出荷総冷房能力比効率比潜熱比 2% 18% 16% 14% 12% 1% 8% 6% 4% 2% % % 蒸発温度 ( ) 35% 3% 25% 2% % 1% 図 2 冷媒蒸発温度と効率

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えのさだい
5 years ago
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1 ZEB を目指したビル用マルチエアコン Multiple split air-conditioning system for net-zero Energy Building ダイキン工業株式会社環境技術研究所 Daikin Industries, Ltd. Environmental technology laboratory 松井伸樹西村忠氏 Nobuki Matsui, Tadafumi Nishimura キーワード : ネットゼロエネルギービル (net zero energy building) ビル用マルチエアコン (Multiple split air-conditioning system) 潜熱顕熱分離空調システム( Air conditioning system with individual humidity and temperature control) 部分負荷効率(Partial load efficiency) 冷媒蒸発温度 (Refrigerant evaporation temperature) 1. 開発の背景近年建築物の省エネルギーを推進する目的でネットゼロエネルギーの実現を目指す取組が実施されているこのような中業務用建築物のエネルギー消費量の冷暖房熱源空調搬送用熱源が占める割合は 4% を越えており業務用建築物のエネルギー消費量削減には空調消費エネルギー削減が強く求められているこうした状況の中ヒートポンプのエネルギー効率はトップランナー方式での省エネ規制の下で飛躍的に向上してきたここでのエネルギー効率の向上は図 1 に示すように主に二つの手段で主に実現されている暖房能力 (2) 凝縮温度を下げる (2) 蒸発温度を上げる (1) 圧縮機効率向上冷房能力圧縮機入力図 1 の省エネルギー手法 (1) 圧縮機の効率を高くすることによって冷媒圧縮に必要な動力を低減する (2) 冷熱温熱を取り出すところである熱交換器の効率を高め冷媒と空気の温度差を小さくすることによって圧縮機の必要仕事量を低減する一方図 2 に示すように (2) の手段で冷房運転時におけるエネルギー効率を高めていくと冷媒の蒸発温度が高くなることによって省エネルギーではあるが除湿されないといった快適性の観点からは問題のあるになっていくことが懸念されるつまり除湿量とエネルギー効率はトレードオフの関係にあり必要除湿量確保による快適性の維持を大前提とするとエネルギー効率の向上には限界があったこの課題を解決するためには 1 台の機器で湿度と温度を同時にコントロールする現行の空調システムから湿度と温度を別々の機器で制御する潜熱顕熱分離空調システムが期待されている潜熱顕熱分離空調を実現するためには高効率に湿度を処理する機器が必要となるこのような中吸着現象を利用して湿度処理を行うデシカント技術を用いた外調機が注目を受けている

2 21 22 24 25 26 27 28 29 21 211 212 213 出荷総冷房能力比効率比潜熱比 2% 18% 16% 14% 12% 1% 8% 6%

図 3 に業務用の出荷総冷房能力比率を示す図に示すようにビル用マルチエアコンの出荷総冷房能力割合は 4 割強と業務用の中で大きな割合を占めている従って

ターボ冷凍機吸収式冷凍機チリングユニットガスヒートポンプ設備用ビル用マルチ日本冷凍空調工業会の出荷状況調査結果より推測図 3 業務用における出荷総冷房能力比率

顕熱処理に特化したビル用マルチエアコンを組合せて構成されている顕熱処理に特化したビル用マルチエアコン温度コントロールを行う ( 高い蒸発温度で運転 )

2 出荷総冷房能力比効率比潜熱比 2% 18% 16% 14% 12% 1% 8% 6% 4% 2% % % 蒸発温度 ( ) 35% 3% 25% 2% % 1% 図 2 冷媒蒸発温度と効率潜熱処理能力の関係 5% 効率比潜熱比図 3 に業務用の出荷総冷房能力比率を示す図に示すようにビル用マルチエアコンの出荷総冷房能力割合は 4 割強と業務用の中で大きな割合を占めている従って業務用空調全体のエネルギー消費量削減を実現にはビル用マルチエアコンのエネルギー消費量削減が必須である 1% 9% 8% 7% 6% 5% 4% 3% 2% 1% % ターボ冷凍機吸収式冷凍機チリングユニットガスヒートポンプ設備用ビル用マルチ日本冷凍空調工業会の出荷状況調査結果より推測図 3 業務用における出荷総冷房能力比率図 4 にビル用マルチエアコンを用いた潜熱顕熱分離空調システムを示す主として潜熱を処理するヒートポンプを用いた調湿機能付外気処理機 (HP デシカント ) と顕熱処理に特化したビル用マルチエアコンを組合せて構成されている顕熱処理に特化したビル用マルチエアコン温度コントロールを行う ( 高い蒸発温度で運転 ) 調湿機能付外気処理機 (HP デシカント ) 湿度コントロールを行う ( 湿度センサにより湿度処理量を制御 ) 冷媒配管ドレン排水配管図 4 ビル用マルチエアコンを用いた潜熱顕熱分離空調システム

3 絶対湿度 (g/kg) 本報においてはビル用マルチエアコンを用いた潜熱顕熱分離空調システムの性能向上を狙った開発を行い実在の建築物における実証試験結果および省エネ建築物 ( グリーンビルディング ) に本システムが採用された際の性能予測結果について報告する 2. 調湿機能付き外気処理機 ( HP デシカント ) 2-1. 従来のデシカントの課題図 5 に一般的な 2 ロータータイプのデシカント除湿機の構成図を示す従来のデシカント方式は吸着材を塗布したローターを回転させて湿度を含んだ高湿度の空気をローターに流通して除湿し (1 2) 水分を含んだローターを熱源で温めた空気(5 6) で再生する (6 7) ことによって乾燥させることにより調湿 ( 除湿 ) 運転を実現している顕熱交換ロータ吸着ロータ給気室外空気室内空気排気加熱コイル図 5 従来のデシカント外調機の構成図 ( 2 ローター方式 ) 温水室外空気 1 吸着ロータにより除湿 2 顕熱交換ロータにより冷却室内へ給気 3 運転時の各操作ポイントにおける空気線図を図 6 に示す暑く湿った空気 1 が吸着ローターを流通し水分を吸着することによって乾燥するとともに水分を吸着する際に吸着熱が発生するために温度が上昇し熱い乾燥した空気 2 が得られるこの時空気 2 は吸着ローターを再生する空気 6 の相対湿度で理論的な吸着限界線が存在し 33,22.g/kg の空気を 9.g/kg まで除湿するためには 68 の理論再生温度が必要となる実際の装置上では熱伝達ロス ( 熱交換器 - 空気空気 - ローター ) ローターの熱容量のロスなどが積み重なるため 8~1 の高温の再生温度が必要となり電気ヒーターなどの低効率な熱源での再生が必要となるためガスエンジンの排熱など高温の排熱発生源が存在する場所や冷却吸着では得られない超低湿度な空気を必要とする特殊用途でしか普及してこなかった再生理論限界線温度 ( ) 吸着理論限界線図 6 従来のデシカント外調機空気線図 ( 2 ローター方式 ) 直接冷却吸着直接加熱再生デシカント除湿機を一般的なとして普及させるためには大幅な効率向上が必要であった効率を向上させるために吸着材の再生をヒートポンプの凝縮熱 ( 約 4 ) 程度の低温で実現可能とする

絶対湿度 (g/kg) 必要があったそこで吸着理論限界の低温度化を実現するために直接冷却しながら吸着直接加熱をしながら再生を行った際の理論再生温度の試算を行った直接冷却吸着および直接加熱再生を実施した際の各操作ポイントにおける空気線図を図 7 に示す図に示すように吸着熱を吸着しながら直接除熱することによって図 6 と同じ空気条件において理論再生温度が 36 に低減したこれによって

熱交換器一体型デシカントデバイス実際に直接冷却吸着, 直接加熱再生を実現するためにの熱交換器のフィン上に吸着材をコーティングしたデバイスの開発を実施した開発したデバイス熱交換器一体型デシカントデバイスの外観図を図 8 に示す室内供給室内より伝熱管室外より室外放出フィンフィン ( 熱交換器一体型 ( クロスフィンデシカントデバイス ) 熱交換器 ) 図 8

4 絶対湿度 (g/kg) 必要があったそこで吸着理論限界の低温度化を実現するために直接冷却しながら吸着直接加熱をしながら再生を行った際の理論再生温度の試算を行った直接冷却吸着および直接加熱再生を実施した際の各操作ポイントにおける空気線図を図 7 に示す図に示すように吸着熱を吸着しながら直接除熱することによって図 6 と同じ空気条件において理論再生温度が 36 に低減したこれによって直接冷却吸着, 直接加熱脱着が実現できればヒートポンプの凝縮熱による吸着材再生が実現可能であることがわかった 25 2 再生理論限界線吸着理論限界線温度 ( ) 図 7 直接冷却吸着直接加熱再生空気線図 2-3. 熱交換器一体型デシカントデバイス実際に直接冷却吸着, 直接加熱再生を実現するためにの熱交換器のフィン上に吸着材をコーティングしたデバイスの開発を実施した開発したデバイス熱交換器一体型デシカントデバイスの外観図を図 8 に示す室内供給室内より伝熱管室外より室外放出フィンフィン ( 熱交換器一体型 ( クロスフィンデシカントデバイス ) 熱交換器 ) 図 8 熱交換器一体型デシカントデバイス図に示す通り熱交換器一体型デシカントデバイスは通常のに使用されるクロスフィン熱交換器の表面上に吸着材の塗膜を形成したものである開発したデバイスをヒートポンプサイクルに組み込んだ機器の開発を実施した二つの熱交換器一体型デバイスをヒートポンプの冷媒回路に接続することにより再生を行う熱交換器一体型デバイスは凝縮器として動作し吸着を行う熱交換器一体型デバイスは除湿器として動作する従って直接冷却吸着によって吸着熱を除熱することにより暑い湿った空気を冷たく乾燥した空気にすると同時に発生する凝縮排熱を利用して吸着材の再生を行うことが出来る 3. 潜熱顕熱分離空調システムビル用マルチエアコンは冷媒を直接室内に搬送することによって冷暖房を行う直膨空調システムである直膨空調システムの利点として大きく以下の三つが考えられる一つ目はエネルギー密度が

効率比 (%) 高い冷媒を搬送して空調に必要な熱量を供給するため搬送に必要な動力が小さいこと二つ目に熱交換を行う回数が少ないため潜熱顕熱分離空調システムのように冷媒と空気の温度差を小さくすることによってエネルギー効率を高める方式に適していること三つ目に冷媒の膨張機構を室内側に有するためオフィスビルの空調負荷の大半を占める冷房運転時に搬送途上の配管における熱損が発生しないことである図

5 効率比 (%) 高い冷媒を搬送して空調に必要な熱量を供給するため搬送に必要な動力が小さいこと二つ目に熱交換を行う回数が少ないため潜熱顕熱分離空調システムのように冷媒と空気の温度差を小さくすることによってエネルギー効率を高める方式に適していること三つ目に冷媒の膨張機構を室内側に有するためオフィスビルの空調負荷の大半を占める冷房運転時に搬送途上の配管における熱損が発生しないことである図 9 に典型的なオフィスビルにおけるの運転負荷率と年間の空調負荷積算値の関係を示す図の通り負荷率 3~5% 程度の比較的低い負荷率が年間空調負荷に占める割合が大きいことがわかった図 9 典型的なオフィスビルにおける負荷率と負荷積算値の関係そこで直膨空調システムの利点を生かしながら必要な空調負荷に応じて冷媒圧力を制御することにより特に部分負荷時の効率を向上させることによって年間での空調由来のエネルギー消費量削減を狙ったビル用マルチエアコンの開発を行った開発したビル用マルチエアコンの特性を図 1 に示す図に示すように必要な空調能力に応じて冷媒圧力を可変にする制御を採用することによって従来のビル用マルチエアコンと比較して部分負荷時における効率を大幅に向上させることに成功した開発 25 開発 3 開発 35 既存 25 既存 3 既存 % 2% 4% 6% 8% 1% 負荷率図 1 開発を行ったビル用マルチエアコンの特性開発のポイントの一つ目は潜熱顕熱分離空調を採用することによって蒸発温度の上限を大幅に高くすることが可能となったことである二つ目は顕熱制御処理に特化したビル用マルチエアコンに適した圧縮機の開発であるビル用マルチエアコンに広く用いられているスクロール形圧縮機は固定

スクロールと作動スクロールを差圧で押し付けあうことで圧縮室を形成しているため差圧が低下する ( 圧縮機の圧縮比が低下する ) と冷媒の漏れを発生し運転効率が大幅に低下するという特性をもっていた従って高低差圧をある程度以上低下させることが出来ないため蒸発温度の上限を大幅に高くすることが出来なかったそこで低差圧,

エネルギー消費量の削減を可能とした快適範囲適切な室内環境に設定従来システム顕熱負荷に合わせた運転を行うため徐湿しすぎ空調設定温度図 11 空調システムの運転目標 4.

6 スクロールと作動スクロールを差圧で押し付けあうことで圧縮室を形成しているため差圧が低下する ( 圧縮機の圧縮比が低下する ) と冷媒の漏れを発生し運転効率が大幅に低下するという特性をもっていた従って高低差圧をある程度以上低下させることが出来ないため蒸発温度の上限を大幅に高くすることが出来なかったそこで低差圧, 低回転の領域で運転効率が低下しにくいスクロール圧縮機を新規開発して搭載することでより低い高低差圧 ( 部分負荷運転 ) での高効率運転を可能とした三つ目は目標温度に対して制御を行う従来の空調システムと異なり顕熱 ( 温度 ) と潜熱 ( 湿度 ) を分離して別々に制御を行うことによって図 11 に示すように潜熱を過剰処理することがなくなるため空調処理熱量が低下することによってエネルギー消費量の削減を可能とした快適範囲適切な室内環境に設定従来システム顕熱負荷に合わせた運転を行うため徐湿しすぎ空調設定温度図 11 空調システムの運転目標 4. 実証試験開発システム ( ) の効果を検証するために実証試験を行った実証試験は名古屋大学内のオフィスで行った図 12 に示すように一つの部屋を実証試験のために二つに分割して従来型の空調システムと開発システムを併設し同時運転可能として比較検証を行った導入した装置は従来システム側は通常のビル用マルチエアコンと加湿機能 + 加熱コイル付全熱交の組合せとした試験スペースの広さを完全に同一には出来なかったため以後のエネルギー消費量の数値は全てエネルギー消費量を床面積で割った数値で比較検証を行う床面積で割っても厳密にいうと使用条件や方位によって空調負荷に差が出る可能性があるため実運転状態を模擬可能とするエネルギーシミュレーションを作成して比較検証を行った従来システム 1.2 m2 12 人在席室外機 : 開発ビルマル 12HP 室内機 :7.1kW 4 外調機 :DESICA 2 ( 換気量 :375m 3 /h) m2 22 人在席室外機 : 標準ビルマル 14HP 室内機 :FXYFP8B 4 外調機 :VKMP5GAM 2 ( 換気量 :5m 3 /h) 熱回収 + 温調 + 加湿図 12 実証試験サイトの設備据付け概要

7 4.1 夏季試験結果 6 月 9 月の間運転を実施し室内環境と消費電力量の計測を行った従来システムとハイブリッド空調システムの運転期間中の室外温湿度室内温湿度の 1 時間毎の平均値を空気線図上に記した図を図に示す図に示す通り 28 設定においてハイブリッド空調システムは目標室内環境に温度湿度共に制御出来ているが従来システムは湿度が目標室内環境よりも高い部分に分布しており除湿不足を発生していることがわかった東日本大震災以後社会的な電力不足を背景に夏季の設定温度をクールビズ設定 28 設定で運用されていることが多いしかしこの結果から日本の様に夏季の湿度の高い気候で調湿機能を持たない空調システムを 28 設定で運室内温湿度 7 室外温湿度 6 5 絶対湿度 g/kg 絶対湿度 g/kg 用すると除湿不足を発生して快適な室内環境を維持できないことがわかった 4 25 温度 27 図室内温湿度 7 室外温湿度温度設定時の室内温湿度環境また 26 設定においてハイブリッド空調システムは 28 設定時と同様に目標室内環境に温湿度共に制御出来ているのに対し従来システムは湿度が低めに制御されており過除湿を発生していることがわかった室内温湿度 1 7 室外温湿度温度図絶対湿度 g/kg 絶対湿度 g/kg 室内温湿度 7 室外温湿度温度設定時の室内温湿度環境室内の執務者に対するアンケート結果を図に示す執務者の体感においてもハイブリッド空調システムの方がより快適であるとの結果を得た

8 回答率回答率 1% 8% 温冷感寒い 1% 8% 快適性快適 6% 4% 2% 中間暑い 6% 4% 2% 不快 % % 図夏季運転時における在籍者のアンケート結果夏季試験期間中の空調消費電力を積算した値を運転時間を 1 日 12 時間として 1 日の消費電力量に換算した値を図 16(28 設定時 ) に示す消費電力量を約半減できることが確認された日平均消費電力量 (kwh/m 2 day) ( ファン ) ( 熱源 ) ( 待機電力 ) ( 室内機 ) ( 室外機 ) ( 待機電力 ) 図設定時の日平均消費電力量 4.2 冬季試験結果冬季試験として 12 月 ~2 月の間運転を実施した冬季試験期間中の空調消費電力を積算した値を運転時間を 1 日 12 時間として 1 日の消費電力量に換算した値を図に示す図に示す通り消費電力量を 3% 弱削減できることが確認された日平均消費電力量 (kwhu/m2 day) 図冬季運転時の日平均消費電力量 ( ファン ) ( 熱源 ) ( 待機電力 ) ( 室内機 ) ( 室外機 ) ( 待機電力 ) 5. 省エネ建築物 ( グリーンビルディング ) 設置時の性能予測実証試験によりとの性能比較を行ったが実際には建物の方位や在室人数の違いなどの使われ方の違いがあるため厳密には同一条件での比較とならないまたは特に低負荷低外気の空調負荷率の少ない条件である中間期に特に高い効率を示す特性を持つ従って夏季冬季だけの評価でなく通年で運用すればより従来システム

9 電力消費量 (kwh) 7/1 7/11 7/12 7/13 7/18 7/2 7/24 7/25 7/26 7/27 8/ 8/16 8/ 8/27 8/28 8/29 8/3 8/31 9/3 9/4 9/5 9/6 9/7 9/12 9/13 9/14 9/ 9/18 9/ 消費電力量 (kw) との消費電力差は大きくなるものと考えられる併せてを用いて今後普及促進が図られる ZEB に対応するためには実証試験を行った名古屋大学の建物と比較してより気密, 断熱性に優れた省エネ建築物 ( グリーンビルディング ) における性能評価結果が重要であるそこで実測結果を基にして開発したシミュレーションを用いてグリーンビルディングに導入して通年で運転した場合のエネルギー消費量の試算を行いとの省エネ性能の比較を行った空調システムのエネルギーシミュレーションは国交省官庁営繕部が作成した Life Cycle Energy Management Simulation Tool(LCEM) を元に EXCEL 上で作成し別途建物負荷計算を行った結果を入力して通年計算を行っている実証試験における負荷を入力し消費電力を 1 時間毎に計算した結果と実測値を比較した結果を図 18, に示す季節中の電力消費量の積算値における誤差で約 5% だったまた 1 時間毎のトレンドについても実測値と計算値はよく合致している計算結果実測結果図 18 実測結果と計算結果の比較実測結果計算結果外調機図夏季消費電力量の積算値このシミュレーションを用いて表 1 の条件で年間消費電力量の試算を行った結果を図 2 に示す通年で 74% 程度の省エネ効果が得られるという試算結果を得た月ごとの電力消費量を比較した結果特に中間期の消費電力に大きな差があることがわかった表 1 計算条件設定温湿度建物概要内部発熱冷房暖房 26,5%RH 22,4% 高断熱 1W/m 2 ハイフリット空調システム 26,5%RH 26,5%RH

10 消費電力量 [kwh/month] 消費電力量 [kwh/year] 消費電力量 [kwh/month] 12, 1, 待機電力 1, 8, 6, 4, 2, 74% 外調機 ( 全熱交 ) 外調機 (HP デシカント ) ( 室内機 ) ( 室外機 ) 5 1,2 1, 月月図 2 グリーンビルディングにおける電力消費量の比較 ( 計算値 ) 6. おわりに直膨方式であるビル用マルチエアコンとデシカント外調機を組み合わせた潜熱顕熱分離空調システムであるについて概説した潜熱顕熱を分離して処理することによって湿度調節が可能となることによる処理負荷の削減潜熱処理性能の高いデシカント外調機顕熱処理に特化することで部分負荷性能を大幅に向上させた高顕熱運転特化型ビル用マルチエアコンの三つを組み合わせることによって大幅な省エネルギー性能が実現可能となったこのシステムによって 22 年以降義務化が進む ZEB の実現可能性が高まるものと期待する < 参考文献 > 1) 池上周司, 松井伸樹, 薮知宏, 外調機の調湿技術の進展 :(2) 湿度温度個別コントロール空調システム, 空気調和衛生工学, vol.82,no.8,28,p ) 池上周司, 松井伸樹, 小林正博, 高橋隆, 薮知宏, 湿度温度個別コントロール空調システムの実用化技術開発と実証評価, 空気調和衛生工学, vol.83,no.7,29,p ) 松井伸樹, 薮知宏, 池上周司, 高橋隆, 成川嘉則, (6) 温度湿度個別コントロール空調システム ( 技術, 日本機械学会賞 [29 年度 ( 平成年度 ) 審査経過報告 ]), 日本機械学会誌,vol.113,No.198,21,p326 4) 松井伸樹, 稲塚徹, 薮知宏, 湿度温度個別コントロールシステム, 冷凍,vol.85,No.992,21,p ) 松井伸樹, 池上周司, 西村忠史, 高顕熱形ビル用マルチエアコンとヒートポンプデシカントシステムによる潜熱顕熱分離空調システム, 冷凍, vol.86,no.13,211,p ) 松井伸樹, 西村忠史, 林立也, 奥宮正哉, 丹羽英治, 直膨個別分散を用いた潜熱顕熱分離空調システムエネルギー性能の実証評価研究 : 第 1 報研究概要と研究計画, 平成 24 年空気調和衛生工学会学術講演会論文集, 212, ) 林立也, 松井伸樹, 西村忠史, 奥宮正哉, 丹羽英治, 直膨個別分散を用いた潜熱顕熱分離空調システムエネルギー性能の実証評価研究 : 第 2 報シミュレーションモデルの構築, 平成 24 年空気調和衛生工学会学術講演会論文集, 212, ) 西村忠史, 松井伸樹, 林立也, 奥宮正哉, 丹羽英治, 直膨個別分散を用いた潜熱顕熱分離空調システムエネルギー性能の実証評価研究 : 第 3 報フィールド機の開発概要, 平成 24 年空気調和衛生工学会学術講演会論文集, 212, ) 西村忠史, 松井伸樹, 奥宮正哉, 林立也, 佐藤孝輔, 丹羽英治, 直膨個別分散を用いた潜熱顕熱分離空調システムエネルギー性能の実証評価研究 : 第 4 報開発システムの概要と実証試験結果, 平成 24 年空気調和衛生工学会学術講演会論文集, 213 1) 林立也, 佐藤孝輔, 西村忠史, 松井伸樹, 奥宮正哉, 丹羽英治, 直膨個別分散を用いた潜熱顕熱分離空調システムエネルギー性能の実証評価研究 : 第 5 報実測とシミュレーションの比較による開発システムの精度検証, 平成 24 年空気調和衛生工学会学術講演会論文集, ) 佐藤孝輔, 林立也, 西村忠史, 松井伸樹, 奥宮正哉, 丹羽英治, 直膨個別分散を用いた潜熱顕熱分離空調システムエネルギー性能の実証評価研究 : 第 6 報シミュレーションによるエネルギー削減効果の算定, 平成 24 年空気調和衛生工学会学術講演会論文集, ) Tadafumi Nishimura,Nobuki Matsui,Masaya Okumiya, Experimental Evaluation Study of The HVAC System with Temperature and Humidity Independent Control Using Separate Type Air Conditioners,11thIEA Heat Pump Conference,214

三建設備工業つくばみらい技術センター汎用機器を用いた潜熱処理システムの運転実績

三建設備工業つくばみらい技術センター汎用機器を用いた潜熱処理システムの運転実績三建設備工業技術本部技術研究所佐藤英樹キーワード / ZEB 潜熱処理システム汎用機器 1. はじめに三建設備工業つくばみらい技術センターでは, ゼロエネルギービル (ZEB) をめざして, 地中熱利用の天井放射空調システムを中心とした改修工事を行い 1),2010 年 1 月より運用を開始した 2011 年度は,

出荷総冷房能力比 効率比 潜熱比 2% 18% 16% 14% 12% 1% 8% 6% 4% 2% % % 蒸発温度 ( ) 35% 3% 25% 2% % 1% 図 2 冷媒蒸発温度と効率

出荷総冷房能力比効率比潜熱比 2% 18% 16% 14% 12% 1% 8% 6% 4% 2% % % 蒸発温度 ( ) 35% 3% 25% 2% % 1% 図 2 冷媒蒸発温度と効率