C 1 = f 1 C r (1.6) C 1 f 1 C r : N : 1 : N HRC HRC C 2 = f 2 C r (1.7) C 2 f 2 C r : N : 2 : N f f2 0.4

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ゆずさとどろき
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1 L 10 = ( C r / P r ) p (1.1) L 10 C r P r : 10 6 rev. : N : N p : p = 10/3 p = 3 L h = 10 6 L 10 / 60n = 500 f p h (1.2) f h = f n C r / P r (1.3) f n = ( 33.3 / n ) 1/ p (1.4) L h : h n : rpm f h f n : : f n -n f n -L h f n n (rpm) f n f h L h (hour) f h NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 11

2 C 1 = f 1 C r (1.6) C 1 f 1 C r : N : 1 : N HRC HRC C 2 = f 2 C r (1.7) C 2 f 2 C r : N : 2 : N f f [] [HRC] NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 15

3 MPa P 0r = F r (1.8) P 0r N fs (1.9) 3 f S = (1.9) f S C 0r C0r P0r N 3 f s K = f w K c (2.1) K K c f w N N 4 4 f w a b c 5 F1 = F2 = W1(b + c) + W2c a + b + c W1a + W2(a + b) a + b + c a b c F1= W1(a + b + c) + W2c b + c 1-12 F2 = W2b W1a b + c 16 NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 17

4 2-3 伝動荷重歯車伝動の際の荷重ベルトまたはチェーン伝動の際の荷重ベルトまたはチェーンを使用し動力を伝えるときプーリまたはスプロケットホイールに働くトルクは次の式から求められます T = 9550P/N (2.2) F t = 2000 T/d (2.3) T プーリ又はスプロケットホイールに働くトルク N m Ft ベルト又はチェーンの伝動力 N P N d 伝動動力 kw T = 9550P/N (2.5) F t = 2000 T/d (2.6) F r = Ft tan α (2.7) FcF=c== F tf2 t+2 +F rf2 r 2 (2.8) 毎分回転数 rpm プーリ又はスプロケットホイールの有効直径 mm ベルト伝動のときプーリ軸に作用する荷重 F r はベルトの伝動力 F t に表 6 に示すベルト係数 f b を乗じることで求められます F r = f b F t (2.4) 表 6 ベルト係数ベルトの種類歯車で動力を伝達する場合歯車に作用する力はラジアル荷重とアキシアル荷重に分けられ荷重の方向割合は歯車のタイプによってまちまちでありそのため歯車によって計算方法が異なります平歯車の場合荷重方向はラジアル荷重のみですが接線方向と半径方向とに分けられ次の式から求められます fb V ベルト平ベルトテンションプーリ付き平ベルトテンションプーリなし T 歯車にかかるトルク Ft 接線方向の力 N Fr 半径方向の力 N N m F c 歯車に直角に働く合成カ N P 伝動動力 kw N 回転数 d 歯車のピッチ円直径ｍｍ α 歯車の圧力角度 rpm チェーン伝動のときはチェーン係数として f b 1.2~1.5 を乗じることによりスプロケットホイール軸にかかる荷重を求めます図3 式 (2.5) 式 (2.8) の計算式により求めた理論上の荷重のほかに歯車仕上げの精度によって振動衝撃の程度が異なるためこの理論上の荷重に表 7 の歯車係数 f z を乗じた値を実際の荷重とします F = f z F c (2.9) 表 7 歯車係数歯車の種類 18 NOSE SEIKO CO.,LTD. fz 精密歯車ピッチ誤差形状誤差とも 0.02 ｍｍ以下普通歯車ピッチ誤差形状誤差とも mm NOSE SEIKO CO.,LTD. 19

5 1 F 1 F 2 F n n 1 n 2 n n t 1 t 2 t n F m (2.10) F m = [ (F 1 10/3 n 1 t 1 + F 2 10/3 n 2 t F n 10/3 n n t n ) / (n 1 t 1 + n 2 t n n t n )] 3/10 (2.10) (3) (2.12) F min+ 2F max F m = (2.12) t F(t) (2.11) 4 (2.13 (2.14 a F m =0.75F max (2.13) b F m =5F max (2.14) 3/10 l 0 10/3 F m = (t) dt F t (2.11) 0 0 t NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 21

6 3-1 ISO JIS B d (mm) V dsp V dmp K ia dmp Bs , 6 5, S d V Bs m d (mm) 2.5 1) ) mm 9 D (mm) V Dsp V Dmp K ea S D Dmp Cs , 6, 5, V Cs m D (mm) 2.5 2) ) d d BS V BS mm 22 NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 23

7 r s min 10 d r s max mm m F w (mm) F w min r s min 24 NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 25

8 3-2 測定方法軸受外径の測定方法表 14 軸受外径軸受内径の測定方法精度の種類と定義表 12 軸受内径一つのラジアル平面内の実測外径の最大値と最小値の算術平均値精度の種類と定義一つのラジアル平面内の実測内径の最大値と最小値の算術平均値 dmp 平面内平均内径 dsp max + dsp min dmp = 2 平面内平均内径と呼び内径との差 Δ dmp Δ dmp=dmp-d 平面内平均内径の寸法差 d 呼び軸受内径 Vdsp 一つのラジアル平面内の実測内径の最大値と最小値との差平面内内径不同 Vdsp=dsp max-dsp min Vdmp 基本的には円筒状である内径面をもつ個々の軌道輪において平面内平均内径の最大値と最小値との差 Δ ds 実測内径の寸法差 Vdmp=dmp max-dmp min 実測内径と呼び内径との差 Δ ds=ds-d ds 実内径面とラジアル平面との交線に接する 2 本の平行な直線間の距離適切なブロックゲージ又はマスタリングを使って指示計器の指針を基準点に合わせます測定範囲内の一つの実測ラジアル平面内で角度を変え最大実測内径 (d sp max) 及び最小実測内径 (d sp min) を測定し記録します幾つかのラジアル平面内で角度を変えて繰返し測定記録を行い最大実測内径 (d s max) 及び最小実測内径 (d s min) を決定してください 26 NOSE SEIKO CO.,LTD. Dsp max + Dsp min 2 表 13 測定範囲限界基本的には円筒状である外径面の平面内平均外径と呼び外径との差 Δ Dmp Δ Dmp=Dmp-D 平面内平均外径の寸法差 D 呼び軸受外径 VDsp 一つのラジアル平面内の実測外径の最大値と最小値との差平面内外径不同 VDsp=Dsp max-dsp min VDmp 基本的には円筒状である外径面をもつ個々の軌道輪において平面内平均外径の最大値と最小値との差平面内平均外径の不同 Δ Ds 実測外径の寸法差 VDmp=Dmp max-dmp min 基本的には円筒状である外径面の実測外径と呼び外径との差 Δ Ds=Ds-D Ds 実外径面とラジアル平面との交線に接する 2 本の平行な直線間の距離軸受外径の測定方法軸受内径の測定方法 r s min 平面内平均外径 Dmp = Dsp 特定のラジアル平面における実測外径 dsp: 特定のラジアル平面における実測内径平面内平均内径の不同 Dmp 適切なブロックゲージ又はマスタリングを使って指示計器の指針を基準点に合わせます測定範囲内の一つの実測ラジアル平面内で角度を変え最大実測外径 (D sp max) 及び最小実測外径 (D sp min) を測定し記録します幾つかのラジアル平面内で角度を変えて繰返し測定記録を行い最大実測外径 (D s max) 及び最小実測外径 (D s min) を決定してください単位 mm a を超え以下 r s max r s max NOSE SEIKO CO.,LTD. 27

9 F ws F ws min 15 2 Bs V Bs Cs V Cs 17 Bs =B s -B V Bs =B smax -B s min Cs =C s -C V Cs =C s max -C s min 16 (F ws max ) (F ws min ) 16 F w mm N (B s max C s max ) (B s min C s min ) 28 NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 29

10 (S d ) l (K ia ) (S D ) (K ea ) NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 31

11 4-1 JIS B 1515:2006 JIS B 1520: C2CNC3C4C5 CN C2 CN 18 C3, C4, C5 4-2 CN m (mm) 19 C2 CN C3 C4 C CN C2C3C4 NA 4903 C2 32 NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 33

12 J7 H7 J7 K7 M7 M7 N7 P7 K6 22 (mm) 50 j k5 50 k m5m6 150 m6n6 150 m6n6 150 n6p6 g6 h6 h5 P r 0.06C r 0.06C r P r 0.12C r P r 0.12C r P r : C r : Fw (mm) k5 k5 k5 k5 j5 j5 h5 h5 h5 g5 g5 g5 f6 f6 k7 g6 f6 f6 e6 e6 e6 e6 34 NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 35

13 d (mm) e6 f6 g5 g6 h5 j5 k5 m5 m6 n6 p6 m d (mm) D(mm) H7 J7 K6 K7 M7 N7 P7 m D(mm) NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 37

14 IT3 IT4 IT4 IT5 IT3 IT4 IT4 IT / IT3 IT3 IT4 0.8a 1.6a IT3 IT3 IT3 IT3 IT3 IT3 8 (r as max ) (r s min ) (da) (d) (h) 2 Da (D) 2 0.2a HRC SUJ2 JIS G 4805 SCM JIS G 4053 SK85 JIS G 4401 SUS440C JIS G NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 39

15 29 r as max mm 7 r s min r as max mm IT IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT m NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 41

16 Li Na Ca+Na Ca+Li Al 170~ ~ ~ ~ ~180 70~ ~ ~ ~ ~ ~ ~+80-10~ ~ NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 43

17 33 NLGI S1 S2 S3 RT-15 Y-VAC1 Y-VAC2 Y-VAC3 PS No.2 34 ( ) Li ~120 Li ~120 Li ~135 LOR#101 NO ~250 NO ~250 NO ~250 NO ~250 Li NO ~ ~188 HP ~250 IS/V NOK NO.2-35~260 IEL/V NOK NO.2-65~200 ISO FLEX TOPAS NB 52 NOK NO ~150 L ~300 L ~200 G1/3 ( ) NO.2-23~180 RLS2 Super Lube item number Castrol Microcote 296 NO ~120 NO.2-42~232 NO ~ NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 45

18 7-4 油潤滑油潤滑はグリース潤滑よりも高速回転に適しており冷却効果に優れています軸受から発生する熱や軸受に加えられる熱を外部に放出したい場合に適しています ①油浴潤滑油潤滑の最も一般的な方法で中速低速に用いられますオイルゲージを設けて油量を適正に管理する必要があります油面の高さは軸受の最下位の針状ころ中心付近が適正な油量ですまた油面高さの変 ④循環潤滑給油箇所が多く自動給油した方が経済的な場合や軸受の冷却を目的とする場合に用いられます給油系統中にはクーラやフィルタを設けることにより潤滑油の冷却や清浄保持が可能な潤滑方法です図 11 のように潤滑油の入口と出口を軸受に対して互いに反対側に設け確実に排油できるよう排油口をできるだけ大きくすることでハウジング内に油がたまり過ぎないようにします化が少ないハウジング形状にすることが望ましいです ②滴下潤滑滴下潤滑にはオイラを備えて軸軸受固定ナット等の回転体に潤滑油を滴下することによって潤滑油はハウジング内で飛散し摩擦面の潤滑を行う方式です油浴潤滑より冷却効果は大きく高速回転の潤滑に適しています油滴の量は軸受の形式回転数などによって様々ですが毎分数滴が一般的です図 11 循環給油潤滑油軸受の潤滑油にはスピンドル油マシン油タービン油など精製された鉱油または合成油が使用されますまた使用用途により酸化防止剤極圧添加剤清浄剤などが必要に応じて添加されたものを選定し使用します潤滑油を選定するにあたって最も考慮しなければならないのが適正な粘度であり粘度が低過ぎると油膜形成が不十分となり摩耗焼付きの原因となりますまた粘度が高過ぎると粘性抵抗により発熱やトルク増大の原因となります一般的にはグリースの場合と同様に高荷重ほど高粘度高回転数ほど低粘度の油を使用します図 10 滴下潤滑 ③飛沫潤滑潤滑を必要とする歯車や円板の回転によって油をはね飛ばし飛沫にして同じハウジング内にある軸受を潤滑する方法で油浴潤滑とは異なり軸受は直接油に浸ることがなく高速回転まで対応が可能ですはね掛け給油ともいいます 46 NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 47

19 NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 49

20 8-3 ( 14) ( 15) NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 51

21 % 90% a 1 a 2 a 3 L na = a 1 a 2 a 3 L 10 (1.5) f h L na : 10 6 rev a 1 a 2 a 3 : : : a 1 n% (100-n)% a a 1 L n a 1 90 L L L L L L a 2 a 2 a 2 =1 a a 3 a 3 =1 a 3 a 3 1 a 3 a NOSE SEIKO CO.,LTD. NOSE SEIKO CO.,LTD. 13

開放形シールド形シール形 ( 非接触 ) 膨張補正形 1. 構造及び特性転がり軸受のなかで最も多方面に使用されている深溝玉軸受は, 内輪外輪とも軌道は円弧状の深い溝になっておりラジアル荷重, 両方向のアキシアル荷重, 又はそれらの組み合わせである合成荷重を受けることができ, 高速回転にも適してい

開放形シールド形シール形 ( 非接触 ) 膨張補正形 1. 構造及び特性転がり軸受のなかで最も多方面に使用されている深溝玉軸受は, 内輪外輪とも軌道は円弧状の深い溝になっておりラジアル荷重, 両方向のアキシアル荷重, 又はそれらの組み合わせである合成荷重を受けることができ, 高速回転にも適しているこの形式の軸受には開放形のほかにグリスを封入した密封形玉軸受 ( 両シル又は両シルド軸受 )