住宅の外壁構造と小屋裏延焼の関係に関する検証（その２）－外壁構造の燃焼性状と結果ー （平成25年-第50号）
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- けいざぶろう ひきぎ
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1 消防技術安全所報 5 号 ( 平成 25 年 住宅の外壁構造と小屋裏延焼の関係に関する検証 ( その 2) - 各外壁構造の燃焼性状と結果 - 佐藤歩 *, 湯浅弘章 * *, 渡邉茂男 概要本検証は 外壁内から小屋裏への延焼現象に着目し 住宅の外壁と屋根の一部を再現した外気通気工法を用いた中規模の試験体による 類焼建物の外壁を擬似的に再現した燃焼実験を行ったものである その1では 検証の目的 実験概要及び実験ごとの類焼要因発生時間の結果についてまとめた その2では 各検証の温度性状を分析しながら 類焼要因発生時間についてどの試験体の仕様が影響を与えているか明らかにすることで 類焼建物の外壁内から小屋裏へ延焼するメカニズムを把握した その結果から 消防活動上の留意事項についての知見を得た 1 はじめに本検証は 類焼建物の外壁内から小屋裏へ延焼する現象に着目し 住宅の外壁と屋根の一部を再現した外気通気工法を用いた中規模の試験体による 類焼建物の外壁を擬似的に再現した燃焼実験を行ったものである その1では 検証の目的 実験概要及び各実験の類焼要因発生時間の結果について述べた 表 1に各実験の類焼要因発生時間を再度示した 外壁内から小屋裏へ延焼する現象は 表面上ではなく 外壁内や小屋裏で起こっており 発見が遅れた場合 大きな火災となるため 消防活動上留意すべき火災である 1) また 大宮は ISO 大規模試験体による外装材の上方向火炎伝播試験を行い 通気層が延焼経路になることに触れていた しかし このような延焼のメカニズムは実験から明らかにされていない その2では 各検証の測定結果の温度分布等を分析しながら 重回帰分析を用いて類焼要因発生時間に対する試験体の各仕様が与える影響の有無を把握し 外壁内から小屋裏へと延焼するメカニズムを解明することで 消防活動上の留意事項についてまとめることを目的とした 2 分析の方法 ⑴ 分析の流れ分析の流れを図 1に示した 先ず 各検証の測定結果から 主に通気層内がどのような燃焼性状であったかを明らかにするため その温度性状を明らかにした 次に 加熱位置が同一の検証について 統計的手法を用いて個々の試験体の仕様の影響の有無を分析した 最後に 分析結果を用いて 延焼メカニズムを把握することで 消防活動上の留意事項についてまとめた ⑵ 測定項目各測定項目の測定位置を図 2⑴から⑶に示した 温度は 主に外壁表面 通気層内 外壁裏面 野地板見上げ面について 合計 49 点を測定した 通気層内の温度測定について 通気層内の気流を妨げないように 6 本のシース型熱電対を束ねて通気層下部から挿入した * 装備安全課 表 1 各実験の類焼要因発生時間 実験 試験体の仕様 時間 ( 分 ) No 基本設定 5 分 2 基本設定 59 分 3 加熱高さ 7mm 23 分 4 加熱高さ 11mm 26 分 5 加熱距離 8mm 96 分 6 加熱距離 8mm 加熱高さ 7mm 69 分 7 加熱距離 8mm 加熱高さ 11mm 89 分 8 充填断熱 厚さ 75mm 38 分 9 充填断熱 厚さ 3mm 26 分 1 外張断熱 69 分 11 充填外張断熱 74 分 12 通気層なし 12 分 実験打ち切り 13 枠組工法 4 分 14 熱気止め材あり 5 分 15 横張り通気胴縁 84 分非加熱面への火炎の噴出 16 外装材中心に目地なし 36 分 17 内装モルタル仕上げ 49 分 18 防火構造 石膏ボード厚さ 12.5mm 27 分 19 防火構造 石膏ボード厚さ 9.5mm 27 分 2 軒の出あり 29 分 21 自然換気口 73 分 22 自然換気口脇加熱 13 分 23 自然換気口中心加熱 6 秒非加熱面への火炎の噴出 時間換気給気口 46 分 時間換気給気口脇加熱 17 分 時間換気給気口中心加熱 1 分非加熱面への火炎の噴出 外壁から小屋裏への延焼メカニズムの把握 消防活動時の留意事項を抽出 温度測定による燃焼性状の把握 重回帰分析による類焼要因発生時間に対する試験体の各仕様の影響の有無の把握図 1 分析の流れ 21
2 凡例 温度 通気層内 * 温度 表面 温度 裏面 風速 温度 野地板見上げ面 間柱防湿紙通気胴縁外装材 * 柱 ⑴ 横断面図 実験 No.1 から7 基本設定 測定位置 右側中央左側 棟側 ⑵ 裏面温度裏面温度左上部右上部 6 列 5 列 4 列 3 列 2 列 1 列 6a 5a 2a 1a 6b 5b 3b2b 1b 6c 5c 4c 3c2c 1c 6d 5d 石膏ボード厚さ 25mm 充填断熱厚さ 15mm 通気層奥行き 2mm 垂木 野地板見上げ面測定位置 3d 2d 1d 6e 5e 4e 3e2e 1e f 5f 3f2f 1f 防湿紙縦張り通気胴縁 * 7 加熱位置風速 ( 表面 裏面 ) ⑶ 実験 No.1 から7 縦断面図基本設定測定位置 図 2 縦断面切断位置 中間部 軒側野地板 充填断熱 ⑷ 実験 No.8 横断面図 充填断熱 厚さ 3mm ⑸ 実験 No.9 横断面図 外張断熱 厚さ 66mm ⑹ 実験 No.1 横断面図 充填断熱 外張断熱 厚さ 15mm 厚さ 66mm ⑺ 実験 No.11 横断面図 ⑻ 実験 No.12 横断面図通気層なし 25 縦張り通気胴縁 155 厚さ 75mm 85 熱気止め材 縦張り通気胴縁 防湿紙 ⑽ 実験 No.14 縦断面図熱気止め材 各測定項目の測定位置と各仕様の概要図 ( 各寸法の単位は mm) 45 ⑼ 実験 No.13 横断面図 枠組工法 ⑿ 実験 No.16 横断面図縦目地なし ⒁ 実験 No 横断面図防火構造 e 縦張り通気胴縁 構造用合板 モルタル仕上げ木摺下地 石膏ボード厚さ No mm No mm 3 a b c d f 横張り通気胴縁 39 厚さ 9mm 厚さ 2mm ⒀ 実験 No.17 横断面図内装モルタル仕上げ 防湿紙 ⑾ 実験 No.15 縦断面図横張り通気胴縁測定位置 45 22
3 ⑶ 類焼要因発生時間試験体上部の通気層等からの炎の立ち上がりによる試験体上部野地板への着火 もしくは非加熱側への火炎の噴出 非加熱面での発炎 火炎が通る亀裂等の損傷の有無等 類焼の原因となるような現象の発生した時間 ( 以下 類焼要因発生時間とする ) を測定した ⑷ 試験体の設定試験体は 外壁と野地板からなる構成とした 外壁の大きさは 幅 9mm 高さ 18mm とした 野地板の大きさは 幅 9mm 長さ 6mm とした 野地板は 外壁の上端部に設置し 勾配は3/1 とした また 通気層からの火炎による野地板の着火に着目するため 軒の出がない状態に設定した なお 詳細については その1 を参照のこと 3 温度分布による考察 ⑴ 基本設定実験 No.1 2では 外壁内の基本的な延焼メカニズムを確認することを目的とした 仕様の概要を図 2⑴ ⑶に示した ア温度の時間変化 ( ア ) 通気層内柱付近 (3 列 ) の温度変化について 図 3をみると 下部 ( 測定位置 3d 3f) において 時刻約 25 分に約 2 であった その約 25 分後に最大約 7 に上昇した 目視により その時刻前後で外装材の割れや落下等はなかったことから 亀裂から火炎が外壁内に入った可能性は低く 外壁内で急激な燃焼が生じたと考察した また 松山ら 2) は 加熱された石膏ボードを有する外壁内の温度について 石膏ボード内の結晶水の放出が終了するまでは温度上昇は抑えられ 横ばい傾向を示し 結晶水の放出が終われば 外壁内の木構造材に着炎し壁内は急激な温度上昇を示す結果を得た 本検証でも時刻約 25 分までは通気層内の温度は緩やかな上昇傾向であったが それ以降急激な温度上昇を示したことから 同様の結果が得られたと考察した 柱間付近 (5 列 ) の温度変化について 図 4をみると 下部 ( 測定位置 5d 5f) の温度は時刻約 15 分以降から上昇し 5 以上になった それに対し 上部 ( 測定位置 5a 5b) の温度は 2 以下であった これは 下部は火源の火熱により加熱される一方 上部では火源からの火炎が上方向に伝播するための柱等の可燃物がないため 上部の温度が高くならなかったと考察した 間柱付近 (6 列 ) の温度変化について 図 5をみると 上部 ( 測定位置 6f) の温度が 5 を超えた 図 3に示した柱付近の温度と比較してやや低く 急激な温度上昇はみられなかった これは 火源から離れていたためだと考察した ( イ ) 裏面加熱位置の温度変化について 図 6をみると 小屋裏に着火した時の時刻約 45 分に約 6 であった また 右上部は時刻約 45 分に約 4 であり 大きな変化はなかった ( ウ ) 野地板見上げ面軒側の温度変化について 図 7をみると 当初温度上昇は緩やかであったが 時刻約 45 分に右側が約 6 になり急上昇した これは 外壁上端部の発炎により 野地板に着火したことによるものである 図 3 通気層内 3 列の温度変化実験 No.1 基本設定 時刻 5 分野地板着火 5a 5b 5d 5f 図 4 通気層内 5 列の温度変化実験 No.1 基本設定 時刻 5 分野地板着火 時刻 5 分野地板着火 3b 3d 3f 6a 6b 6d 6f 図 5 通気層内 6 列の温度変化実験 No.1 基本設定 時刻 5 分野地板着火 右上部火源位置左上部 図 6 裏面の温度変化 実験 No.1 基本設定 23
4 中間部の温度変化について 図 8をみると 右側が時刻約 45 分から温度が上昇し約 45 になった これは 野地板の軒側に着火後 野地板の中間部にまで火炎が広がって高温になったためであった イ検証後の試験体検証後の試験体の様子について 写真 1をみると 加熱位置を中心に同心円状に変色していた 外装材を取り外した状態について 写真 2をみると 加熱位置を中心にグラスウールが溶融していた また 間柱付近 通気層上部付近にはグラスウールが変色していない部分があった さらにグラスウールを取り外した状態について 写真 3をみると 加熱位置付近の柱が最も炭化していた また 柱側面から上枠に沿って炭化していた このことから 通気層内で 火源からの熱伝導により通気胴縁が発火し 火炎は通気層に面する柱側面を中心に その他縦張り通気胴縁側面等の可燃物に沿って上方向に伝播し 上枠に着火後 小屋裏に立ち上がり 野地板に着火したと考察した ウ実験の再現性実験 No.2 実験 No.1 と同一条件で2 回目を行い 実験の再現性について着目した 実験 No.2 の柱付近 (3 列 ) の温度変化について 図 9をみると 時刻約 2 分に測定位置 3b 3d 3fが約 2 から最大約 6 になった 実験 No1の結果の図 3と比較すると ほぼ同様の傾向であった このことから 本検証方法の再現性は低くないと考察した ⑵ 加熱距離と加熱高さの影響実験 No.3 から 7では 基本設定よりも加熱位置を上げた場合や遠ざけた場合の燃焼性状の変化を確認することを目的とした ア加熱高さの影響加熱高さが 7mm である実験 No.3 の柱付近 (4 列 ) の温度変化について 図 1 をみると 時刻約 2 分に温度が急激に上昇していた 基本設定の図 3と比較して 時刻約 25 分以降の加熱位置から高さ 4mm 離れた測定位置 と 85mm 離れた測定位置 の温度上昇が大きかった 加熱高さが 11mm である実験 No.4 の柱付近 (4 列 ) の温度変化について 図 11 をみると 実験 No.3 のときと同様の傾向で 時刻約 25 分で温度が急激に上昇していた 基本設定の図 3と比較して 特に加熱位置から高さ方向に 45mm 離れた測定位置 7mm 離れた測定位置 の上昇が大きかった また 加熱位置から下部に位置する測定位置 の温度変化は少なかった 時刻 5 分野地板着火 右中央左 図 7 野地板見上げ面軒側の温度変化 実験 No.1 基本設定 図 8 野地板見上げ面中間部の温度変化実験 No.1 基本設定 図 9 通気層内 3 列の温度変化実験 No.2 基本設定 時刻 23 分野地板着火 時刻 5 分野地板着火 右中央左 時刻 59 分野地板着火 3b 3d 3f 図 1 通気層内 4 列の温度変化実験 No.3 加熱高さ 7mm 時刻 26 分野地板着火 図 11 通気層内 4 列の温度変化実験 No.4 加熱高さ 11mm 24
5 このことから 加熱高さにかかわらず 外壁から小屋裏へ着火したが 加熱高さが高いほど 類焼要因発生時間が短くなる傾向であった イ加熱距離の影響加熱位置での外壁の表面温度は 加熱距離が 4mm の実験 No.1 では約 1 加熱距離が 8mm の実験 No. 5では約 5 であった 加熱距離が 8mm の実験 No.5 の柱付近 (4 列 ) の温度変化について 図 12 をみると 温度上昇は緩やかであった 基本設定の図 3と比較して 類焼要因発生時間が長かった 加熱距離が 8mm 加熱高さが 7mm である実験 No. 6の柱付近 (3 列 ) の温度変化について 図 13 をみると 時刻約 69 分に急激な温度の上昇が生じた 基本設定の図 3と比較して 類焼要因発生時間が長かった 基本設定の図 3と比較して 外壁の表面温度が低くなったため 類焼要因発生時間が長くなったと考察した ウ風速の変化特徴的な結果が得られた実験 No.3 の通気層下部の風速について 図 14 をみると 加熱開始前後に 風速がほぼ無風の状態から約.4m/sec に上昇した また 出火直前では さらに風速が約 1.5m/sec に上昇した また 実験 No.7 の通気層下部の風速について 図 15 をみると 前述の結果と同様で加熱開始時前後 出火直前のタイミングで風速が増加した このことから 燃焼に必要な酸素は 通気層から供給され 火源の火熱により通気層内がドラフト効果により通気層内の換気が促進され 酸素の供給が進み 燃焼が促されたと考察した ⑶ 断熱材の厚さと位置の影響実験 No.8 9では 充填断熱材の厚さを変化させたときの燃焼性状の変化を確認することを目的とした また 実験 No.1 では断熱材を外装材側に設置した外張断熱 実験 No.11 では充填断熱に加えて外張断熱を設置した充填外張断熱の違いについても確認した ア充填断熱厚さ 75mm 実験 No.8 仕様の概要を図 2⑷に示した 柱付近 (4 列 ) の温度変化について 図 16 をみると 時刻約 25 分に測定位置 において急激に温度が上昇し約 5 になった 基準設定の図 3と比較して 温度が時刻約 25 分以降約 15 分間で最大 7 になり 短時間で温度上昇した 風速 (m/sec) 風速 (m/sec) 2. 時刻 23 分野地板着火 右左 図 14 通気層下部の風速変化 実験 No.3 加熱高さ 7mm 時刻 89 分野地板着火 3b 3d 3f 時刻 69 分野地板着火 図 13 通気層内 3 列の温度変化 実験 No.6 加熱高さ 7mm 加熱距離 8mm 右左 図 15 通気層下部の風速変化 実験 No.7 加熱高さ 11mm 加熱距離 8mm 時刻 96 分野地板着火 時刻 38 分野地板着火 図 12 通気層内 4 列の温度変化実験 No.5 加熱距離 8mm 図 16 通気層内 4 列の温度変化実験 No.8 充填断熱厚さ 75mm 25
6 間柱付近 (1 列 ) の温度変化について 図 17 をみると 測定位置 1f の温度が約 6 であった 基本設定の図 5 と比較して時刻約 3 分までは全体で 2 を超えなかった 外装材を取り外した状態について 写真 4 をみると 柱の側面に沿って炭化していた グラスウールは上部で溶融していなかった 断熱材厚さ 15mm の試験体と比較し 短時間で試験体上部まで延焼が進んだ原因としては 単に断熱材が薄くなったことにより 通気空間が増加したため 通気層内の燃え上がり速度が速くなり 野地板に着火する時間が短くなったと考察した 通気層内の燃え上がり速度が速くなった原因として 次の 2 点が挙げられた 断熱材が薄くなったことで 断熱材を溶融することなく 通気層に面した柱側面が延焼できたこと 柱側面の燃焼に必要な通気層内の空気の循環がより促進されたこと なお 断熱材の断熱性能は 通気空間の増加の影響と比較し 試験体内部の炎症促進にあまり関係しないと考えられた イ充填断熱厚さ 3mm 実験 No.9 仕様の概要を図 2⑸ に示した 柱付近 (4 列 ) の温度変化について 図 18 をみると 時刻約 25 分に全体で急激に温度が上昇した 基準設定の図 3 と比較して 測定位置 において時刻 25 分以降約 1 分後に約 7 を超え 短時間で温度上昇した 間柱付近 (6 列 ) の温度変化について 図 19 をみると 時刻約 2 分に全体で急激な温度上昇が生じた 基本設定の図 5 と比較して 時刻約 2 分以降の温度上昇が大きかった 外装材を取り外した状態について 写真 5 をみると グラスウールのほとんどが溶融していた また 柱の側面が炭化していた 断熱材厚さ 75mm の試験体と比較し さらに短時間で試験体上部まで延焼が進んだ原因としては 実験 No.8 の考察と同様の原因で 断熱材がさらに薄くなったことで 通気空間がより増加し 通気層内の燃え上がり速度が速くなったと考察した ウ外張断熱厚さ 66mm 実験 No.1 仕様の概要を図 2⑹ に示した 柱付近 (4 列 ) の温度変化について 図 2 をみると 測定位置 では時刻約 1 分以降から急激な温度上昇が生じ 9 を超えた 基本設定の図 3 と比較して 下部 ( 測定位置 ) は高温になったが 上部 ( 測定位置 ) は時刻 5 分の時点で 3 を超えず 野地板に着火していなかった 検証後の外装材を取り外した状態の試験体について 写真 6 をみると 外張断熱材が通気層上部で膨張し通気層を塞いでいた 時刻 38 分野地板着火 1a 1b 1d 1f 図 17 通気層内 1 列の温度変化 実験 No.8 充填断熱 厚さ 75mm 時刻 26 分野地板着火 図 18 通気層内 4 列の温度変化 実験 No.9 充填断熱 厚さ 3mm 時刻 26 分野地板着火 6a 6b 6d 6f 図 19 通気層内 6 列の温度変化 実験 No.9 充填断熱 厚さ 3mm 時刻 69 分野地板着火 図 2 通気層内 4 列の温度変化 実験 No.1 外張断熱 26
7 エ充填外張断熱実験 No.11 仕様の概要を図 2⑺ に示した 柱付近 (4 列 ) の温度変化について 図 21 をみると 急激な温度上昇は 時刻約 45 分に起きた 通気層下部 ( 測定位置 ) は最大 9 を超えた 通気層上部 ( 測定位置 ) は 野地板への着火直前の約 75 分前後まで 2 を超えなかった 検証後の外装材を取り外した状態の試験体について 写真 7 をみると 外張断熱材が火熱により膨張していた 実験 No.1 の結果と同様であった よって 外張断熱材が火熱により膨張して 上端部付近の通気層を塞いでいたことにより 通気層内の通気が妨げられ 燃焼による熱気が通気層上方向に伝わらず 延焼に時間を要したと考察した ⑷ 通気層の影響通気層なし実験 No.12 では 通気層の有無の影響を確認することを目的として 通気層のない場合を調査した 仕様の概要を図 2⑻ に示した 外壁上端部の温度変化について 図 22 をみると 全体において最大で約 5 であった 基本設定である実験 No.2 の通気層上端部の温度変化について 図 23 をみると 測定位置 5a において最大 5 であった 基本設定の実験 No.2 と比較すると 通気層なしの実験 No.12 の方が低い温度であった また 検証後の外装材を取り外した状態の試験体について 写真 8 をみると グラスウールは火源の位置を中心として同心円状に溶融し 外壁内上方向に溶融は広がっていなかった このことから 外壁内に通気層による酸素の供給がないため 外壁内では延焼しなかったと考察した また 通気層のある試験体においては 通気層より 燃焼に必要な酸素が供給されたと追認した ⑸ 工法の影響枠組工法実験 No.13 では 外壁の構造材等の影響を調査するため 荷重を柱等で支持する軸組工法と 柱壁一体で支持する枠組工法の違いを確認することを目的とした 仕様の概要を図 2⑼ に示した 柱付近 (4 列 ) の温度変化について 図 24 をみると 時刻約 2 分以降に温度が急上昇し 測定位置 において時刻約 3 分に最高 1 を超えた 基本設定の図 3 と比較すると 時刻約 2 分以降の温度上昇が大きかった 間柱付近 (6 列 ) の温度変化について 図 25 をみると時刻約 3 分に測定位置 6f において 8 を超えた 基本設定の図 5 と比較すると 通気層下部は高温になったが 通気層上部は最大約 3 で変わらなかった 検証後の外装材を取り外した状態の試験体について 写真 9 をみると 通気層全面で炭化していた 木材である構造用合板を 通気層に面して全面に張り付けているため 加熱により通気層全面で燃焼 高温になり 類焼要因発生時間が短くなったと考察した ⑹ 熱気止め材の影響実験 No.14 では 外壁内の通気層の延焼を防ぐために設けた通気役物の熱気止め材の影響を確認することを目的とした 仕様の概要を図 2⑽ に示した a 5a 時刻 12 分実験打ち切り 図 22 通気層上端部の温度変化 実験 No.12 通気層なし a 8 5a 図 21 通気層内 4 列の温度変化 実験 No.11 充填外張断熱 時刻 4 分野地板着火 時刻 74 分野地板着火 時刻 59 分野地板着火 図 23 通気層上端部の温度変化 実験 No.2 基本設定 図 24 通気層内 4 列の温度変化 実験 No.13 枠組工法 27
8 通気層上端部の温度変化について 図 26 をみると 時刻約 45 分までは 2 以下であったが その後通気層上部 ( 測定位置 2a ) の温度が約 7 まで上昇した 基本設定の図 23 と比較すると 時刻約 4 分までは 2 を超えなかった これは 熱気止め材の効果により 時刻約 4 分までは上方向に延焼せず 上端部で約 2 を超えなかったが 時刻約 45 分以降に急激な燃焼により通気層上部が燃焼したと考察した 検証後の試験体の柱付近について 写真 1 をみると 柱の側面部分が炭化していた このことから 延焼経路になるのは 通気胴縁だけでなく 柱も含まれることを再確認した ⑺ 通気胴縁の張り方向の影響横張り通気胴縁実験 No.15 では 壁体内の通気層内に設けた通気胴縁張り方向について 縦張り通気胴縁と横張り通気胴縁の違いを確認することを目的とした 仕様の概要を図 2⑾ に示した 柱付近の温度変化について 図 27 をみると下部は時刻約 15 分以降に高温になり 9 を超えた また 上部の温度上昇は緩やかであった 基本設定の図 3 と比較すると 下部は高温であったが 上部は 3 を超えなかった これは 火源の火熱により通気層下部の温度は上昇するが 通気胴縁が横張りであるため 火熱の上方向伝播が少なかったと考察した また 通気層上端部の開口について 写真 11 をみると 通気層の上端部の開口面積は 基本設定と比較して小さいことから 壁内の通気層内の熱気の排気が少なく 通気層内が高温になったと考察した さらに 検証後の試験体について 延焼経路と考えられる柱付近の延焼状況について 写真 12 をみると 加熱位置付近の柱は炭化していたが 通気層上部では炭化していなかった このことから 通気胴縁の張り方向を横張りとすると 外壁内から小屋裏へ着火する前に外壁を貫通する炎が出たため 通気層内の上方向への火炎伝播を抑制する施工方法として有効であると考察した ⑻ 目地の影響縦目地なし実験 No.16 では 外装材の縦目地の有無による外壁内部への延焼の影響について確認することを目的として縦目地のない場合を調査した 仕様の概要を図 2⑿ に示した 柱付近 (4 列 ) の温度変化について 図 28 をみると 時刻約 2 分以降の全体の温度が急激に上昇し 6 を超えた 基本設定の図 3 と比較すると 時刻約 2 分以降の温度上昇が大きく 測定位置 では 1 を超えた 目視により時刻約 2 分に外装材の亀裂落下を確認した 検証後の試験体の様子を 写真 13 に示した このことから 約 2 分前後に外壁内で急激な燃焼が生じ 火熱による熱変形が原因で 外装材に亀裂が入り 外装材が外壁から落下し その亀裂部分から酸素が供給され急激な燃焼に至ったと考察した 以上から 目地部分は 防火性能上弱点となるより 外装材の火熱による変形に対して目地幅が変化することにより 亀裂等の発生を最小限に留める役割があると考察した 図 26 通気層上端部の温度変化実験 No.14 熱気止め材 時刻 4 分野地板着火 時刻 5 分野地板着火 6a 6b 6d 6f 図 25 通気層内 6 列の温度変化 実験 No.13 枠組工法 a 2a 12 a b d f 時刻 84 分非加熱面への火炎噴出 図 27 通気層内柱付近の温度変化実験 No.15 横張り通気胴縁 時刻 36 分野地板着火 図 28 通気層内 4 列の温度変化実験 No.16 縦目地なし 28
9 ⑼ 内装材仕上げの影響モルタル仕上げ実験 No.17 では 内装材を石膏ボードで仕上げた乾式と モルタルで仕上げた湿式の違いを確認することを目的とした 仕様の概要を図 2⒀ に示した 柱付近 (3 列 ) の温度変化について 図 29 をみると 時刻約 2 分に通気層下部 ( 測定位置 3f) で急激に温度が上昇し 7 を超えた また 通気層上部 ( 測定位置 3b) では時刻約 45 分までは 3 以下であった 基本設定の図 3 と比較すると 下部は高温である一方 上部は温度上昇が緩やかであった これは モルタルの防火特性により モルタル内の含有水が蒸発作用により通気層内の温度上昇を抑制させたと考察した 間柱付近 (1 列 ) の温度変化について 図 3 をみると 時刻約 3 分までは全体が 2 以下であった 時刻約 3 分以降 急激に温度上昇し 最高 1 を超えた 基本設定の図 5 と比較すると 時刻約 3 分以降に急激な温度上昇があった また 目視により時刻約 45 分に外装材が亀裂落下したことを確認した さらに 検証後の外装材を取り外した状態の試験体について 写真 14 をみると 外壁内のラスモルタルを固定するため 全面に張り付けた木摺下地が炭化していた このことから 内装材と断熱材の間に張り付けた木摺下地が着火したことにより 外壁内全面が燃焼してより高温になり さらに外装材の熱変形による亀裂により多量の酸素が供給され さらに高温になったと考察した ⑽ 防耐火構造の影響実験 No では 防耐火性能が異なる準耐火 (45 分 ) 構造と防火構造の違いを確認することを目的とした 仕様の概要を図 2⒁ に示した 試験体の仕様について 基本設定では内装材の石膏ボードが厚さ 12.5mm2 枚であったのに対し 実験 No.18 は内装材の石膏ボードが厚さ 12.5mm1 枚で 実験 No.19 は石膏ボードが厚さ 9.5mm1 枚とした 実験 No.18 の柱付近 (4 列 ) の温度変化について 図 31 をみると 時刻約 25 分に急激な上昇と同時に着火した 基準実験の図 3 と比較すると 時刻約 25 分以降の上部 ( 測定位置 ) の温度が 8 と高温であった 実験 No.19 の柱付近 (3 列 ) の温度変化について 図 32 をみると 時刻約 2 分以降に全体の温度が 4 以上になり 実験 No.18 と同様の結果であった 石膏ボードの熱抵抗のメカニズム 3) は 石膏ボードに含有する結晶水が火熱による熱分解により水蒸気として放出され 水和熱として外壁内の温度上昇を抑制するもので 防火構造では 準耐火構造と比較して 結晶水の総潜熱量が減少したため 通気層内上部へ早く熱が伝わったと考察した ⑾ 軒の影響軒の出あり実験 No.2 では 火源の火熱により 軒裏に滞留した熱気が延焼を助長する可能性を調査するため 外壁に加えて軒を再現し その影響を確認することを目的とした 時刻 27 分野地板着火 図 31 通気層内 4 列の温度変化 実験 No.18 防火構造 石膏ボード 厚さ 9.5mm 時刻 49 分野地板着火 時刻 27 分野地板着火 3b 3d 3f 図 29 通気層内 3 列の温度変化実験 No.17 内装モルタル仕上げ 時刻 49 分野地板着火 1a 1b 1d 1f 図 3 通気層内 1 列の温度変化実験 No.17 内装モルタル仕上げ 3b 3d 3f 図 32 通気層内 3 列の温度変化 実験 No.19 防火構造 石膏ボード 厚さ 12.5mm 29
10 通気層上端部の温度変化について 図 33 をみると 全体で 3 を超えなかった 基本設定の図 23 と比較すると 全体的に低かった しかし 野地板見上げ面の中間部の温度変化について 図 34 をみると 時刻約 3 分で最大 2 を超えた 基本設定の図 7と比較すると 時刻約 25 分までは差が少なかったが その後約 5 分間で最大 2 を超えた これにより 火源の火熱により 軒先内の空気が暖められ その熱気と通気層の熱気が野地板を加熱したことにより 類焼要因発生時間が短縮したと考察した 軒の出を有する場合は 外壁から野地板への着火を助長すると推察した ⑿ 軒元の小開口の影響実験 No.21 から 26 では 換気のために設置した軒元の小開口から延焼する可能性を調査することを目的とし 自然換気方式と 24 時間換気方式による違いに着目した ア自然換気方式 ( ア ) 試験体下部加熱実験 No.21 通気層内の柱付近 (4 列 ) の温度変化について 図 35 をみると 時刻約 3 分に温度上昇し 測定位置 において約 9 を超えた 基本設定の図 3と比較して 類焼要因発生時間が増加したものの 大きな差はなかった 換気口裏面側の温度の温度変化について 図 36 をみると 換気口で最大で約 15 であった 換気口裏面側への火炎の燃え抜けはなかった ( イ ) 換気口脇加熱実験 No.22 通気層内の柱付近 (4 列 ) の温度変化について 図 37 をみると 時刻約 15 分で測定位置 が約 5 になった 換気口裏面側への火炎の抜けはなかった ( ウ ) 換気口中心加熱実験 No.23 時刻約 6 秒に換気口裏面側への火炎の抜けたため 実験終了した この実験で想定される隣棟間の外壁相互に近接した小開口を有した場合の 隣棟の小開口からの火炎の火災安 4) 全性について 杉田らの既往研究では 法令基準ではないが一定の安全策が必要と考えられる位置付けである という考察があり 本実験からその現象が起こりうることを確認した 時刻 29 分野地板着火 1a 5a 図 33 通気層上端部の温度変化実験 No.2 軒の出あり 図 34 野地板見上げ面中間部の温度変化実験 No.2 軒の出あり 時刻 29 分野地板着火 時刻 13 分野地板着火 右中央左 時刻 73 分野地板着火 図 35 通気層内 4 列の温度変化実験 No.21 自然換気口 4 2 裏面側加熱位置裏面側換気口中心裏面側右上側 時刻 73 分野地板着火 図 36 裏面の温度変化実験 No.21 自然換気口 図 37 通気層内 4 列の温度変化 実験 No.22 自然換気口 換気口脇加熱 3
11 イ 24 時間換気方式 ( ア ) 試験体下部加熱実験 No.24 外壁表面での給気口での中心風速は平均 6.5m/sec 標準偏差は.1m/sec であった 通気層内の柱付近 (3 列 ) の温度変化について 図 38 をみると 時刻約 2 分に急激な温度上昇が生じた 基本設定の図 3と比較すると 大きな差はなかった 給気口から裏面側への火炎の燃え抜けは生じなかった また 給気口裏面側及び給気ファン入口の温度変化について 図 39 をみると 両者はほぼ同じ変化を示し 時刻約 33 分後に約 15 から約 5 に急上昇し その後約 25 まで低下した これは 時刻約 33 分までは給気ファンは作動していたが 火熱により停止したものと考察した 検証後給気ファンは通電しなかった 給気口裏面側への火炎の抜けはなかった ( イ ) 給気口脇加熱実験 No.25 通気層内の柱付近 (4 列 ) の温度変化について 図 4 をみると 時刻約 15 分過ぎに測定位置 において約 5 になった 給気口裏面側及び給気ファン入口の温度変化について 図 41 をみると 両者は時刻約 3 分後に約 3 に急上昇し その後約 2 まで低下した これは 時刻約 5 分までは給気ファンは作動していたが 火熱により停止し 温度が下がったと考察した 検証後給気ファンは通電しなかった 給気口裏面側への火炎の抜けはなかった ( ウ ) 給気口中心加熱実験 No.26 時刻約 72 秒に 断熱ダクトが溶融し 給気口裏面側へ火炎が抜けたため 実験終了した 4 重回帰分析による 類焼要因発生時間に影響を与える試験体の仕様の把握 ⑴ 計算の方法類焼要因発生時間は 試験体の各仕様が外壁内の燃焼にもたらす影響が組み合わされた結果であると仮定し 重回帰分析により重回帰モデルの設定を試みた 重回帰モデルを用いて どのような試験体の仕様が類焼要因発生時間に影響を与えているかについて整理し 考察した 対象試験は 加熱位置が同一である実験 No.1 2 8から とした ただし 野地板への着火が生じなかった実験 No.12 15は除いた また 小開口を有する試験体のNo.21 24は 小開口の火炎の貫通に関する検証を主眼としたため除いた 各実験の目的変数及び説明変数のデータを表 2に示した 目的変数は秒単位の類焼要因発生時間とした 独立変数について 充填断熱材の厚さ は mm 単位の量的変数とした 外張断熱 熱気止め材 縦目地 軒の出あり はそれぞれ質的変数であったため それぞれ施工した場合を 1 施工しなかった場合を とした また 工法 において 軸組工法 を 1 に 枠組工法 を に変換した 内装仕上げにおいて 乾式石膏ボード仕上げ を 1 に 湿式モルタル仕上げ を に変換した 防耐火構造 において 準耐火構造 を 1 に 防火構造 を に変換した ⑵ 目的変数及び各独立変数の相関係数各独立変数の相関係数について 表 3をみると 各値は高くなかったため 多重共線性の疑いは少ないと判断した 図 図 4 通気層内 4 列の温度変化 実験 No 時間換気給気口 給気口脇加熱 6 給気口裏面側 給気ファン入口 4 2 時刻 17 分野地板着火 時刻 46 分野地板着火 3b 3d 3f 図 38 通気層内 3 列の温度変化実験 No 時間換気給気口 給気口裏面側給気ファン入口時刻 46 分野地板着火 給気口裏面側及び給気ファン入口の温度変化実験 No 時間換気給気口 時刻 17 分野地板着火 図 41 給気口裏面側及び給気ファン入口の温度変化実験 No 時間換気給気口給気口脇加熱 31
12 ⑶ 重回帰モデルの検定変数減少法により各独立変数を選択しながら 重回帰モデルの検定を行った その結果 独立変数を 充填断熱材の厚さ 外張断熱 防耐火構造 軒の出あり を用いた重回帰モデル式が最も説明力のあるモデルと判断した 採用した重回帰モデル式を式に示した 回帰統計について表 4をみると 目的変数が持つ情報のうち 独立変数の変動を説明できる程度を示した決定係数は.841 で 自由度調整済み決定係数は.761 であった 重回帰モデルの妥当性の検定について 表 5をみると 有意確率 F 値が1% 以下であり 帰無仮説 重回帰モデルは成立しない は棄却でき 重回帰モデルは有意であると判断した 重回帰モデル式の偏回帰係数の妥当性の検定について 表 6をみると 各偏回帰係数の有意確率 P 値が 1% 以下で 帰無仮説 偏回帰係数はである を棄却した また 絶対値の大きさが目的変数を説明する上での影響度を示したt 値は低くなかった 以上から 重回帰モデル式の各偏回帰係数は妥当であると判断した 残差の検定について 図 42 をみると 各残差はを中心に隔たりなくランダムに表れているので 重回帰モデルの残差は妥当だと判断した ⑷ 結果変数減少法により重回帰モデル式の検定を行い 試験体の各仕様のうち 充填断熱材の厚さ 外張断熱 防耐火構造 軒の出あり の仕様は類焼発生要因発生時間に影響を与えると判断した また 工法 熱気止め材 縦目地 内装仕上げ は類焼発生要因発生時間に大きな影響を与えないと判断した ⑸ 解釈得られた重回帰モデル式から 以下のように試験体の各仕様の効果を解釈した ア式により他の目的変数が一定の場合 充填断熱が1 mm 薄くなれば 類焼発生要因発生時間が約 1 秒短くなると解釈できた イ式により他の目的変数が一定の場合 外張断熱により 類焼発生要因発生時間が約 34 分長くなると解釈できた ただし この結果は外張断熱材にフェノールフォームを施工した場合の重回帰モデルの解釈であることに注意が必要である ウ式により他の目的変数が一定の場合 防火構造と比較して 準耐火構造では 類焼発生要因発生時間が約 19 分長くなると解釈できた エ式により他の目的変数が一定の場合 軒の出を有することで 類焼発生要因発生時間が約 17 分短くなると解釈できた 5 まとめ本検証は 外壁内から小屋裏への延焼現象に着目し 住宅の外壁と屋根の一部を再現した外気通気工法を用いた中規模の試験体による 類焼建物の外壁を擬似的に再現した燃焼実験を行ったものである それらから 火熱が加えられた外壁内の温度分布等の性状を把握した また 重回帰分析による要因解析を行い 類焼発生要因発生時間に影響があると判断した試験体の仕様を整理し それらを 以下に列挙した. 軒の出あり 残差 ( 分 ) Y = 1x X x X x X x X ( 式 ) Y : 類焼要因発生時間 ( 秒 ) X1 : 充填断熱材料の厚さ ( mm) X 2 : 外張断熱あり 1 なし X 3 : 準耐火構造 1 防火構造 X : 軒の出あり 1 なし 表 6 表 2 表 3 4 目的変数及び独立変数のデータ表 目的変数及び各独立変数の相関係数 表 5 表 4 モデルの妥当性の検定 重回帰式の偏回帰係数とその妥当性の検定 軒の出あり 軒の出あり 軒の出あり 延焼要因発生時間 ( 分 ) 図 42 残差の検定 32
13 ⑴ 外壁内から小屋裏への延焼メカニズムの把握酸素 着火源及び可燃物が揃えば延焼拡大するとされている この観点に着目すれば 次のように考察した ア酸素の供給通気層がない実験では 野地板への着火は起きなかった また 通気層下部の風速は 加熱後及び野地板の着火後に増加した このことから 酸素は通気層から供給されたと考察した イ発火源外装材は準不燃材で 亀裂等が生じなかった実験でも 外壁から小屋裏への延焼が起こった 火源により加熱された外装材から通気胴縁に伝導により熱が伝わり 通気層からの酸素の供給により 通気胴縁が発火に至ったと考察した ウ着火源及び延焼経路通気層に面する縦張り通気胴縁側面で発火し その燃焼によって生じる熱や火源の火熱によりグラスウールを溶融することで 通気空間が増加するとともに 柱側面がより通気層に表出し 柱側面を燃焼しながら 急激な温度上昇を伴って通気層内を燃焼拡大したと考察した 延焼経路について 火炎は 通気層に面する柱側面を中心とし その他縦張り通気胴縁側面及び構造用合板等の可燃物に沿って上方向に伝播し 上枠に着火後火炎が小屋裏に立ち上がり 野地板に着火したと考察した ⑵ 試験体の仕様における類焼要因発生時間に与える影響類焼要因発生時間がより短時間又は長時間となる試験体の仕様は その延焼メカニズムの影響度が大きいという前提のもと 加熱位置が同一で外壁から小屋裏へ着火した実験について 重回帰分析による要因解析を行った結果は以下のとおりである ア重回帰分析による要因解析から 充填断熱材の厚さ 外張断熱 防耐火構造 軒の出あり の仕様が 類焼要因発生時間に影響を与えると判断した イ重回帰分析による要因解析から 工法 熱気止め材 縦目地 内装仕上げ の仕様が 類焼発生要因発生時間に大きな影響を与えないと判断した ⑶ 影響を与えると判断した試験体の仕様と延焼メカニズムの関係類焼要因発生時間に影響を与えると判断した試験体の仕様について 延焼メカニズムに以下の作用があると考察した ア 充填断熱材の厚さ について 断熱材が薄くなることで 通気空間が増えたため 通気層内の延焼を促進し 類焼要因発生時間が短くなったと考察した イ 外張断熱 について 外張断熱材として使用したフェノールフォームが火源の火熱により膨張し通気層を塞いだため 通気層内の延焼を抑制し 類焼要因発生時間が長くなったと考察した ウ 防耐火構造 について 防火構造と比較して準耐火構造は石膏ボードが厚く 石膏ボードに含有する結晶水の総潜熱量が増加したため 結晶水による水和熱により外壁内の温度上昇を抑制し 類焼要因発生時間が長くなったと考察した エ 軒の出あり について 軒の出を有する外壁は 類焼要因発生時間が短くなった このことから 本検証ではほとんどが軒の出がない仕様で検証を行ったが 実際の住宅は軒の出を有するものが多いと推察されることから 本検証で得られた類焼要因発生時間を 実際の火災にそのまま適用するのではなく より短時間で外壁内から小屋裏へ着火すると考察した 6 おわりに以上から実験で得られた消防活動上の留意事項は 以下のとおりである ⑴ 盛期火災に至った火災室の開口からの噴出火炎により 隣棟の住宅の外壁が煽られた場合には たとえ 非加熱側の室内に変化がなくても 原則どおり隣棟にも筒先を配置するとともに 軒の出を有する外壁には 優先的に警戒筒先を配置する必要があると考えられる さらに 小屋裏等に重点的に警戒し 煙等の発生状況から延焼状況を確認する必要があると考えられる ⑵ 外観からの判断は困難であるが 準耐火構造より防火構造の方が また断熱材が薄い傾向にあるより古い住宅の方が より短時間で外壁内から小屋裏へと延焼することを念頭に置いて 活動する必要があると考えられる ⑶ 外壁内の延焼状況の確認について 延焼経路が主に柱及び通気胴縁になることから 消防活動においてそれらを重点的に確認する必要がある 柱の位置が外観上特定困難な場合は 柱上に外装材の目地を設けることから 目地の位置が目安になる可能性があると考えられる ⑷ 外壁破壊により外壁内の火災の延焼状況を確認することは 外壁内で火炎が発生していた場合通気層内に多量の酸素を供給することになり 外壁内の延焼を促進し 小屋裏等へ延焼拡大する可能性があることから 小屋裏等へ警戒筒先を配置した後に行う方が安全であると考えられる ⑸ 大規模の建売住宅でみられるような隣棟間で左右対称の平面形態では 換気口等の小開口が相対することになる そのような 隣棟間の外壁相互に小開口を有した場合 隣棟の小開口からの火炎が数秒で外壁小開口を貫通する恐れがあることから 早期に筒先を配置し警戒する必要があると考えられる [ 参考文献 ] 1) 大宮喜文 : 木質外装材の火災安全性 自主防災 No229 P16 ~ 年 9 月 2) 松山知生他 3 名 : 壁内通気層を有する木質系建築物の延焼阻止工法に関する研究 日本建築学会関東支部研究報告集 P39~ 年 3) 小野博宣他 1 名 : 建築材料 P274 理工図書 21 年 4 月 4) 杉田敏之他 1 名 : 木質系住宅の防火性能コンプライアンス検討 ( その2 検討項目の詳細と取組優先順位 ) 日本建築学会大会講演梗概集 P91~92 29 年 8 月 33
14 写真 5 外装材取り外し実験 No.9 充填断熱厚さ 3mm 写真 1 試験体の様子実験 No.1 基本設定 写真 2 外装材取り外し実験 No.1 基本設定 写真 3 グラスウール取り外し実験 No.1 基本設定 写真 6 外装材取り外し実験 No.1 外張断熱 写真 7 外装材取り外し実験 No.11 充填外張断熱 写真 4 外装材取り外し実験 No.8 充填断熱厚さ 75mm 写真 8 外装材取り外し実験 No.12 通気層なし 写真 9 外装材取り外し実験 No.13 枠組工法 熱気止め材設定位置 写真 1 外装材及びグラスウール取り外し実験 No.14 熱気止め材 写真 12 外装材取り外し実験 No.15 横張り通気胴縁 写真 13 試験体の様子実験 No.16 縦目地なし 写真 14 外装材取り外し実験 No.17 内装モルタル仕上げ 写真 11 通気層上部の開口実験 No.15 横張り通気胴縁 34
⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑸ ⑹ ⑺ ⑻ ⑼ ⑽ ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑸ ⑹ ⑺ ⑻ ⑼ ⑽ ⑾ ⑿ ⒀ ⒁ ⒂ ( ), (53.1%) (61.8%) (30.9%) 84.1% 95.7% 13.7% 11.3% 3.3% 4.7% 4.0% 74.6% 6.7 ( ) 64.5% 752 57.1% 565 42.9% 1317 100.0% 90.3% 47.4%52.6% 63.4%36.6%
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 3)~ 防耐火性能の評価 ~ 平成 26 年度建築研究所講演会 CLTによる木造建築物の設計法の開発 ( その 3) ~ 防耐火性能の評価 ~ 建築防火研究グループ上席研究員成瀬友宏 1 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 3)~ 防耐
CLTによる木造建築物の設計法の開発 ( その 3) ~ 防耐火性能の評価 ~ 建築防火研究グループ上席研究員成瀬友宏 1 内容 Ⅰ はじめに 1) 木材 製材 集成材 CLT の特徴 テキスト p.45~5050 と燃えしろ の燃えしろを検討するにあたっての課題 1)CLT の燃えしろに関する実験的検討 壁パネルの非損傷性に関する実験的検討 等の防耐火性能に関する建築研究所のその他の取り組み Ⅳ
⑴ ⑵ ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) m3 m3 (1) 
としてまとめました 準備実験では 試験体の内外に 518 カ所の温度センサー ( 熱電対 ) と 41 カ所の熱流センサー ( 熱流束計 ) を設置して計測を行ったほか ビデオカメラを試験体内に 13 台 試験体外に 9 台設置して火災の様子を観察しました 2.2 準備実験より得られたこと木造 3
平成 25 年 1 月 24 日 木造 3 建て学校実大火災実験実行委員会 木造 3 建て学校の実大火災実験 ( 準備実験 ) の結果概要 1. はじめに建築基準法では3 建ての学校について耐火建築物とすることを義務付けていますが 平成 22 年 1 月施行の木材利用促進法等を受け 一定の仕様等を満たした場合は準耐火建築物とすることが可能となるよう 実際の規模の建物の火災実験により検証を行うものです
屋外広告物のしおり
2 1 ⑴ 2 ⑵ 3 ⑴ ⑵ 4 5 ⑴ ⑵ 6 ⑶ 7 ⑴ ⑵ ⑶ 8 ⑷ ⑸ ⑴ ⑵ 9 10 11 ⑴ ⑵ 12 13 14 15 16 17 ⑶ 18 ⑴ ⑵ ⑶ 19 20 21 22 23 24 25 26 27 ⑴ 10 ⑵ ⑴ 28 ⑶ ⑴ ⑴ ⑴ ⑵ 29 ⑶ ⑷ ⑸ 30 ⑹ ⑺ ⑻ ⑼ ⑽ ⑾ 31 ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ 32 ⑴ ⑵ 33 34 35 36 37 38 39 40
多変量解析 ~ 重回帰分析 ~ 2006 年 4 月 21 日 ( 金 ) 南慶典
多変量解析 ~ 重回帰分析 ~ 2006 年 4 月 21 日 ( 金 ) 南慶典 重回帰分析とは? 重回帰分析とは複数の説明変数から目的変数との関係性を予測 評価説明変数 ( 数量データ ) は目的変数を説明するのに有効であるか得られた関係性より未知のデータの妥当性を判断する これを重回帰分析という つまり どんなことをするのか? 1 最小 2 乗法により重回帰モデルを想定 2 自由度調整済寄与率を求め
湿式外断熱工法外壁の 防火性能評価に関する 基礎的研究
平成 23 年度住宅 建築関連先導技術開発助成事業 湿式外断熱工法外壁に係る 火災安全性能評価基準 及び 燃え拡がりを抑制する施工技術の開発 国立大学法人東京大学 ( 大学院工学系研究科建築学専攻准教授野口貴文 ) 透湿外断熱システム協議会 ( 技術委員会副委員長小浦孝次 ) 1 昭和 60 年建築指導課長通達 背景と目的 耐火構造の外側に施す外断熱工法の取扱いについて 外断熱工法に係る防火性能試験方法
資料 5-1 防耐火に係る基準 資料の素案 第 1 章総則 ( 設計基準 ) 1.2 用語の定義 主要構造部 : 建築基準法第 2 条第 5 号による 耐火構造 : 建築基準法第 2 条第 7 号による 準耐火構造 : 建築基準法第 2 条第 7 の 2 号による 防火構造 不燃材料 : 建築基準法
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スライド 1
よく分かる! 省令準耐火 ( 木造軸組工法 ) ~ 基準の概要 & よくある質問 ~ Web セミナー用テキスト 1 目次 省令準耐火構造の住宅 の特徴 木造軸組工法による省令準耐火構造 ( 概要 ) よくある質問 省令準耐火構造の住宅 のメリットとは? 2 省令準耐火構造の住宅 の特徴 3 省令準耐火構造の住宅 の特徴 特徴 1 外部からの延焼防止 特徴 2 各室防火 特徴 3 他室への延焼遅延
第２章 事務処理に関する審査指針
第 4 章参考資料 第 1 建築関係資料 1 耐火構造耐火構造 ( 建築基準法第 2 条第 7 号 ) とは 壁 柱その他の建築物の部分の構造のうち 耐火性能 ( 通常の火災が終了するまでの間当該火災による建築物の倒壊及び延焼を防止するために当該建築物の部分に必要とされる性能をいう ) に関して政令で定める技術的基準 ( 建築基準法施行令第 107 条 ) に適合する鉄筋コンクリート造 れんが造その他の構造で
ご注意安全上の230 商品の選定施工基準かかる前に標準施工法施工方法納まり納まり位の納まり工法施工方法施工方法維持管理参考資料設計基準 施工に施工部材の木造下地の鉄骨下地のその他各部外張断熱装飾部材の軒天材の工事管理 9. 外張断熱工法 1 設計施工上のポイント 外張断熱工法については 住宅会社 設
229 安全上のご注意商品の選定設計基準 施工基準施工にかかる前に標準施工法施工部材の施工方法木造下地の納まり鉄骨下地の納まりその他各部位の納まり外張断熱工法装飾部材の施工方法軒天材の施工方法工事管理 維持管理参考資料9. 外張断熱工法 1 設計施工上のポイント 2 横張りサイディング各部納まり図 3 縦張りサイディング各部納まり図 ご注意安全上の230 商品の選定施工基準かかる前に標準施工法施工方法納まり納まり位の納まり工法施工方法施工方法維持管理参考資料設計基準
JIS A9521 F JIS A9521 F 計資料 JIS A 6930 A JIS A9521 F JIS A 6930 A JIS A9521 F JIS A 6930 A JIS A9521 F JIS A 6930 A JIS A9521 F JIS A 6930 A JIS A9521
63 JIS A9521 F JIS A9521 F 計資料 JIS A 6930 A JIS A9521 F JIS A 6930 A JIS A9521 F JIS A 6930 A JIS A9521 F JIS A 6930 A JIS A9521 F JIS A 6930 A JIS A9521 F JIS A 6930 A JIS A9521 F JIS A 6930 A JIS A9521
<4D F736F F F696E74202D FC897DF8F8091CF89CE82C D E707074>
建築物の外壁の防火について建法 22 の指定区域にある主要構造部の柱 はり等に木材等を用いた建築物は その外壁で延焼のおそれのある部分を準防火性能として大臣が定めたもの又は大臣の認定を受けたものとするように規定されている 外壁 ( 耐力壁 )30 分間 防火構造試験 30 分間で800 まで加熱し 基準を満たせば認定取得 平均裏面温度 140 + 裏面温度 17 箇所を測定 その平均値または 最高裏面温度
防火衣の受熱に関する検証 （平成25年-第50号）
消防技術安全所報 50 号 ( 平成 25 年 防火衣の受熱に関する検証 佐藤良行 *, 徳永敦司 * *, 町井雄一郎 概要本検証は 消火活動における消防隊員の熱傷危険及び防火衣の受熱時の状況を把握することを目的とした 防火衣等の着装状況を再現したモデル試料を 消防隊員が消火活動時に受けるとされる放射熱にばく露し 受熱後の状況を画像で記録した また 防火衣等と皮膚との接触面の温度を測定し 放射熱伝達指数
Microsoft Word - 1表紙
26 -15 - -5 5 15 2-22 78-125 -85 19-25 -22 54 34 12 193 182 195-19 68 ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑸ ⑴ 2 3 4 5 6 7 17.8 31.7.2 2.9 23.4 3.8 49.7 63.6 8.3 6.1 7.3 14.2 4.5 15.5 7.4 6.6 15.4 13.9 7.7
国土技術政策総合研究所 研究資料
第 章防火 避難環境 (1) 研究の成果目標研究の成果目標は 比較的小規模な道路とその沿道建築物 ( 以下 道路空間 という ) の構成が市街地の火災安全性に与える影響 特に 道路を挟む 2 棟間の延焼防止 ( 延焼遅延を含む 以下同じ ) 及び 1 棟火災を想定した場合の前面道路の避難安全の二つの側面からの影響に関する定量評価とした (1) なお 目標とする性能基準については 社会的コンセンサスが先行する必要があると考え
123 ( 17 120 18 ) ( - 1 - - 2 - ⑴ ⑵ - 3 - - 4 - ⑴ - 5 - ⑵ - 6 - ⑶ - 7 - ⑴ ⑵ ⑶ - 8 - - 9 - - 10 - - 11 - ⑴ ⑵ ⑶ - 12 - ⑴ - 13 - ⑵ 12-14 - - 15 - - 16 - - 17 - - 18 - ⑴ ⑵ - 19 - ⑴ ⑵ ⑶ - 20 - ⑷ ⑸ ⑹ - 21 -
⑴ ⑵ ⑶
- 108 - ⑴ ⑵ ⑶ ⑴ ⑶ ⑵ ⑷ ⑴ ⑵ - 110 - ⑶ - 111 - ⑷ ⑴ ⑸ ⑹ ⑵ ⑶ - 112 - ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑴ ⑵ - 115 - - 116 - - 117 - - 118 - ⑴ - 119 - - 120 - ⑴ ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑵ - 121 - ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ - 122 - - 123 - ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ - 124 - ⑶ - 125
⑴ ⑵ ⑶
- 108 - ⑴ ⑵ ⑶ ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ - 110 - ⑴ ⑵ ⑶ - 111 - ⑷ ⑴ ⑸ ⑹ ⑵ ⑶ - 112 - ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑴ ⑵ - 115 - - 116 - - 117 - - 118 - - 119 - - 120 - ⑴ - ⑴ ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑵ ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ - 122 - - 123 - ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑶ - 124 - ⑷ - 125 -
5.1.2 気密材の種類と特長気密層は 室内と外気の境界部分に連続して設けなくてはならない 一口に気密層といっても 躯体工法 断熱工法の違いにより 必ずしも部材構成として新たに一層増えるわけではなく 従来のほかの目的を持つ部材 例えば防湿層 断熱材 防風層 あるいは構造躯体自体を気密層として考えるこ
気密性能の確保と防露への配慮 ５章 ５章 ５ １ 気密性能の確保と防露への配慮 気密性能の確保 ５ １ １ 住宅の気密化の目的 住宅の気密化の目的は 以下の４つが挙げられる 図 5.1.1 (1)漏気負荷を減らし省エネルギー化と室内温度環境の快適性向上を図る (2)壁体通気を抑制し断熱性能の低下を防止する (3)壁体内結露を防止する (4)計画換気の性能保持 1) 図 5.1.1 気密化の目的 -
さいたま市消防用設備等に関する審査基準 2016 第 4 渡り廊下で接続されている場合の取り扱い 155 第 4 渡り廊下で接続されている場合の 取り扱い
第 4 で接続されている場合の取り扱い 155 第 4 で接続されている場合の 取り扱い 156 第 3 章消防用設備等の設置単位 とが地階以外の階においてその他これらに類するもの ( 以下 とい う 同じ ) により接続されている場合は 原則として 1 棟であること ただし 次の 2 から 6 までに適合している場合 別棟として取り扱うことができる 1 この項において 吹き抜け等の開放式の とは
資料 4 H 検討会 木造庁舎計画 設計基準の熱負荷計算について (1) 木造建築物に使用する材料の熱定数表を下に示す 熱伝導率 容積比熱 材料名 λ cρ [W/(m K)] [kj/(m 3 K)] 複合金属サイディング 55% アルミ- 亜鉛めっき鋼板 45 3,600 + 硬質
![資料 4 H 検討会 木造庁舎計画 設計基準の熱負荷計算について (1) 木造建築物に使用する材料の熱定数表を下に示す 熱伝導率 容積比熱 材料名 λ cρ [W/(m K)] [kj/(m 3 K)] 複合金属サイディング 55% アルミ- 亜鉛めっき鋼板 45 3,600 + 硬質](/thumbs/99/141716313.jpg "資料 4 H 検討会 木造庁舎計画 設計基準の熱負荷計算について (1) 木造建築物に使用する材料の熱定数表を下に示す 熱伝導率 容積比熱 材料名 λ cρ [W/(m K)] [kj/(m 3 K)] 複合金属サイディング 55% アルミ- 亜鉛めっき鋼板 45 3,600 + 硬質")
資料 4 H23.2.24 検討会 木造庁舎計画 設計基準の熱負荷計算について (1) 木造建築物に使用する材料の熱定数表を下に示す 熱伝導率 容積比熱 材料名 λ cρ [W/(m K)] [kj/(m 3 K)] 複合金属サイディング 55% アルミ- 亜鉛めっき鋼板 45 3,600 + 硬質ウレタンフォーム 0.028 47 + 石膏ボード 0.17 1,000 +ロックウール 0.064
Microsoft PowerPoint - 5（防火_萩原）140307講演発表PPT萩原rev3
防火研究グループ萩原一郎 1 目次 Ⅰ はじめに Ⅱ 研究の背景 Ⅲ 中層大規模木造建築の火災安全 Ⅳ 既存建築物の火災安全 Ⅴ 今後取り組むべき課題 Ⅵ おわりに 2 Ⅰ はじめに 大規模の火災被害 東日本大震災 2011.3.11 火災件数 371 件地震火災 212 件津波火災 159 件 火災による死者 7 人 日常的に発生する火災 ( 平成 24 年中 ) 出火件数 44,189 件内建物火災
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ヨドコウの外壁防耐火商品 1. ヨドコウ外壁防耐火認定商品一覧表 2. 外壁耐火商品 3. 外壁準耐火商品 4. 外壁防火商品 5. 耐火構造の外壁に施す外断熱工法 6. 不燃材料 準不燃材料 認定番号とその認定条件 株式会社淀川製鋼所 平成 27 年 6 月 1 日現在国土交通省より認定番号取得次第順次改訂予定 1. ヨドコウ外壁防耐火認定商品一覧表 認定内容 耐火構造 準耐火構造 構造認定 防火構造
設計壁リフォーム標準施工法外壁リフォームモエンサイディング重ね張り工法モエンサイディングモエンサイディングセンターサイディング屋根リフォームセンタールーフアルマ8-1 適用条件 8 屋根リフォームの設計 1) 適合対象建築物昭和 56 年の建築基準法新耐震基準に適合する木造建築物 昭和 56 年 5
8 屋根リフォームの設計 8-1 8-2 適用条件 屋根リフォームの流れ 8-3 適性診断の種類 8-4 屋根診断の手法 137 設計壁リフォーム標準施工法外壁リフォームモエンサイディング重ね張り工法モエンサイディングモエンサイディングセンターサイディング屋根リフォームセンタールーフアルマ8-1 適用条件 8 屋根リフォームの設計 1) 適合対象建築物昭和 56 年の建築基準法新耐震基準に適合する木造建築物
<4D F736F F D D FC897DF8F8091CF89CE8D5C91A294BB95CA8E9197BF81698AC888D594C5816A2E646F63>
ミサワホーム火災保険構造級別判定資料 ( 簡易版 ) 木質編 2007 年 1 月 1 1. 火災保険 地震保険における構造級別 火災保険 ( 及び地震保険 ) は建物の所在地 建物の構造により保険料率が異なります 建物の構造については次のように区分されます なお 構造は個々の物件により異なるため 設計図 仕上表等で確認する必要があります 表 1 火災保険 地震保険における構造区分 ( 概要 ) 例
ポリカーボネート板に関する建築物の屋根への適用状況
ポリカーボネート板 / 防火材料の用途拡大に向けての取組み状況 1. 建築基準法が平成 10 年 6 月に改正され 平成 12 年 6 月に施行された 2. これに伴い 認定番号 DW-9054 に記載されている通りの適用範囲になり 従前より適用範囲は 縮小した 3. PC 平板部会は PC 板の適用範囲拡大に向けて活動を行ってきており進捗 状況を以下の通り報告する (1) 旧来建設省告示 101
<4D F736F F D208A4F D82C98AD682B782E990AB945C8AEE8F8089FC92E DC58F498CB495B6816A2E646F6378>
外断熱建物に関する性能基準 平成 15 年 4 月 1 日北開局営調第 12 号 最終改定平成 27 年 4 月 30 日北開局営整第 8 号 第 1 編総則 第 1 章目的この基準は 官庁施設の基本的性能基準 ( 平成 25 年 3 月 29 日国営整第 197 号 国営設 134 号 ) に基づき 同基準に定めのある事項のほか 国家機関の建築物及びその附帯施設 ( 以下 官庁施設 という ) において外断熱工法を採用する場合に必要となる性能の項目並びに技術的事項及び検証方法を定め
0 001212 112468 1 10 2 11 12 13 3 14 15 ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑴ 4 ⑵ 5 6 ⑴ ⑴ ⑴ ⑵ 7 ⑶ ⑷ ⑵ ⑴ 8 ⑵ ⑴ 9 ⑴ ⑵ ⑴ ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑵ 10 11 ⑷ ⑴ ⑵ ⑶ ⑵ ⑷ ⑸ ⑴ ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑶ 12 ⑵ ⑵ ⑴ ⑵ ⑶ ⑴ ⑵ 13 ⑶ ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑴ 14 ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑵ 15
-2 -
-1 - -2 - ⑴ ⑵ -3 - ⑶ -4 - ⑴ ⑵ ⑶ -5 - ⑷ 6,268 16 23,256,247.299 39.48 8,385. 34 35 2 2,117. 34 4 3,936 8 16,544,761.1 28.8 5,625. 927 35 14 1,689. 927 6 872 6 7,765,329.122 13.18 3,83. 554 17 7 2,211. 554
設計162 外壁リフォーム事前調査の方法標準施工法外壁リフォームモエンサイディング重ね張り工法モエンサイディング張り替え工法モエンサイディング張り替え工法 外張り断熱センターサイディング重ね張り工法設計屋根リフォームセンタールーフ重ね葺き工法アルマ重ね葺き工法参考資8-1 適用条件 8-2 屋根リフ
8 屋根リフォームの設計 8-1 適用条件 1) 適合対象建築物 2) 建築物の構造 規模 8-2 屋根リフォームの流れ 8-3 適性診断の種類 1) 屋根診断 2) 木造住宅用耐震診断 1) 下地チェックシート 2) 屋根診断方法 161 設計162 外壁リフォーム事前調査の方法標準施工法外壁リフォームモエンサイディング重ね張り工法モエンサイディング張り替え工法モエンサイディング張り替え工法 外張り断熱センターサイディング重ね張り工法設計屋根リフォームセンタールーフ重ね葺き工法アルマ重ね葺き工法参考資8-1
1. ヨドコウ外壁防耐火認定商品一覧表 認定内容 耐火構造 構造認定準耐火構造 防火構造 材料認定 商品名 1 時間 30 分 45 分 捨て張り工法 旧認定品の読替え仕様等 ( 内装材等必要 ) 不燃材料 準不燃材料 鉄骨下地 鉄骨下地 鉄骨下地 木造下地 鉄骨下地 鉄骨下地 木造下地 ヨド耐火パ
ヨドコウの外壁防耐火商品 1. ヨドコウ外壁防耐火認定商品一覧表 2. 外壁耐火商品 3. 外壁準耐火商品 4. 外壁防火商品 5. 耐火構造の外壁に施す外断熱構造の外壁に施す外断熱工法 6. 不燃材料 準不燃材料 準不燃材料 認定番号とその認定条件 株式会社淀川製鋼所 平成 27 年 6 月 1 日現在国土交通省より認定番号取得次第順次改訂予定 1. ヨドコウ外壁防耐火認定商品一覧表 認定内容 耐火構造
性能基準 計算ルート 性能基準 計算ルート の評価フロー項目 床 壁 天井等は断熱材以外にも色々な材料で構成されていますので 各材料の熱伝導率と厚さで熱抵抗値を求 め それを合算して各部位のを逆算します 計算で求める方法が3種 あらかじめ示された構成の数値で求 める方法が2種あります 面積を拾う 詳
省 エ ネ ル ギ ー 基 準 住 宅 省エネルギー基準の具体的な内容と算出方法 性能基準 計算ルート の評価フロー 外皮平均は 各部位の面積 温度差係数などを求め計算し また 平均日射熱取得率は 各部 位の面積 日射熱取得率 などを求め計算します Ｕ 温度差係数 Ｈ 屋根 天井 ドア 窓 床 基礎 外皮熱損失量 ｑ 外皮熱損失量 ｑ 外皮等の 面積の合計 ΣＡ 外皮平均 冷房期の平均日射熱取得率
資料 1-6 認知症高齢者グループホーム等に係る消防法令等の概要 1 消防法令の概要 主な消防用設備等の設置基準消防用設備等の種別消火器屋内消火栓設備スプリンクラー設備自動火災報知設備消防機関へ通報する設備誘導灯 設置基準規模 構造にかかわらずすべて延べ面積 700 m2以上延べ面積 275 m2以
資料 1-6 認知症高齢者グループホーム等に係る消防法令等の概要 1 消防法令の概要 主な消防用設備等の設置基準消防用設備等の種別消火器屋内消火栓設備スプリンクラー設備自動火災報知設備消防機関へ通報する設備誘導灯 設置基準規模 構造にかかわらずすべて 700 m2以上 275 m2以上規模 構造にかかわらずすべて規模 構造にかかわらずすべて ( ) 固定電話による代替は不可規模 構造にかかわらずすべて
チヨダせっこうボード 耐火 準耐火 遮音構造間仕切壁システム Chiyoda Gypsum Board FIREPROOFING & SOUNDPROOFING WALL SYSTEM H30 年 6 月版 面耐火間仕切壁準耐火構造間仕切壁スタッド工法 準耐火構造間仕切壁 準耐火ウォールシリーズ TLD 45~40 相当 準耐火ウォール 1212C
Microsoft Word - UA_ηA計算補助資料
外皮平均熱貫流率 及び平均日射熱取得率算定のための補助資料 1. 計算対象部位 1 2. 外皮等の面積の算定ルール 2 (1) 屋根 天井 2 (2) 壁 2 1) 水平方向の面積算定 2 2) 木造部位における垂直方向の面積算定 3 3) 鉄筋コンクリート造部位における垂直方向の面積算定 5 4) 鉄骨造部位における垂直方向の面積算定 6 5) 基礎廻り 7 6) 地下室 8 (3) 床 9 (4)
札幌市道路位置指定審査基準
1 42 1 3 25 11 23 42 1 5 42 1 5 25 338 144 42 2 1.8 25 11 23 42 2 1 2m 3 2 4 7 3 1,000 43 1 2 45 42 1 5 35 35 35 120 12 144 4 1 1 5m2m 10m2m 5m2m 4m5m 5m2m 5m2m 144 4 1 2 144 4 1 3 144 4 1 5 42 1 5 10
審査基準１（目次～設置単位）
第 7 内装制限 防火材料 地方分権の推進を図るための関係法律の整備等に関する法律 ( 平成 11 年法律第 87 ) が平成 12 年 4 月 1 日に施行されたことに伴い これまでの建設省等の通達等の取り扱いについては 建築 主事等の執務上の取り扱いによることとなった 1 防火材料 ⑴ 不燃材料 ( 建基法第 2 条第 9 ) 建築材料のうち 不燃性能 ( 通常の火災時における火熱により燃焼しないことその他建基政令第
<4D F736F F D CF89CE90AB945C955D89BF8BC696B195FB96408F91>
2000/05/27 JTCCM 平成 12 年 6 月 1 日制定 耐火性能評価業務方法書 目次 1. 性能評価の範囲 2. 性能評価申請のための提出図書 3. 評価内容 4. 評価方法 5. 評価書 1. 性能評価の範囲性能評価の業務は 次の評価区分について行うものとする イ. 建築基準法施行令第 108 条の3 第 1 項第 2 号に基づく認定に係る性能評価ロ. 建築基準法施行令第 108 条の3
Microsoft PowerPoint - 資料04 重回帰分析.ppt
04. 重回帰分析 京都大学 加納学 Division of Process Control & Process Sstems Engineering Department of Chemical Engineering, Koto Universit manabu@cheme.koto-u.ac.jp http://www-pse.cheme.koto-u.ac.jp/~kano/ Outline
Microsoft Word - 防露試験ガイドライン doc
計算の結果による温熱環境 ( 結露の発生を防止する対策 ) に関する試験ガイドライン 一般社団法人住宅性能評価 表示協会 ( 平成 21 年 11 月 2 日制定 ) このガイドラインは 5-1 省エネルギー対策等級 の (3) イ3 結露の発生を防止する対策に関する基準において 計算の結果をもとに結露の発生を防止する特別の構造方法に関する試験を行う際の方法を定めるものである 1. 定義 (1) 試験
事前調査の方法参考資19 外壁リフォームの設計標準施工法標準施工法標準施工法リフォーム工法部分へのリフォーム工法外壁リフォームニチハMARCシステム11 適用条件 3) 適合地域 建築地域条件高さ (m) 13m 超料木胴縁工法RC造タイル外壁への施工高さ13mを超える1 外壁リフォームの設計 1)
1 外壁リフォームの設計 1 1 1 2 1 3 適用条件 関係法令の遵守 外壁リフォームの流れ 18 事前調査の方法参考資19 外壁リフォームの設計標準施工法標準施工法標準施工法リフォーム工法部分へのリフォーム工法外壁リフォームニチハMARCシステム11 適用条件 3) 適合地域 建築地域条件高さ (m) 13m 超料木胴縁工法RC造タイル外壁への施工高さ13mを超える1 外壁リフォームの設計 1)
6... ⑴ ⑵ 5 ⑶ 5 ⑷ 5 ⑸ 6 ⑹ 7 ⑺ 9.. ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ 7 ⑸ 8 8 6. ⑴⑵⑶ ⑷⑸. 6. 6 8 9 6.... 6. 7 6 7 - - .. TPP 5 8 8 UP HVEVFCV 6 67.. 9.8.97.6.96. - - .959.7 569. 9. 6.9 5 6 6 9. 6..87.. 7.6 556. 57.5.5 66 75.89. 96..6
結露の発生を防止する対策に関する試験ガイドライン
計算の結果による温熱環境 ( 結露の発生を防止する対策 ) に関する試験ガイドライン 一般社団法人住宅性能評価 表示協会 ( 平成 21 年 11 月 2 日制定 平成 27 年 2 月 27 日修正 ) このガイドラインは 5-1 断熱等性能等級 の (3) ハの結露の発生を防止する対策に関する 基準において 計算の結果をもとに結露の発生を防止する特別の構造方法に関する試験の方法を 定めるものである
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施工状況現場検査チェックシート 見本 別紙 5 6 枚 記載された内容は 事実の相違ないことを住宅検査員 施工 ( 管理 ) 者連名で報告します 住宅の名称 住宅の所在地 工事施工者 住所代表者氏名又は名称電話 : - - 印 ゆうゆう検査員 施工 ( 管理 ) 者 建築士番号氏名電話 : - - 住所氏名電話 : - - 印 印 検査対象工程検査年月日検査員の署名施工 ( 管理 ) 者の署名 第
Kumamoto University Center for Multimedia and Information Technologies Lab. 熊本大学アプリケーション実験 ~ 実環境における無線 LAN 受信電波強度を用いた位置推定手法の検討 ~ InKIAI 宮崎県美郷
熊本大学アプリケーション実験 ~ 実環境における無線 LAN 受信電波強度を用いた位置推定手法の検討 ~ InKIAI プロジェクト @ 宮崎県美郷町 熊本大学副島慶人川村諒 1 実験の目的 従来 信号の受信電波強度 (RSSI:RecevedSgnal StrengthIndcator) により 対象の位置を推定する手法として 無線 LAN の AP(AccessPont) から受信する信号の減衰量をもとに位置を推定する手法が多く検討されている
Microsoft Word - 【確定】(冊子)2701_省令準耐火構造Q&A
省令準耐火構造 Q&A この Q&A は 省令準耐火構造の仕様に関して 問い合わせの多い 事項をまとめたものです 具体的な仕様基準については 住宅金融支援機構の フラット35 対応木造住宅工事仕様書 ( 平成 26 年版 ) 又は 枠組壁工法住宅工事仕様書 ( 平成 26 年版 ) でご確認ください なお フラット35サイト 省令準耐火構造の住宅とは にて 省令準耐火構造の仕様基準をご確認いただくことも可能です
単位換算⑶-体積・容積の単位
ステップ 1 cm3と 1 1 cm3は 1 辺が 1 cmの立方体の体積を表します ⑴ 1 cm =( ) mmなので 1 cm3 =1 cm 1 cm 1 cm =( ) mm ( ) mm ( ) mm =( ) となります ⑵ 単位をcm3から に直すとき 1 数字は 大きく 小さく なります 2 数字を ( ) 倍します 3 2 より 数字が整数の場合は 0 を ( 数字が小数の場合は 小数点を
2
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 省エネルギー基準の改正について 省エネルギー基準が 2013 年 ( 平成 25 年 ) に改正され 2015 年 3 月までの移行期間を経て 2015 年 4 月から完全移行となりました あわせて 品確法の住宅性能表示も改正されました 省エネルギー基準の改正のポイント 1 外皮性能基準 2 一次エネルギー消費量基準 建築主の判断基準 設計 施工指針 改正前平成
新事業分野提案資料 ＡＥＤ（自動体外式除細動器） 提案書
エコミスト冷却効果測定結果資料 ( エコミスト SS エコミスト FS 他 ) 平成 23 年 3 月 株式会社イマギイレ 1 エコミスト SS 冷却効果測定結果 エコミスト SS( システムタイプ ) を自社整備工場に設置し 夏期の冷却効果 = 気温低減効果を任意の条件下で実測した結果を示したものです 2 エコミスト SS 冷却効果 ( 大宮工場デモ機 : 測定概要 ) 測定期間 :2009 年
階の施工方法 1 は, スパン表に従って 支点間距離が許容範囲内となるように施工します 2 根太受け金物は 原則的に床梁用を使用します ( 図 10) 釘打ちには 必ず 金物専用の ZN 釘を使用し 横架材へ ZN65 10 本 Ⅰ 形梁へ ZN40 4 本とします 3 火打梁を省略す
3. 軸組構法での施工方法 3.1. 1 階の施工方法 1 は, スパン表に従って 支点間距離が許容範囲内となるように施工します 2 根太受け金物は 土台の取り付け面が基礎面より基礎芯側にずれている場合 土台用を使用します ( 図 6) 釘打ちには 必ず金物専用の ZN 釘を使用し 土台へ ZN65 8 本 Ⅰ 形梁へ ZN40 6 本とします は, 基礎と取り合う部分を切り欠いて金物に落とし込みます
(Microsoft PowerPoint - \216R\223c\221\262\230_2011 [\214\335\212\267\203\202\201[\203h])
![(Microsoft PowerPoint - \216R\223c\221\262\230_2011 [\214\335\212\267\203\202\201[\203h])](/thumbs/101/151190149.jpg "(Microsoft PowerPoint - \216R\223c\221\262\230_2011 [\214\335\212\267\203\202\201[\203h])")
発電所建屋を対象とした 室内温熱環境の実態把握と 数値流体解析に関する研究 T07K712E 山田丈指導教員赤林伸一教授 研究背景 発電所建屋 ( タービン建屋 ) などの施設では 室内に蒸気タービン本体や熱交換器等の巨大な発熱機器が存在するため 作業環境の悪化や制御用の電子機器に対する影響が懸念される 今後の電力需要の変動や突発的な機器の不具合等により特に高温となる夏場に点検が行われることも考えられ
Microsoft Word - 防団協Q&A最終案(完成版) docx
防火材料等の認定や運用に係る Q&A 作成 : 平成 24 年 3 月改定 : 平成 29 年 6 月 はじめに建築基準法は 建築物の敷地 構造 設備及び用途に関する最低基準を定め 国民の生命 健康及び財産の保護を図り これにより公共の福祉の増進に資することを目的としています したがって 建築物の一部である防火材料等についても 耐震基準等と同様 最低基準として規定されています 建築基準法上の防火材料等は
1 ソファモデル単体に対する消火抑制効果確認実験 4 面ともたれ壁 45cm 4 面ともたれ壁 45cm 右の実験区画で 放水量 12~18 リットル / 分 / ヘッド 1 個 放水圧力 0.13~0.022Mpa の要件の下 1 回の自由燃焼 7 回の消火実験を実施 実験結果概要 全てのケースに
水道連結型スプリンクラー設備概要 小規模施設用スプリンクラー設備等評価基準策定検討会 ( 平成 18~19 年 ) 消火実験概要 参考資料 2-4 1 ソファモデルに対する消火抑制効果確認実験 2 内装への延焼抑制効果確認実験 7.35 m 2.6 m 可燃物配置図 SP ヘッド 火源 Ⅰ~Ⅲ ソファ カラーホ ックス 点火位置 火源 Ⅰ 火源 Ⅱ 火源 Ⅲ 火源 Ⅳ~Ⅴ 火源 Ⅳ 火源 Ⅴ 火源
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章重回帰分析 複数の変数で 1つの変数を予測するような手法を 重回帰分析 といいます 前の巻でところで述べた回帰分析は 1つの説明変数で目的変数を予測 ( 説明 ) する手法でしたが この説明変数が複数個になったと考えればよいでしょう 重回帰分析はこの予測式を与える分析手法です 以下の例を見て下さい 例 以下のデータ (Samples 重回帰分析 1.txt) をもとに体重を身長と胸囲の1 次関数で
1 熱, 蒸気及びボイラーの概要 問 10 伝熱についての記述として, 誤っているものは次のうちどれか (1) 金属棒の一端を熱したとき, 熱が棒内を通り他端に伝わる現象を熱伝導という (2) 液体又は気体が固体壁に接触して流れ, 固体壁との間で熱が移動する現象を熱伝達又は対流熱伝達という (3)
1 熱, 蒸気及びボイラーの概要 問 10 伝熱についての記述として, 誤っているものは次のうちどれか (1) 金属棒の一端を熱したとき, 熱が棒内を通り他端に伝わる現象を熱伝導という (2) 液体又は気体が固体壁に接触して流れ, 固体壁との間で熱が移動する現象を熱伝達又は対流熱伝達という (3) 熱伝達率は固体表面の状態, 流れの状態, 温度が一定ならば, 流体の種類に関係なく一定である (4)
強化プラスチック裏込め材の 耐荷実験 実験報告書 平成 26 年 6 月 5 日 ( 株 ) アスモ建築事務所石橋一彦建築構造研究室千葉工業大学名誉教授石橋一彦
強化プラスチック裏込め材の 耐荷実験 実験報告書 平成 26 年 6 月 5 日 ( 株 ) アスモ建築事務所石橋一彦建築構造研究室千葉工業大学名誉教授石橋一彦 1. 実験目的 大和建工株式会社の依頼を受け 地下建設土留め工事の矢板と腹起こしの間に施工する 強 化プラスチック製の裏込め材 の耐荷試験を行って 設計荷重を保証できることを証明する 2. 試験体 試験体の実測に基づく形状を次に示す 実験に供する試験体は3
すまいのエコナビ ホームズ君レポート 壁体内結露判定
住宅性能診断士ホームズ君 省エネ診断エキスパート すまいのエコナビ ホームズ君レポート 壁体内結露判定 壁の中の結露は どこまで予測できる? 2018/9/5 1 飽和水蒸気量 露点温度とは 空気は温度によって含むことができる水蒸気の量 ( 飽和水蒸気量 ) が異なり 暖かい空気ほど多くの水蒸気を含むことができます 飽和水蒸気量 水蒸気をたくさん含んだ空気が冷やされ 飽和水蒸気量 が小さくなると これを超えた余分な水蒸気が液体に変わります
強化 LVL 接合板および接合ピンを用いた木質構造フレームの開発 奈良県森林技術センター中田欣作 1. はじめに集成材を用いた木質構造で一般的に用いられている金物の代わりに スギ材単板を積層熱圧した強化 LVL を接合部材として用いる接合方法を開発した この接合方法では 集成材と接合板である強化 L
強化 LVL 接合板および接合ピンを用いた木質構造フレームの開発 奈良県森林技術センター中田欣作 1. はじめに集成材を用いた木質構造で一般的に用いられている金物の代わりに スギ材単板を積層熱圧した強化 LVL を接合部材として用いる接合方法を開発した この接合方法では 集成材と接合板である強化 LVL の同時穴あけ加工が容易に行えるため 現場での加工性と接合精度が非常に良くなる また 金物を用いたときの課題とされる火災安全性
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データ解析特論第 10 回 ( 全 15 回 ) 2012 年 12 月 11 日 ( 火 ) 情報エレクトロニクス専攻横田孝義 1 終了 11/13 11/20 重回帰分析をしばらくやります 12/4 12/11 12/18 2 前回から回帰分析について学習しています 3 ( 単 ) 回帰分析 単回帰分析では一つの従属変数 ( 目的変数 ) を 一つの独立変数 ( 説明変数 ) で予測する事を考える
12 秒 ) 1 本 (4) 測定機材 1 データーロガー : 江藤電気 (CADAC21) 1 2 熱電対 :K 型 ( 素線径 0.32mm ガラス繊維被覆) 17 3 PC: 日本電気 (VJ20MEZ75) 1 ソニー (VPCS11AHJ) 1 デル (Latitude-E620) 1 4
第 4 章電子レンジ火災の実証実験第 1 節実験の目的身近に使用される電気製品である電子レンジに起因した火災件数は 昭和 61 年から平成 27 年までの 30 年間でみると 前半の 15 年間は 44 件であったが 後半の 15 年間では 262 件と約 6 倍に増加している その約半数は 食材等を過熱することにより庫内で出火している また 庫内から燃焼物を取り出すことで火傷したり 着衣に着火して死亡する事例が有る
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空港エプロン PC 舗装版の補強構造に関する研究 空港研究部空港施設研究室坪川将丈, 水上純一, 江崎徹 ( 現 九州地整 ), 小林雄二 ( 株 ) ピーエス三菱吉松慎哉, 青山敏幸, 野中聡 1 研究の背景 目的 東京国際空港西側旅客エプロン15 番 16 番スポットのPC 舗装部において, 雨水の混入, 繰返し荷重の作用等により泥化したグラウト材のポンピング現象が発生ング現象 ( 航空機翼程度の高さにまで達する
<4D6963726F736F667420576F7264202D208A6D92E894C54832312E31322E31318E968BC68F8A90C58270819582602E646F63>
5 納 税 義 務 者 等 ⑴ 課 税 標 準 となる 床 面 積 は 1,500 m2 12 6=750 m2 本 社 (10 月 ~3 月 ) 1,500 m2 よって 資 産 割 額 は 法 人 の 算 定 期 間 ( 事 業 年 度 ) の 末 日 現 在 免 税 点 (1,000 750 m2 600( 円 /m2)=450,000 円 m2)を 超 えているため A 社 は 課 税
もくじ 1. 表紙 2. もくじ 3. 床施工前 > 透湿防水シート 4. 床施工前 > 断熱材用受け材 5. 床施工前 >ユニットバス人通口 6. 床施工 > 床用透湿防水シートの施工 7. 床施工 >セルローズファイバー吹込み工事 8. 壁施工前 > 横胴縁 気密コンセントカバー 9. 壁施工前
施工マニュアル ( 納まり ) 日本製紙木材株式会社 2012 もくじ 1. 表紙 2. もくじ 3. 床施工前 > 透湿防水シート 4. 床施工前 > 断熱材用受け材 5. 床施工前 >ユニットバス人通口 6. 床施工 > 床用透湿防水シートの施工 7. 床施工 >セルローズファイバー吹込み工事 8. 壁施工前 > 横胴縁 気密コンセントカバー 9. 壁施工前 > 開口部廻りの処置 10. 壁施工
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3. 化粧軒裏 3.1 法令上の位置づけ 1 建築基準法上 準防火地域の木造建築物の延焼の恐れのある部分の軒裏 は 防火構造とし 外部火災による火熱に対して 加熱開始後 30 分間の遮熱性を満たす必要がある (P32 表 3.1) 2 木材が露出した化粧軒裏は 今までは防火規定のある場所には使えなかったが 近年の研究開発によって 軒裏に必要な準耐火性能 を実現できることが明らかになったため 平成 16
日影許可諮問（熊野小学校）
建築基準法第 43 条第 1 項ただし書の規定による許可の同意の取扱い基準 平成 18 年 6 月 1 日東広島市建築審査会 建築基準法 ( 以下 法 という ) 第 43 条第 1 項ただし書の規定により許可を行う場合, 次に定める基準のいずれかに該当する建築物の敷地については, 建築審査会の同意を得たも のとし, 事後建築審査会に報告するものとする ( 公共の用に供する道に接する敷地 ) 基準
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重回帰分析 残差分析 変数選択 1 内容 重回帰分析 残差分析 歯の咬耗度データの分析 R で変数選択 ~ step 関数 ~ 2 重回帰分析と単回帰分析 体重を予測する問題 分析 1 身長 のみから体重を予測 分析 2 身長 と ウエスト の両方を用いて体重を予測 分析 1 と比べて大きな改善 体重 に関する推測では 身長 だけでは不十分 重回帰分析における問題 ~ モデルの構築 ~ 適切なモデルで分析しているか?
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データ解析特論重回帰分析編 2017 年 7 月 10 日 ( 月 )~ 情報エレクトロニクスコース横田孝義 1 ( 単 ) 回帰分析 単回帰分析では一つの従属変数 ( 目的変数 ) を 一つの独立変数 ( 説明変数 ) で予測する事を考える 具体的には y = a + bx という回帰直線 ( モデル ) でデータを代表させる このためにデータからこの回帰直線の切片 (a) と傾き (b) を最小
簿記教育における習熟度別クラス編成 簿記教育における習熟度別クラス編成 濱田峰子 要旨 近年 学生の多様化に伴い きめ細やかな個別対応や対話型授業が可能な少人数の習熟度別クラス編成の重要性が増している そのため 本学では入学時にプレイスメントテストを実施し 国語 数学 英語の 3 教科については習熟
濱田峰子 要旨 近年 学生の多様化に伴い きめ細やかな個別対応や対話型授業が可能な少人数の習熟度別クラス編成の重要性が増している そのため 本学では入学時にプレイスメントテストを実施し 国語 数学 英語の 3 教科については習熟度別クラス編成を実施している 本稿では さらにの導入へ向けて 既存のプレイスメントテストを活用したクラス編成の可能性について検討した 3 教科に関するプレイスメントテストの偏差値を説明変数
ビジネス統計 統計基礎とエクセル分析 正誤表
ビジネス統計統計基礎とエクセル分析 ビジネス統計スペシャリスト エクセル分析スペシャリスト 公式テキスト正誤表と学習用データ更新履歴 平成 30 年 5 月 14 日現在 公式テキスト正誤表 頁場所誤正修正 6 知識編第 章 -3-3 最頻値の解説内容 たとえば, 表.1 のデータであれば, 最頻値は 167.5cm というたとえば, 表.1 のデータであれば, 最頻値は 165.0cm ということになります
3. 線熱貫流率の求め方鉄筋コンクリート造等の住宅の線熱貫流率は 以下の (1) から (3) までの方法により求める 100 分の 1 未満の端数を切り上げた小数第二位までの値とする (1) を含む壁体全体の貫流熱損失 (Qw) を求める { 熱橋長さ (W)=1m} 壁体の長さ (L W ) の
鉄筋コンクリート造等の熱橋部位の線熱貫流率計算要領 一般社団法人住宅性能評価 表示協会 平成 28 年 6 月 3 日制定 本要領は 鉄筋コンクリート造等の住宅における構造部材等による熱橋 ( 以下 という ) を含む部位 ( 以下 熱橋部位 という ) の線熱貫流率を定常 2 次元伝熱計算プログラムで計算する方法を示すものである なお 本要領に基づく計算は 当分の間 住宅型式性能認定の取得に限定して使用できるものとし
1. 空港における融雪 除雪対策の必要性 除雪作業状況 H12 除雪出動日数除雪出動回数 H13 H14 H15 H16 例 : 新千歳空港の除雪出動状況 2. 検討の方針 冬季の道路交通安全確保方策 ロードヒーティング 2
寒冷地空港における定時性向上のための融雪装置導入に関する舗装構造の検討 国土技術政策総合研究所空港研究部空港施設研究室水上純一 研究内容 1. 空港における融雪 除雪対策の必要性 2. 検討の方針 3. 検討内容 ( 各種実施試験 ) 4.. まとめ 1 1. 空港における融雪 除雪対策の必要性 除雪作業状況 35 3 25 2 15 1 5 H12 除雪出動日数除雪出動回数 H13 H14 H15
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平成 25 年度三団体情報交換会 : 技術報告 無断配布禁止 日射による内部温度上昇の基礎研究 ( 鋼板製キャヒ ネット 樹脂製ホ ックス ) 2013 年 5 月 10 日 一般社団法人キャビネット工業会 技術部会技術委員後藤茂之 テーマ 日射によるキャビネット内部温度上昇の基礎研究 ( 鋼板製キャヒ ネット 樹脂製ホ ックス ) p2 研究背景 キャビネット及びボックス内に設置される機器の多種多様化
2016_11月版
旭ファイバーグラス 断熱材製品一覧 2018.06.01 熱伝導率の測定温度 : 23 JIS A 9523 23 70 アクリアネクスト α ( 高性能防湿フィルム付 ミクロン厚 JIS A 6930 同等品 ) 熱抵抗値熱伝導率丌燃材料 施工坪数施工部位厚さ幅長さ 壁 ACN アルファ 395 6 枚 ACNアルファ GWHG20-34 高性能 20 2880 430 6 枚 約 2.3 坪分壁
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8 7 6 5 4 3 2 1 3 平成24年 2012年 6月30日 11 新建ハウジング 断熱材 ＥＣＯダン 湿式外断熱 高性能断熱材で確実に包む外断熱工法 ドイツ サッシを採用し 高い省エネ効果が期待できま す 木造 ＲＣに対応 大臣認定の防火耐火構造 選べるテクスチャー３種類 カラー３６色で 色あ せせずいつまでも鮮やさを保ちます 10 野地板 構造用合板を必要としない 自然素材の 木でできた外張り用断熱材
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評価協外皮計算書 AFGC 追記版 を使用した外皮計算手順 この計算書は 一般社団法人住宅性能評価 表示協会 作成の外皮性能計算書 (Ver3.2) に旭ファイバーグラスで追記をしたものです 既に入力されている面積や開口部情報は 自立循環型住宅への設計ガイドライン に掲載の 温暖地モデルプラン の情報です [ 充填断熱用 ] 2016 年 10 月 1 日 評価協外皮計算書 AFGC 追記版 記入方法ご案内
<4D F736F F D2091E6328FCD208DD08A5182CC94AD90B681458A6791E A834982CC93578A4A2E646F63>
第 2 章災害の発生 拡大シナリオの想定 本章では 災害の様相が施設種類ごとに共通と考えられる 単独災害 について 対象施設において考えられる災害の発生 拡大シナリオをイベントツリー (ET) として表し 起こり得る災害事象を抽出する なお 確率的評価によらない長周期地震動による被害や津波による被害 施設の立地環境に依存する大規模災害については 別途評価を行う 災害事象 (Disaster Event:DE)
参考1中酪(H23.11)
- 1- 参考 1 - 2- - 3- - 4- - 5- - 6- - 7- - 8- 別添 1 牛乳の比重増加要因の解析 国立大学法人帯広畜産大学畜産フィールド科学センター准教授木田克弥 背景 乳および乳製品の成分規格等に関する省令 ( 乳等省令 ) において 生乳の比重は 1.28-1.34 に規定されている 一方 乳牛の遺伝的改良 ( 乳量および乳成分率の向上 ) に成果として 昨今の生乳の比重は増加傾向にあり
横浜市環境科学研究所
周期時系列の統計解析 単回帰分析 io 8 年 3 日 周期時系列に季節調整を行わないで単回帰分析を適用すると, 回帰係数には周期成分の影響が加わる. ここでは, 周期時系列をコサイン関数モデルで近似し単回帰分析によりモデルの回帰係数を求め, 周期成分の影響を検討した. また, その結果を気温時系列に当てはめ, 課題等について考察した. 気温時系列とコサイン関数モデル第 報の結果を利用するので, その一部を再掲する.
2 ( 178 9)
( 1,876.58 km2) 98 ( 11 ) ( 21 ) 4 17 (8 9 ) 28 6 1? H25.12 11,998 489.5 H26.12 13,392 111.6% 565.5 115.5% H27.12 13,828 103.3% 476.8 84.3% H25.12 84 4.5 H26.12 132 157.1% 5 111.1% H27.12 95 72.0 2.56
実験題吊 「加速度センサーを作ってみよう《
加速度センサーを作ってみよう 茨城工業高等専門学校専攻科 山越好太 1. 加速度センサー? 最近話題のセンサーに 加速度センサー というものがあります これは文字通り 加速度 を測るセンサーで 主に動きの検出に使われたり 地球から受ける重力加速度を測定することで傾きを測ることなどにも使われています 最近ではゲーム機をはじめ携帯電話などにも搭載されるようになってきています 2. 加速度センサーの仕組み加速度センサーにも様々な種類があります
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m3 m3 m3 280 281 m3 m3 282 283 ⑴ ⑵ m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 284 ⑵ m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 ⑶ ⑷ 285 ⑴ 286 ⑵ ⑶ 287 (1) 92.3 288 289 (2) 40,700 () () () () () () () () () () () ( ) () () () () (ha)