た回分試験の開始から終了までの間 N 2 O 連続測定計 (FT-IR) を用いてガス態 N 2 O 濃度の連続測定を行ったまた条件 1 3( 表 1) について東京工業大学との共同研究によりアイソトポマー技術を用いて N 2 O の生成機構の解明も合わせて行った (4) 活性汚泥採取場所本

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しょうぶこうじょう
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1 2-(3)-5 水処理から発生するN 2 O( 一酸化二窒素 ) 排出抑制技術の開発その2 計画調整部技術開発課技術開発主査濱本亜希塩見浩佐藤浩一 1. はじめにわが国では東日本大震災以降エネルギー政策の見直しが検討されている電力等のエネルギー消費の抑制に加え地球温暖化対策を進めていくためには再生エネルギーの活用や CO 2 以外の温室効果ガス排出量削減に向けた技術の確立がこれまで以上に重要となる東京都下水道局では地球温暖化対策としてアースプラン 21 を策定し温室効果ガス排出量を 22 年度までに 2 年度比で 25% 以上削減するという具体的な目標を掲げ様々な取組を進めている図 1 は 211 年度の温室効果ガス排出量とその内訳を示しているが汚泥焼却工程からのN 2 O( 一酸化二窒素 ) が高温焼却の導入により総排出量として既に 2% 以上 (2 年度比 ) の削減を実現したしかし今後さらなる削減を図る水処理工程の電力使用による CO2 35% 汚泥処理工程の電力使用による CO2 12% その他 ( 薬品等 ) 13% 水処理工程からの N2O 17% 汚泥焼却工程からの N2O 23% 全排出量 76.7 万 t-co 2 図 1 温室効果ガス排出量内訳 (211 年度 ) ためには全体の 17% を占める水処理工程からの N 2 O の削減が不可欠となるそこで技術開発課では平成 19 年度から当時未解明であった水処理過程のN 2 O 生成機構解明から着手し実態把握に不可欠となる連続測定計の開発制御センサーとしての亜硝酸連続測定計の開発を進めてきた本調査では 21 年度に水処理実験 *1 プラントを用いて行った N 2 Oの生成に影響を及ぼす制御因子の特定を目的とした調査で得られた知見に基づき回分試験装置を用いて各制御因子におけるN 2 O 生成条件を詳細に検討したまた嫌気槽等を活用したN 2 O の分解除去技術の開発に向けて行った基礎検討調査についても報告する 2. 調査内容 2.1. N 2 O 生成要因調査 *1 21 年度の調査結果によると水処理過程から排出されるN 2 Oは大部分が好気槽内の硝化過程で生成されるが第二沈殿池や嫌気槽無酸素槽における脱窒過程でも一部生成されているそこで硝化過程と脱窒過程に分けて N 2 O が生成される条件を把握するための調査を行った硝化試験 (1) 目的好気槽におけるN 2 O 生成を抑制するためには N 2 Oの生成と影響因子との関係を硝化という反応を考慮しながら調査することが必要となる本調査では反応槽の運転管理に活用できる項目として 1DO( 溶存酸素濃度 ) 2SS あたりの窒素負荷 (NH 4 -N) を対象として調査を行った (2) 調査条件表 1のとおり DO もしくは SS あたりの窒素負荷条件を変えた 7 条件について水温 25 ( 秋季調査 ) 18 ( 冬季調査 ) で調査を行った ( 計 14 条件 ) (3) 調査方法図 2 に示す回分試験装置に前項箇所で採取した活性汚泥 3Lを投入した後撹拌しながら曝気を開始した DOが安定した時点で調査開始とし分試料として活性汚泥を採取した後即座に必要量の試薬 ( 塩化アンモニウム溶液炭酸水素ナトリウム ) を添加し以降最初の 1 時間は 15 分間隔でその後 3 分間隔で 4 時間後まで試料 ( 活性汚泥 ) を採取し各態窒素濃度 (NH 4 -N NO 2 N NO 3 -N) および溶存 N 2 O 濃度の測定を行ったま

2 た回分試験の開始から終了までの間 N 2 O 連続測定計 (FT-IR) を用いてガス態 N 2 O 濃度の連続測定を行ったまた条件 1 3( 表 1) について東京工業大学との共同研究によりアイソトポマー技術を用いて N 2 O の生成機構の解明も合わせて行った (4) 活性汚泥採取場所本硝化調査に用いる活性汚泥は砂町水再生センター砂系反応槽末端で採取した表 1 N 2 O 生成に関する回分試験条件 ( 硝化 ) DO [mg/l] 窒素負荷 NH 4 -N [mgn/gss] 水温 25 水温 18 備考中負荷低負荷 N 2 O 連続測定器高負荷図 2 回分試験装置の模式図脱窒試験 (1) 目的処理過程から排出されるN 2 Oは好気槽以外にも無酸素槽等の脱窒過程でも生成されているなかでも第二沈殿池は好気槽と同程度生成する場合があるうえに返送汚泥として反応槽に循環するため対応が必要であるそこで本調査では脱窒に伴って発生するN 2 Oに対して 1SSあたりの窒素負荷 (NOx-N) 2 窒素あたりの有機物負荷が与える影響について回分試験装置を用いて調査を行った (2) 調査条件表 2 のとおり SS あたりの窒素負荷もしくは窒素あたりの有機物負荷を変えた 7 条件について水温 25 ( 秋季調査 ) 18 ( 冬季調査 ) で調査を行った ( 計 14 条件 ) (3) 調査方法図 2 に示す回分試験装置に前項箇所で採取した活性汚泥 3Lを投入し NO 2 -N NO 3 -N 濃度およびDOが mg/l となった段階で試験を開始した分の試料を採取した直後に必要量の試薬 ( 酢酸ナトリウム溶液硝酸カリウム溶液 ) を添加した以降最初の 1 時間は 15 分間隔で 1 時間以降は 4 時間後まで 3 分間隔で汚泥を採取ろ過し各態窒素濃度 (NH 4 -N NO 2 -N NO 3 -N) および溶存 N 2 O 濃度の測定を行ったまた回分試験の開始から終了までの間 N 2 O 連続測定計 (FT-IR) を用いてN 2 O 濃度の連続測定を行った (4) 活性汚泥採取箇所本脱窒調査に用いる活性汚泥は砂町水再生センター東陽 Ⅲ 系 (1-1 号槽 ) 第二無酸素槽にて採取した表 2 N 2 O 生成に関する回分試験条件 ( 脱窒 ) 窒素負荷 C/N 比 [mgo/mgn] No 初期 NO 3 -N [mgn/gss] MLSS[mg/L] 水温 25 水温 18 水温 25 水温 18 水温 25 水温 ,2 1, ,4 1, ,2 1, ,4 1, ,1 1, , 排気 N 2 ボンベ Air ボンベ

3 2.2. N 2 O 分解装置検討調査目的反応槽から排出される N 2 Oは流入窒素負荷の大きな変動や処理状況の悪化などによって急激に増えることも予測されるこのリスクを回避するためには排出されたN 2 Oを確実に分解処理できる装置の構築が求められる本調査では反応槽 ( 活性汚泥 ) 活用型装置を想定し回分試験装置を用いてN 2 O 分解処理の基礎検討を行った N 2 Oの分解処理としては 1 溶存態のN 2 Oを分解処理するフローと 2ガス態のN 2 Oを分解処理するフローが考えられるため両者の分解状況および分解速度の把握を行った溶存態 N 2 O 分解調査表 3 溶存態 N2O 分解調査条件 (1) 調査条件予備調査での検討結果から反応槽内の MLSS 濃度では分解速度が速くて測定が困難であったことから MLSS を 5 倍希釈 1 倍希釈してそれぞれの分解速度を測定した (2) 調査方法図 3 に調査手順を示す回分試験装置に活性汚泥 ( 対照試験として蒸留水 ) を投入し装置下部より N 2 O 標準ガス (1ppm) にて 1 時間程度曝気して N 2 O 溶液を作成する脱窒に十分量の酢酸を添加した後分の試料を採取し 3 分後まで 5 分間隔で汚泥を採取し溶存 N 2 O 濃度の測定を行ったガス態 N 2 O 分解調査 (1) 調査条件表 4 のとおり分解するガス態 N 2 O 濃度を変えて調査した N2O 濃度 [ppm] 酢酸 Na (2) 調査方法回分試験装置に活性汚泥 ( 対照として蒸留水 ) を投入し濃度 4 1, 4 調整したN 2 Oガスで曝気しながら気相部のガス態 N 2 O 濃度を連続測定することで活性汚泥によるN 2 O 分解速度を調査したなお調査は 4 条件連続して実施したが開始前に分解に必要な酢酸を添加した [ml] 1 1, 1 2 1, 1 RUN MLSS [mg/l] 活性汚泥 5 倍希釈活性汚泥 1 倍希釈表 4 ガス態 N2O 分解調査条件 N2O 濃度 [ppm] 酢酸 Na [ml] 図 2 溶存態 N 2 O 分解調査の調査手順

4 2.3. 溶存 N 2 O 濃度の試料採取分析方法溶存 N 2 O 用のサンプルは活性汚泥による生物反応によって N 2 O が生成分解されることを防ぐため下水試験方法による溶存酸素測定の前処理法を準用して硫酸銅酢酸溶液を 1% 添加冷蔵保存し当日中に測定した図 4 に溶存 N 2 O 濃度の測定装置一式を示す試料をフラスコ A( 撹拌子入り ) に静かに投入してゴム栓を閉めた後ガス態 N 2 O の連続測定を開始するフラスコ A 内のサンプルを撹拌しながらヒータで温めると試料中の溶存 N 2 O がガス化するため N 2 O 濃度が高くなるがこの値が再び大気中の N 2 O 濃度 (.3ppm 程度 ) まで下がるまで測定を続ける調査開始から終了までのガス態 N 2 O 濃度の積算値から溶存 N 2 O 濃度を算出するなおフラスコ B は高温ガス中の水蒸気を冷水により水滴にし N 2 O 計に水蒸気が流れ込むのを防ぐ A 撹拌子 B N2O 計撹拌調節ヒーター 3. 結果と考察図 4 溶存態 N 2 O 濃度測定装置 3.1. 硝化試験結果硝化状況と N 2 O 排出状況表 5 に調査条件毎の硝化状況と N 2 O の生成排出状況を示す表 5 硝化試験における硝化状況と N 2 O 排出状況一覧秋季調査 25 冬季調査 18 調査条件水質結果 N 2 O 生成排出状況単位 SSあたり最大 D-N2O G-N NO ( mgn) 2 -N *4 MLSS 2 O *2 DO G-N *1 2 O 窒素負荷硝化率 ( mg /L) ( mg /L) 排出量 *3 ( mgn/gss) (24 分 ) 分 24 分転換率 ( mgn/l) ( mgn) % 1.4 (24) % % (21) 5.7 (18) 1, % % 5. (15) % % 6.1 (18) % % (12) 3.3 (9) % % 13 (24) 1, % % 2.1 (24) 1, % % 4.1 (24) 1, % % 3.6 (21) 1, % % 4. (24) 1, % % 1.7 (12) 1, % % 4. (24) 1, % *1 試験開始時から終了時まで (24 分間 ) の累積値 *2 試験終了時の硝化率 ( ) は開始時から 1% に達した時間 *3 硝化量あたりの N 2 O 排出量の割合 *4 ( ) は最大濃度となった試験開始後の時間 ( 分 )

5 硝化状況について秋季調査では低 DO(1) と高負荷 (6) 条件を除き試験時間 (24 分間 ) 内に硝化がほぼ完了したが冬季調査では低負荷 (5) 条件以外は硝化は完了しなかったまた全ての条件で試験中に N 2 Oの主要な原料である亜硝酸性窒素 (NO 2 -N) が蓄積する状況がみられた NO 2 -N 蓄積量は低 DO(1) 低負荷 (5) の条件では小さかったが硝化が完了しなかった条件では試験終了時まで NO 2 -N 濃度が上昇する傾向がみられた N 2 O(G-N 2 O) の排出状況について水温の高い (25 ) 秋季調査において硝化率および硝化量が大きい上に N 2 O 転換率も高くなっており冬季調査よりも排出量が多くなったまた秋季調査ではDOや窒素負荷の条件により排出量に違いがみられ低 DO(1) 条件および高負荷 (6) の条件において N 2 O 排出量は多くなった一方溶存態 N 2 O(D-N 2 O) 濃度については秋季調査ではほとんど変動がなく冬季調査においては逆に低下した硝化過程におけるN 2 O 生成要因解析 (1) N 2 O 排出量と窒素負荷 (NH 4 -N) の関係図 4 に回分試験開始から終了までの SS 当りのN 2 O(G-N 2 O) 排出量と流入窒素負荷 (DO2.mg/L) との関係を示す本調査では窒素負荷と N 2 O 排出量との間に明確な相関関係は認められなかったが秋季調査の高負荷条件 (26 mgn/gss) において N 2 O 排出量が非常に大きくなった当該条件では表 1 に示すように NO 2 -N 濃度が高くなっておりその結果 N 2 O 排出量が増加したと考えられた実際図 5 は各 NH 4 -N 負荷における NH 4 -N 酸化速度を示しているが窒素負荷が高くなる程 NH 4 -N 酸化速度すなわち NO 2 -N 生成速度が大きくなっていたこのことから実施設における流入窒素負荷の増加は反応槽内に一時的にNO 2 -Nを蓄積するために N 2 O 排出量を増加させていた可能性が示唆された (2) N 2 O 排出量と DOとの関係図 6 に回分試験開始から終了までの単位 SSあたりのN 2 O 排出量と DOとの関係を示した秋季調査 ( 水温 25 ) において N 2 O 排出量は低 DO 条件で多く DOが高くなるほど低くなる傾向を示し DO =2.mg/L 3.mg/Lではほぼ同程度であった図 7 にN 2 O 排出量の時間変動をまた図 8 9 にそれぞれ DO 条件.5 mg /Lと 2. mg /Lの時の水質状況を示す DO 1. mg /Lの条件では DO=2. mg /Lと同様に硝化の進行に伴ってN 2 O 排出量が増加硝化が完了してNH 4 -Nが mg /Lになると NO 2 -N 濃度の減少とともに N 2 O 排出量も大きく減少した一方 DO=.5 mg /Lにおいては上記傾向と異なりまず試験開始直後に硝化がほとんど進行していない状況でN 2 O 排出量の大きなピークが認められたまた亜硝酸性窒素 (NO 2 -N) 濃度が低く抑えられていたにもかかわらず N 2 O 排出量は試験終了時まで高い値で推移した冬季調査 ( 水温 18 ) では N 2 O 排出量の時間変動は秋季調査の DO 1. mg /Lと同様の傾向を示し NO 2 -N 濃度に応じて高くなった G-N2O 排出量 [mgn2o/gss] 秋季調査冬季調査 N 負荷 [mgn/gss] 図 4 N 2 O 排出量と窒素負荷 (NH 4 -N) との関係 NH 4 -N 酸化速度 ( mg N/gSS h) 秋季調査冬季調査 N 負荷 ( mgn/gss) 図 5 流入窒素負荷と NH4-N 酸化速度

G-N2O 排出量 [mgn2o/gss].6.5.4.3.2.1...5 1. 1.5 2. 2.5 3. 3.5 DO[mg/L] 秋季調査冬季調査図 6 N 2 O 排出量と DO との関係図 7 N 2 O 排出量の変動 ( 秋季調査 ) 図 8 DO=.5mg/L の水質変動 ( 秋季調査 1) 図 9 DO=2.

6 G-N2O 排出量 [mgn2o/gss] DO[mg/L] 秋季調査冬季調査図 6 N 2 O 排出量と DO との関係図 7 N 2 O 排出量の変動 ( 秋季調査 ) 図 8 DO=.5mg/L の水質変動 ( 秋季調査 1) 図 9 DO=2.mg/L の水質変動 ( 秋季調査 3) (3) 亜硝酸性窒素と N 2 O 生成排出量の関係図 1 11 に代表例として DO が.5 mg /L と 2. mg /L の時の回分試験装置内の NO 2 -N 蓄積量と N 2 O(G-N 2 O) 排出量との関係を示すなお N 2 O 排出量は各時間における瞬時値ではなく累積値を示すまた図上の矢印は反応の進行方向を示している NO 2 -N 蓄積量増加に伴い N 2 O 排出量も増加したが DO 条件によって排出量は大きく異なる結果となった DO=.5 mg /L では同じ NO 2 -N 蓄積量で DO=2. mg /L の場合と比較して N 2 O 排出量が大きい結果となっていたまた図 9(DO=2. mg /L) にみられるように試験開始後 21 分に NH4-N 濃度が mgn/l となって硝化が完了すると亜硝酸性窒素 (NO 2 -N) が残存しているにもかかわらず N 2 O 排出量は急に減少し停止したこのことから N 2 O の生成には原料となる NO 2 -N の蓄積に加えてアンモニア (NH4-N) の酸化反応が必要であることと考えられたなお既知の研究結果から好気槽から排出される N 2 O は NH4-N から NO 2 -N への酸化過程で中間物質として生成されるヒドロキシルアミン (NH 2 OH) の副生成物 (NH 2 OH 酸化 ) としてもしくは NO 2 -N の NO 3 N への脱窒過程 ( 亜硝酸脱窒 ) での中間物質として生成されることが分かっている技術開発課では東京工業大学との共同研究においてアイソトポマー技術を用いた N 2 O 生成機構解明を進めており本件においても D-N 2 O について由来を調査したが SP(Site Potential) の値からいずれの調査条件においても NH 2 OH 酸化よりも亜硝酸脱窒の方が優位となっていたしかし NO 2 -N の蓄積がほとんどみられなかった DO=.5 mg /L の条件において非常に大きな G-N 2 O 排出量がみられたことまた N 2 O の生成にアンモニア (NH4-N) の酸化反応が必要であったことから G-N 2 O については NH 2 OH 酸化由来であった可能性がある

7 ガス態 N2O-N[mgN] DO=.5 N 負荷 =35 DO=2. N 負荷 =23 ガス態 N2O-N[mgN] DO=.5 N 負荷 =11 DO=2. N 負荷 = NO2-N[mgN] NO2-N[mgN] 図 1 亜硝酸量とガス態 N 2 O 排出量 ( 秋季調査 ) 図 11 亜硝酸量とガス態 N 2 O 排出量 ( 冬季調査 ) (4) N 2 O 排出量と硝化率の関係硝化試験結果における硝化量と N 2 O 排出量の関係を図に示すなお硝化量は NOx-N 生成量から算出した DO が.5mg/L と低い条件では硝化の進行が遅かったが N 2 O 排出量は硝化量が同じにもかかわらず DO 2mg/L よりも多い結果となった N2O 排出量 (mgn2o) DO=.5mg/L DO=1.mg/L DO=2.mg/L DO=3.mg/L N2O 排出量 (mgn2o) DO=.5mg/L DO=1.mg/L DO=2.mg/L DO=3.mg/L 硝化量 (mg/l) 硝化量 (mg/l) 図 12 硝化率と N 2 O 排出量の関係 ( 秋季調査 ) 図 13 硝化率と N 2 O 排出量の関係 ( 冬季調査 ) 3.2. 脱窒試験結果脱窒状況と N 2 O 排出状況表 6 に調査条件毎の脱窒状況と N 2 O の生成排出状況を示す脱窒状況について窒素負荷の低い条件 (5) で完全脱窒に至ったまた全ての条件で試験中に N 2 O の主要な原料である亜硝酸性窒素 (NO 2 -N) が蓄積する状況がみられた特に窒素 (NOx-N) 負荷が高い条件 (6) において NO 2 -N 蓄積量が大きくなった N 2 O(G-N 2 O) の排出状況について排出量は硝化試験の場合と比較して 1 オーダー低い結果となり脱窒工程では硝化工程と比較してガス態としては N 2 O はほとんど排出されていなかった一方溶存態 N 2 O(D-N 2 O) 濃度についてはほとんどの条件で試験開始時と終了時で変化はみられなかったが窒素負荷が高く NO 2 -N 蓄積量が大きかった条件 (6) では濃度が高くなり N 2 O の生成が認められた

8 秋季調査 25 冬季調査 18 表 6 脱窒試験における硝化状況と N 2 O 排出状況一覧調査条件水質結果 N 2 O 生成排出状況 C/N 比単位 SSあたり最大 D-N 脱窒率 [mgo/ 窒素負荷 NO (24 分 ) 2 -N *4 MLSS 2 O G-N 2 O G-N [mg/l] ( mgn) *1 2 O 排出量 *3 mgn] ( mgn/gss) 転換率 ( mgn/l) 分 24 分 ( mgn) % 3.5 (24) 1, % % 4.3 (15) 1, % % 5.8 (12) 1, % % 3.9 (15) 1, % % (18) 2.2 (9) 1,1 1.2% % 18 (21) % % 2.4 (24) 1, % %.4 (24) 1, % % 1.5 (24) 1, % % 2.5 (15) 1, % %.4 (6) 1, % % 1 (24) 1, % *1 試験開始時から終了時まで (24 分間 ) の累積値 *2 試験終了時の脱窒率 ( ) は開始時から 1% に達した時間 *3 脱窒量あたりの N 2 O 排出量の割合 *4 ( ) は最大濃度となった試験開始後の時間 ( 分 ) 脱窒工程における N 2 O 生成要因解析 (1) N 2 O 排出量と C/N 比の関係脱窒に寄与する因子である C/N 比と G-N 2 O 排出量との関係を図 14 に示すいずれの調査においても G-N 2 O 排出量が最小となる最適 C/N 比が存在しその値は 3.~3.5mgO/mgN 程度であると考えられたしかし既往の研究結果によると C/N 比は N2O 生成の有無を支配する重要な因子であり脱窒に不利となる低 C/N 比条件では脱窒過程で N2O が生成排出されるものの一定以上確保されていれば生成を抑制できるとされる本調査において C/N 比が高くなる程再び N2O 排出量が高くなった理由としては酢酸添加により ph が低くなったためと考えられた (2) N 2 O 排出量と窒素負荷の関係窒素 (NOx-N) 負荷と G-N 2 O 排出量との関係を図 15 に示す秋季調査結果冬季調査結果ともに窒素負荷が小さいと G-N 2 O 排出量は低く抑えられていたが窒素負荷量と G- N 2 O 排出量との間には明確な相関関係は認められなかった (3) 亜硝酸性窒素と N 2 O 生成排出量の関係亜硝酸性窒素 (NO2-N) と N 2 O 生成排出量の関係を図 16 図 17 に示す秋季調査冬季調査ともに窒素 (NOx-N) 負荷が高い程 NO 2 -N 蓄積量が大きくなる傾向が認められたしかし G-N2O 排出量は NO2-N 増加の過程では一定の割合で増加し NO2-N 減少の過程でも一定の割合で増加する傾向がみられた一方溶存 N2O(D- N 2 O) については NO2-N 蓄積量と明確な関係はみられなかった.5.5 G-N2O 排出量 [mgn2o/gss] 秋季調査冬季調査 C/N 比 [mgo/mgn] G-N2O 排出量 [mgn2o/gss] N 負荷 [mgn/gss] 秋季調査冬季調査図 14 N 2 O 排出量と C/N 比の関係図 15 N 2 O 排出量と窒素負荷の関係

9 2 15 C/N 比 =6. N 負荷 =1 C/N 比 =4.6 N 負荷 =38 D-N2O-N[mgN] NO2-N[mgN] 図 16 亜硝酸量と G- N 2 O 排出量 ( 秋季調査 ) 図 17 亜硝酸量と D- N 2 O 排出量 ( 秋季調査 ) 3.3. N 2 O 分解装置検討調査溶存 N 2 O 分解速度図 18 に分解試験開始後の D-N 2 O 濃度の変化を示す溶存 N2O 濃度は時間経過に伴って線形的に低下した以下のように溶存 N 2 O の分解 ( 脱窒 ) 速度を算定すると約 1~15mgN/gSS hr となった活性汚泥の状況にもよるが返送汚泥中 D-N2O も嫌気槽内の滞留時間で十分分解できると考えられる脱窒分解速度 = {( C N2O,(5)-C N2O,(3) ) 6/(3-5)} / ( MLSS/ 希釈倍率 ) (28/44) 1, C N2O,(5) : 試験開始 5 分後の D-N2O 濃度 (mg/l) C N2O,(3): 試験開始 3 分後の D-N2O 濃度 (mg/l) 1.6 酢酸添加 1.4 D-N2O(mg/L) 倍希釈 1 倍希釈.2. 元 N2O 曝気 min 5min 1min 15min 分解時間 ( 分 ) 2min 25min 3min 図 18 D-N2O の分解状況 G-N 2 O 分解速度図 19 に N 2 O 曝気時の回分試験装置気相部のN 2 O 濃度を示す水に曝気した場合には気相部のN 2 O 濃度は各 RUN 中曝気ガスのN 2 O 濃度に相当する濃度であtン亭したが汚泥を用いた試験ではその約半分程度と低い値で安定しこの差分が活性汚泥による分解反応によるものであると考えられたまた D-N 2 O 濃度についても水に曝気した場合は曝気ガスのN 2 O 濃度に比例してD-N 2 O 濃度も増加したが活性汚泥による試験では曝気ガスの濃度によらず溶存 N 2 O 濃度は同濃度で推移したこのことから水に曝気した場合と活性汚泥中に曝気した場合のガス態 N 2 O 濃度の差分が活性汚泥によるN 2 O の分解と考えられるが曝気ガス濃度が高い程活性汚泥による N 2 O 分解量も高くなっていた図 2 に N 2 O 負荷量ごとの活性汚泥による N 2 O 分解速度を算出した結果を示す N 2 O 負荷量と分解速度には高い相関がみられ本調査における最大分解速度は約 1.3mgN/gSS hr であった

10 気相部 N2O[ppm] 分解試験 ( ガス態 ) 2 18 RUN1 RUN2 RUN3 RUN 汚泥 1 水 : :3 1: 1:3 2: 2:3 3: 3:3 4: 図 19 分解試験時の気相部の N 2 O 濃度 N2O 分解速度 [mgn2o/gss hr] 本試験予備試験 y =.1 x R 2 = N2O 供給量 [mgn2o/hr] 図 2 N 2 O 負荷量と分解量との関係 4 まとめ 4.1 N 2 O 生成要因調査 ( 硝化試験 ) N 2 O 排出量は DOが 1 mg /L 以上の高 DO 条件では少なくなった N 2 O 排出量と流入窒素 (NH 4 N) 負荷との間には明確な関係はみられなかったが NH4-N 負荷が高くなるとアンモニア酸化速度が大きくなり NO 2 -Nが蓄積しやすい状況を生む可能性が示唆された NO 2 -Nが検出される状況でN 2 O 排出量が多かったが DO 条件によって排出傾向が異なった NO 2 -Nの蓄積による G-N2O 排出はアンモニア酸化状況下で起こっていた ( 脱窒試験 ) 脱窒に寄与する因子であるC/N 比が高い条件では脱窒処理が良好となり N 2 O 排出量は少なくなった N 2 O 排出量は窒素負荷が高いほど高くなる傾向を示した窒素負荷が高い条件ではNO 2 -N 蓄積量は大きく脱窒反応が終了した場合にはN 2 O 排出量も多くなるものと推察された 4.2 N 2 O 分解装置検討調査 D-N 2 Oの分解速度は約 1~15mgN/gSS hr と推定された G-N 2 Oの分解速度は負荷が高い程速くなり本調査では最大速度約 1.3mgN/gSS hr であった

11 5 今後の予定下水処理過程で発生する N 2 O は主に好気槽および第二沈殿池で生成排出され嫌気槽無酸素槽では分解されるそこで技術開発課では水処理施設からの N 2 O 排出量削減に向けて本調査やこれまで得られた知見をもとに 1N 2 O の生成や蓄積排出を抑制する生成抑制技術と 2 排出された N 2 O を適正な条件下で分解してしまう分解促進技術という 2 つの観点から技術開発を進めている具体的な開発技術内容を以下に示す 1) 生成抑制に関する技術条件 (1) 亜硝酸蓄積による生成を回避するためアンモニア酸化細菌と亜硝酸酸化細菌のバランス最適化のために必要な HRT および A-SRT の条件を検討する (2) アンモニア酸化と亜硝酸酸化といった硝化状況をコントールすることで N 2 O の生成を抑制するため亜硝酸計やアンモニア濃度計等を用いた送風制御条件を検討する (3) 流入負荷が高い状況では従属栄養細菌との酸素の奪い合いにより低 DO 状況が生じるうえに NH4-N 負荷増大に伴うアンモニア酸化速度の上昇により亜硝酸が蓄積し N 2 O が生成されやすくなるため流入水等の窒素負荷を分散化する条件および効果を検証する ( 図 21) (4) 第二沈殿池での脱窒反応による N 2 O 生成を抑制するため ORP 計等を用いた生成抑制条件を検討する 2) 分解促進に関する技術好気槽から排出された N 2 O を好気槽排ガスの一部を嫌気部へ循環曝気することで分解するため分解に必要な条件と分解可能量の試算を行う ( 図 22) 流入水の分散注入反応タンク第二沈殿池硝化脱窒状況に応じた返送汚泥の分散化流入水や返送汚泥のバイパスなどにより N2O の排出を抑制する図 21 窒素負荷分散による生成抑制技術のイメージ余剰汚泥好気槽排ガス反応タンク第二沈殿池好気槽排ガスの分散再曝気返送汚泥余剰汚泥好気槽排ガスを前段 ( 嫌気槽無酸素槽等 ) へ循環曝気することで N2O の分解を促進する図 22 分解促進技術のイメージ [ 参考文献 ] *1 塩見他水処理から発生するN2O( 一酸化二窒素 ) の排出抑制技術の開発東京都下水道局技術調査年報 (3)

国土技術政策総合研究所　研究資料

国土技術政策総合研究所　研究資料 4. 参考資料 4.1 高効率固液分離設備の処理性能 (1) 流入水 SS 濃度と SS 除去率各固形成分濃度の関係高効率固液分離設備は重力沈殿とろ過処理の物理処理であるため SS が主として除去されるそのため BOD N P についても固形性成分 (SS 由来 ) が除去され溶解性成分はほとんど除去されないしたがって高効率固液分離設備での除去性能についてはまず流入水 SS 濃度から前処理における