資料 3-2 建設機械の稼働に係る予測時期の検討 [ 本編 p112,127 参照 ] 建設機械の稼働に係る大気質の予測時期は以下に示すとおりである [ 長期予測 ] 窒素酸化物浮遊粒子状物質の年間排出量 (12 ヶ月積算値 ) が最大となる 12 ヶ月 ( 工事着工後 6~17 ヶ月目 )

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やすもりとりこし
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1 資料 3-1 風向風速の異常年検定 [ 本編 p107 参照 ] 名古屋地方気象台の風向風速データを用いた平成 18 年度及び平成 17 年度の異常年検定を行った結果を以下に示す平成 18 年度は風向について危険率 1% で棄却された平成 17 年度は風向風速ともに採択された [ 平成 18 年度 ] 地点 : 気象庁 ( 名古屋 ) 統計年度 : 検定年度 : 2006 H18 判定棄却限界統計年度検定年度風向採択棄却 (1.0%) 平均値標準偏差 2006 F0 (1.0%) 上限下限 NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW N Calm 欠測風速 (m/s) [ 平成 17 年度 ] 統計年度検定年度判定採択棄却棄却限界 (1.0%) 平均値標準偏差 2006 F0 (1.0%) 上限下限以上欠測地点 : 気象庁 ( 名古屋 ) 統計年度 : 検定年度 : 2005 H17 判定棄却限界統計年度検定年度風向採択棄却 (1.0%) 平均値標準偏差 2005 F0 (1.0%) 上限下限 NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW N Calm 欠測風速 (m/s) 統計年度検定年度判定採択棄却棄却限界 (1.0%) 平均値標準偏差 2005 F0 (1.0%) 上限下限以上欠測

2 資料 3-2 建設機械の稼働に係る予測時期の検討 [ 本編 p112,127 参照 ] 建設機械の稼働に係る大気質の予測時期は以下に示すとおりである [ 長期予測 ] 窒素酸化物浮遊粒子状物質の年間排出量 (12 ヶ月積算値 ) が最大となる 12 ヶ月 ( 工事着工後 6~17 ヶ月目 ) とした年間窒素酸化物排出量窒素酸化物排出量 (m 3 / 年 ) 排出量ピーク月 ( 工事開始後 6 ヶ月目 ~17 ヶ月目 ) 月目年間浮遊粒子状物質排出量浮遊粒子状物質排出量 (kg/ 年 ) 排出量ピーク月 ( 工事開始後 6 ヶ月目 ~17 ヶ月目 ) 月目注 )1: 本図における n 月目 (n=1~35) とは n 月目から 12 ヶ月間 (1 年間 ) の排出量の積算値を示す 2: 排出係数は道路環境影響評価の技術手法第 2 巻 ( 財団法人道路環境研究所 2007 改訂版 ) に基づき算出した建設機械の稼働による窒素酸化物浮遊粒子状物質年間排出量の月別変化

3 [ 短期予測 ] た窒素酸化物浮遊粒子状物質の月別排出量が最大となる月 ( 工事着工後 12 ヶ月目 ) とし月別窒素酸化物排出量窒素酸化物排出量 (m 3 / 月 ) 排出量ピーク月 ( 工事開始後 12 ヶ月目 ) 月目月別浮遊粒子状物質排出量浮遊粒子状物質排出量 (kg/ 月 ) 排出量ピーク月 ( 工事開始後 12 ヶ月目 ) 月目注 ) 排出係数は道路環境影響評価の技術手法第 2 巻 ( 財団法人道路環境研究所 2007 改訂版 ) に基づき算出した建設機械の稼働による窒素酸化物浮遊粒子状物質排出量の月別変化

4 資料 3-3 建設機械の稼働による大気汚染の予測に用いた気象条件 [ 本編 p116 参照 ] [ 昼間 ] 安定度風速 (m/s) N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW calm 0.5~ ~ ~ A 3.0~ ~ ~ 以上 ~ ~ ~ A-B 3.0~ ~ ~ 以上 ~ ~ ~ B 3.0~ ~ ~ 以上 ~ ~ ~ B-C 3.0~ ~ ~ 以上 ~ ~ ~ C 3.0~ ~ ~ 以上 ~ ~ ~ C-D 3.0~ ~ ~ 以上 ~ ~ ~ D ( 昼間 ) 3.0~ ~ ~ 以上注 )1:CALM は 0.4m/s 以下を示す 2: 風向風速は中村保健所の測定結果を用いたまた大気安定度は中村保健所の風速と名古屋地方気象台の日射量及び雲量から求めた出典 ) 名古屋地方気象台及び中村保健所の測定結果 ( 平成 17 年度 ) より作成

5 資料 3-4 通常型建設機械を使用した場合の汚染物質排出量の比較 [ 本編 p122 参照 ] 本予測において使用した低排出型建設機械と通常型建設機械を使用した場合の窒素酸化物浮遊粒子状物質排出量の比較を以下に示す通常型建設機械を使用した場合の排出量と比較し窒素酸化物浮遊粒子状物質ともに排出量は約 60% の削減となる建設機械種類規格年間稼働延べ台数 ( 台 ) 窒素酸化物 (m 3 / 年 ) 浮遊粒子状物質 (kg/ 年 ) 低排出型通常型低排出型通常型 1.2m バックホウ 0.7m m コンプレッサー 50HP t クローラクレーン 50t t 1, , 泥水フラント 200KVA , バックホウ 0.4m ラフタークレーン 50t コンクリートホンフ車 10t コンフレッサー 50HP コンクリートミキサー車 10t ダンプトラック 10t , 排出量合計 4, ,

6 資料 3-5 年平均値と日平均値の相関 [ 本編 p123 参照 ] 名古屋市内の一般環境大気測定局における過去 5 年間 ( 平成 14~18 年度 ) の年平均値と日平均値の相関図及び回帰式を以下に示す二酸化窒素 0.08 日平均値の年間 98% 値 y = x R 2 = 年平均値 0.12 浮遊粒子状物質日平均値の 2% 除外値 y = x R 2 = 年平均値

7 資料 3-6 高さ別風速階級別出現頻度 [ 本編 p138 参照 ] 予測対象高さ地上 0m 風力階級風速 (m/s) 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 10 月 11 月 12 月 1 月 2 月 3 月年間 0 0.0から0.3 未満以上 1.6 未満以上 3.4 未満以上 5.5 未満以上 8.0 未満以上 10.8 未満以上 13.9 未満以上 17.2 未満以上 20.8 未満以上 24.5 未満以上 5.5 以上予測対象高さ地上 10m 風力階級風速 (m/s) 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 10 月 11 月 12 月 1 月 2 月 3 月年間 0 0.0から0.3 未満以上 1.6 未満以上 3.4 未満以上 5.5 未満以上 8.0 未満以上 10.8 未満以上 13.9 未満以上 17.2 未満以上 20.8 未満以上 24.5 未満以上 5.5 以上予測対象高さ地上 20m 風力階級風速 (m/s) 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 10 月 11 月 12 月 1 月 2 月 3 月年間 0 0.0から0.3 未満以上 1.6 未満以上 3.4 未満以上 5.5 未満以上 8.0 未満以上 10.8 未満以上 13.9 未満以上 17.2 未満以上 20.8 未満以上 24.5 未満以上 5.5 以上注 ) 上記表は予測対象高さに 10mを加算した高さにおける風力階級別出現頻度である

8 資料 3-7 工事関係車両の走行に係る大気質の予測時期の検討 [ 本編 p143 参照 ] 工事関係車両の走行に係る大気質の予測時期は以下に示すとおりである [ 長期予測 ] 窒素酸化物浮遊粒子状物質の排出強度が最大となる月 ( 工事着工後 13 ヶ月目 ) が 12 ヶ月継続するものとした [ 短期予測 ] 窒素酸化物浮遊粒子状物質の排出強度が最大となる月 ( 工事着工後 13 ヶ月目 ) とした 1200 窒素酸化物排出強度 (g-nox/km) 排出量ピーク月 ( 工事着工後 13 ヶ月目 ) ( 月 ) 大型車 ( ダンプ車両生コン車両等 ) 及び中型車 ( 貨物車両 ) 小型車浮遊粒子状物質排出強度 (g-spm/km) 排出量ピーク月 ( 工事着工後 13 ヶ月目 ) ( 月 ) 大型車 ( ダンプ車両生コン車両等 ) 及び中型車 ( 貨物車両 ) 小型車注 )1: 工事関係車両が 40km/h で 1km 走行した場合の排出量の合計を示す 2: 排出係数は自動車排出係数の算定根拠 ( 国土交通省国土技術政策総合研究所資料第 141 号平成 15 年 ) の値を用いた工事関係車両の走行による窒素酸化物浮遊粒子状物質排出量の月別変化

9 資料 3-8 工事関係車両の走行による大気汚染の予測に用いた気象条件 [ 本編 p149 参照 ] 有風時の風向別出現頻度 (%) 弱風時の時刻出現頻度 N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW (%) 通年有風時の風向別平均風速 (m/s) 時刻 N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW 通年注 )1: 表中の数値は地上高 1.0m の数値である 2: 有風時は風速 1m/s を超える場合弱風時は風速 1m/s 以下の場合を示す

10 資料 3-9 工事関係車両の予測に用いた道路断面 [ 本編 p150,156 参照 ]

11 - 48 -

12 資料 3-10 道路交通センサスによる事業予定地周辺道路の交通量の推移 [ 本編 p150,191,211,341,351 参照 ] 60,000 [ 平日 ] 交通量 ( 台 /12 時間 ) 50,000 40,000 30,000 20,000 10,000 0 H6 H9 H11 H17 年度国道 19 号中川中村線名古屋長久手線錦通線長畝内田橋線 [ 休日 ] 60,000 交通量 ( 台 /12 時間 ) 50,000 40,000 30,000 20,000 10,000 0 H6 H9 H11 H17 年度国道 19 号中川中村線名古屋長久手線錦通線注 ) 観測地点を以下に示す国道 19 号 : 中区栄一丁目中川中村線 : 中村区名駅南一丁目名古屋長久手線 : 中区栄一丁目錦通線 : 中区錦三丁目長畝内田橋線 : 中区栄一丁目 ( 休日は未実施 ) 出典 ) 平成 6 年度名古屋市一般交通量概況 ( 名古屋市平成 7 年 ) 平成 9 年度名古屋市一般交通量概況 ( 名古屋市平成 11 年 ) 平成 11 年度名古屋市一般交通量概況 ( 名古屋市平成 13 年 ) 平成 17 年度名古屋市一般交通量概況 ( 名古屋市平成 19 年 )

13 資料 3-11 大気質予測に用いた時間交通量 [ 本編 p151,211,212 参照 ] 1 2 断面単位 : 台 / 時項目 1 断面 2 断面大型車小型車大型車小型車背景工事関係工事中背景工事関係工事中背景工事関係工事中背景工事関係工事中時間帯交通量車両交通量交通量車両交通量交通量車両交通量交通量車両交通量 A B A+B A B A+B A B A+B A B A+B 6:00 ~ 7: :00 ~ 8: , , :00 ~ 9: , , :00 ~ 10: , , :00 ~ 11: , , :00 ~ 12: , , :00 ~ 13: , , :00 ~ 14: , , :00 ~ 15: , , :00 ~ 16: , , :00 ~ 17: , , :00 ~ 18: , , :00 ~ 19: , , :00 ~ 20: , , :00 ~ 21: , , :00 ~ 22: , , :00 ~ 23: :00 ~ 0: :00 ~ 1: :00 ~ 2: :00 ~ 3: :00 ~ 4: :00 ~ 5: :00 ~ 6: 時間交通量 1, ,816 30, , , ,163 注 ) 工事関係車両 ( 大型車 ) について 24 時間交通量の総和が 1 時間毎の交通量の総和と一致しないのは工事関係車両の日交通量を運行時間帯の10 時間で均等配分し端数処理したためである

14 3 4 断面単位 : 台 / 時項目 3 断面 4 断面大型車小型車大型車小型車背景工事関係工事中背景工事関係工事中背景工事関係工事中背景工事関係工事中時間帯交通量車両交通量交通量車両交通量交通量車両交通量交通量車両交通量 A B A+B A B A+B A B A+B A B A+B 6:00 ~ 7: :00 ~ 8: , , :00 ~ 9: , , :00 ~ 10: , , :00 ~ 11: , , :00 ~ 12: , , :00 ~ 13: , , :00 ~ 14: , , :00 ~ 15: , , :00 ~ 16: , , :00 ~ 17: , , :00 ~ 18: , , :00 ~ 19: , , :00 ~ 20: , , :00 ~ 21: , , :00 ~ 22: , , :00 ~ 23: :00 ~ 0: :00 ~ 1: :00 ~ 2: :00 ~ 3: :00 ~ 4: :00 ~ 5: :00 ~ 6: 時間交通量 1, ,822 27, , , ,471 注 ) 工事関係車両 ( 大型車 ) について 24 時間交通量の総和が 1 時間毎の交通量の総和と一致しないのは工事関係車両の日交通量を運行時間帯の10 時間で均等配分し端数処理したためである

15 5 6 断面単位 : 台 / 時項目 5 断面 6 断面大型車小型車大型車小型車背景工事関係工事中背景工事関係工事中背景工事関係工事中背景工事関係工事中時間帯交通量車両交通量交通量車両交通量交通量車両交通量交通量車両交通量 A B A+B A B A+B A B A+B A B A+B 6:00 ~ 7: :00 ~ 8: :00 ~ 9: :00 ~ 10: :00 ~ 11: :00 ~ 12: :00 ~ 13: :00 ~ 14: :00 ~ 15: :00 ~ 16: :00 ~ 17: :00 ~ 18: :00 ~ 19: :00 ~ 20: :00 ~ 21: :00 ~ 22: :00 ~ 23: :00 ~ 0: :00 ~ 1: :00 ~ 2: :00 ~ 3: :00 ~ 4: :00 ~ 5: :00 ~ 6: 時間交通量 , , , ,703 注 ) 工事関係車両 ( 大型車 ) について 24 時間交通量の総和が 1 時間毎の交通量の総和と一致しないのは工事関係車両の日交通量を運行時間帯の10 時間で均等配分し端数処理したためである

16 7 断面単位 : 台 / 時項目 7 断面大型車小型車背景工事関係工事中背景工事関係工事中時間帯交通量車両交通量交通量車両交通量 A B A+B A B A+B 6:00 ~ 7: :00 ~ 8: :00 ~ 9: :00 ~ 10: :00 ~ 11: :00 ~ 12: :00 ~ 13: :00 ~ 14: :00 ~ 15: :00 ~ 16: :00 ~ 17: :00 ~ 18: :00 ~ 19: :00 ~ 20: :00 ~ 21: :00 ~ 22: :00 ~ 23: :00 ~ 0: :00 ~ 1: :00 ~ 2: :00 ~ 3: :00 ~ 4: :00 ~ 5: :00 ~ 6: 時間交通量 , ,263 注 ) 工事関係車両 ( 大型車 ) について 24 時間交通量の総和が 1 時間毎の交通量の総和と一致しないのは工事関係車両の日交通量を運行時間帯の10 時間で均等配分し端数処理したためである

17 資料 3-12 NOx 変換式 [ 本編 p156 参照 ] 名古屋市内の自動車排出ガス測定局及び一般環境測定局の過去 5 年間 ( 平成 14~18 年度 ) の窒素酸化物 (NOx) 年平均値と二酸化窒素 (NO 2 ) 年平均値を基に以下の方法により NO 2 /NOx 比を算出した NO 2 /NOx 比 =(A-B)/(C-D) A: 自動車排出ガス測定局の過去 5 年間 NO 2 年平均値 B: 一般環境測定局の過去 5 年間 NO 2 年平均値 C: 自動車排出ガス測定局の過去 5 年間 NOx 年平均値 D: 一般環境測定局の過去 5 年間 NOx 年平均値 NO 2 /NOx 比 =( )/( )=

18 資料時間値の予測結果 [ 本編 p157 参照 ] 各地点別の工事時間帯 (7 時 ~19 時 ) の予測結果は以下に示すとおりである 1 地点 [ 二酸化窒素 ] 時間帯バックグラウンド濃度背景交通量による寄与濃度 B 工事中交通量による寄与濃度 C 工事中濃度工事関係車両による寄与濃度 C-B 寄与率 (%) (C-B) (A+C) A A+C 7:00~8: :00~9: :00~10: :00~11: :00~12: :00~13: :00~14: :00~15: :00~16: :00~17: :00~18: :00~19: 注 ) 端数処理により工事関係車両による寄与濃度は工事中交通量による寄与濃度と背景交通量による寄与濃度の差と一致しないことがある [ 浮遊粒子状物質 ] 時間帯バックグラウンド濃度背景交通量による寄与濃度 B 工事中交通量による寄与濃度 C 工事中濃度工事関係車両による寄与濃度 C-B 寄与率 (%) (C-B) (A+C) A A+C 7:00~8: :00~9: :00~10: :00~11: :00~12: :00~13: :00~14: :00~15: :00~16: :00~17: :00~18: :00~19: 注 ) 端数処理により工事関係車両による寄与濃度は工事中交通量による寄与濃度と背景交通量による寄与濃度の差と一致しないことがある

19 2 地点 [ 二酸化窒素 ] 時間帯バックグラウンド濃度背景交通量による寄与濃度 B 工事中交通量による寄与濃度 C 工事中濃度工事関係車両による寄与濃度 C-B 寄与率 (%) (C-B) (A+C) A A+C 7:00~8: :00~9: :00~10: :00~11: :00~12: :00~13: :00~14: :00~15: :00~16: :00~17: :00~18: :00~19: 注 ) 端数処理により工事関係車両による寄与濃度は工事中交通量による寄与濃度と背景交通量による寄与濃度の差と一致しないことがある [ 浮遊粒子状物質 ] 時間帯バックグラウンド濃度背景交通量による寄与濃度 B 工事中交通量による寄与濃度 C 工事中濃度工事関係車両による寄与濃度 C-B 寄与率 (%) (C-B) (A+C) A A+C 7:00~8: :00~9: :00~10: :00~11: :00~12: :00~13: :00~14: :00~15: :00~16: :00~17: :00~18: :00~19: 注 ) 端数処理により工事関係車両による寄与濃度は工事中交通量による寄与濃度と背景交通量による寄与濃度の差と一致しないことがある

20 3 地点 [ 二酸化窒素 ] 時間帯バックグラウンド濃度背景交通量による寄与濃度 B 工事中交通量による寄与濃度 C 工事中濃度工事関係車両による寄与濃度 C-B 寄与率 (%) (C-B) (A+C) A A+C 7:00~8: :00~9: :00~10: :00~11: :00~12: :00~13: :00~14: :00~15: :00~16: :00~17: :00~18: :00~19: 注 ) 端数処理により工事関係車両による寄与濃度は工事中交通量による寄与濃度と背景交通量による寄与濃度の差と一致しないことがある [ 浮遊粒子状物質 ] 時間帯バックグラウンド濃度背景交通量による寄与濃度 B 工事中交通量による寄与濃度 C 工事中濃度工事関係車両による寄与濃度 C-B 寄与率 (%) (C-B) (A+C) A A+C 7:00~8: :00~9: :00~10: :00~11: :00~12: :00~13: :00~14: :00~15: :00~16: :00~17: :00~18: :00~19: 注 ) 端数処理により工事関係車両による寄与濃度は工事中交通量による寄与濃度と背景交通量による寄与濃度の差と一致しないことがある

21 4 地点 [ 二酸化窒素 ] 時間帯バックグラウンド濃度背景交通量による寄与濃度 B 工事中交通量による寄与濃度 C 工事中濃度工事関係車両による寄与濃度 C-B 寄与率 (%) (C-B) (A+C) A A+C 7:00~8: :00~9: :00~10: :00~11: :00~12: :00~13: :00~14: :00~15: :00~16: :00~17: :00~18: :00~19: 注 ) 端数処理により工事関係車両による寄与濃度は工事中交通量による寄与濃度と背景交通量による寄与濃度の差と一致しないことがある [ 浮遊粒子状物質 ] 時間帯バックグラウンド濃度背景交通量による寄与濃度 B 工事中交通量による寄与濃度 C 工事中濃度工事関係車両による寄与濃度 C-B 寄与率 (%) (C-B) (A+C) A A+C 7:00~8: :00~9: :00~10: :00~11: :00~12: :00~13: :00~14: :00~15: :00~16: :00~17: :00~18: :00~19: 注 ) 端数処理により工事関係車両による寄与濃度は工事中交通量による寄与濃度と背景交通量による寄与濃度の差と一致しないことがある

22 5 地点 [ 二酸化窒素 ] 時間帯バックグラウンド濃度背景交通量による寄与濃度 B 工事中交通量による寄与濃度 C 工事中濃度工事関係車両による寄与濃度 C-B 寄与率 (%) (C-B) (A+C) A A+C 7:00~8: :00~9: :00~10: :00~11: :00~12: :00~13: :00~14: :00~15: :00~16: :00~17: :00~18: :00~19: 注 ) 端数処理により工事関係車両による寄与濃度は工事中交通量による寄与濃度と背景交通量による寄与濃度の差と一致しないことがある [ 浮遊粒子状物質 ] 時間帯バックグラウンド濃度背景交通量による寄与濃度 B 工事中交通量による寄与濃度 C 工事中濃度工事関係車両による寄与濃度 C-B 寄与率 (%) (C-B) (A+C) A A+C 7:00~8: :00~9: :00~10: :00~11: :00~12: :00~13: :00~14: :00~15: :00~16: :00~17: :00~18: :00~19: 注 ) 端数処理により工事関係車両による寄与濃度は工事中交通量による寄与濃度と背景交通量による寄与濃度の差と一致しないことがある

23 6 地点 [ 二酸化窒素 ] 時間帯バックグラウンド濃度背景交通量による寄与濃度 B 工事中交通量による寄与濃度 C 工事中濃度工事関係車両による寄与濃度 C-B 寄与率 (%) (C-B) (A+C) A A+C 7:00~8: :00~9: :00~10: :00~11: :00~12: :00~13: :00~14: :00~15: :00~16: :00~17: :00~18: :00~19: 注 ) 端数処理により工事関係車両による寄与濃度は工事中交通量による寄与濃度と背景交通量による寄与濃度の差と一致しないことがある [ 浮遊粒子状物質 ] 時間帯バックグラウンド濃度背景交通量による寄与濃度 B 工事中交通量による寄与濃度 C 工事中濃度工事関係車両による寄与濃度 C-B 寄与率 (%) (C-B) (A+C) A A+C 7:00~8: :00~9: :00~10: :00~11: :00~12: :00~13: :00~14: :00~15: :00~16: :00~17: :00~18: :00~19: 注 ) 端数処理により工事関係車両による寄与濃度は工事中交通量による寄与濃度と背景交通量による寄与濃度の差と一致しないことがある

24 7 地点 [ 二酸化窒素 ] 時間帯バックグラウンド濃度背景交通量による寄与濃度 B 工事中交通量による寄与濃度 C 工事中濃度工事関係車両による寄与濃度 C-B 寄与率 (%) (C-B) (A+C) A A+C 7:00~8: :00~9: :00~10: :00~11: :00~12: :00~13: :00~14: :00~15: :00~16: :00~17: :00~18: :00~19: 注 ) 端数処理により工事関係車両による寄与濃度は工事中交通量による寄与濃度と背景交通量による寄与濃度の差と一致しないことがある [ 浮遊粒子状物質 ] 時間帯バックグラウンド濃度背景交通量による寄与濃度 B 工事中交通量による寄与濃度 C 工事中濃度工事関係車両による寄与濃度 C-B 寄与率 (%) (C-B) (A+C) A A+C 7:00~8: :00~9: :00~10: :00~11: :00~12: :00~13: :00~14: :00~15: :00~16: :00~17: :00~18: :00~19: 注 ) 端数処理により工事関係車両による寄与濃度は工事中交通量による寄与濃度と背景交通量による寄与濃度の差と一致しないことがある

25 資料 3-14 建設機械の稼働と工事関係車両の走行による複合影響予測 [ 本編 p143 参照 ] (1) 概要建設機械の稼働と工事関係車両の走行による複合影響について予測を行った (2) 予測事項二酸化窒素の年平均値及び日平均値の年間 98% 値浮遊粒子状物質の年平均値及び日平均値の 2% 除外値 (3) 予測場所及び予測方法予測場所は工事関係車両の予測断面 ( 本編図 p145 参照 ) における道路端のうち建設機械の稼働と工事関係車両の走行による影響の合計が大きくなる場所とした予測場所において工事関係車両からの寄与濃度 ( 年平均値 ) と建設機械からの寄与濃度 ( 年平均値 ) を足し合わせた (4) 予測結果予測結果は以下のとおりである予測地点 1 ( 名古屋長久手線 ) 2 ( 長畝内田橋線 ) 3 ( 名古屋長久手線 ) 4 ( 三蔵通 ) 5 ( 長畝内田橋線 ) 6 ( 三蔵通 ) 7 ( 長畝内田橋線 ) 予測事項表 -1 複合影響による二酸化窒素予測結果バックグラウンド濃度工事中交通量による寄与濃度工事関係車両寄与濃度建設機械の稼働による寄与濃度工事中濃度寄与率 (%) (C+D) (A+B+D) A B C D A+B+D 年平均値日平均値の年間 98% 値年平均値日平均値の年間 98% 値年平均値日平均値の年間 98% 値年平均値日平均値の年間 98% 値年平均値日平均値の年間 98% 値年平均値日平均値の年間 98% 値年平均値日平均値の年間 98% 値

26 予測地点 1 ( 名古屋長久手線 ) 2 ( 長畝内田橋線 ) 3 ( 名古屋長久手線 ) 4 ( 三蔵通 ) 5 ( 長畝内田橋線 ) 6 ( 三蔵通 ) 7 ( 長畝内田橋線 ) 予測事項表 -2 複合影響による浮遊粒子状物質予測結果バックグラウンド濃度 ( mg /m 3 ) 工事中交通量による寄与濃度 ( mg /m 3 ) 工事関係車両寄与濃度 ( mg /m 3 ) 建設機械の稼働による寄与濃度 ( mg /m 3 ) 工事中濃度 ( mg /m 3 ) 寄与率 (%) (C+D) (A+B+D) A B C D A+B+D 年平均値日平均値の 2% 除外値年平均値日平均値の 2% 除外値年平均値日平均値の 2% 除外値年平均値日平均値の 2% 除外値年平均値日平均値の 2% 除外値年平均値日平均値の 2% 除外値年平均値日平均値の 2% 除外値注 )1: 上記の数値は道路端のうち高い方の数値を示す 2: 工事中濃度とはバックグラウンド濃度に工事中交通量 ( 背景交通量 + 工事関係車両台数 ) 及び建設機械の稼働による寄与濃度を加えた濃度をいう (5) 評価予測結果によると予測の前提とした措置を講ずることにより建設機械の稼働及び工事関係車両の走行に伴う年平均値は二酸化窒素が 0.025~0.028ppm 浮遊粒子状物質が 0.032~0.034mg/m 3 であり周辺の環境に及ぼす影響は低減されるものと判断する大気汚染に係る環境基準及び名古屋市の大気汚染に係る環境目標値等との対比を行った結果を以下に示す建設機械の稼働及び工事関係車両の運行に伴う二酸化窒素の日平均値の年間 98% 値は全地点で環境基準の値を下回るものの名古屋市の大気汚染に係る環境目標値を上回る浮遊粒子状物質の日平均値の 2% 除外値は全地点で環境基準の値及び環境目標値を下回る

27 資料 3-15 熱源施設の稼働による大気汚染の予測に用いた気象条件 [ 本編 p162 参照 ] [ 昼間 ] 安定度風速 (m/s) N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW calm 0.5~ ~ ~ A 3.0~ ~ ~ 以上 ~ ~ ~ A-B 3.0~ ~ ~ 以上 ~ ~ ~ B 3.0~ ~ ~ 以上 ~ ~ ~ B-C 3.0~ ~ ~ 以上 ~ ~ ~ C 3.0~ ~ ~ 以上 ~ ~ ~ C-D 3.0~ ~ ~ 以上 ~ ~ ~ D ( 昼間 ) 3.0~ ~ ~ 以上注 )1:CALM は 0.4m/s 以下を示す 2: 風向風速は中村保健所の測定結果を用いたまた大気安定度は中村保健所の風速と名古屋地方気象台の日射量及び雲量から求めた出典 ) 名古屋地方気象台及び中村保健所の測定結果 ( 平成 17 年度 ) より作成

28 [ 夜間 ] 0.5~ ~ ~ D ( 夜間 ) 3.0~ ~ ~ 以上 ~ ~ ~ E 3.0~ ~ ~ 以上 ~ ~ ~ F 3.0~ ~ ~ 以上 ~ ~ ~ G 3.0~ ~ ~ 以上注 )1:CALM は 0.4m/s 以下を示す 2: 風向風速は中村保健所の測定結果を用いたまた大気安定度は中村保健所の風速と名古屋地方気象台の日射量及び雲量から求めた出典 ) 名古屋地方気象台及び中村保健所の測定結果 ( 平成 17 年度 ) より作成

29 資料 3-16 熱源施設の稼働に係る環境保全措置を実施しない場合の検討について [ 本編 p164 参照 ] (1) 排出源条件排ガス再循環装置及び脱硝装置を設置しない場合の排出源条件は以下に示すとおりである項目単位ボイラ CGS 排出口の高さ m 湿りガス排出ガス量 m 3 N/ 時 26,090 2,680 乾きガス排出ガス量 m 3 N/ 時 22,329 2,380 排出ガス温度 100~ 窒素酸化物排出量 m 3 N/ 時排ガス再循環装置の有無 - 無し - 脱硝装置の有無 - - 無し (2) 予測結果排ガス再循環装置及び脱硝装置を設置しない場合における予測結果は下表に示すように最高濃度出現地点における寄与濃度の年平均値は ppm 寄与率は 2.1% 日平均値の年間 98% 値は 0.045ppm と予測される寄与濃度 A 年平均値バックグラウンド濃度 B 将来濃度 A+B [(A (A+B)) 100] 単位 :ppm 日平均値の年間 98% 値将来濃度 [2.12] 注 )1: 最高濃度出現地点は煙突位置から南へ約 400m の地点である 2: 安全側に配慮し窒素酸化物の予測結果を二酸化窒素とみなした 3: 将来濃度欄の下段 [ ] 内は熱源施設の稼働による寄与率 (%) を示す (3) 環境保全措置の実施による大気汚染物質濃度低減効果環境保全措置の実施による大気汚染物質濃度低減効果は最高濃度出現地点での比較で寄与濃度で ppm 寄与率は 1.44%( いずれも低減 ) と予測される

30 資料 3-17 二酸化窒素の短期間の局所的な予測 [ 本編 p160 参照 ] 1. 調査概要納屋橋東再開発ビル納屋橋ルネサンスタワーズ ( 仮称 ) 建設事業の供用時に熱源施設の稼働により排出される二酸化窒素について建設予定の高層建築物の影響を加味し近傍での局所的な濃度分布を数値流体解析 (CFD:Computatonal Flud Dynamcs) により予測した 2. 予測 2.1 予測事項二酸化窒素の 1 時間値 2.2 予測対象時期新建築物の存在供用時

2.3 予測範囲予測範囲は図 -1に示すとおりであり新建築物を中心に 1 辺 1.

排出源近傍は最小 5cm) エリアB 896,096 cells 内側境界 : 約 2m 外側境界 :

31 2.3 予測範囲予測範囲は図 -1に示すとおりであり新建築物を中心に 1 辺 1.9km の正方形の範囲とした計算格子は排出源の直近では密に外側に行くほど粗になるように約 1~50 mの間隔で配置したなお予測高さは地上 1.5mとしたメッシュ分割数メッシュ間隔エリアA 264,044 cells 約 1~2m( 排出源近傍は最小 5cm) エリアB 896,096 cells 内側境界 : 約 2m 外側境界 : 約 40m ( 内部は細かく次第に外部は粗く設定 ) エリアC 163,449 cells 約 50m 合計 1,323,589 cells 1 1 図 -1 予測範囲図

32 2.4 予測方法 (1) 予測手法熱源施設の稼働による大気環境を予測するために数値シミュレーションを行った数値シミュレーションでは空気の流れ ( 気流 ) を三次元非圧縮粘性流体の流れと仮定して導かれる連続の式及び運動方程式を有限体積法により離散化したまた乱流の解析には数値シミュレーションで広く採用されている標準 κ-εモデルを用いた流体計算に関する CFD 解析の設定条件及び乱流モデルの式については表 -1 及び表 -2に示すとおりであるなおこの計算は東京大学生産技術研究所 ( 加藤大岡研究室 ) に依頼した表 -1 数値シミュレーションに関する諸条件乱流モデル離散化アルゴリズム移流項差分スキーム天空面側面流出条件壁面標準 κ-εモデル有限体積法 SIMPLE 法一次風上差分 Free Slp 一般化対数則

33 表 -2 乱流モデル 1 連続式 = 0 x u 2 運動方程式 (Reynolds 方程式 ) ( ) 0 1 θ θ β ν ρ + = j j j g u u x u x x p Dt D u 3 温度の輸送方程式 = θ θ α θ u x x Dt D 4 濃度の輸送方程式 = c u x c D x Dt c D 5 乱流エネルギーの輸送方程式 ε + + = k k k D G P Dt Dk 6 粘性消散率 ε の輸送方程式 ( ) ε ε ε ε ε ε ε C G C P C k D Dt D k k + + = j j t j j j t j k S k x u x u u u δ ν δ ν = + = ε ν μ 2 k C t = + = j j j x u x u S 2 1 t x u = θ α θ ( σ θ ν α t t = ) W t W x q D q u = ( W t t D σ ν = ) j j k x u u u P = θ β = k u g G = j k t j k x k x D σ ν = j t x j x D ε σ ν ε ε ( 記号 )<f>: 変数 f の時間平均またはアンサンブル平均, f :f の変動成分,x : 空間座標 (=1 ( 主流方向 ), 2 ( 主流直交方向 ), 3 ( 鉛直方向 )), u : 風速の瞬時値 [m/s],θ : 温度 [ ], α: 分子温度拡散係数 [m 2 /s], θ 0 : 基準温度 [ ], c: 濃度 [kg/kg],d: 濃度に関する拡散係数 [m 2 /s],ν t : 乱流拡散係数 [m 2 /s], α t : 乱流温度拡散係数 [m 2 /s],d t : 乱流濃度拡散係数 [m 2 /s],σ k =1.0[-], σ ε =1.3[-], σ θ =0.9[-], σ w =0.9[-],g : 重力加速度 (g 1 =g 2 =0.0, g 3 =-9.8)[m/s 2 ], β: 空気の体膨張率 [1/ ], p: 圧力 [Pa],ρ: 空気密度 [kg/m 3 ], C 1 =1.44[-] C 2 =1.92[-], C 3 =1.44[-] (Gk>0) ; 0[-](Gk<0), C μ =0.09[-]

34 (2) 予測条件 1 流入風条件拡散計算は気象条件の異なる2ケースで行った流入風向は事業予定地に最も近い大気汚染常時監視測定局である中村保健所における年間の卓越風向である NW 及び SE とした流入風速は中村保健所における過去 5 年間のそれぞれの風向出現時の平均風速 ( 中村保健所観測高さで NW:3.6m/s SE:2.5m/s) とした中村保健所における気象状況は図 -2に示すとおりである NW NNW 30 N NNE 20 NE NNW NW 4.0 N NNE 3.0 NE WNW 10 0 ENE WNW ENE W -10 E W 0.0 E WSW ESE WSW ESE SW SE SW SE SSW S SSE 単位 :% SSW S SSE 単位 :m/s 風向出現頻度風向別年間平均風速図 -2 中村保健所における年間風配状況 (2002~2006 年 ) 流入風における平均風速の高さ方向の分布についてはべき法則 :U Z α を用いたべき指数は大都市の郊外周辺市街地のを用いた概念図は図 -3 に示すとおりである図 -3 流入風の設定 ( 概念図 ) (V Z V R はそれぞれ地上からの高さ Zm 基準高さ Z R m での風速 )

35 2 温度条件外気温は一律 15 の等温とした中立条件 ( 等温位条件 ) とした 3 排出源条件排出ガス諸元値は表 -3 排出口の位置は図-4に示すとおりである表 -3 排出源条件項目単位ボイラ CGS 排出口の高さ m 湿りガス排出ガス量 m 3 N/ 時 26,090 2,680 乾きガス排出ガス量 m 3 N/ 時 22,329 2,380 排出ガス温度窒素酸化物排出量 m 3 N/ 時排出口の面積 m 排出ガス速度 m/s

36 図 -4 排出口の位置 4 バックグラウンド濃度バックグラウンド濃度は平成 18 年度の中村保健所における年平均値 (0.024ppm) を用いた

37 5 窒素酸化物から二酸化窒素への変換 (NOx 変換 ) 窒素酸化物から二酸化窒素への変換については窒素酸化物総量規制マニュアル [ 新版 ] ( 公害研究対策センター平成 12 年 ) に示されている以下の指数近似モデルⅠによった [NO 2 ]=[NO x ][1- α {exp(-kt)+β}] 1+β [NO 2 ] : 計算 NO 2 濃度 [NOx] : 拡散計算によるNOx 濃度 α : 発生源近傍におけるNO/NO x 比 (=0.83) 注 β : 平衡近似係数 (=0.3 ) t : 経過時間 (s) k :NO 2 反応係数 (=0.062 u[o 3 ] BG ) u : 風速 (m/s) [O 3 ] BG : オゾンのバックグラウンド濃度 (=0.033ppm) 注 ) 平衡近似係数 β は日中と夜間で値が異なるがここでは日中を想定した

38 2.5 予測結果 (1) 風向 NW 1 濃度分布窒素酸化物寄与濃度の水平分布は図 -5に垂直分布は図-6に示すとおりである地上 1.5m 高さでは排出源から風下方向約 250mの地点に最高濃度が出現すると予測される NW 図 -6 垂直分布 ( 広域 ) SE 事業予定地近傍における窒素酸化物寄与濃度の垂直分布は図 -7に示すとおりであるこれをみると住宅棟の前後に高濃度領域が生じておりこれは駐車場棟背後のダウンウォッシュ現象に加え施設棟北東面に沿った下降気流が駐車場棟の上空を超えて吹き降ろしてくるためであると考えられる地上 1.5m 高さにおいては 0.001~ 0.002ppm と予測される注 ) 断面位置はダウンウォッシュ現象を明確に示す位置としたため前掲図 -6 の断面とは位置が異なる図 -7 垂直分布 ( 局所域 )

39 図 -5 窒素酸化物寄与濃度予測結果

2 排出ガスの煙流の主軸高さ排出ガスの煙流の主軸高さ ( 有効煙突高相当 ) はプリューム (NOx ガスの気塊 ) の中心で考えればおよそ 47m(±10m) と予測されるなお参考までに CONCAWE 式から求めた有効煙突高は CGS が 50m ボイラが 77m である図 -8 排出 NOx

40 2 排出ガスの煙流の主軸高さ排出ガスの煙流の主軸高さ ( 有効煙突高相当 ) はプリューム (NOx ガスの気塊 ) の中心で考えればおよそ 47m(±10m) と予測されるなお参考までに CONCAWE 式から求めた有効煙突高は CGS が 50m ボイラが 77m である図 -8 排出 NOx の煙流の主軸高さ 3 予測結果二酸化窒素の局所的な予測結果は表 -4 に示すとおりであり最高濃度出現地点における 1 時間値の最高値は 0.029ppm と予測される表 -4 熱源の稼働による1 時間値の最高値寄与濃度バックグラウンド濃度 1 時間値の最高値

41 (2) 風向 SE 1 濃度分布窒素酸化物寄与濃度の水平分布は図 -9に垂直分布は図-10 に示すとおりである地上 1.5m 高さでは排出源から風下方向約 300mの地点に最高濃度が出現すると予測される NW 図 -10 垂直分布 ( 広域 ) SE 事業予定地近傍における窒素酸化物寄与濃度の垂直分布は図 -11 に示すとおりであるこれをみると住宅棟及び施設棟の風下背後に高濃度領域が生じておりこれは循環気流に伴うダウンウォッシュ現象による影響と考えられる地上 1.5m 高さでは ppm 以上の濃度は生じない注 ) 断面位置はダウンウォッシュ現象を明確に示す位置としたため前掲図 -10 の断面とは位置が異なる図 -11 垂直分布 ( 局所域 )

42 図 -9 窒素酸化物寄与濃度予測結果

2 排出ガスの煙流の主軸高さ排出ガスの煙流の主軸高さ ( 有効煙突高相当 ) はプリューム (NOx ガスの気塊 ) の中心で考えればおよそ 101m(±15m) と予測されるなお参考までに CONCAWE 式から求めた有効煙突高は CGS が 54m ボイラが 89m である図 -12 排出 NOx の煙流の主軸高さ 3 予測結果二酸化窒素の局所的な予測結果は表 -5

43 2 排出ガスの煙流の主軸高さ排出ガスの煙流の主軸高さ ( 有効煙突高相当 ) はプリューム (NOx ガスの気塊 ) の中心で考えればおよそ 101m(±15m) と予測されるなお参考までに CONCAWE 式から求めた有効煙突高は CGS が 54m ボイラが 89m である図 -12 排出 NOx の煙流の主軸高さ 3 予測結果二酸化窒素の局所的な予測結果は表 -5 に示すとおりであり最高濃度出現地点における 1 時間値の最高値は 0.025ppm と予測される表 -5 熱源の稼働による1 時間値の最高値寄与濃度バックグラウンド濃度 1 時間値の最高値評価予測結果によると風向 NW SEにおける地上 1.5mでの 1 時間値の最高値は 0.029ppm である 1 時間値の最高値については中央公害対策審議会の専門委員会による指針値注 ) である短期暴露については 1 時間暴露として 0.1~0.2ppm が示されており予測結果はこれを下回る注 ) 中央公害対策審議会の専門委員会による指針値 : 中央公害対策審議会大気部会に設置された二酸化窒素に係る判定条件等専門委員会により昭和 53 年 3 月 20 日付けの報告書にて提案された指針値

資料 2-3 平成 28 年 11 月 21 日火力部会資料相馬港天然ガス発電所 ( 仮称 ) 設置計画環境影響評価準備書補足説明資料平成 28 年 11 月福島ガス発電株式会社 1

資料 2-3 平成 28 年 11 月 21 日火力部会資料相馬港天然ガス発電所 ( 仮称 ) 設置計画環境影響評価準備書補足説明資料平成 28 年 11 月福島ガス発電株式会社 1 火力部会補足説明資料目次 1. 煙突高さを変更した経緯理由について 3 2. ベキ法則を用いた上層気象の設定について 9 3. 準備書の記載の誤りについて 14 2 1. 煙突高さを変更した経緯理由について