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- かずし ほうねん
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1 () I :
2
3 I I i
4 SCP A 66 A A A B 72 B.1 (1) B B.3 (1) B.4 (2) B B.6 (2) C 93 C C C ii
5 1. 50 I ) ) IV I 1.2 I F Stewart 3) 1
6 4124 4) ) 5 1) 2) 3) 4) 5)
7 ) 18 A I I 1) I 2) I 3) 4) I I I 3
8 2.1.2 I I B I 2.2 A 18 I B.6 4)
9 (1) 2.2(2) 2.2(3) 5
10 % 45 +φ/2 45 地盤改良範囲 ( 改良範囲が狭い : 外的不安定 ) 地盤改良範囲 ( 改良体の着底層下層の支持 沈下 ) 軟弱層厚 D 軟弱層厚 D 粘性土層 支持層 圧密沈下 (1) (2) 地盤改良範囲 ( 改良率が低い : 粘性土のすり抜け ) 地盤改良範囲 ( 改良位置が離れている ) 軟弱層厚 D 軟弱層厚 D (3) (4) 2.2 6
11 深層混合処理工法対策範囲 軟弱層厚 D 主働崩壊角 45 接円改良 ( 改良率 : 78.5%) (1) 2.4(2) 7
12 B 5)6) 7) 荷重軽減対策範囲 軽量材料 軽量材料 軟弱層厚 D 軟弱層厚 D 地盤改良 (2) (1) 2.4 8
13 2.3 B
14 (1) 2) I IV () (2) 18 8) () (3) 9) () (4) 10) () 10
15 3.2 (1) (2) (3) 1) 2) (4) (5) (6) (1) 3.1 1) 3.1 1) 2) 11
16 3) 4) (2) 2) IV I I I (3) ) δ δ 2 cm δ < 2 cm 11) 2cm δ < 2cm 12
17 15 mm (4) (5) 1) 2) 3) 8) 3) (6) 13
18 3.3 軟弱地盤上の橋台 地盤条件 構造条件 無対策時における側方移動の判定 (I 値 ) 対策不要 (I 値 <1.2) 対策必要 ( I 値 1.2) 対策工の検討 橋台の設計 3.2 (1) I 4. 1)2) A N 6 q u 120 kn/m 2 1) 9) N 1 q u 40 kn/m 2 N 4 q u 100 kn/m 2 2) NEXCO I 12) 10 m N 4 q u 60 kn/m 2 10 m N 6 q u 100 kn/m 2 3) A q u 120 kn/m 2 14
19 (2) I (3) 15
20 I I 1.2 I 1.2 I = µ 1 µ 2 µ 3 γ h c I (4.1) µ 1 µ 1 = D l µ 2 µ 2 = Σb i B µ 3 µ 3 = D A γ h c γ (kn/m 3 ) h (m) c (kn/m 2 ) D (m) A (m) B (m) Σb i b i (m) l (m) ( 3.0) 4.1 1) 16
21 4.1.1 I ) I I 3 (1) N s = γ h/c N s H c γ c N s = γ H c /c N s N s γ h (2) µ ) I (3) µ 2 17
22 (4) µ ) µ 3 µ I γ γ (kn/m 3 ) ) (kn/m 3 ) h h (m) (a) 4.2(a) h 18
23 現地盤面 h 前面地盤 A 原地盤面 層厚 D1 前面幅 L< D1+D2 現地盤面 h 軟弱層厚 D 軟弱層厚 D2 45 (a) (b) 層厚 D1 盛土幅 L D1+D2 盛土天端 h 現地盤面 現地盤面 W.L. h 地盤面 軟弱層厚 D2 45 軟弱層厚 D (c) 4.2 h (d) (b) 4.2(b) A h (m) (c) 4.2(c) h (m) (d) 4.2(d) h (m) 19
24 4.2.3 c c (kn/m 2 ) c u c u = q u /2 UU c u (1) c u = c u0 + m (P 0 P c + P) U (4.2) c u (kn/m 2 )c u0 (kn/m 2 )m P 0 (kn/m 2 )P c = c u0 /m(kn/m 2 ) P (kn/m 2 )U m i) (CU) ii) 13) m = c u /p = I p 14) I p ω L ω p I p = ω L ω p iii) 9) m 9) m
25 bi bi (2) 4.3 D i c i (kn/m 2 ) c (kn/m 2 ) 軟弱層厚 D 1 軟弱層厚 D 2 粘着力 c 1 粘着力 c 2 c = Σ (c i D i ) /ΣD i (4.3) 軟弱層厚 D 3 粘着力 c D 4.3 D (m) D = ΣD i (m) A B A (m) B (m) b i Σb i b i (m) Σb i (m) 4.4 橋台前面 橋台背面 橋台前面 橋台背面 B 幅台橋 B 幅台橋 橋台長 A Σbi =4bi 橋台長 A Σbi =7bi (1) (2) 4.4 b i Σb i l 4.1 l (m) 21
26 4.3 I ) I I 4.5 I 4.5 δ 4.5 δ =10 cm δ =1 cm 15.0 I =1.2 ) 10.0 m ( c 量動移 5.0 移動量判明 : 移動量の実測値をプロット 移動の有無のみ判明 : 移動あり プロットのため 10cm と仮定 移動なし プロットのため 1cm と仮定 側方移動判定 I 値 4.5 I δ 4.5 I 1.2 I < 1.2 I I < I 40 I 22
27 I <1.2 I 4.4 I ) I I I ) ) すべり円の中心 α 重心点 l b W r すべり面 4.6 F s = Σ{c l + (W u b) cos α tan φ} ΣW sin α (4.4) F s c (kn/m 2 )φ ( )l (m)w (kn/m)u (kn/m 2 )b (m)α ( ) (4.4) F s 23
28 I F s s) ( F 率全安りべす弧円 側方移動判定値 (I 値 ) 3 無 2 有移動無しの動移方 1 側移動有り 円弧すべり安全率 4.7 I F s 4.8 F s I I I F s
29 (1) (a) 1) 2) 3) 4) (b) 1) 2) (c) (2) (1) 4. 1) 2) 3) 4) 5) 6) 7) I γh/c (a) c (b) γh (c) 5.1 l A I 25
30 対策工法 抵抗力を増加増加するする方法 ( 地盤 ) ( 構造物 ) (a) 地盤改良法 (c) 基礎体抵抗法 盛土荷重を軽減軽減するする方法 (b) 荷重軽減 均衡法 (b) (c) (a) i) ii) +α iii) 6 15) (2) 26
31 側方移動対策範囲 受働崩壊角 ω p 主働崩壊角 ω a 軟弱層厚 D ω a = 45+ φ/2 45ω a = 45 φ/ ω a ω p φ ω a ω a = 45+ φ/2 φ φ 0 ω a = 45 ω p = 45 φ/
32 5.2 28
33 5.1 SCP 1) 2) 1) 2) 1) 2) 3) 1) c I 2) I 1) c I 2) I 1) ) 2) 1) 1) 1) I 2) I 1) 2) 1) 1) I 2) I 1) / / 29
34 5.1.1 (1) 1) 2) 3) 4) 4 (2) 1) c 30
35 4. I (5.1) c > µ 1 µ 2 µ 3 γh 1.2 (5.1) 2) I (a) (b) 78.5 % 78.5 %
36 (1) (a) (b) γ hγh (2) 5.2 I γ h (5.2) γ h < 1.2 c µ 1 µ 2 µ 3 (5.2)
37 (1) 5.4 9) 5.1(2) B B 1 +20(m) B B 1 +B 2 1:1.5~1:2.0 PH 1:1.5~1:2.0 H 0m B 1 B 2 1:1.5~1:2.0 1:1.5~1:2.0 H 0m
38 (2) 5.4 I (5.1) c u = c u0 + m (P 0 P c + P) U (5.3) c u0 kn/m 2 m 4.2 P 0 kn/m 2 P c P c c u0 /mkn/m 2 P kn/m 2 U c u (5.1) c c u P 0 = P c (P 0 + P) P c c u = c u0 P Osterberg t (5.4) T v 5.5 U t 度密圧 ) ( % 40 U 時間係数 T v 時間係数 Tv 圧密度 U (%) ) t = H2 C v T v (5.4) H T v C v (m 2 /day) 34
39 (3) U 9) cm 10 cm 16) 2030 mm 17) 1520 km/h 5 cm 16) 23 cm A.1 20 m 35
40 18) 36
41 (1) 5.7 B B 1 +20(m) B B 1 +B 2 1:1.5~1:2.0 PH 1:1.5~1:2.0 H 0m B 1 B 2 1:1.5~1:2.0 1:1.5~1:2.0 H 0m
42 (2) (5.3) I 5.7 P t t = T h C h d e 2 (5.5) d d d d d d d e d w d w d d d w d d e 5.8 t (day)d e (m) 5.8 d (m) d e = 1.05d d e = 1.13dT h C h (m 2 /day)d w (m) U U h U v U = 1 (1 U h )(1 U v ) (5.6) U h T h d e d W n = d e /d W D d e
43 39
44 SCP 5.9 SCP (1) 5.11 (2) 5.12 τ (5.7) 40
45 B B 1 +20(m) B B 1 +B 2 1:1.5~1:2.0 PH 1:1.5~1:2.0 H 0m B 1 B 2 1:1.5~1:2.0 1:1.5~1:2.0 H 0m 5.11 σ n τ = a s γ sz (n 1) a s cos2 α tan φ +(1 a s ) c u + m P σ 0 + P c 1 + (n 1) a s U (5.7) z (m)a s 5.13σ A (kn/m 2 )σ s, σ c (kn/m 2 )γ s (kn/m 3 )φ ( )c u (kn/m 2 )m P 0 (kn/m 2 )P c (kn/m 2 )U n (=σ s /σ c ) (5.7) z cos 2α 1 c (5.1) c I 41
46 d =1 pitch A s d =1 pitch d d s d A=d 2 d s s z c a s = ( ) 2 ( ) 2 ds ds a s = d d 5.13 SCP SCP () ()
47 ) 2) (1) 43
48 1) 5.16(1) % (1) (2) L D (3)
49 2) 3050 % 5.16(2) 78.5 % 3) 5.16(3) 45
50 (2) 19) 5 20) ) 22) 46
51 1) q uck q uck F s W (kn) a p (%) q uck = F s W/a p (5.8) (5.8) F s 1.2 2) (5.9) τ = c p a p + κ τ 0 (1 a p ) (5.9) τ (kn/m 2 )a p (%) 5.17 τ 0 τ 0 = q u0 /2 (kn/m 2 )κ c p = q uck /2 (kn/m 2 )q u0 (kn/m 2 )q uck (kn/m 2 ) (5.9) τ κ d 2 a p = d 1 d 1 A p d 2 A p d 1 d (%)
52
53 EPS EPS Expanded Poly-Styrol =1.0 (m 3 ) kn/m kN/m (1)
54 (2) 5.19 γ(kn/m 3 ) (5.2) (3) EPS (4) 50
55 5.6.3 EPS B C 51
56 h I ) ) 52
57 ) 15) NEXCO 12) CAESAR 23) )
58 24) m 54
59 (1) (2) (3) (1) (2) 55
60 1) 12) 2) 6.1 1) 6.1 (3) (1) (2) 56
61 (3) (4) 6.2 沈下板 変位測定点
62 6.2 58
63 SCP SCP 13 25) SCP SCP SCP 59
64 EPS 60
65 (1) A (2) B (a) 2 1: 橋台前後の小盛土の施工 2: 基礎杭打設 ( パラペット ) 2 (b) 3: 掘削 ( 小盛土の除去 ) 4: 橋台構築 (a) 1 1: 基礎杭打設 2: 現地盤掘削 3: 橋台構築 ( 3 は後施工も可 ) 5 4 (c) 5: 埋戻し ( 裏込め工 ) (b) 4: 橋台前面の押え盛土 (d) 6: 橋台背面盛土 ( 裏込め工 ) 7: 上部工架設 (c) 5: 橋台背面の裏込め 盛土工 ( 必要に応じて 4 と 5 を繰り返す ) ( 6:3 が後施工の場合, ここで施工 ) 7: 上部工構築 (1) A (2) B 6.3 1) 61
66 (1) (2) (3) (4) (5) (1) 62
67 (2) 26) 27) (3) B.1 63
68 (4) (5) ) 60 m EPS 29) RC 64
69 30) 1 30) 28)
70 A A.1 A ) 66 I A ) m m m SCP A : 側方移動なし : 側方移動あり 8 6 側方移動なし 側方移動あり PH PH+α 0m 0~5m 5~10m 10m~ 0~10m 10~20m 20m~ 0~30 30~50 50~ プレロード高さ (PH: 道路計画高 ) フーチング下面から軟弱層までの深さ (m) 軟弱層厚 (m) 軟弱層の平均粘着力 (kn/m 2 ) 1 1 A.1 66
71 50 kn/m 2 A m (PH) 2 2 A : 側方移動なし : 側方移動あり 8 6 側方移動あり 側方移動なし PH PH+α 0m 0~5m 5~10m 10m~ 0~10m 10~20m 20m~ 0~30 30~50 50~ プレロード高さ (PH: 道路計画高 ) フーチング下面から軟弱層までの深さ (m) 軟弱層厚 (m) A.2 3 軟弱層の平均粘着力 (kn/m 2 ) : 側方移動なし : 側方移動あり 8 6 側方移動なし 側方移動あり PH PH+α 0m 0~5m 5~10m 10m~ 0~10m 10~20m 20m~ 0~30 30~50 50~ プレロード高さ (PH: 道路計画高 ) フーチング下面から軟弱層までの深さ (m) 軟弱層厚 (m) 軟弱層の平均粘着力 (kn/m 2 ) A
72 : 側方移動なし : 側方移動あり 8 6 側方移動なし 側方移動あり PH PH+α 0m 0~5m 5~10m 10m~ 0~10m 10~20m 20m~ 0~30 30~50 50~ プレロード高さ (PH: 道路計画高 ) フーチング下面から軟弱層までの深さ (m) 軟弱層厚 (m) A.4 SCP 軟弱層の平均粘着力 (kn/m 2 ) m 1/3 SCP A.4 2 A.1.2 A ) : 側方移動なし : 側方移動あり : 側方移動なし : 側方移動あり 数台橋 ~5 10~15 15~20 20~25 25~30 30~35 35~40 軟弱層厚 (m) 数台橋 ~10 10~20 20~30 30~40 40~50 50~60 60~70 70~80 80~90 90~ ~ 粘着力 (kn/m 2 ) (1) (2) A ) 68
73 A.5(1) 20 m A.5(2) 60kN/m kN/m 2 c (kn/m 2 ) q u (kn/m 2 ) c = q u /2 q u =120 kn/m ) 35 m A.2 18 (1) (2) (3) 5 A.2 A.2 18 (1) (2) (3) (4) A.3 A
74 A B.1 A A.6 A.6(1) ) & 12 6 & & 1 & & ()2 10 & 6 & 2 & 2 (1) ) (2) 18 A.6 A.6(1) ) A.6(2) 70
75 A.7 A.7 A B.4 50 km 6 71
76 B B.1 (1) B mm 65 mm 20 m 5.5 m A1 4.3 m P1 HHWL 2 m A2 8 m 20 m 6 m 4 m B m A1 5.5 ma2 8 m B.1 A1 A2 A1 A2 39.0m 39.0 m 39.0 m 39.0 m SC 7.0 m 8.0 m 7.0 m 8.0 m PHC (A ) 32.0 m 31.0 m 32.0 m 31.0 m (1) 45 m N 0 3 c = 20 kn/m 2 18 m N
77 12 m 12 m N 50 (2) I > 1.2 F s F s > 1.2 F s > % 500 kn/m 2 A1 6 ma2 4 m (3) 1) 2) 3) 4) 5) 6) 7) 1) 2) 3) 4) 5) 6) 7) 8) (4) 73
78 1) 2) 3) 1) (5) B.1.2 (1) 20 m 46 m 5. (2) B.2(1) 74
79 (1) (2) B.2 B.2(2) (3) N 03 75
80 B.3(1) B.3(2) (1) (2) B.3 76
81 B.2 B.2.1 A1 40 mm 6070 mm A2 5 m HWL 5 m 1 m 1 m PHC L=35 m36 PHC L=37 m28 B.4 35 m 5 m N 3 25 m PHC C A A m A m (1) 34 m 2025 m N 10 N 3 70kN/m 2 5 m N 10 N m N mn m (2) I > 1.2 c 6 (3) 100 mm A1 40 mm A mm 77
82 (4) B.2.2 (1) 1) h h B.5 1 I B.5 B.5 2 2) B.6 78
83 (1) (2) B.6 (2) (3) 20m (4) 6 A.1 20 m 79
84 B.3 (1) B mm 370mm A mm P1 P mm A2 1500,L55m 1500,L55m 1500,L60m 1500,Lm 160 mm 470 mm A1 P1 P2 A2 B ) 150 m 11 m mφ1500 mm A A A1A (1) 10 m N 12 Ac1 As1 As2 Ac2 N m 1015 m N 80
85 510 Ac3 N 1020 Asc (2) As1 As2 I (3) A2 37 cm A1 16 cm A1 P1P2 34 cm 25 cm 40 cm A2 (4) A2 A2 A2 B.3.2 (1) 1517 m Ac3 10 m Ac3 I Ac3 N kn/m 2 Ac3 I I 1.2 A1 A2 A2 Ac3 Ac3 A1 10 ma2 15 m 81
86 7.2 (2) N 1 2 (3) A2 70 m N 10 82
87 83
88 B.4 (2) B mm 3550mm A1 A2 13m SCP 1000,L15m 1000,L13m SCP 12m 7m 7m B.8 35m 1011 m φ m A1 A (1) 1416 m 67 m N 3 A2 23 m N 03 A1 25 kn/m 2 25 m A1 1.5 m N 3 13 m 10 m (2) B.8 SCP 84
89 A1 A2 I < 1.2 (3) 50 km 7 5 A1 5 mm A2 50 mm A2 (4) A2 B.4.2 A2 0 mm 5 mm30 mm (1) B.9 B.10 85
90 Step1 Step2 B.9 Step2 Step1 B.10 (2) A1A2 86
91 B.5 B.5.1 B.11 B.12 32)33) B.11 B.12 B )33) B m 87
92 20 m 23 B.12 33) B.13 B.13 88
93 B.6 (2) B.6.1 8cm 程度の移動を確認 3cm 程度の移動を確認 A1 橋台 A2 橋台 4.5 m 1.5 m 盛土 B 盛土 A 15.5 m 0.5 m 4 m A c1 A pt, A s m 盛土 4.2 m バーチカルドレーン 深層混合処理 (DJM) 改良率 :50% バーチカルドレーン 20.5 m ( 軟弱層 ) A c2 深層混合処理 (CDM) 改良率 :50% バーチカルドレーン 1.5 m A s2 45 場所打ち杭 φ 1200, L=37 m, n=20 本 3.5 m 2 m 4 m 支持層 Ac3 As2 Ag BR 45 場所打ち杭 φ 1200, L=37 m, n=20 本 B m A ma m A1A2 φ1200 mm 37 m (1) 4.5 m N m 7 m N = 4050 B.6.2 I > 1.2 I < 1.2 I % 45 89
94 B.6.3 A1 1) 2) DJM 3) h =1.5 m4) 5) h = 6.0 m 8 cm 45 A2 1) 2) CDM3) h = 6.8 m4) 5) h =4.2 m 3 cm A1 45 A2 A1 (1) A1 GPS B.6.4 (1) I % % 50% 90
95 バーチカルドレーン 深層混合処理 (DJM) 改良率 :50% バーチカルドレーン 深層混合処理 (CDM) 改良率 :50% A1 橋台背面 A2 橋台背面 B B.15 A1 4.5 m 20 m DJM DJM 91
96 16 3 DJM (2) 1 92
97 C C.1 A.2 13 EPSFCB C.1.1 C EPS 19 FCB m 10.8 m m 15.0 m C.1 EPS* FCB ** EPS FCB / 93
98 C ) 2cm 2) 3) 4) 5) 2cm 6) C.2 C C.1 32% (14/44)11% (5/44)15% (6/40) EPSFCB EPS FCB C C.2 2% (1/44)0% (0/44) 10% (4/40) 94
99 C.1 46 FCB B.4 EPS C , 5, m 12.0 m m 20.0 m
100 C.2 13 C (m) (m) () 1 A A EPS 2 B A EPS 3 C A EPS 4 D A2 D A EPS 5 E A1 E A EPS 6 E A2 E A EPS EPS C.3 96
101 97
102 1),,,, 1804, ) (), ) Stewart, D. P., Jewell, R. J. and Randolph, M. F.: Design of piled bridge abutments on soft clay for loading from lateral movements, Geotechnique, Vol. 44, pp , ),,,,,, 4124, ),,,,,, 2009, ),,, 1, 33, pp , ),,,,, pp , ),,,, 5, pp , ) () 18, ) (), ) (), ) () () 1, ), ),, ) Skempton, A. W.: Discussion on the Planning and Design of the New Hong Kong Airport, Proceedings of the Institution of Civil Engineers, Vol. 7, pp , ),, 211, ) (), ),, 98
103 19, ),,,,,,,,, 38, pp , ),,,, 25, pp , ),,,,,,, 46, pp , ) (), ), ) (),, (), (), (),, 388, ) (), (), ), (3),, Vol. 3, No. 5, pp.83 90, ) () 2007, ),, () (),, 239, ),,,,, Vol. 50, No.1, pp. 4 6, ),, No.1, pp , ),,,, pp , ),, 8,, 63 9, pp , ),,, FCB, 59, No. 3, pp , ),,, EXTEC, Vol. 71, pp ,
I II III IV V
I II III IV V N/m 2 640 980 50 200 290 440 2m 50 4m 100 100 150 200 290 390 590 150 340 4m 6m 8m 100 170 250 µ = E FRVβ β N/mm 2 N/mm 2 1.1 F c t.1 3 1 1.1 1.1 2 2 2 2 F F b F s F c F t F b F s 3 3 3
untitled
( ) c a sin b c b c a cos a c b c a tan b a b cos sin a c b c a ccos b csin (4) Ma k Mg a (Gal) g(98gal) (Gal) a max (K-E) kh Zck.85.6. 4 Ma g a k a g k D τ f c + σ tanφ σ 3 3 /A τ f3 S S τ A σ /A σ /A
[Ver. 0.2] 1 2 3 4 5 6 7 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1 1.1 1 1.2 1. (elasticity) 2. (plasticity) 3. (strength) 4. 5. (toughness) 6. 1 1.2 1. (elasticity) } 1 1.2 2. (plasticity), 1 1.2 3. (strength) a < b F
(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH
Super Build／宅造擁壁 出力例１
宅造擁壁構造計算書 使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例 壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00
The Physics of Atmospheres CAPTER :
The Physics of Atmospheres CAPTER 4 1 4 2 41 : 2 42 14 43 17 44 25 45 27 46 3 47 31 48 32 49 34 41 35 411 36 maintex 23/11/28 The Physics of Atmospheres CAPTER 4 2 4 41 : 2 1 σ 2 (21) (22) k I = I exp(
NETES No.CG V
1 2006 6 NETES No.CG-050001-V 2007 5 2 1 2 1 19 5 1 2 19 8 2 i 1 1 1.1 1 1.2 2 1.3 2 2 3 2.1 3 2.2 8 3 9 3.1 9 3.2 10 3.3 13 3.3.1 13 3.3.2 14 3.3.3 14 3.3.4 16 3.3.5 17 3.3.6 18 3.3.7 21 3.3.8 22 3.4
untitled
9118 154 B-1 B-3 B- 5cm 3cm 5cm 3m18m5.4m.5m.66m1.3m 1.13m 1.134m 1.35m.665m 5 , 4 13 7 56 M 1586.1.18 7.77.9 599.5.8 7 1596.9.5 7.57.75 684.11.9 8.5 165..3 7.9 87.8.11 6.57. 166.6.16 7.57.6 856 6.6.5
1. z dr er r sinθ dϕ eϕ r dθ eθ dr θ dr dθ r x 0 ϕ r sinθ dϕ r sinθ dϕ y dr dr er r dθ eθ r sinθ dϕ eϕ 2. (r, θ, φ) 2 dr 1 h r dr 1 e r h θ dθ 1 e θ h
IB IIA 1 1 r, θ, φ 1 (r, θ, φ)., r, θ, φ 0 r
橡博論表紙.PDF
Study on Retaining Wall Design For Circular Deep Shaft Undergoing Lateral Pressure During Construction 2003 3 Study on Retaining Wall Design For Circular Deep Shaft Undergoing Lateral Pressure During Construction
64 3 g=9.85 m/s 2 g=9.791 m/s 2 36, km ( ) 1 () 2 () m/s : : a) b) kg/m kg/m k
63 3 Section 3.1 g 3.1 3.1: : 64 3 g=9.85 m/s 2 g=9.791 m/s 2 36, km ( ) 1 () 2 () 3 9.8 m/s 2 3.2 3.2: : a) b) 5 15 4 1 1. 1 3 14. 1 3 kg/m 3 2 3.3 1 3 5.8 1 3 kg/m 3 3 2.65 1 3 kg/m 3 4 6 m 3.1. 65 5
LLG-R8.Nisus.pdf
d M d t = γ M H + α M d M d t M γ [ 1/ ( Oe sec) ] α γ γ = gµ B h g g µ B h / π γ g = γ = 1.76 10 [ 7 1/ ( Oe sec) ] α α = λ γ λ λ λ α γ α α H α = γ H ω ω H α α H K K H K / M 1 1 > 0 α 1 M > 0 γ α γ =
( ) e + e ( ) ( ) e + e () ( ) e e Τ ( ) e e ( ) ( ) () () ( ) ( ) ( ) ( )
n n (n) (n) (n) (n) n n ( n) n n n n n en1, en ( n) nen1 + nen nen1, nen ( ) e + e ( ) ( ) e + e () ( ) e e Τ ( ) e e ( ) ( ) () () ( ) ( ) ( ) ( ) ( n) Τ n n n ( n) n + n ( n) (n) n + n n n n n n n n
< B38BD C78F6F97CD97E12D332E786477>
無筋擁壁設計システム Ver4.2 適用基準 土地改良事業計画設計基準 設計 農道 (H7/3) 土地改良事業計画設計基準 設計 水路工 (H26/3) 日本道路協会 道路土工 擁壁工指針 (H24/7) 土木学会 大型ブロック積み擁壁設計 (H6/6) 宅地防災マニュアルの解説 第二次改訂版 (H9/2) 出力例 ブロック積み擁壁の計算書 ( 安定計算および部材断面計算 ) 開発 販売元 ( 株
1.500 m X Y m m m m m m m m m m m m N/ N/ ( ) qa N/ N/ 2 2
1.500 m X Y 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.000 m 1.200 m m 0.150 m 0.150 m m m 2 24.5 N/ 3 18.0 N/ 3 30.0 0.60 ( ) qa 50.79 N/ 2 0.0 N/ 2 20.000 20.000 15.000 15.000 X(m) Y(m) (kn/m 2 ) 10.000
http://www.ike-dyn.ritsumei.ac.jp/ hyoo/wave.html 1 1, 5 3 1.1 1..................................... 3 1.2 5.1................................... 4 1.3.......................... 5 1.4 5.2, 5.3....................
Microsoft PowerPoint - H24 aragane.pptx
海上人工島の経年品質変化 研究背景 目的 解析条件 ( 境界条件 構成モデル 施工履歴 材料パラメータ ) 実測値と解析値の比較 ( 沈下量 ) 将来の不等沈下予測 ケーススタディー ( 埋土施工前に地盤改良を行う : 一面に海上 SD を打設 ) 研究背景 目的 解析条件 ( 境界条件 構成モデル 施工履歴 材料パラメータ ) 実測値と解析値の比較 ( 沈下量 ) 将来の不等沈下予測 ケーススタディー
all.dvi
38 5 Cauchy.,,,,., σ.,, 3,,. 5.1 Cauchy (a) (b) (a) (b) 5.1: 5.1. Cauchy 39 F Q Newton F F F Q F Q 5.2: n n ds df n ( 5.1). df n n df(n) df n, t n. t n = df n (5.1) ds 40 5 Cauchy t l n mds df n 5.3: t
66 σ σ (8.1) σ = 0 0 σd = 0 (8.2) (8.2) (8.1) E ρ d = 0... d = 0 (8.3) d 1 NN K K 8.1 d σd σd M = σd = E 2 d (8.4) ρ 2 d = I M = EI ρ 1 ρ = M EI ρ EI
65 8. K 8 8 7 8 K 6 7 8 K 6 M Q σ (6.4) M O ρ dθ D N d N 1 P Q B C (1 + ε)d M N N h 2 h 1 ( ) B (+) M 8.1: σ = E ρ (E, 1/ρ ) (8.1) 66 σ σ (8.1) σ = 0 0 σd = 0 (8.2) (8.2) (8.1) E ρ d = 0... d = 0 (8.3)
<90E096BE8F912E786477>
セメント系固化材による地盤改良の計算 概要書 地下水位 地盤改良 W ( 有 ) シビルテック 2013.05.21 セメント系固化材による地盤改良計算 について 1. 本計算ソフトの概要 本計算ソフトは 軟弱な地盤上に設置される直接基礎の地盤改良の必要性の確認 およびセメント系固化材による地盤改良を行なった場合の改良仕様 ( 改良深さ 改良幅 改良強度 ) を計算するものです [ 適用可能な地盤改良の種類
土木建設技術シンポジウム2002
軟弱地盤上の盛土工事における圧密後の地盤性状について 赤塚光洋 正会員戸田建設株式会社土木工事技術部 ( 4-8388 東京都中央区京橋 -7-) 軟弱地盤上の盛土工事において, 供用開始後の残留沈下を抑制する目的でバーチカルドレーンによる圧密沈下促進工法が用いられることが多い. また, 粘性土地盤は圧密によって強度が増加するので, バーチカルドレーン工法は盛土基礎地盤の強度発現を早める安定対策としても用いられている.
<4D F736F F D2081A E682568FCD926E94D592B28DB E94D589FC97C78C7689E62E646F63>
第 7 章 地盤調査 地盤改良計画 第 1 節地盤調査 1 地盤調査擁壁の構造計算や大規模盛土造成地の斜面安定計算等に用いる土質定数を求める場合は 平成 13 年 7 月 2 日国土交通省告示第 1113 号地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を求めるための地盤調査の方法並びにその結果に基づき地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を定める方法等を定める件 ( 以下 この章において 告示 という
微分積分 サンプルページ この本の定価 判型などは, 以下の URL からご覧いただけます. このサンプルページの内容は, 初版 1 刷発行時のものです.
微分積分 サンプルページ この本の定価 判型などは, 以下の URL からご覧いただけます. ttp://www.morikita.co.jp/books/mid/00571 このサンプルページの内容は, 初版 1 刷発行時のものです. i ii 014 10 iii [note] 1 3 iv 4 5 3 6 4 x 0 sin x x 1 5 6 z = f(x, y) 1 y = f(x)
.2 ρ dv dt = ρk grad p + 3 η grad (divv) + η 2 v.3 divh = 0, rote + c H t = 0 dive = ρ, H = 0, E = ρ, roth c E t = c ρv E + H c t = 0 H c E t = c ρv T
NHK 204 2 0 203 2 24 ( ) 7 00 7 50 203 2 25 ( ) 7 00 7 50 203 2 26 ( ) 7 00 7 50 203 2 27 ( ) 7 00 7 50 I. ( ν R n 2 ) m 2 n m, R = e 2 8πε 0 hca B =.09737 0 7 m ( ν = ) λ a B = 4πε 0ħ 2 m e e 2 = 5.2977
16 6 12 1 16 6 23 23 11 16 START 1 Out Ok 1,2 Ok END Out 3 1 1/ H24.2 2 1 L2-1 L2-2 H14.3 3 H9.10 PHC SC 19 1 24 3 18N/mm 2 24N/mm 2 30N/mm 2 25 10 13 12 13 12 11 11 11 11 19 7 25 10 24N 8cm 25(20)mm 45
km2 km2 km2 km2 km2 22 4 H20 H20 H21 H20 (H22) (H22) (H22) L=600m L=430m 1 H14.04.12 () 1.6km 2 H.14.05.31 () 3km 3 4 5 H.15.03.18 () 3km H.15.06.20 () 1.1km H.15.06.30 () 800m 6 H.15.07.18
1
GL (a) (b) Ph l P N P h l l Ph Ph Ph Ph l l l l P Ph l P N h l P l .9 αl B βlt D E. 5.5 L r..8 e g s e,e l l W l s l g W W s g l l W W e s g e s g r e l ( s ) l ( l s ) r e l ( s ) l ( l s ) e R e r
(1) 1.1
1 1 1.1 1.1.1 1.1 ( ) ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) 2 1 1.1.2 (1) 1.1 1.1 3 (2) 1.2 4 1 (3) 1.3 ( ) ( ) (4) 1.1 5 (5) ( ) 1.4 6 1 (6) 1.5 (7) ( ) (8) 1.1 7 1.1.3
<4D F736F F D20834A C C7997CA89BB298B5A8F708E9197BF28914F94BC AAE90AC816A2E646F63>
5-8 埋設断面および土被り表 1) 突出型 (1) 埋設条件項 目 (1) (2) (3) ト ラ ッ ク 荷 重 後輪片側 100kN 後輪片側 100kN 後輪片側 100kN 裏 込 め 材 料 良質土 φ450 以下 砕石 4 号 5 号 φ500 以上 砕石 3 号 4 号 土の反力係数 (E ) 300 700 1400( 転圧十分 ) 変形遅れ係数 (Fd) 1.5 1.5 1.25
A(6, 13) B(1, 1) 65 y C 2 A(2, 1) B( 3, 2) C 66 x + 2y 1 = 0 2 A(1, 1) B(3, 0) P 67 3 A(3, 3) B(1, 2) C(4, 0) (1) ABC G (2) 3 A B C P 6
1 1 1.1 64 A6, 1) B1, 1) 65 C A, 1) B, ) C 66 + 1 = 0 A1, 1) B, 0) P 67 A, ) B1, ) C4, 0) 1) ABC G ) A B C P 64 A 1, 1) B, ) AB AB = 1) + 1) A 1, 1) 1 B, ) 1 65 66 65 C0, k) 66 1 p, p) 1 1 A B AB A 67
(1.2) T D = 0 T = D = 30 kn 1.2 (1.4) 2F W = 0 F = W/2 = 300 kn/2 = 150 kn 1.3 (1.9) R = W 1 + W 2 = = 1100 N. (1.9) W 2 b W 1 a = 0
1 1 1.1 1.) T D = T = D = kn 1. 1.4) F W = F = W/ = kn/ = 15 kn 1. 1.9) R = W 1 + W = 6 + 5 = 11 N. 1.9) W b W 1 a = a = W /W 1 )b = 5/6) = 5 cm 1.4 AB AC P 1, P x, y x, y y x 1.4.) P sin 6 + P 1 sin 45
t θ, τ, α, β S(, 0 P sin(θ P θ S x cos(θ SP = θ P (cos(θ, sin(θ sin(θ P t tan(θ θ 0 cos(θ tan(θ = sin(θ cos(θ ( 0t tan(θ
4 5 ( 5 3 9 4 0 5 ( 4 6 7 7 ( 0 8 3 9 ( 8 t θ, τ, α, β S(, 0 P sin(θ P θ S x cos(θ SP = θ P (cos(θ, sin(θ sin(θ P t tan(θ θ 0 cos(θ tan(θ = sin(θ cos(θ ( 0t tan(θ S θ > 0 θ < 0 ( P S(, 0 θ > 0 ( 60 θ
44 4 I (1) ( ) (10 15 ) ( 17 ) ( 3 1 ) (2)
(1) I 44 II 45 III 47 IV 52 44 4 I (1) ( ) 1945 8 9 (10 15 ) ( 17 ) ( 3 1 ) (2) 45 II 1 (3) 511 ( 451 1 ) ( ) 365 1 2 512 1 2 365 1 2 363 2 ( ) 3 ( ) ( 451 2 ( 314 1 ) ( 339 1 4 ) 337 2 3 ) 363 (4) 46
1. 2 P 2 (x, y) 2 x y (0, 0) R 2 = {(x, y) x, y R} x, y R P = (x, y) O = (0, 0) OP ( ) OP x x, y y ( ) x v = y ( ) x 2 1 v = P = (x, y) y ( x y ) 2 (x
. P (, (0, 0 R {(,, R}, R P (, O (0, 0 OP OP, v v P (, ( (, (, { R, R} v (, (, (,, z 3 w z R 3,, z R z n R n.,..., n R n n w, t w ( z z Ke Words:. A P 3 0 B P 0 a. A P b B P 3. A π/90 B a + b c π/ 3. +
i ii i iii iv 1 3 3 10 14 17 17 18 22 23 28 29 31 36 37 39 40 43 48 59 70 75 75 77 90 95 102 107 109 110 118 125 128 130 132 134 48 43 43 51 52 61 61 64 62 124 70 58 3 10 17 29 78 82 85 102 95 109 iii
xyz,, uvw,, Bernoulli-Euler u c c c v, w θ x c c c dv ( x) dw uxyz (,, ) = u( x) y z + ω( yz, ) φ dx dx c vxyz (,, ) = v( x) zθ x ( x) c wxyz (,, ) =
,, uvw,, Bernoull-Euler u v, w θ dv ( ) dw u (,, ) u( ) ω(, ) φ d d v (,, ) v( ) θ ( ) w (,, ) w( ) θ ( ) (11.1) ω φ φ dθ / dφ v v θ u w u w 11.1 θ θ θ 11. vw, (11.1) u du d v d w ε d d d u v ω γ φ w u
zz + 3i(z z) + 5 = 0 + i z + i = z 2i z z z y zz + 3i (z z) + 5 = 0 (z 3i) (z + 3i) = 9 5 = 4 z 3i = 2 (3i) zz i (z z) + 1 = a 2 {
04 zz + iz z) + 5 = 0 + i z + i = z i z z z 970 0 y zz + i z z) + 5 = 0 z i) z + i) = 9 5 = 4 z i = i) zz i z z) + = a {zz + i z z) + 4} a ) zz + a + ) z z) + 4a = 0 4a a = 5 a = x i) i) : c Darumafactory
Part () () Γ Part ,
Contents a 6 6 6 6 6 6 6 7 7. 8.. 8.. 8.3. 8 Part. 9. 9.. 9.. 3. 3.. 3.. 3 4. 5 4.. 5 4.. 9 4.3. 3 Part. 6 5. () 6 5.. () 7 5.. 9 5.3. Γ 3 6. 3 6.. 3 6.. 3 6.3. 33 Part 3. 34 7. 34 7.. 34 7.. 34 8. 35
Note.tex 2008/09/19( )
1 20 9 19 2 1 5 1.1........................ 5 1.2............................. 8 2 9 2.1............................. 9 2.2.............................. 10 3 13 3.1.............................. 13 3.2..................................
030801調査結果速報版.PDF
15 8 1 15 7 26 1. 2. 15 7 27 15 7 28 1 2 7:13 16:56 0:13 3km 45 346 108 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 3.10 3.11 3. 3.1 26 7 10 1 20cm 2 1 2 45 1/15 3 4 5,6 3 4 3 5 6 ( ) 7,8 8 7 8 2 55 9 10 9 10
006 11 8 0 3 1 5 1.1..................... 5 1......................... 6 1.3.................... 6 1.4.................. 8 1.5................... 8 1.6................... 10 1.6.1......................
目次 章設計条件 適用基準 形式 形状寸法 地盤条件 使用材料 土砂 載荷荷重 その他荷重 浮力 土圧 水圧 基礎の条件..
3 鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 逆 T 型 ( 粘性土 ):H=5.0m タイプ 56 目次 章設計条件... 59. 適用基準... 59. 形式... 59.3 形状寸法... 59.4 地盤条件... 59.5 使用材料... 60.6 土砂... 60.7 載荷荷重... 6.8 その他荷重... 6.9 浮力... 6.0 土圧... 6. 水圧... 63. 基礎の条件... 63..
液状化判定計算(道示編)V20-正規版.xls
道路橋示方書対応版 液状化の判定計算 (LIQCAL-D) シェアウエア 正規版 液状化判定基準 : 道路橋示方書 同解説 Ⅴ 耐震設計編 ( 平成 14 年 3 月 ) 最初にお読み下さい 計算へ進む > Ver 2.0 (2008.04.07) ( 有 ) シビルテック 本ソフトはシェアウエアソフト ( 有料 ) です 本ソフトは試用版として利用できますが 土の重量 ( 飽和重量と湿潤重量 )
untitled
.m 5m :.45.4m.m 3.m.6m (N/mm ).8.6 σ.4 h.m. h.68m h(m) b.35m θ4..5.5.5 -. σ ta.n/mm c 3kN/m 3 w 9.8kN/m 3 -.4 ck 6N/mm -.6 σ -.8 3 () :. 4 5 3.75m :. 7.m :. 874mm 4 865mm mm/ :. 7.m 4.m 4.m 6 7 4. 3.5
<926E906B8E9E2D958282AB8FE382AA82E882CC8C9F93A22E626376>
ボックスカルバートの地震時設計 浮き上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動 レベル () 概要図 400 3900 3000 3000 4000 (3) ボックスカルバート条件 ) 寸法諸元形状 内幅 B(mm) 内高 H(mm) 頂版厚 T(mm) 底版厚 T(mm) 左側壁厚 T3(mm) 右側壁厚 T4(mm) 外幅 B0(mm) 外高 H0(mm) 頂版ハンチ高 C(mm) 底版ハンチ高
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 S=1/30 CP-WALL(C タイプ ) H=600~700 断面図 正面 背面図 H T1 T2 T4 T3 T4 H2 H1 100 B1 B2 T5 H 連結穴 M16 背面 水抜孔 φ75 正面 水抜孔 φ90 h1 h2 製品寸法表
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 CP-WALL(C タイプ ) =0~0 断面図 正面 背面図 T1 T2 T4 T3 T4 2 1 1 2 T5 連結穴 M16 背面 φ75 正面 φ h1 h2 製品寸法表 適用製品名 -0-0 1 2 1 0 0 2 3 8 0 330 330 各部寸法 (mm) 2 3 T1 位置 T2 T3 T4 T5 h1 h2 (kg) 3 3 参考質量 467
() n C + n C + n C + + n C n n (3) n C + n C + n C 4 + n C + n C 3 + n C 5 + (5) (6 ) n C + nc + 3 nc n nc n (7 ) n C + nc + 3 nc n nc n (
3 n nc k+ k + 3 () n C r n C n r nc r C r + C r ( r n ) () n C + n C + n C + + n C n n (3) n C + n C + n C 4 + n C + n C 3 + n C 5 + (4) n C n n C + n C + n C + + n C n (5) k k n C k n C k (6) n C + nc
2009 2 26 1 3 1.1.................................................. 3 1.2..................................................... 3 1.3...................................................... 3 1.4.....................................................
1 12 ( )150 ( ( ) ) x M x 0 1 M 2 5x 2 + 4x + 3 x 2 1 M x M 2 1 M x (x + 1) 2 (1) x 2 + x + 1 M (2) 1 3 M (3) x 4 +
( )5 ( ( ) ) 4 6 7 9 M M 5 + 4 + M + M M + ( + ) () + + M () M () 4 + + M a b y = a + b a > () a b () y V a () V a b V n f() = n k= k k () < f() = log( ) t dt log () n+ (i) dt t (n + ) (ii) < t dt n+ n
τ τ
1 1 1.1 1.1.1 τ τ 2 1 1.1.2 1.1 1.1 µ ν M φ ν end ξ µ ν end ψ ψ = µ + ν end φ ν = 1 2 (µφ + ν end) ξ = ν (µ + ν end ) + 1 1.1 3 6.18 a b 1.2 a b 1.1.3 1.1.3.1 f R{A f } A f 1 B R{AB f 1 } COOH A OH B 1.3
128 3 II S 1, S 2 Φ 1, Φ 2 Φ 1 = { B( r) n( r)}ds S 1 Φ 2 = { B( r) n( r)}ds (3.3) S 2 S S 1 +S 2 { B( r) n( r)}ds = 0 (3.4) S 1, S 2 { B( r) n( r)}ds
127 3 II 3.1 3.1.1 Φ(t) ϕ em = dφ dt (3.1) B( r) Φ = { B( r) n( r)}ds (3.2) S S n( r) Φ 128 3 II S 1, S 2 Φ 1, Φ 2 Φ 1 = { B( r) n( r)}ds S 1 Φ 2 = { B( r) n( r)}ds (3.3) S 2 S S 1 +S 2 { B( r) n( r)}ds
...............y.\....07..
150 11.512.0 11.812.0 12.013.0 12.514.0 1 a c d e 1 3 a 1m b 6 20 30cm day a b a b 6 6 151 6 S 5m 11.511.8 G 515m 11.812.0 SG 10m 11.812.0 10m 11.511.8 1020m 11.812.0 SF 5m 11.511.8 510m 11.812.0 V 5m
I-2 (100 ) (1) y(x) y dy dx y d2 y dx 2 (a) y + 2y 3y = 9e 2x (b) x 2 y 6y = 5x 4 (2) Bernoulli B n (n = 0, 1, 2,...) x e x 1 = n=0 B 0 B 1 B 2 (3) co
16 I ( ) (1) I-1 I-2 I-3 (2) I-1 ( ) (100 ) 2l x x = 0 y t y(x, t) y(±l, t) = 0 m T g y(x, t) l y(x, t) c = 2 y(x, t) c 2 2 y(x, t) = g (A) t 2 x 2 T/m (1) y 0 (x) y 0 (x) = g c 2 (l2 x 2 ) (B) (2) (1)
医系の統計入門第 2 版 サンプルページ この本の定価 判型などは, 以下の URL からご覧いただけます. このサンプルページの内容は, 第 2 版 1 刷発行時のものです.
医系の統計入門第 2 版 サンプルページ この本の定価 判型などは, 以下の URL からご覧いただけます. http://www.morikita.co.jp/books/mid/009192 このサンプルページの内容は, 第 2 版 1 刷発行時のものです. i 2 t 1. 2. 3 2 3. 6 4. 7 5. n 2 ν 6. 2 7. 2003 ii 2 2013 10 iii 1987
第86回日本感染症学会総会学術集会後抄録（I）
κ κ κ κ κ κ μ μ β β β γ α α β β γ α β α α α γ α β β γ μ β β μ μ α ββ β β β β β β β β β β β β β β β β β β γ β μ μ μ μμ μ μ μ μ β β μ μ μ μ μ μ μ μ μ μ μ μ μ μ β
cm H.11.3 P.13 2 3-106-
H11.3 H.11.3 P.4-105- cm H.11.3 P.13 2 3-106- 2 H.11.3 P.47 H.11.3 P.27 i vl1 vl2-107- 3 h vl l1 l2 1 2 0 ii H.11.3 P.49 2 iii i 2 vl1 vl2-108- H.11.3 P.50 ii 2 H.11.3 P.52 cm -109- H.11.3 P.44 S S H.11.3
keisoku01.dvi
2.,, Mon, 2006, 401, SAGA, JAPAN Dept. of Mechanical Engineering, Saga Univ., JAPAN 4 Mon, 2006, 401, SAGA, JAPAN Dept. of Mechanical Engineering, Saga Univ., JAPAN 5 Mon, 2006, 401, SAGA, JAPAN Dept.
変 位 変位とは 物体中のある点が変形後に 別の点に異動したときの位置の変化で あり ベクトル量である 変位には 物体の変形の他に剛体運動 剛体変位 が含まれている 剛体変位 P(x, y, z) 平行移動と回転 P! (x + u, y + v, z + w) Q(x + d x, y + dy,
変 位 変位とは 物体中のある点が変形後に 別の点に異動したときの位置の変化で あり ベクトル量である 変位には 物体の変形の他に剛体運動 剛体変位 が含まれている 剛体変位 P(x, y, z) 平行移動と回転 P! (x + u, y + v, z + w) Q(x + d x, y + dy, z + dz) Q! (x + d x + u + du, y + dy + v + dv, z +
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver /01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver.1.10 1 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver 1.10 2019/01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度版 ) に準拠して 重力式擁壁の安定計算を行ないます 滑動 転倒 地盤支持力の安定検討を行うことができます
( ) 2002 1 1 1 1.1....................................... 1 1.1.1................................. 1 1.1.2................................. 1 1.1.3................... 3 1.1.4......................................
H23 基礎地盤力学演習 演習問題
せん断応力 τ (kn/m ) H6 応用地盤力学及び演習演習問題 4 年月日. 強度定数の算定 ある試料について一面せん断試験 ( 供試体の直径 D=6.cm, 高さ H=.cm) を行い 表に示す データを得た この土の強度定数 c, φ を求めよ 垂直応力 P (N) 4 せん断力 S (N) 5 8 < 解答 > 供試体の断面積 A=πD /4 とすると 垂直応力 σ=p/a 最大せん断応力
1 (Berry,1975) 2-6 p (S πr 2 )p πr 2 p 2πRγ p p = 2γ R (2.5).1-1 : : : : ( ).2 α, β α, β () X S = X X α X β (.1) 1 2
2005 9/8-11 2 2.2 ( 2-5) γ ( ) γ cos θ 2πr πρhr 2 g h = 2γ cos θ ρgr (2.1) γ = ρgrh (2.2) 2 cos θ θ cos θ = 1 (2.2) γ = 1 ρgrh (2.) 2 2. p p ρgh p ( ) p p = p ρgh (2.) h p p = 2γ r 1 1 (Berry,1975) 2-6
untitled
0 ( L CONTENTS 0 . sin(-x-sinx, (-x(x, sin(90-xx,(90-xsinx sin(80-xsinx,(80-x-x ( sin{90-(ωφ}(ωφ. :n :m.0 m.0 n tn. 0 n.0 tn ω m :n.0n tn n.0 tn.0 m c ω sinω c ω c tnω ecω sin ω ω sin c ω c ω tn c tn ω
untitled
1998 6 25 ( ) 1 10 1982 10 28 37/7 1990 12 14 45/94 (WHO) 1 1989 12 8 NGO (ECE) 3 1995 10 25 ECE 1991 2 25 1992 3 17 1998 6 4 1 2 1. 2. a b c (a) (b) d 17 3. a b (a) c (b) 4. 5. 3 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7.
基礎数学I
I & II ii ii........... 22................. 25 12............... 28.................. 28.................... 31............. 32.................. 34 3 1 9.................... 1....................... 1............
untitled
PGF 17 6 1 11 1 12 1 2 21 2 22 2 23 3 1 3 1 3 2 3 3 3 4 3 5 4 6 4 2 4 1 4 2 4 3 4 4 4 5 5 3 5 1 5 2 5 5 5 5 4 5 1 5 2 5 3 6 5 6 1 6 2 6 6 6 24 7 1 7 1 7 2 7 3 7 4 8 2 8 1 8 2 8 3 9 4 9 5 9 6 9 3 9 1 9
高校生の就職への数学II
II O Tped b L A TEX ε . II. 3. 4. 5. http://www.ocn.ne.jp/ oboetene/plan/ 7 9 i .......................................................................................... 3..3...............................
main.dvi
6 FIR FIR FIR FIR 6.1 FIR 6.1.1 H(e jω ) H(e jω )= H(e jω ) e jθ(ω) = H(e jω ) (cos θ(ω)+jsin θ(ω)) (6.1) H(e jω ) θ(ω) θ(ω) = KωT, K > 0 (6.2) 6.1.2 6.1 6.1 FIR 123 6.1 H(e jω 1, ω
i ii iii iv 2,200,000 2,500,000 2,300,000 530,000 37 57 6 0 0 48 30 19 3 2,700 15,000 30 40 360,000 360,000 360,000 140,000 0 8 76 16 0 68 3 10 19 4,200 15,000 70 2,300 340,000 320,000 330,000 120,000
<4D F736F F D B B83578B6594BB2D834A836F815B82D082C88C602E646F63>
スピントロニクスの基礎 サンプルページ この本の定価 判型などは, 以下の URL からご覧いただけます. http://www.morikita.co.jp/books/mid/077461 このサンプルページの内容は, 初版 1 刷発行時のものです. i 1 2 ii 3 5 4 AMR (anisotropic magnetoresistance effect) GMR (giant magnetoresistance
<897E8C F80837D A815B838B81458FE395948ECE95C7817B8145>
円形標準マンホール 上部斜壁 + 床版タイプ 浮上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動レベル () 概要図 呼び方内径 都型 ( 内径 0cm) 00 00 0 600 0 0.00.0 0.0 0.0.0.70 0 60 00 60 60 00.0.0 00 00 00 00 00 P () マンホール条件 ) 寸法諸元 6 7 種類 呼び名 高さ モル 上部 下部 タル 外径 内径
70 : 20 : A B (20 ) (30 ) 50 1
70 : 0 : A B (0 ) (30 ) 50 1 1 4 1.1................................................ 5 1. A............................................... 6 1.3 B............................................... 7 8.1 A...............................................
09_organal2
4. (1) (a) I = 1/2 (I = 1/2) I 0 p ( ), n () I = 0 (p + n) I = (1/2, 3/2, 5/2 ) p ( ), n () I = (1, 2, 3 ) (b) (m) (I = 1/2) m = +1/2, 1/2 (I = 1/2) m = +1/2, 1/2 I m = +I, +(I 1), +(I 2) (I 1), I ( )
Γ Ec Γ V BIAS THBV3_0401JA THBV3_0402JAa THBV3_0402JAb 1000 800 600 400 50 % 25 % 200 100 80 60 40 20 10 8 6 4 10 % 2.5 % 0.5 % 0.25 % 2 1.0 0.8 0.6 0.4 0.2 0.1 200 300 400 500 600 700 800 1000 1200 14001600
(Compton Scattering) Beaming 1 exp [i (k x ωt)] k λ k = 2π/λ ω = 2πν k = ω/c k x ωt ( ω ) k α c, k k x ωt η αβ k α x β diag( + ++) x β = (ct, x) O O x
![(Compton Scattering) Beaming 1 exp [i (k x ωt)] k λ k = 2π/λ ω = 2πν k = ω/c k x ωt ( ω ) k α c, k k x ωt η αβ k α x β diag( + ++) x β = (ct, x) O O x](/thumbs/104/162595168.jpg "(Compton Scattering) Beaming 1 exp [i (k x ωt)] k λ k = 2π/λ ω = 2πν k = ω/c k x ωt ( ω ) k α c, k k x ωt η αβ k α x β diag( + ++) x β = (ct, x) O O x")
Compton Scattering Beaming exp [i k x ωt] k λ k π/λ ω πν k ω/c k x ωt ω k α c, k k x ωt η αβ k α x β diag + ++ x β ct, x O O x O O v k α k α β, γ k γ k βk, k γ k + βk k γ k k, k γ k + βk 3 k k 4 k 3 k
4. ϵ(ν, T ) = c 4 u(ν, T ) ϵ(ν, T ) T ν π4 Planck dx = 0 e x 1 15 U(T ) x 3 U(T ) = σt 4 Stefan-Boltzmann σ 2π5 k 4 15c 2 h 3 = W m 2 K 4 5.
A 1. Boltzmann Planck u(ν, T )dν = 8πh ν 3 c 3 kt 1 dν h 6.63 10 34 J s Planck k 1.38 10 23 J K 1 Boltzmann u(ν, T ) T ν e hν c = 3 10 8 m s 1 2. Planck λ = c/ν Rayleigh-Jeans u(ν, T )dν = 8πν2 kt dν c
<93798D488E7B8D488AC7979D977697CC E37817A2E786477>
土工施工管理要領 平成 29 年 7 月 東日本高速道路株式会社 中日本高速道路株式会社 西日本高速道路株式会社 目 次 Ⅰ. 総則... 1-1 1. 適用... 1-1 2. 構成... 1-1 3. 施工管理の意義... 1-1 4. 施工管理試験の基本事項... 1-2 4-1 施工管理試験... 1-2 4-2 試験方法... 1-2 4-3 試験結果の報告... 1-2 4-4 判定...
II A A441 : October 02, 2014 Version : Kawahira, Tomoki TA (Kondo, Hirotaka )
II 214-1 : October 2, 214 Version : 1.1 Kawahira, Tomoki TA (Kondo, Hirotaka ) http://www.math.nagoya-u.ac.jp/~kawahira/courses/14w-biseki.html pdf 1 2 1 9 1 16 1 23 1 3 11 6 11 13 11 2 11 27 12 4 12 11
1 1 1 1-1 1 1-9 1-3 1-1 13-17 -3 6-4 6 3 3-1 35 3-37 3-3 38 4 4-1 39 4- Fe C TEM 41 4-3 C TEM 44 4-4 Fe TEM 46 4-5 5 4-6 5 5 51 6 5 1 1-1 1991 1,1 multiwall nanotube 1993 singlewall nanotube ( 1,) sp 7.4eV
K E N Z U 01 7 16 HP M. 1 1 4 1.1 3.......................... 4 1.................................... 4 1..1..................................... 4 1...................................... 5................................
19 () -1- 11 12 17 18 6 ()( ) ( ) () () 17 7 ()( ) 18 () -2- 4610 21-3- ( 20 15 4 ) -4- () -5- () () () -6- ( ) -7- cm/s 5cm7.5cm 10cm. 1 ( qc) 400 200-8- 20 ( 46 300 ) 27 252 19 1 252 22 () 1.6.2()
Gmech08.dvi
51 5 5.1 5.1.1 P r P z θ P P P z e r e, z ) r, θ, ) 5.1 z r e θ,, z r, θ, = r sin θ cos = r sin θ sin 5.1) e θ e z = r cos θ r, θ, 5.1: 0 r
1- 擁壁断面の形状 寸法及び荷重の計算 ( 常時 ) フェンス荷重 1 kn/m 1,100 0 上載荷重 10 m kn/ 3, (1) 自重 地表面と水平面とのなす角度 α=0.00 壁背面と鉛直面とのなす角度 θ=.73 擁壁
構造計算例鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 1 常時 1-1 設計条件 (1) 擁壁の型式及び高さ型式 : 片持梁式鉄筋コンクリート造 L 型擁壁擁壁の高さ :H'=3.00m 擁壁の全高 :H =3.50m () 外力土圧の作用面は縦壁背面とする 上載荷重 : q=10kn/ mフェンス荷重 ( 水平力 ) : 1kN/ m (3) 背面土土質の種類 : 関東ローム土の単位体積重量 :γs=16.0/
( ) ,
II 2007 4 0. 0 1 0 2 ( ) 0 3 1 2 3 4, - 5 6 7 1 1 1 1 1) 2) 3) 4) ( ) () H 2.79 10 10 He 2.72 10 9 C 1.01 10 7 N 3.13 10 6 O 2.38 10 7 Ne 3.44 10 6 Mg 1.076 10 6 Si 1 10 6 S 5.15 10 5 Ar 1.01 10 5 Fe 9.00
<4D F736F F D B B83578B6594BB2D834A836F815B82D082C88C60202E646F63>
高速流体力学 サンプルページ この本の定価 判型などは, 以下の URL からご覧いただけます. http://www.morikita.co.jp/books/mid/067361 このサンプルページの内容は, 第 1 版発行時のものです. i 20 1999 3 2 2010 5 ii 1 1 1.1 1 1.2 4 9 2 10 2.1 10 2.2 12 2.3 13 2.4 13 2.5
A (1) = 4 A( 1, 4) 1 A 4 () = tan A(0, 0) π A π
4 4.1 4.1.1 A = f() = f() = a f (a) = f() (a, f(a)) = f() (a, f(a)) f(a) = f 0 (a)( a) 4.1 (4, ) = f() = f () = 1 = f (4) = 1 4 4 (4, ) = 1 ( 4) 4 = 1 4 + 1 17 18 4 4.1 A (1) = 4 A( 1, 4) 1 A 4 () = tan
HyperMegaパンフ2018_8
01 Hyper-MEGA Hyper-MEGA 02 SUMMARY 4 03 Hyper-MEGA Hyper-MEGA 04 DESIGN α α 1.0 330 300 1.1 375 335 1.2 423 371 1.23 438 382 1.3 472 408 1.4 523 445 1.5 575 483 1.6 629 521 1.7 684 560 1.8 741 599 1.9
1
鉄筋コンクリート柱のせん断破壊実験 1 2 2-1 4 CS- 36N 2% CS-36A2 4% CS-36A4 2 CS-36HF -1 F C28 =36N/mm 2-1 CS-36N 普通コンクリート 36NC 2-3 CS-36A2 石炭灰 2% コンクリート 36CA2 2-4 2% CS-36A4 石炭灰 4% コンクリート 36CA4 2-5 4% CS-36HF 高流動コンクリート
v v = v 1 v 2 v 3 (1) R = (R ij ) (2) R (R 1 ) ij = R ji (3) 3 R ij R ik = δ jk (4) i=1 δ ij Kronecker δ ij = { 1 (i = j) 0 (i
1. 1 1.1 1.1.1 1.1.1.1 v v = v 1 v 2 v 3 (1) R = (R ij ) (2) R (R 1 ) ij = R ji (3) R ij R ik = δ jk (4) δ ij Kronecker δ ij = { 1 (i = j) 0 (i j) (5) 1 1.1. v1.1 2011/04/10 1. 1 2 v i = R ij v j (6) [