Microsoft Word - ›ª†E”–„´.doc

Size: px

Start display at page:

Download "Microsoft Word - ›ª†E”–„´.doc"

なおちかいのら
5 years ago
Views:

1 のり枠工の設計施工指針の改訂に伴う設計上の留意点について基礎設計室岡淳一 1. はじめに平成 18 年 11 月にのり枠工の設計施工指針の改定版が発行されたこれを受けて今後の法枠工の設計内容が変更になるためここに整理することにした尚現時点で発注機関でははっきりとした方針が定まっていないためあくまでものり枠工の設計施工指針の内容の変更を中心に記述する 2. 主な改訂内容 1) 吹付モルタルの設計基準強度の変更これまでの吹付モルタルの設計基準強度は 15N /mm 2 とされてきたが今回より 18N /mm 2 に変更になったこれは管理が十分であれば現在の配合で 18N /mm 2 を確保できると考えているためであり設計基準強度の変更に伴う単価アップは考えていない ( 特別講習会質問回答より ) 2) 設計手法の変更これまでの仕様規程型 ( 許容応力度法 ) から性能照査型 ( 限界状態設計法 ) に設計手法が変更になったこれは国土交通省が発表した土木建築にかかわる設計の基本などにより性能照査型設計について基本的な考え方が示されており将来的には全て限界状態設計法へ変わっているものと思われるためである ( 特別講習会 : 質問回答より ) 3) 材料の許容値の変更後述するように設計手法の移行は 2~ 3 年程度を見込んでいるため許容応力度法が今後全く採用できないわけではない但し使用する許容値は吹付モルタルの設計基準強度以外についても引き上げられているためここに整理する材料の許容値旧指針 (15N / mm2 ) 新指針 (18N / mm2 ) 吹付モルタルの許容圧縮応力度 5.0N / mm2 7.0N / mm2 鉄筋の許容引張応力度 160N / mm2 196N / mm2 吹付モルタルの許容せん断応力度 0.33N / mm2 0.40N / mm2 吹付モルタルの許容付着応力度 1.3N / mm2 1.4N / mm2

2 4) 崩壊規模の制限これまでは崩壊規模について特に明記されたものはなかったが今回の改訂に伴い次の制限が設けられた a) のり肩からのり尻に及ぶような崩壊 b) のり肩からの崩壊に対して深さが 1.5mを越えるような崩壊 c) のり中間からの崩壊に対して深さが 1.0mを越えるような崩壊これまでは花崗岩のように風化してマサ化する法面に対してはのり肩崩壊で最大規模を想定する場合に深さ 1.5mでのり肩からのり尻に及ぶ崩壊モデルを想定するケースも多かったが今後はこのような崩壊に対しては法枠工が適用できないことになった 3. 改訂に伴う実務上の留意点 1) 適用時期協会としては設計基準強度 18N /mm 2 への変更は速やかにまた設計手法の変更は 2~ 3 年程度での移行を期待しているまた発注機関においても各々に考え方の整理をしていると思われるので確認が必要である 2) 新旧指針による計算比較許容値及び設計手法が変わることで計算結果がどのようになるのかを比較する比較は設計手法及び枠断面の組合せで行った設計手法は許容応力度法 ( 従来許容値及び新許容値 ) と限界状態設計法の3 種類枠断面は 200 枠と 300 枠 (D13) 及び 300 枠 (D16) の 3 種類としたまた比較事例としてはのり肩崩壊を事例 1 のり中間崩壊を事例 2 で紹介する

3 1 事例 1( のり肩崩壊 ) 増加安全率 ΔFs=0.2 γ=20kn/ m3 ( 土の単位体積重量 ) H=7.0m( 切土高 ) 許容応力度法 ( 従来許容値 ) 200 枠 (D10) d =0.9m d =1.0m d =1.1m 300 枠 (D13) d =1.1m d =1.3m d =1.4m 300 枠 (D16) d =1.4m d =1.6m d =1.8m 許容応力度法 ( 新許容値 ) 200 枠 (D10) d =1.0m d =1.1m d =1.2m 300 枠 (D13) d =1.3m d =1.5m d =1.7m (1.5m) 300 枠 (D16) d =1.7m (1.5m) d =1.9m (1.5m) d =2.2m (1.5m) 限界状態設計法 200 枠 (D10) d =1.1m d =1.2m d =1.3m 300 枠 (D13) d =1.4m d =1.6m (1.5m) d =1.8m (1.5m) 300 枠 (D16) d =1.8m (1.5m) d =2.2m (1.5m) d =2.3m (1.5m) 但し dは受持ち可能な最大崩壊深さである () 内は崩壊規模の制限がかかる最大崩壊深さである

4 2 事例 2( のり中間崩壊 ) 増加安全率 ΔFs=0.2 γ=20kn/ m3 ( 土の単位体積重量 ) L=5.0m( すべり面長さ ) 許容応力度法 ( 従来許容値 ) 200 枠 (D10) d =0.6m d =0.6m d =0.6m 300 枠 (D13) d =0.7m d =0.8m d =0.8m 300 枠 (D16) d =0.9m d =1.0m d =1.0m 許容応力度法 ( 新許容値 ) 200 枠 (D10) d =0.6m d =0.7m d =0.7m 300 枠 (D13) d =0.8m d =0.9m d =0.9m 300 枠 (D16) d =1.0m d =1.1m (1.0m) d =1.2m (1.0m) 限界状態設計法 200 枠 (D10) d =0.7m d =0.7m d =0.7m 300 枠 (D13) d =0.9m d =0.9m d =1.0m 300 枠 (D16) d =1.1m (1.0m) d =1.2m (1.0m) d =1.3m (1.0m) 但し dは受持ち可能な最大崩壊深さである () 内は崩壊規模の制限がかかる最大崩壊深さである

5 のり肩崩壊は一定条件のもとで比較を行った結果許容応力度法 ( 従来許容値 ) に対して許容応力度法 ( 新許容値 ) で 0.1~ 0.2m 程度受持ち可能な崩壊深さが深くなることがわかったまた許容応力度法 ( 従来許容値 ) に対して限界状態設計法で 0.2~ 0.3m 程度受持ち可能な崩壊深さが深くなることがわかったのり中間崩壊は一定条件のもとで比較を行った結果許容応力度法 ( 従来許容値 ) に対して許容応力度法 ( 新許容値 ) で 0.1m 程度受持ち可能な崩壊深さが深くなることがわかったまた許容応力度法 ( 従来許容値 ) に対して限界状態設計法で 0.1~ 0.2m 程度受持ち可能な崩壊深さが深くなることがわかったこのことから指針が改訂したことによって構造物の規模が大きく変わることはないが 200 枠や 300 枠 ( D13) の受持ち範囲が広くなり結果的には同一条件のもとでは従来の設計手法よりも枠断面あるいは鉄筋が小さくなる傾向にあるといえる言い換えれば前述した崩壊規模の制限を受けることにより今後 300 枠 (D16) を採用するケースが極端に少なくなることになる 4. 終わりに以上の内容はのり枠工の設計施工指針 ( 改訂版 ) に記載された内容を整理したものにすぎないため今後当分の間はこれらの内容をどのように適用するかを発注機関等とその都度協議して決定することが必要である

<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63>

<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63> 付録 1. 吹付枠工の設計例グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する付録図 1.1 アンカー配置開始現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査土質定数 (C φ γ) 等を設定例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定例 ) ここでは Fsp1.20~1.50