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あつとしねごろ
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1 発光吸収計測による予混合圧縮着火燃焼の研究 * 飯島晃良 1) 庄司秀夫 2) A Study of Homogeeous Chrge Compressio Igitio Usig d Absorptio Mesuremet Akir Iijim Hideo Shoji Spectroscopic techiques were used to ivestigte the combustio chrcteristics. The results reveled tht the distributio profile of the light emissio spectr of the hot flme differed substtilly depedig o the ir-fuel rtio (AFR). Specificlly, i low AFR coditio, strog light emissio is see little fter the CO-O glow i wvelegth rge from -8 m. The level of bsorbce t wvelegth correspodig to the HCHO durig the low-temperture rectio decresed whe the fuel octe umber ws icresed. Additiolly, the level of bsorbce lso decresed whe residul gs ws pplied to combustio of low-octe fuel. Key Words: Iterl Combustio Egie, Combustio /, Octe Number, Iterl EGR, Flme Spectr 4 1. 序論高効率かつ低公害な内燃機関の燃焼方式として, 予混合圧縮着火 () 燃焼が注目されている (1). は予混合気を圧縮自着火させるため, 着火時期の制御が困難である. また, 多点同時着火による急峻な圧力上昇によって, 高負荷での運転が制限される. これらの課題を解決する有効な手段を構築するためには, 圧縮自着火過程の詳細を理解する必要がある. 本研究ではの着火および燃焼制御因子として当量比, 残留ガス状態 ( 内部 EGR 率 ), オクタン価を選択し, これらをパラメータとした. 解析手法として, 燃焼室内における化学種等の発光および吸収挙動に着目し, 実機燃焼過程に及ぼす上記パラメータの影響を調べた. 2. 実験装置および方法供試機関の仕様を表 1 に, 実験装置の概略を図 1 に示す. 本研究では, 燃焼室内の測定自由度が高い 2 ストローク機関を用いた. 当該機関にて, 給気比が高い条件で低オクタン価燃料を圧縮自着火させると,4 ストローク燃焼に特徴的な冷炎を伴う 2 段着火が観測される. すなわち 4 ストロークに対応した燃焼を模擬できる (2). また, 排気口を絞る事で, 意図的に多量の残留ガス ( 内部 EGR) を与える事ができる. シリンダヘッド上部 ( 図 1 の H) および側面 (X 1 -X 2 ) に取付けた石英窓より, 燃焼室内の発光と吸収を調べる. 燃焼室内の発光を石英窓より取り出し, 分光器および光電子増倍管に導く事で, 特定の波長の発光強度の時系列データを採取する. また, シリンダヘッド側面の石英窓より, キセノンラ *7 年 4 月日受理. 7 年月 24 日自動車技術会春季学術講演会において発表. 1) 2) 日本大学理工学部 (1-88 千代田区神田駿河台 ) (E-mil: iijim@mech.cst.iho-u.c.jp) ンプ光を照射し, 燃焼室内を透過させ, 透過光を分光器および光電子増倍管に導く事で, 燃焼室内の透過光強度の時系列データを採取する. 分光器の波長分解能は半値幅 4 m である. Tble 1 Specifictios of test egie 2-Stroke Air Cooled SI Egie Scvegig Type Bore Stroke Displcemet Schürle 72 6 mm 244 cm 3 Effective :1 / 12: 1 Compressio Rtio SI 8.7:1 PRF (-hepte + iso-octe: - 6 RON) Test Fuels -hexe ( RON) SI iso-octe ( RON) A-D Coverter Moochromtor 1 or Absorptio Lmir Flowmeter Cylider Pressure (P) Moochromtor 2 Fuel Tk Crk Agle Pick-up Opticl Fiber Opticl Fiber H X1 X2 Fig. 1 Cofigurtio of test equipmet. Computer NOx Alyzer Xeo Lmp Iterl EGR Cotrol Vlve Dymometer 上記の装置を用いて, 以下の実験を行った. [ⅰ] 発光スペクトル計測 : 機関を定常運転し, m から 9 m までの波長における発光強度の時系列データを m おき ( m 以降は m おき ) に測定. 当量比 (φ) および残留

2 ガス状態の影響を調べた. [ⅱ] 吸収スペクトル計測 : 機関を定常運転し, m から m までの波長における透過光強度の時系列データを m おきに測定. 残留ガス状態の影響を調べた. [ⅲ] 発光吸収同時計測による着火挙動調査 :HCHO に相当する波長の発光および吸収を同時計測した. オクタン価および残留ガス状態の影響を調べた. 3. 結果および考察 3.1. 発光スペクトル表 2 に, 発光スペクトルの測定条件を示す.Cse 1 から Cse 4 は, フルスロットル, 内部 EGR バルブ全開による, 低残留ガス状態 (without i-egr) の燃焼である.Cse 1 から Cse 4 の順にサイクルあたりの燃料投入量 (Q i ) が増加する.Cse は, 内部 EGR バルブを絞り, 給気比を低下させた高残留ガス状態 (with i-egr) の燃焼である.Cse 1 から Cse はいずれも -hepte( RON) を燃料に用いた. Cse 6 は, との比較のために計測した火花点火 (SI) 運転である. この場合, 自着火発生を防ぐために実圧縮比 8.7: 1 および iso-octe( RON) を用いた. また,Cse 1 から Cse の運転では, 冷炎の微弱な発光を捕らえるために, 光路長を長くとれるシリンダボア方向の発光を計測した ( 図 1 の X 1 ). 一方,SI 運転の場合は, 伝播火炎が光路を横切るようにするために, シリンダヘッド上部から発光を採取した ( 図 1 の H). 点火栓と石英窓との位置関係を図 2 に示す. Tble 2 Mesuemet coditios for light emissio spectr Cse 1 Cse 2 Cse 3 Cse 4 Cse Cse 6 Opertig Mode SI Residul Gs Stte With Compressio Rtio (ε) : 1 : 1 : 1 : 1 : 1 8.7: 1 Fuel Flow Rte (Qi) Equivlece Rtio (φ) Egie Speed (N) rpm rpm rpm rpm rpm rpm Test Fuel -hepte -hepte -hepte -hepte -hepte iso-octe Scvegig Rtio (SR) (Throttlig) Sprk Plug (SI Opertio) Qurtz Widow ( Mesuremet) 29 Scvegig Port Exhust Port Scvegig Port Fig. 2 Mesuremet positio for SI opertio. 図 3 に,Cse 1 から Cse 6 における熱発生率代表波形 ( サイクル平均波形 ) を示す.Cse 1 からCse 4の低残留ガス条件では, いずれも冷炎を伴う 2 段着火が観測されている. 高残留ガス条件の Cse では, 熱発生率波形上に冷炎が確認できず, 熱炎のみの燃焼形態を示している. 上記を基に, 以下の点に着目し発光スペクトル比較を行う. [1] Cse 1~4 の比較 : 燃焼の熱炎形態に及ぼす燃料投入量 ( 当量比 ) の影響 [2] Cse 1~4 と Cse 6 の比較 : 燃焼と SI 燃焼の比較 [3] Cse 1, 2 と Cse の比較 : 燃焼の熱炎形態に及ぼす残留ガスの影響 [4] Cse 3 と Cse の比較 : 燃焼の冷炎形態に及ぼす残留ガスの影響 Het Relese Rte, NOx Emissios [ppm] 3 Cse 4 ( φ=.7) Cse 3 ( φ=.6) Cse 2 ( φ=.) Cse 1 ( φ=.4) Cse 1 Cse 2 Cse 3 Cse 4 Cse Cse Cse ( With ) Cse 6 (SI φ=.9) -6 Fig. 3 Typicl mesured HRR wveforms. Cse (With ) Cse 1 Cse 2 Fig. 4 NOx emissios s fuctio of fuel flow rte. 表 2 のそれぞれの条件における発光スペクトル解析結果を図 ~(Cse 1~6) に示す. これらの図は, 各波長における発光強度の時系列データ ( クランク角度.1 度ごとに計測 ) のサイクル平均波形を並べたものである. また, 各 3-D 図の下側の x-y 平面上に発光強度の等高線が投射されている. これらの図より, 燃料投入量によって発光スペクトルの分布形状が大きく異なるのが分かる. 図の Cse 1 や図 6 の Cse 2 の場合,CO-O 放射 (3-) と思われる ~ m の連続スペクトルが確認できるが,OH 等の強い発光は確認できない. しかし, 図 7 の Cse 3 や図 8 の Cse 4 になると,CO-O 放射にやや遅れて可視から近赤外にかけての強い発光が確認できる (~8 m).9 m 付近の強い発光を除くと,7 m 付近にピークをもち, それより短長波長側ともに発光強度が減少する ( 図 8). しかし, 短波長側はゼロにならず, ある程度の発光強度を保ったまま ~ m の CO-O 放射と重なる. これらの発光は主に H 2 O による発光 (vibrtio-rottio - 6 図 4 に,Cse 1 から Cse における燃料投入量 (Q i ) と NOx 排出量の関係を示す. 燃料投入量の増大とともに,NOx 排出量が急増している. つまり,Cse 1, 2, は NOx 排出量がゼロレベルであり,Cse 3, 4 は NOx が排出される条件である., (Cse 1~4), With (Cse ) Cse 3 Cse Fuel Flow Rte, Qi []

3 の境界を示している特に Cse 4 の場合約 8 8 m にかけて着火前にも発光が確認できる図 8 の b これは残留ガス中の H2O の発光が圧縮行程に観測されているものと考えられる 2 ストローク機関を用いているため高当量比側でこのような発光が顕著になったものと考える次に図 7 の Cse 3 や図 8 の Cse 4 では 3 m 付近に OH と思われる強くて長い発光が確認できるこれは図に示す火花点火燃焼 Cse 6 の発光スペクトルに類似している図 7 8 が示す通りにおいても当量比が高い条件では発光スペクトルの全体形状が火花点火機関の火炎伝播燃焼に類似の形状になる図 9 の高残留ガス下の条件は燃料投入量が Cse 1 と Cse 2 の間である発光スペクトル形状は m 付近の分布形状は Cse 1, 2 と類似するしかし Cse は長波長側の可視から近赤外 6 8 m にかけての発光が比較的強く観測されているこれらの違いは残留ガス組成によるものと考えられる Cse 1 および 2 は大量の空気に希釈された燃焼であるのに対し Cse は大量の残留ガスに希釈された燃焼である Cse の新気に対する当量比はのため Cse 1, 2 に比べて残留ガス中の H2O 濃度が高いそのため 8 m の可視から近赤外にかけての放射が強いものと考えられる加えて Cse では CO-O 放射に対応する発光帯 m と長波長側の発光帯 6 8 m がの Cse 3 や 4 と比べて明確に分かれているこれは NO-O の発光 4 m 近赤外の影響と考えられる Cse は図 4 に示すように NOx が殆ど排出されていないそのため NO-O の発光が弱く m の CO-O 放射と 6 8 m の長波長側の発光帯が分離したものと考えられる gle k A 等高線の一番外側の境界矢印はいずれも同一発光強度 Cr のような発光が顕著になるものと思われるまた図 6 9 の ] 4 legth, λ [m Wve 9 Fig. 6 Light emissio spectr for combustio (Cse 2). Cse 3 () -hepte ( RON) ε = :1 rpm Qi = th, λ [m] g Wvele C は NOx が生成される条件であるそのため高当量比側でこ, E [A.U.] Emissio Itesity.] Light 成量も多い加えて図 4 に示したようにこれら Cse 3, 4 deg,θ[ と思われる燃料投入量が多いため燃焼ガス温度および圧力がともに高く H2O 生 E [A.U.] 近赤外による連続スペクトル Cse 2 () -hepte ( RON) ε = :1 rpm Qi =.7 io Itesity, [deg.] Light Emiss gle, θ rk A (,6) Fig. 7 Light emissio spectr for combustio (Cse 3)..] E [A.U.] [deg Itesity, le, θ g A k Cr bds および NO と O の再結合反応 NO+O NO2+hν 4 m Cse 4 () -hepte ( RON) ε = :1 rpm Qi = b [m] gth, λ Wvele C , λ [m] gth Wvele Fig. Light emissio spectr for combustio (Cse 1). Cse () With -hepte ( RON) ε = :1 rpm Qi = e, gl ka Cr Cse 1 () -hepte ( RON) ε = :1 rpm Qi = 4.8 ] E [A.U.] eg. Itesity, θ [d esity, E [A.U.] It eg.] d [ le, θ Ag rk Fig. 8 Light emissio spectr for combustio (Cse 4) , λ [m] th g le Wve 9 Fig. 9 Light emissio spectr for combustio (Cse ).

4 Itesity, E [A.U.] Cse 6 (SI) iso-octe ( RON) ε = 8.7:1 rpm Qi = 12.4 WOT Wvelegth, λ [m] Fig. Light emissio spectr for SI combustio (Cse 6). その他, 図 7~ をみると,9 m および 6 m 付近に強い発光が確認できる. これらの原因として,FeO などが考えられる. その他大気中に微量に存在する N(D 線 ) からの発光も指摘されている (4). しかし, 詳細は不明である. 前述の条件 (Cse 1~Cse 4) は, いずれも熱発生率波形に冷炎が確認できる. 図 11 に, 低残留ガス条件の Cse 3 における発光スペクトル分布の等高線と代表的な熱発生率波形を示す. 等高線は, 冷炎の発光を確認するために拡大している. 微弱であるが, 熱発生率波形の冷炎と同時期に 36~47 m の範囲に発光が確認できる ( 図 11 領域 c). これは Emeleus s cool flme bds () にほぼ一致しており, 実機燃焼においても,Emeleus s cool flme bds に対応した冷炎スペクトルを示す事が分かる. 図 12 に, 高残留ガス条件の Cse における発光スペクトル分布の等高線と代表的な熱発生率波形を示す.Cse は低オクタン価燃料 ( RON) を用いているにも関わらず, 熱発生率にも発光スペクトルにも冷炎が確認できず, 残留ガスを与える事で, 低温酸化反応が生じにくくなる事が分かる. 高残留ガスの条件では, オクタン価変化に対して着火時期が変化しにくくなるという結果を得ており (2), これには上記の低温酸化反応を生じにくくさせる効果が影響しているものと考えられる. Het Relese Rte, Wvelegth, λ [m] c Cse 3 () RON ε = :1 rpm Qi = 7. Itesity, E [A.U.] > < 8.E Fig. 11 Light emissio spectr for combustio (Cse 3). Fig. 12 Light emissio spectr for combustio (Cse ). 測定条件を表 3 に示す.Cse 7 は低残留ガスの条件であり,Cse 8 は高残留ガスの条件である. Tble 3 Mesuemet coditios for light bsorptio spectr Residul Qi N SR ε [ ] φ [ ] Fuel Gs Stte [] [rpm] [-] Cse 7 : hepte 1.3 Cse 8 With : hepte. Het Relese Rte, Wvelegth, λ [m] < 8.E Cool Flme Cse () With RON ε = :1 rpm Qi =.2 Itesity, E [A.U.] > 吸収スペクトル第 2 章の [ⅱ] に示した方法で, 吸収スペクトルを調べた. 各波長における透過光強度の時系列データを波形平均し, 各波長ごとに次式 (1) の吸光度 A で整理した. ここに,E は下死点における透過光強度,E は任意のクランク角における透過光強度である. A E E = E = 1 [-] (1) E E Cse 7 および Cse 8 における代表的熱発生率波形を図 13 に示す. 低残留ガス下のである Cse 7 は, 明確な 2 段着火を示すのに対し, 高残留ガス下のである Cse 8 は, 熱発生率波形上に冷炎が殆ど観測できない. Cse 7 Cse Fig. 13 Typicl mesured HRR wveforms. Cse 7 における吸収スペクトル解析結果を図 14 に示す. 熱発生率波形と対応させるために, 等高線上に熱発生率波形における冷炎最大時期 (LTR pek ) および熱炎最大時期 (HTR pek ) を破線で示す. 冷炎の発現と同時期に,~34 m にかけて強い吸収が確認できる ( 図 14 領域 d). その後, 吸光度の増加が緩慢になり, 熱炎の発生直前にピークを迎え, 熱炎発生

5 とともに急減するこれは主に HCHO の吸収 28 m 3 () 大と微弱な発光が確認できる図 16 区間 α これは冷炎 m を捕らえたものと考えられるまた 3 m において反応に伴う HCHO の生成とその発光を捕らえたものと考えら熱炎の発生以降に暫く強い吸収が続いているのが確認できるれるその後冷炎の縮退とともに吸光度増加が緩慢になり図 14 矢印 e これは OH を捕らえたものと考えられる発光は観測できなくなるそして熱炎の発生とともに吸つまりこの波長では HCHO と OH の双方を捕らえている光度が急減し発光は増大する吸光度の減少は自己着火と言える但し HCHO は着火とともに急減し一方で OH の発生に伴う HCHO の消費挙動を捕らえたものと考えられるは着火とともに急増すると考えられるよって着火前は主また同時に起こっている発光強度の増大は 3.1. 節の結果に HCHO 着火後は主に OH を捕らえていると考えるから CO-O 放射を捕らえたものと言える図 8 光度の上昇が緩慢になっているのが分かる以上の事から 34 m 付近の吸光度を調べる事で着火前における低温酸化反応の活性度合いを定性的に知る事が可能と考えられる Cse 7 () -hepte ( RON) Qi= 6.8 ε = :1 rpm m (HCHO). ] 4 pek e H TR LTRpek - 図 16 の実験条件を模擬した計算を実施した使用した反応機構は Curr らによる PRF 反応機構(7)である結果を図 17 に - - Cse 8 () With RON ε = :1 Qi= 6.7 rpm 示す実験結果と同様に冷炎発生とともに HCHO のモル分率が増大し熱炎発生とともに HCHO が急減するというプロファイルを示す事が分かるまた着火とともに OH のモル分率が急増しており 3.2. 節の吸収スペクトルにおける 3 m の挙動図 14 矢印 e に対応していることが分かる - HTR LTRpek pek [m] Mole Frctio 素反応数値計算ソフト CHEMKIN 4. IC Egie を用いて d λ [m Fig. 16 Typicl mesured wveforms for combustio. legth, Wve Het Relese Rte Light Absorptio m 1. (HCHO) -4 Absorbce, A [-] τ Fig. 14 Light bsorptio spectr for combustio (Cse 7). gth, λ α Wve le -hepte ( RON) ε = : 1 rpm.6 Absorbce, A [-].8 4 Itesity, E [A.U.] 図に示す残留ガスを与える事によって冷炎反応時の吸 Absorbce, A [-] 次に残留ガスを与えた Cse 8 における吸収スペクトルを (Clculted) RON ε = : 1 rpm φ =.6 OH HCHO Fig. 17 Clculted result for combustio. 上記のように実験における吸光度と計算における HCHO モル分率が同様のプロファイルを示したそこで図 18 に 3.3. 発光吸収同時計測による着火挙動示す特性値を定義し低温酸化反応の解析を行った図 16 に -hepte を用いた低残留ガス運転における発光吸収挙動を示す測定波長は低温酸化反応に特徴的な HCHO の強い発光および吸収波長である 39.2 m 発光および m 吸収を選んだ図 16 から熱発生率波形の冷炎発現と同時期に吸光度の増 τ AL or XL (1) オクタン価の影響 Absorbce, A [-] or Mole Frctio, X [-] Fig. Light bsorptio spectr for combustio (Cse 8). Fig. 18 Defiitios of low-temperture rectio chrcteristics.

6 解析結果を図 19 に示す. 実験および計算ともに, オクタン価の増加とともに冷炎時の吸光度 (A L ) または HCHO モル分率 (X L ) が低下しているのが分かる. それに伴い, 冷炎から熱炎までの期間 (τ) が増加していくのが分かる. Icresig of Absorbce Durig Cool Flme, AL [-] Icresig of HCHO Mole Frctio Durig Cool Flme, XL [-] Experimetl 3 12 Clculted 4 6 Fuel Octe Number, RON Fig. 19 Ifluece of octe umber o low-temperture rectio. Icresig of Absorbce Durig Cool Flme, AL [-] Iterl EGR Rte, γ EGR [%] Fig. Ifluece of iterl EGR o low-temperture rectio Igitio Dely After Cool Flme, τ [deg.] Igitio Dely After Cool Flme, τ [deg.] Igitio Dely After Cool Flme, τ [deg.] -6 RON ε = :1 φ =.6 rpm (2) 内部 EGR の影響前項と同様の解析を, 内部 EGR 率 (γ EGR ) を変化させた場合に適用した.γ EGR は, 内部 EGR バルブを絞る前の給気比を基準 (γ EGR = %) とし, 内部 EGR バルブを絞った場合の給気比を用いて完全混合掃気 (8) を仮定して算出した (2). 機関運転条件は, 圧縮比 12: 1, 回転数 rpm, サイクルあたりの燃料投入量 9. 一定である. 本運転条件で,-hepte を用いると, 着火時期が早すぎる. そこで, -hepte に比べてオクタン価がやや高い -hexe ( RON) を用いた. 図が示す通り, 内部 EGR の増大とともに, 冷炎発生時の吸光度 A L が減少し, 冷炎から熱炎までの区間 (τ) が増加していく. つまり, 低オクタン価燃料において, 残留ガスを与える事で, 低温酸化反応が起き難くなり, 高オクタン価燃料を用いたような着火特性になる事が分かる. このため, 残留ガスを与えた条件では, オクタン価変化に対して着火時期が変化しにくくなる (2) ものと考えられる. γ EGR -% -hexe ( RON) ε = 12:1 Qi= 9. rpm 4. 結論発光法および吸収法を用いての着火および燃焼特性を調べた結果, 以下の事が明らかになった. (1) 当量比の変化によって, 発光スペクトルの分布形状が大きく変化する. 低当量比側では,CO-O 放射 (~ m) が主体の発光スペクトルを示す. 当量比が高くなると, CO-O 放射に続いて,~8 m の長波長側の発光が顕著に現れる. 加えて, 3 m 付近に OH と思われる, 強くて期間が長い発光が観測される. (2) -hepte( RON) を用いたにおいて, 低残留ガス条件では熱発生率の冷炎発生と同時期に,36~47 m 付近に冷炎の発光スペクトルが観測された. 一方, 高残留ガス条件では, 冷炎と思われる発光が観測されなかった. (3) -hepte を用いた低残留ガス状態のにおいて, 冷炎発生と同時期に,~34 m 付近の吸光度増大が観測される. また, それらは熱炎の発生とともに急減する. 高残留ガス条件では, 冷炎発生時の吸光度の上昇が緩慢になる. (4) -hepte を用いたにおいて, 冷炎発生と同時期に, HCHO に相当する m の吸光度が急増する. 同時に, HCHO に相当する 39.2 m に微弱な発光が観測された. () 低残留ガス状態のにおいて, オクタン価を増加させると, 冷炎発生時における m の吸光度の上昇が緩慢になり, 冷炎発生から自己着火発生までの区間 (τ) が増大していく. (6) -hexe( RON) を用いたにおいて, 内部 EGR 率の増加によって,293.1 m の吸光度の挙動が, オクタン価を上昇させた場合 ( 上記 ()) と類似する. すなわち, 冷炎発生時の吸光度の上昇が緩慢になり, 冷炎発生から自己着火発生までの区間 (τ) が増大していく. (7) 指圧解析に加えて,HCHO の発光吸収波長に相当する 39.2 m および m の同時計測を行う事で, 自己着火に至るまでの低温酸化反応の挙動と, その活性度合いを定性的に知ることができる. 参考文献 (1) Zho, F., et l. (Editors): Egies -Key Reserch d Developmet Issues-, SAE PT-94 (3). (2) Iijim, A., Wtbe, T., Yoshid, K. d Shoji, H.: A Study of Combustio Usig Two-Stroke Gsolie Egie with High Compressio Rtio, SAE Trsctios, Vol. 1, Sectio 3, p , (7). (3) 山崎由大, 高橋晋也, 飯田訓正 : ラジカル発光計測による DME 空気予混合圧縮自己着火機関の燃焼解析, 自動車技術会論文集,Vol. 34, No. 4, p. 7-8, (3) (4) 村瀬英一, 森上修, 花田邦彦, 宮浦猛, 池田淳 : 予混合圧縮自着火過程における発光スペクトルと写真観測, 日本機械学会論文集 Vol. 72,No. 719,p ,(6). () Gydo, A. G.: The Spectroscopy of Flme -2d Editio, Lodo, Chpm d Hll Ltd (1974). (6) Zho, H. d Ldmmtos, N.: Egie Combustio Istrumettio d Digostics, SAE R-264, 1, p (7) Curr, H. J., Pitz, W. J., Westbrook, C. K., Cllh, C. V., d Dryer, F. L.: Oxidtio of Automotive Primry Referece Fuels t Elevted Pressures, Proc. Combust. Ist., 27, pp , (8) Blir, G.: Desig d Simultio of Two-Stroke Egies, SAE R-161 (1996).

研究論文 HCCI 機関の急峻な燃焼に関する実験的研究 * 須山謙太 1) 伊藤直也 2) 寺島昂 3) 東條智也 4) 飯島晃良 5) 吉田幸司 6) 庄司秀夫 7) Experimental Research on Rapid Combustion in HCCI Engine

研究論文 HCCI 機関の急峻な燃焼に関する実験的研究 * 須山謙太 1) 伊藤直也 2) 寺島昂 3) 東條智也 4) 飯島晃良 5) 吉田幸司 6) 庄司秀夫 7) Experimental Research on Rapid Combustion in HCCI Engine 研究論文 1369 * 須山謙太 1) 伊藤直也 ) 寺島昂 3) 東條智也 ) 飯島晃良 5) 吉田幸司 6) 庄司秀夫 7) Experimental Research on Rapid Combustion in HCCI Engines. Kenta Suyama Naoya Ito Akira Terashima Tomoya Tojo Akira Iijima Koji Yoshida