表紙
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- しおり さかいざわ
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1 表紙
2 目次 章 設計条件. 型式. 構造形式. 形状寸法. 料の単位体積重量および地盤の性状.5 許容応度.6 地下水位.7 上載荷重.8 設計震度.9 水平土圧係数.0 各断面方向におけるスパン比 章 鉛直断面(短辺方向)ボックスラーメン. 荷重.. 荷重組み合わせケース 常時荷重組み合わせ 5... 地震時荷重組み合わせ 6.. 常時の荷重計算 7.. 地震時の荷重計算. 断面計算(FRAME計算) 9.. 入データ 9.. 計算結果 7. 設計断面.. 断面集計表(常時).. 断面集計表(地震時) 断面図 9.. 常時 9.. 地震時.5 応度計算.5. 曲げ応度.5.. 常時.5.. 地震時 7.5. せん断応度 常時.5.. 地震時 章 端側版スラブ 断面計算 55. 応度計算 58 章 浮に対する検討 59
3 耐震性貯水槽の計算 章 設計条件. 型式 RC-60-Ⅱ. 構造形式 タイプA(各端のすべてが剛結合). 形状寸法 鉛直断面(短辺方向) 鉛直断面(長辺方向) 00/07/08 8:6:5
4 耐震性貯水槽の計算 水平断面. 料の単位体積重量および地盤の性状 (kn/m) 単位体積重量 鉄筋コンクリート γc.50 土(湿潤) γ 7.70 土(飽和) γs 9.60 土(水中) γ 9.80 水 γw 9.80 舗装 γa.50 γ = γs - γw 土の内摩擦角 φ = 0.0 (度).5 許容応度 ()コンクリート 設計基準強度 : σck =.00 (N/) ヤング係数 許容曲げ圧縮応度 : Ec = 5000 : σca = 9.00 (N/) (N/) 常時 地震時 : σca = 許容せん断応度.50 (N/) : τa = 0.50 (N/) 地震時 : τa = (N/) 常時 ()鉄筋 質 許容引張応度 ヤング係数比 00/07/08 8:6:5 : SD5 : σsa = 0.00 (N/) 地震時 : σsa = (N/) 常時 : n = 5.0
5 耐震性貯水槽の計算 地下水位 地下水位 :.50 (m) - - 底面からのさ.7 上載荷重 : (kn/m) 上載荷重 : (kn/m) 雪荷重 自動車荷重 呼称荷重 : T-5 輪荷重 : 衝撃係数 : 0.0 車両占有幅 接地幅 : : 地中分散角 : 80.0 (kn/輪) (m) (m) 5.0 (度).8 設計震度 設計水平震度 Kh = 0.88 設計鉛直震度 Kv = ± 0..9 水平土圧係数 常時 K = (静止土圧) 地震時 物 岡の主働土圧係数の算定式において θ=δ=α=0として Keを求める ここに θ : 側版背面と鉛直面とのなす角 δ : 側版背面と土との間の壁面摩擦角 α : 地表面と水平面のなす角 φ : 土の内摩擦角 = 0.0 Kh : 設計水平震度 = Kv : 設計鉛直震度 = ± 0. Kv = + 0. のとき Ke = Kv = - 0. のとき Ke = 00/07/08 8:6:5 (度)
6 耐震性貯水槽の計算 各断面方向におけるスパン比 00/07/08 8:6:5 - -
7 耐震性貯水槽の計算 章 鉛直断面(短辺方向)ボックスラーメン. 荷重.. 荷重組み合わせケース 頂版 側版 底版の各で最も大きな応が発生する荷重状態で検討を行う... 常時荷重組み合わせ () CASE- : 内水圧あり[頂版 底版が不利(最大応発生)となる場合] () CASE- : 内水圧なし[側版が不利(最大応発生)となる場合] 00/07/08 8:6:5
8 耐震性貯水槽の計算 地震時荷重組み合わせ ここで Pw : 内水圧 P'w : 内水の動水圧 P'pw : 内水の動水圧による抵抗土圧 P'ce : 水槽側版自重の水平慣性 P'pe : 水槽側版自重の水平慣性による抵抗土圧 P'AE : 水槽頂版自重の水平慣性 P'DE : 土かぶり土の水平慣性 P'BE : 水槽底版自重の水平慣性 P'pd : P'DE P'AE P'BEによる抵抗土圧 00/07/08 8:6:5
9 耐震性貯水槽の計算 常時の荷重計算 () CASE-(内水圧あり) ア. 鉛直荷重 (ア) 載荷重 上載荷重 q = kn/m (イ) 土かぶり荷重及び頂版自重 Wa = γ H + ( γa - γ ) To + γc T = ( ) = 5.0 kn/m (ウ) 側壁自重 Pv = γc T = = 7.5 kn/m (エ) 底版反 = 65.9 kn/m 00/07/08 8:6:5
10 耐震性貯水槽の計算 イ. 水平荷重 土圧 + 水圧 頂版 Ps = K ( W + γ Hw + ( γa - γ ) To + γ' ( H - Hw ) ) + γw ( H - Hw ) = ( ( ) ( ) ) ( ) = 6.08 kn/m 底版 Ps = Ps + K γ' H5 + γw H5 = = 57.6 kn/m ウ. 内水圧 Pw = γw H5 = = 7.69 kn/m () CASE-(内水圧なし) ア. 鉛直荷重 (ア) 土かぶり荷重及び頂版自重 Wa = γ H + ( γa - γ ) To + γc T = ( ) = 5.0 kn/m (イ) 側壁自重 Pv = γc T = = 7.5 kn/m (ウ) 底版反 = 6.0 kn/m 00/07/08 8:6:5
11 耐震性貯水槽の計算 イ. 水平荷重 土圧 + 水圧 頂版 Ps = K ( W + γ Hw + ( γa - γ ) To + γ' ( H - Hw ) ) + γw ( H - Hw ) = ( ( ) ( ) ) ( ) =.08 kn/m W : 上載荷重(kN/m) 底版 Ps = Ps + K γ' H5 + γw H5 = = 6.6 kn/m 00/07/08 8:6:5
12 耐震性貯水槽の計算 CASE- 荷重図 CASE- 荷重図 00/07/08 8:6:5
13 耐震性貯水槽の計算 地震時の荷重計算 () CASE-(Kv = +0.) ア. 鉛直荷重 (ア) 上載荷重 W = kn/m (イ) 土かぶり荷重及び頂版自重 Wa = γ H + ( γa - γ ) To + γc T = ( ) = 5.0 kn/m (ウ) 側壁自重 Pv = γc T = = 7.5 kn/m (エ) 底版反 = 56.0 kn/m (オ) Wの鉛直慣性 W' = W ( + 0. ) = =. kn/m (カ) Waの鉛直慣性 W'a = Wa ( + 0. ) = 5.0. = 0.5 kn/m (キ) Pvの鉛直慣性 P'v = Pv ( + 0. ) = 7.5. = 8. kn/m (ク) Wbの鉛直慣性 W'b = Wb ( + 0. ) = = 6.0 kn/m 00/07/08 8:6:5
14 耐震性貯水槽の計算 イ. 水平荷重 (ア) 土圧 + 水圧 頂版 P's = Ke ( γ Hw + ( γa - γ ) T0 + γ' ( H - HW ) + W' ) + γw ( H - HW ) = 0.7 ( ( ) ( ) +. ) ( ) =.69 kn/m 底版 P's = P's + Ke γ' H5 + γw H5 = = kn/m (イ) 内水圧 Pw = γw H5 = = 7.69 kn/m (ウ) 内水の動水圧 (エ) 内水の動水圧による抵抗 P'pw = P'w = 5.6 = 0.7 kn/m 00/07/08 8:6:5
15 耐震性貯水槽の計算 (オ) - - 水槽側版自重の慣性 P'ce = kh γc T = =. kn/m (カ) 水槽側版自重の慣性による抵抗土圧 (キ) 土かぶり土の水平慣性 P'DE = kh B ( γ H + ( γa - γ ) T0 + W ) = ( ( ) ) =. kn/m (ク) 水槽頂版自重の慣性 P'AE = kh γc T B = = 8.0 kn/m (ケ) 水槽底版自重の慣性 P'BE = kh γc T B = = 9.8 kn/m (コ) P'DE P'AE P'BEによる抵抗土圧 P'pd : 頂版位置での抵抗土圧強度 P'pd : 底版位置での抵抗土圧強度 00/07/08 8:6:5
16 耐震性貯水槽の計算 ウ. 荷重の合成 CASE- (Kv = +0.) Wt = W' + W'a = = 5.59 kn/m Wd = W'b = 6.0 kn/m q = P's + P'w + P'ce = = 9.7 kn/m q = P's - Pw + P'w + P'ce = = 59.7 kn/m P = P'AE + P'DE = = 9.6 kn/m P = P'BE = 9.8 kn/m q' = P'S - P'w + P'pw - P'ce + P'pd + P'pe = = 0.7 kn/m q' = P's - Pw - P'w + P'pw - P'ce + P'pd + P'pe = = 8. kn/m 水圧 土圧を除いた強度 q q = 7.8 kn/m = -0. kn/m q' = kn/m q' = -.80 kn/m 00/07/08 8:6:5
17 耐震性貯水槽の計算 () CASE-(Kv = -0.) ア. 鉛直荷重 (ア) 上載荷重 W = kn/m (イ) 土かぶり荷重及び頂版自重 Wa = γ H + ( γa - γ ) To + γc T = ( ) = 5.0 kn/m (ウ) 側壁自重 Pv = γc T = = 7.5 kn/m (エ) 底版反 = 56.0 kn/m (オ) Wの鉛直慣性 W' = W ( ) = = 8.56 kn/m (カ) Waの鉛直慣性 W'a = Wa ( ) = = 0.05 kn/m (キ) Pvの鉛直慣性 P'v = Pv ( ) = = 6.9 kn/m (ク) Wbの鉛直慣性 W'b = Wb ( ) = = 7.96 kn/m 00/07/08 8:6:5
18 耐震性貯水槽の計算 イ. 水平荷重 (ア) 土圧 + 水圧 頂版 P's = Ke ( γ Hw + ( γa - γ ) T0 + γ' ( H - HW ) + W' ) + γw ( H - HW ) = ( ( ) ( ) ) ( ) = 6.59 kn/m 底版 P's = P's + Ke γ' H5 + γw H5 = = kn/m (イ) 内水圧 Pw = γw H5 = = 7.69 kn/m (ウ) 内水の動水圧 (エ) 内水の動水圧による抵抗 P'pw = P'w = 5.6 = 0.7 kn/m 00/07/08 8:6:5
19 耐震性貯水槽の計算 (オ) 水槽側版自重の慣性 P'ce = kh γc T = =. kn/m (カ) 水槽側版自重の慣性による抵抗土圧 (キ) 土かぶり土の水平慣性 P'DE = kh B ( γ H + ( γa - γ ) T0 + W ) = ( ( ) ) =. kn/m (ク) 水槽頂版自重の慣性 P'AE = kh γc T B = = 8.0 kn/m (ケ) 水槽底版自重の慣性 P'BE = kh γc T B = = 9.8 kn/m (コ) P'DE P'AE P'BEによる抵抗土圧 P'pd : 頂版位置での抵抗土圧強度 P'pd : 底版位置での抵抗土圧強度 00/07/08 8:6:5
20 耐震性貯水槽の計算 ウ. 荷重の合成 CASE- (Kv = -0.) Wt = W' + W'a = = 8.6 kn/m Wd = W'b = 7.96 kn/m q = P's + P'w + P'ce = =.06 kn/m q = P's - Pw + P'w + P'ce = = kn/m P = P'AE + P'DE = = 9.6 kn/m P = P'BE = 9.8 kn/m q' = P'S - P'w + P'pw - P'ce + P'pd + P'pe = = 07.6 kn/m q' = P's - Pw - P'w + P'pw - P'ce + P'pd + P'pe = = 8.0 kn/m 水圧 土圧を除いた強度 q q = 7.8 kn/m = -0. kn/m q' = kn/m q' = -.80 kn/m 00/07/08 8:6:5
21 耐震性貯水槽の計算 断面計算(FRAME計算) 入データ 基本データ モ 単 格 二 デ ル 重 位 点 格 名 称 点 系 数 数 数 鉛直断面(短辺方向)ボックスラーメン SI単位 0 面内 支 点 ケ ー ス 数 分布バネケース数 荷 重 ケ ー ス 数 組み合わせケース数 最大抽出ケース数 0 0 計算オプション 格点番号のリナンバ 間Mmaxの計算 荷重点での着目点自動追加 組み合わせ荷重時の全体割増係数 プレストレスによる応算出 剛域の計算 す る す る し な い 断面 反 変位 次 し な い 構造図 00/07/08 8:6:5
22 耐震性貯水槽の計算 質データ ヤング係数 E(kN/m) 線膨張係数 α(/ ) 単位体積重量 γ(kn/m) e e E+000 質番号 断面データ 断面積 A (m) 断面次モーメント Iz (m) 断面ID E E E E E E-00 - 断面番号 格点データ X 座標 (m) 格点番号 Y 座標 (m) 0 0 X 座標 (m) 格点番号 Y 座標 (m) データ 格点番号 番号 i 端 j 端 ) 面内結合条件: 使用断面 長 (m) 0 剛結合 質番号 i 端 j 端 面内 結合条件 i 端 j 端 ピン結合 着目点データ 等分割着目点 番号 個数 i 端からの着目点距離 L (m) 任意位置着目点 番号 個数 00/07/08 8:6:5 i 端からの着目点距離 L (m)
23 耐震性貯水槽の計算 面内支点データ 支点ケース番号: [ ] (- = 固定, 0 = 自由, 0 < バネ値) 格点番号 支 点 コ ー ド (ピン 水平ローラー支点) (ピン支点) 00/07/08 8:6:5 Kx (kn/m) Ky (kn/m) Km (kn.m/rad)
24 耐震性貯水槽の計算 面内荷重データ 荷重ケース番号: [ ] 荷重タイトル: [ 常時 CASE- (内水圧あり) ] 支点ケース番号: [ ] 分布バネケース番号: [ 0 ] 分布荷重 開始 番 号 終了 番 号 荷重小計 ΣPx 荷 重 コード = i 端側荷重 (kn/m, kn.m/m) j 端側荷重 (kn/m, kn.m/m) : ΣPy i 端からの 距離 (m) 0.50 = j 端からの 距離 (m) 0.50 載 荷 長 (m) 荷重コード解説 :方向荷重 :直角方向荷重 :全体座標系X方向荷重 :全体座標系Y方向荷重 5:斜影長X方向荷重 6:斜影長Y方向荷重 荷重値合計: ΣPx 00/07/08 8:6:5 = 7:モーメント荷重 : ΣPy =
25 耐震性貯水槽の計算 荷重ケース番号: [ ] 荷重タイトル: [ 常時 CASE- (内水圧なし) ] 支点ケース番号: [ ] 分布バネケース番号: [ 0 ] 分布荷重 開始 番 号 終了 番 号 荷重小計 ΣPx 荷 重 コード = i 端側荷重 (kn/m, kn.m/m) j 端側荷重 (kn/m, kn.m/m) : ΣPy i 端からの 距離 (m) = j 端からの 距離 (m) 載 荷 長 (m) 荷重コード解説 :方向荷重 :直角方向荷重 :全体座標系X方向荷重 :全体座標系Y方向荷重 5:斜影長X方向荷重 6:斜影長Y方向荷重 荷重値合計: ΣPx 00/07/08 8:6:5 = 7:モーメント荷重 : ΣPy =
26 耐震性貯水槽の計算 荷重ケース番号: [ ] 荷重タイトル: [ 地震時 CASE- (Kv=+0.) ] 支点ケース番号: [ ] 分布バネケース番号: [ 0 ] 分布荷重 開始 番 号 終了 番 号 荷重小計 ΣPx 荷 重 コード = i 端側荷重 (kn/m, kn.m/m) j 端側荷重 (kn/m, kn.m/m) : ΣPy i 端からの 距離 (m) = j 端からの 距離 (m) 載 荷 長 (m) 荷重コード解説 :方向荷重 5:斜影長X方向荷重 :直角方向荷重 :全体座標系X方向荷重 :全体座標系Y方向荷重 6:斜影長Y方向荷重 7:モーメント荷重 集中荷重 番 号 荷 重 コード 荷重小計 ΣPx 荷重強度 (kn, kn.m) i 端からの 距離 (m) = : ΣPy = 荷重コード解説 :方向荷重 :直角方向荷重 :全体座標系X方向荷重 :全体座標系Y方向荷重 7:モーメント荷重 荷重値合計: ΣPx 00/07/08 8:6:5 = 0.6 : ΣPy =
27 耐震性貯水槽の計算 荷重ケース番号: [ ] 荷重タイトル: [ 地震時 CASE- (Kv=-0.) ] 支点ケース番号: [ ] 分布バネケース番号: [ 0 ] 分布荷重 開始 番 号 終了 番 号 荷重小計 ΣPx 荷 重 コード = i 端側荷重 (kn/m, kn.m/m) j 端側荷重 (kn/m, kn.m/m) : ΣPy i 端からの 距離 (m) = j 端からの 距離 (m) 載 荷 長 (m) 荷重コード解説 :方向荷重 5:斜影長X方向荷重 :直角方向荷重 :全体座標系X方向荷重 :全体座標系Y方向荷重 6:斜影長Y方向荷重 7:モーメント荷重 集中荷重 番 号 荷 重 コード 荷重小計 ΣPx 荷重強度 (kn, kn.m) i 端からの 距離 (m) = : ΣPy = 荷重コード解説 :方向荷重 :直角方向荷重 :全体座標系X方向荷重 :全体座標系Y方向荷重 7:モーメント荷重 荷重値合計: ΣPx 00/07/08 8:6:5 = 0.6 : ΣPy =
28 耐震性貯水槽の計算 面内抽出データ 抽出ケース番号: [ ] 抽出タイトル: [ 常 荷重種類 基 基 本 本 時 ] 荷重ケース 番 号 荷 重 タ イ ト ル イ ト ル 常時 CASE- (内水圧あり) 常時 CASE- (内水圧なし) 抽出ケース番号: [ ] 抽出タイトル: [ 地震時 ] 荷重種類 基 基 本 本 荷重ケース 番 号 00/07/08 8:6:5 荷 重 タ 地震時 CASE- (Kv=+0.) 地震時 CASE- (Kv=-0.)
29 耐震性貯水槽の計算 計算結果 面内断面 基本荷重ケース :常時 CASE- (内水圧あり) 番号 ( - ) 着目点 距離 (m) Mz(kN.m) せん断 Sy(kN) Nx(kN) たわみ δ() i j MAX MIN 番号 ( - ) 着目点 距離 (m) Mz(kN.m) せん断 Sy(kN) Nx(kN) たわみ δ() i j MAX MIN /07/08 8:6:5
30 耐震性貯水槽の計算 番号 ( - ) 着目点 距離 (m) Mz(kN.m) せん断 Sy(kN) Nx(kN) たわみ δ() i j MAX MIN 番号 ( - ) 着目点 距離 (m) Mz(kN.m) せん断 Sy(kN) Nx(kN) たわみ δ() i j MAX MIN /07/08 8:6:5
31 耐震性貯水槽の計算 基本荷重ケース :常時 CASE- (内水圧なし) 番号 ( - ) 着目点 距離 (m) Mz(kN.m) せん断 Sy(kN) Nx(kN) たわみ δ() i j MAX MIN 番号 ( - ) 着目点 距離 (m) Mz(kN.m) せん断 Sy(kN) Nx(kN) たわみ δ() i j MAX MIN /07/08 8:6:5
32 耐震性貯水槽の計算 番号 ( - ) 着目点 距離 (m) Mz(kN.m) せん断 Sy(kN) Nx(kN) たわみ δ() i j MAX MIN 番号 ( - ) 着目点 距離 (m) Mz(kN.m) せん断 Sy(kN) Nx(kN) たわみ δ() i j MAX MIN /07/08 8:6:5
33 耐震性貯水槽の計算 基本荷重ケース :地震時 CASE- (Kv=+0.) 番号 ( - ) 着目点 距離 (m) Mz(kN.m) せん断 Sy(kN) Nx(kN) たわみ δ() i j MAX MIN 番号 ( - ) 着目点 距離 (m) Mz(kN.m) せん断 Sy(kN) Nx(kN) たわみ δ() i j MAX MIN /07/08 8:6:5
34 耐震性貯水槽の計算 番号 ( - ) 着目点 距離 (m) Mz(kN.m) せん断 Sy(kN) Nx(kN) たわみ δ() i j MAX MIN 番号 ( - ) 着目点 距離 (m) Mz(kN.m) せん断 Sy(kN) Nx(kN) たわみ δ() i j MAX MIN /07/08 8:6:5
35 耐震性貯水槽の計算 基本荷重ケース :地震時 CASE- (Kv=-0.) 番号 ( - ) 着目点 距離 (m) Mz(kN.m) せん断 Sy(kN) Nx(kN) たわみ δ() i j MAX MIN 番号 ( - ) 着目点 距離 (m) Mz(kN.m) せん断 Sy(kN) Nx(kN) たわみ δ() i j MAX MIN /07/08 8:6:5
36 耐震性貯水槽の計算 番号 ( - ) 着目点 距離 (m) Mz(kN.m) せん断 Sy(kN) Nx(kN) たわみ δ() i j MAX MIN 番号 ( - ) 着目点 距離 (m) Mz(kN.m) せん断 Sy(kN) Nx(kN) たわみ δ() i j MAX MIN /07/08 8:6:5
37 耐震性貯水槽の計算 面内変位 基本荷重ケース :常時 CASE- (内水圧あり) 格点番号 水平変位 δx() 鉛直変位 δy() 回転変位 θz(mrad) 基本荷重ケース :常時 CASE- (内水圧なし) 格点番号 水平変位 δx() 鉛直変位 δy() 回転変位 θz(mrad) 基本荷重ケース :地震時 CASE- (Kv=+0.) 格点番号 水平変位 δx() 鉛直変位 δy() 回転変位 θz(mrad) 基本荷重ケース :地震時 CASE- (Kv=-0.) 格点番号 水平変位 δx() 鉛直変位 δy() 回転変位 θz(mrad) /07/08 8:6:5
38 耐震性貯水槽の計算 面内反 基本荷重ケース :常時 CASE- (内水圧あり) 格点番号 水平反 RX(kN) 鉛直反 RY(kN) 回転反 RM(kN.m) 基本荷重ケース :常時 CASE- (内水圧なし) 格点番号 水平反 RX(kN) 鉛直反 RY(kN) 回転反 RM(kN.m) 基本荷重ケース :地震時 CASE- (Kv=+0.) 格点番号 水平反 RX(kN) 鉛直反 RY(kN) 回転反 RM(kN.m) 基本荷重ケース :地震時 CASE- (Kv=-0.) 格点番号 水平反 RX(kN) 鉛直反 RY(kN) 回転反 RM(kN.m) /07/08 8:6:5
39 耐震性貯水槽の計算 設計断面 断面集計表(常時) CASE- M(kN.m) 下隅角 N(kN) CASE- S(kN) M(kN.m) -.6 N(kN) S(kN) 左 下 d点 側 支 間 上 d点 版 頂 上隅角 左隅角 左 d点 支 間 右 d点 版 右隅角 上隅角 右 上 d点 側 支 間 下 d点 版 底 下隅角 右隅角 右 d点 支 間 左 d点 版 左隅角 /07/08 8:6:
40 耐震性貯水槽の計算 断面集計表(地震時) CASE- M(kN.m) 下隅角 左 側 下 d点 -6.9 支 間 上 d点 0.05 N(kN) CASE- S(kN) M(kN.m) N(kN) S(kN) 版 上隅角 左隅角 頂 左 d点 支 間 右 d点 版 右 側 右隅角 上隅角 上 d点 支 間 下 d点 版 下隅角 右隅角 底 右 d点 支 間 左 d点 版 左隅角 /07/08 8:6:
41 耐震性貯水槽の計算 断面図 常時 CASE- 図 せん断図 図 00/07/08 8:6:5
42 耐震性貯水槽の計算 CASE- 図 せん断図 図 00/07/08 8:6:5
43 耐震性貯水槽の計算 地震時 CASE- 図 せん断図 図 00/07/08 8:6:5
44 耐震性貯水槽の計算 CASE- 図 せん断図 図 00/07/08 8:6:5
45 耐震性貯水槽の計算 応度計算 曲げ応度.5.. 常時 CASE- 左側版 項 目 単 下隅角 支 間 上隅角 位 M kn.m N kn 幅 b h 有 効 d 鉄 筋 か ぶ り d 使 筋 As X σc N/ σs N/ σca N/ σsa 左隅角 支 間 右隅角 内側引張 用 鉄 中 立 応 度 許 容 応 度 N/ 頂版 項 目 単 位 M kn.m N kn 幅 b h 有 効 d 鉄 筋 か ぶ り d 使 筋 As X 中 応 用 鉄 立 度 許 容 応 度 σc N/ σs N/ σca N/ σsa N/ /07/08 8:6:5
46 耐震性貯水槽の計算 右側版 項 目 単 位 上隅角 支 間 下隅角 M kn.m N kn 幅 b h 有 効 d 鉄 筋 か ぶ り d 使 筋 As X σc N/ σs N/ σca N/ σsa 右隅角 支 間 左隅角 内側引張 用 鉄 中 立 応 度 許 容 応 度 N/ 底版 項 目 単 位 M kn.m N kn 幅 b h 有 効 d 鉄 筋 か ぶ り d 使 筋 As X 中 応 用 鉄 立 度 許 容 応 度 σc N/ σs N/ σca N/ σsa N/ /07/08 8:6:5
47 耐震性貯水槽の計算 CASE- 左側版 項 目 単 位 下隅角 支 間 上隅角 内側引張 M kn.m N kn 幅 b h 有 効 d 鉄 筋 か ぶ り d 使 筋 As X σc 用 鉄 中 立 応 度 許 容 応 度 N/ σs N/ σca N/ σsa 左隅角 支 間 右隅角 内側引張 N/ 頂版 項 目 単 位 M kn.m N kn 幅 b h 有 効 d 鉄 筋 か ぶ り d 使 筋 As X 中 応 用 鉄 立 度 許 容 応 度 σc N/ σs N/ σca N/ σsa N/ /07/08 8:6:5
48 耐震性貯水槽の計算 右側版 項 目 単 位 上隅角 支 間 下隅角 内側引張 M kn.m N kn 幅 b h 有 効 d 鉄 筋 か ぶ り d 使 筋 As X σc N/ σs N/ σca N/ σsa 右隅角 支 間 左隅角 内側引張 用 鉄 中 立 応 度 許 容 応 度 N/ 底版 項 目 単 位 M kn.m N kn 幅 b h 有 効 d 鉄 筋 か ぶ り d 使 筋 As X 中 応 用 鉄 立 度 許 容 応 度 σc N/..90. σs N/ σca N/ σsa N/ /07/08 8:6:5
49 耐震性貯水槽の計算 地震時 CASE- 左側版 項 目 単 位 下隅角 支 間 上隅角 内側引張 M kn.m N kn 幅 b h 有 効 d 鉄 筋 か ぶ り d 使 筋 As X 用 中 鉄 立 応 σc N/ σs N/ 度 σca N/ σsa N/ 左隅角 支 間 右隅角 内側引張 許 容 応 度 頂版 項 目 単 位 M kn.m N kn 幅 b h 有 効 d 鉄 筋 か ぶ り d 使 筋 As X σc N/ σs N/ σca N/ σsa 用 鉄 中 立 応 度 許 容 応 度 00/07/08 8:6:5 N/
50 耐震性貯水槽の計算 右側版 項 目 単 位 上隅角 支 間 下隅角 M kn.m N kn 幅 b h 有 効 d 鉄 筋 か ぶ り d 使 筋 As X σc N/ σs N/ σca N/ σsa 右隅角 支 間 左隅角 内側引張 用 鉄 中 立 応 度 許 容 応 度 N/ 底版 項 目 単 位 M kn.m N kn 幅 b h 有 効 d 鉄 筋 か ぶ り d 使 筋 As X 中 応 用 鉄 立 度 許 容 応 度 σc N/ σs N/ σca N/ σsa N/ /07/08 8:6:5
51 耐震性貯水槽の計算 CASE- 左側版 項 目 単 位 下隅角 支 間 上隅角 内側引張 M kn.m N kn 幅 b h 有 効 d 鉄 筋 か ぶ り d 使 筋 As X σc σs N/ σca N/ σsa 左隅角 支 間 右隅角 内側引張 用 鉄 中 立 応 度 許 容 応 度 N/ N/ 頂版 項 目 単 位 M kn.m N kn 幅 b h 有 効 d 鉄 筋 か ぶ り d 使 筋 As X 中 応 用 鉄 立 度 許 容 応 度 σc N/ σs N/ σca N/ σsa N/ /07/08 8:6:5
52 耐震性貯水槽の計算 右側版 項 目 単 位 上隅角 支 間 下隅角 内側引張 M kn.m N kn 幅 b h 有 効 d 鉄 筋 か ぶ り d 使 筋 As X σc N/ σs N/ σca N/ σsa 右隅角 支 間 左隅角 内側引張 用 鉄 中 立 応 度 許 容 応 度 N/ 底版 項 目 単 位 M kn.m N kn 幅 b h 有 効 d 鉄 筋 か ぶ り d 使 筋 As X 中 応 用 鉄 立 度 許 容 応 度 σc N/ σs N/ σca N/ σsa N/ /07/08 8:6:5
53 耐震性貯水槽の計算 せん断応度.5.. 常時 CASE- S (kn) d () τ (N/) τa (N/) 下隅角 下 d点 上 d点 上隅角 左隅角 左 d点 右 d点 右隅角 上隅角 上 d点 下 d点 下隅角 右隅角 右 d点 左 d点 左隅角 照査位置 左 側 版 頂 版 右 側 版 底 版 00/07/08 8:6:5
54 耐震性貯水槽の計算 CASE- S (kn) d () τ (N/) τa (N/) 下隅角 下 d点 上 d点 上隅角 左隅角 左 d点 右 d点 右隅角 上隅角 上 d点 下 d点 下隅角 右隅角 右 d点 左 d点 左隅角 照査位置 左 側 版 頂 版 右 側 版 底 版 00/07/08 8:6:5
55 耐震性貯水槽の計算 地震時 CASE- 左 側 版 頂 版 右 側 版 底 版 S (kn) d () τ (N/) τa (N/) 下隅角 下 d点 上 d点 上隅角 左隅角 左 d点 右 d点 右隅角 上隅角 上 d点 下 d点 下隅角 右隅角 右 d点 左 d点 左隅角 照査位置 00/07/08 8:6:5
56 耐震性貯水槽の計算 CASE- S (kn) d () τ (N/) τa (N/) 下隅角 下 d点 上 d点 上隅角 左隅角 左 d点 右 d点 右隅角 上隅角 上 d点 下 d点 下隅角 右隅角 右 d点 左 d点 左隅角 照査位置 左 側 版 頂 版 右 側 版 底 版 00/07/08 8:6:5
57 耐震性貯水槽の計算 章 端側版スラブ. 断面計算 端側版は 等分布荷重と等辺分布荷重の合成モーメントを考え 四辺固定支持スラブで検討する 荷重状態は 側版が最も不利(水平荷重が最大)となる常時で行う Ps =.08 kn/m Ps = 6.6 kn/m ア.等分布荷重 00/07/08 8:6:5
58 耐震性貯水槽の計算 イ.等変分布荷重 ウ.等分布荷重と等変分布荷重の合成 00/07/08 8:6:5
59 耐震性貯水槽の計算 ) 等分布荷重時四辺固定スラブの応図と中央点のたわみδ (ν=0) 等辺分布荷重時四辺固定スラブの応図と中央点のたわみδ) (ν=0) 00/07/08 8:6:5
60 耐震性貯水槽の計算 応度計算 X方向 項 目 単 位 端 央 端 中 央 内側引張 内側引張 M kn.m -6.9 せ S kn 断 中 ん Y方向 幅 b h 有 効 d 鉄 筋 か ぶ り d 使 筋 As X 中 応 用 鉄 立 度 許 容 応 度 σc N/ σs N/ τ N/ 0.09 σca N/ σsa N/ τa N/ /07/08 8:6:
61 耐震性貯水槽の計算 章 浮に対する検討 浮の照査は 下記式に基づいて浮上りに対する安全率(Fs)を求めて照査を行う なお 安全率(Fs)は. 以上でなければならない (共同溝設計指針 p.). Fs = ( Ws + Wb )/Pwb ここに Ws Wb : 上載土荷重 (kn) : 躯体自重 (kn) Pwb : 本体底面に作用する上向きの水圧 (kn) Ws = ( T0 γa + ( H - T0 ) γ ) B L = ( ( ) 7.70 ) = kn Wb = ( B L H - B L H ) γc = ( ).50 = 9.5 kn Pwb = B L ( H + H - HW ) γw = ( ) 9.80 = kn 以上より 安全率が. 以上であることから 浮に対して安全である 00/07/08 8:6:5
集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls
集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000
<424F58834A838B836F815B836782CC90DD8C76>
1 章断面方向の計算 1.1 設計条件 ( 主たる適用基準 : 土工指針 ) 1.1.1 一般条件 (1) 構造寸法図 00 00 600 4 000 500 5 100 000 500 5 000 500 6 000 () 基礎形式地盤反力度 ( 地盤反力度算出方法 : 全幅 ) 1.1. 材料の単位重量 舗 装 γa (kn/m 3 ).50 盛土 湿 飽 潤 和 γt γsat 1 18.80
1- 擁壁断面の形状 寸法及び荷重の計算 ( 常時 ) フェンス荷重 1 kn/m 1,100 0 上載荷重 10 m kn/ 3, (1) 自重 地表面と水平面とのなす角度 α=0.00 壁背面と鉛直面とのなす角度 θ=.73 擁壁
構造計算例鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 1 常時 1-1 設計条件 (1) 擁壁の型式及び高さ型式 : 片持梁式鉄筋コンクリート造 L 型擁壁擁壁の高さ :H'=3.00m 擁壁の全高 :H =3.50m () 外力土圧の作用面は縦壁背面とする 上載荷重 : q=10kn/ mフェンス荷重 ( 水平力 ) : 1kN/ m (3) 背面土土質の種類 : 関東ローム土の単位体積重量 :γs=16.0/
IT1815.xls
提出番号 No.IT1815 提出先御中 ハンドホール 1800 1800 1500 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 株式会社インテック 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 1800 mm 横幅 Y 1800 mm 側壁高 Z 1500 mm 部材厚 床版 t 1 180 mm 底版 t 150
Super Build／宅造擁壁 出力例１
宅造擁壁構造計算書 使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例 壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00
Microsoft Word - 技術資料Vol.2.docx
技術資料 Vol.2 Civil Engineering & Consultants 株式会社クレアテック東京都千代田区西神田 2 丁目 5-8 共和 15 番館 6 階 TEL:03-6268-9108 / FAX:03-6268-9109 http://www.createc-jp.com/ ( 株 ) クレアテック技術資料 Vol.2 P.1 解析種別キーワード解析の目的解析の概要 3 次元静的線形解析
目次 章設計条件 適用基準 形式 形状寸法 地盤条件 使用材料 土砂 載荷荷重 その他荷重 浮力 土圧 水圧 基礎の条件..
3 鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 逆 T 型 ( 粘性土 ):H=5.0m タイプ 56 目次 章設計条件... 59. 適用基準... 59. 形式... 59.3 形状寸法... 59.4 地盤条件... 59.5 使用材料... 60.6 土砂... 60.7 載荷荷重... 6.8 その他荷重... 6.9 浮力... 6.0 土圧... 6. 水圧... 63. 基礎の条件... 63..
<926E906B8E9E2D958282AB8FE382AA82E882CC8C9F93A22E626376>
ボックスカルバートの地震時設計 浮き上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動 レベル () 概要図 400 3900 3000 3000 4000 (3) ボックスカルバート条件 ) 寸法諸元形状 内幅 B(mm) 内高 H(mm) 頂版厚 T(mm) 底版厚 T(mm) 左側壁厚 T3(mm) 右側壁厚 T4(mm) 外幅 B0(mm) 外高 H0(mm) 頂版ハンチ高 C(mm) 底版ハンチ高
< B795FB8C6094C28F6F97CD97E12E786477>
長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)
DNK0609.xls
提出番号 No.DNK0609 提出先御中 ハンドホール 600 600 900 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 カナフレックスコーポレーション株式会社 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 600 mm 横幅 Y 600 mm 側壁高 Z 900 mm 部材厚 床版 t 1 80 mm 底版 t
(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH
< B38BD C78F6F97CD97E12D332E786477>
無筋擁壁設計システム Ver4.2 適用基準 土地改良事業計画設計基準 設計 農道 (H7/3) 土地改良事業計画設計基準 設計 水路工 (H26/3) 日本道路協会 道路土工 擁壁工指針 (H24/7) 土木学会 大型ブロック積み擁壁設計 (H6/6) 宅地防災マニュアルの解説 第二次改訂版 (H9/2) 出力例 ブロック積み擁壁の計算書 ( 安定計算および部材断面計算 ) 開発 販売元 ( 株
<897E8C F80837D A815B838B81458FE395948ECE95C7817B8145>
円形標準マンホール 上部斜壁 + 床版タイプ 浮上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動レベル () 概要図 呼び方内径 都型 ( 内径 0cm) 00 00 0 600 0 0.00.0 0.0 0.0.0.70 0 60 00 60 60 00.0.0 00 00 00 00 00 P () マンホール条件 ) 寸法諸元 6 7 種類 呼び名 高さ モル 上部 下部 タル 外径 内径
1258+水路Ver44.xdw
- はじめに - 平成 22 年 11 月記事更新 ( 株 )SIP システム 本システムは 土地改良基準 水路工 および ため池整備 ( 計算例 ) に準拠した水路工の常時 地震時の安定計算および部材断面の照査を行います 部材断面検討では 鉄筋コンクリート および 無筋コンクリート の断面照査が可能です 検討形状としては 左右側壁の高さが異なる偏土圧の検討も可能です 偏土圧の計算においては 左右側壁の背面上へ上載荷重や土質定数を個別に指定が可能で
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV = (1/2) KH Z : 地域係数 KS: 設計用標準震度 KV: 設計用鉛直震度 1-2. 設計条件耐震クラス
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH =
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
耐震性貯水槽の計算 Operation Guidance 操作ガイダンス
耐震性貯水槽の計算 Operation Guidance 操作ガイダンス 本書のご使用にあたって 本操作ガイダンスは おもに初めて本製品を利用する方を対象に操作の流れに沿って 操作 入力 処理方 法を説明したものです ご利用にあたって最新情報は 製品添付のHELP のバージョン情報をご利用下さい 本書は 表紙に掲載時期の各種製品の最新バージョンにより ご説明しています ご利用いただく際には最新バージョンでない場合もございます
土留め工の設計サンプルデータ 概略出力例 Mix3+2 鉄道標準 慣用法と弾塑性法の設計計算例切梁 アンカー併用工法のサンプルデータ
土留め工の設計サンプルデータ 概略出力例 Mix+ 鉄道標準 慣用法と塑法の設計計算例切梁 アンカー併用工法のサンプルデータ 目次 章 慣用法. 右壁の設計.. 最終掘削時 ()検討条件 )検討条件 )地盤条件 ()根入れ長の計算 )結果要旨 ()断力の計算 )結果要旨 4 4 )土留め壁の剛の検討 (4)支保工反力の計算 5 8 )結果要旨 )外力表 8 8.. 壁体応力度 章 塑法 0. 右壁の設計..
< E9197BF2E786264>
添付資料 2. 構造計算書 添付資料 2.1 監査廊工 ( 左岸出入口部 ) 計算断面図 添 2.1-1 配筋要領図 ( 計算結果 ) 添 2.1-2 左岸側出入口部 ボックスカルバートの構造計算 計算断面 1 L-23 1 添 2.1-3 左岸側出入口部ボックスカルバートの計算 (L-23,d=13.0m) 1 設計条件 1.1 形状寸法 ボックス形式 監査廊ボックス 3600 6002500500
<30382D348E6C95D392508F838E788E9D939995AA957A89D78F642E786C73>
4 辺単純支持版等分布荷重の構造検討このソフトは 集水桝の蓋のようにただコンクリート版を被せるだけの版の構造計算書です 通常 集水桝の蓋は車が乗る場合はグレーチングを使い 1m 角程度の集水桝であれば標準図集にあります また 大きなサイズになると人力では持ち上がらず 分割しますから単純梁により計算できます しかるに 集水桝蓋の構造計算 で検索してこられる方が数多くいらっしゃいます 多少はお役に立てるかと思い
POWER-直接基礎Ⅱの出力例（表形式）
page < 出力例 > 地盤の支持力の計算 S01 (1F Y1@X1 ) BxL hf hw C,O r2 r1 基礎底面の形状 長方形 基礎最小幅 B 1.20 (m) 基礎の長さ L 2.60 (m) 基礎下端の深さ hf GL- 1.20 (m) 地下水位 hw GL- 3.90 (m) 根入れ深さ Df 1.20 (m) 土質定数 砂層 基礎下の土重量 γ1 18.14 (kn/m 3
目次 1章 設計条件 1.1 一般事項 適用基準 1.3 形式 形状寸法 1.5 使用材料 土砂 1.7 載荷荷重 雪荷重 1.9 その他荷重 水位 1.11 浮力 土圧 1.13 水圧 基礎の
擁壁の設計 サンプルデータ 詳細出力例 MANUCHO10 側壁高さ, 盛土勾配が異なり 偏土圧が作用 する U 型擁壁 の設計計算例 目次 1章 設計条件 1.1 一般事項 1 1 1. 適用基準 1.3 形式 1 1 1.4 形状寸法 1.5 使用材料 1 1.6 土砂 1.7 載荷荷重 3 1.8 雪荷重 1.9 その他荷重 3 3 1.10 水位 1.11 浮力 3 4 1.1 土圧 1.13
<8D5C91A28C768E5A8F91836C C768E5A8F A2E786C73>
スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
Super Build／FA1出力サンプル
*** Super Build/FA1 *** [ 計算例 7] ** UNION SYSTEM ** 3.44 2012/01/24 20:40 PAGE- 1 基本事項 計算条件 工 事 名 : 計算例 7 ( 耐震補強マニュアル設計例 2) 略 称 : 計算例 7 日 付 :2012/01/24 担 当 者 :UNION SYSTEM Inc. せん断による変形の考慮 : する 剛域の考慮 伸縮しない材(Aを1000
<82658C5E95578EAF928C208BAD93788C768E5A8F >
001 F 型標識柱強度計算書 ( 柱長 6.75m ) (1400 * 3800) (1400 * 3800) 略図 000 3800 300 300 6750 300 550 900 300 5700 STK-φ76.3x.8 STK-φ165.x4.5 STK-φ67.4x6.6 50 300 5000 1400 3000 100 1400 P. 1 1. 一般事項 1-1 概要 F 型 標識柱
1 2 D16ctc250 D16ctc250 1 D25ctc250 9,000 14,800 600 6,400 9,000 14,800 600 以上 6,500 隅角部テーパーをハンチ処理に 部材寸法の標準化 10cm ラウンド 10cm ラウンド 定尺鉄筋を用いた配筋 定尺鉄筋 配力筋位置の変更 ( 施工性考慮 ) 配力筋 主鉄筋 配力筋 主鉄筋 ハンチの除去底版テーパーの廃止 部材寸法の標準化
<95F18D908F912E4F5554>
1 基礎設計書 山田太郎様邸新築工事 2014 年 7 月 1 日 株式会社設計室ソイル 目次 2 1 建物条件 2 1-1 建物概要 2 1-2 平面図 2 1-2-1 基礎の節点座標 3 1-2-2 基礎外周の節点番号 3 1-2-3 スラブを示す4 点の節点番号 3 1-3 荷重条件 4 1-3-1 基礎寸法 4 1-3-2 荷重条件 4 2 スウェーデン式サウンディング試験 5 2-1 調査点
砂防堰堤設計計算 透過型砂防堰堤
1 砂防堰堤設計計算 透過型砂防堰堤 目次 2 1 設計条件 1 2 設計流量の算出 2 2-1 渓床勾配 2 2-2 土石流濃度 2 2-3 土石流ピーク流量 2 3 水通しの設計 3 3-1 開口部の設定 3 3-2 土石流ピーク流量 (Qsp) に対する越流水深 6 3-3 設計水深 8 4 水通し断面 8 5 越流部の安定計算 9 5-1 安定条件 9 5-2 設計外力の組合せ 9 5-3
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
施設・構造3-4c 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）の耐震安全性評価の妥当性確認に係るクロスチェックについて（報告）
機器配管系の確認 検討箇所 使用済み燃料貯蔵プール 生体遮へい体 制御棒駆動装置案内管 粗 微調整棒取付部分 炉心直下 1 次系冷却配管 炉心支持構造物 検討方法は 事業者と同じ 61 機器配管への水平入力地震動 1200.0 加速度(cm/sec/sec) 1000.0 500.0 最大値 =1116.0 最小値 =-1045.2 0.0 8000.0 絶対加速度応答スペクトル(cm/sec/sec)
益永八尋 2013 年 11 月 24 日 管体構造計算 益永八尋 パイプラインの縦断図及び水理縦断図のデータから管体構造計算に必要なデータ ( 静水圧 水撃圧 土かぶり 荷重条件等 ) を抽出し 管種選定を行うための構造計算を行う このソフトを利用し 各管種の経済比較のための資料作成も容易に行える
管体構造計算 パイプラインの縦断図及び水理縦断図のデータから管体構造計算に必要なデータ ( 静水圧 水撃圧 土かぶり 荷重条件等 ) を抽出し 管種選定を行うための構造計算を行う このソフトを利用し 各管種の経済比較のための資料作成も容易に行える 例えば 掘削 埋戻し土量 の計算も 縦断図のデータと標準断面図のデータから可能であり 各管種別の工事費積算も容易に行え る また 筆者が作成したスラストブロックの計算ソフト
建築支保工一部1a計算書
P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度
Taro-2012RC課題.jtd
2011 RC 構造学 http://design-s.cc.it-hiroshima.ac.jp/tsato/kougi/top.htm 課題 1 力学と RC 構造 (1) 図のような鉄筋コンクリート構造物に どのように主筋を配筋すればよいか 図中に示し 最初に 生じる曲げひび割れを図示せよ なお 概略の曲げモーメント図も図示せよ w L 3 L L 2-1 - 課題 2. コンクリートの自重
<4D F736F F D B8C91CE8FC6955C5F90DD8C7682CC8EE888F882AB5F30372E3039>
道営農業農村整備事業設計の手引き 新旧対照表 平成 30 年 3 月 28 日事調第 1321 号農政部長通知の一部訂正 ( 空白 ) 新旧対照表改正現行備考 ------------------ 設計の手引き ---------------- ------------------ 設計の手引き ---------------- 目次 目次 第 1 章 省略 第 2 章 省略 第 3 章排水路 P
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E631308FCD2E646F63>
第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ 1-1 第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ ポイント : モールの定理を用いて 静定梁のたわみを求める 断面力の釣合と梁の微分方程式は良く似ている 前章では 梁の微分方程式を直接積分する方法で 静定梁の断面力と変形状態を求めた 本章では 梁の微分方程式と断面力による力の釣合式が類似していることを利用して 微分方程式を直接解析的に解くのではなく 力の釣合より梁のたわみを求める方法を学ぶ
<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63>
付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
1.500 m X Y m m m m m m m m m m m m N/ N/ ( ) qa N/ N/ 2 2
1.500 m X Y 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.000 m 1.200 m m 0.150 m 0.150 m m m 2 24.5 N/ 3 18.0 N/ 3 30.0 0.60 ( ) qa 50.79 N/ 2 0.0 N/ 2 20.000 20.000 15.000 15.000 X(m) Y(m) (kn/m 2 ) 10.000
目次 章 本体縦方向計算(設計条件). 設計条件.. 基本条件.. 樋門概略側面図.. 樋門概略平面図.. 堤体形状図. 材料.. 単位重量.. コンクリート.. PC鋼材.. 鋼板(しゃ水鋼矢板). 盛土.. 堤防盛土. 地盤条件 6.. 地層条件.. 沈下量算出点. 函体形状.. スパン ブロッ
柔構造樋門の設計 サンプルデータ 出力例 Sample 連矩形 PC 可とう性継手門柱形式 : 柱 胸壁 : なし翼壁 : 逆 T 型計算例 目次 章 本体縦方向計算(設計条件). 設計条件.. 基本条件.. 樋門概略側面図.. 樋門概略平面図.. 堤体形状図. 材料.. 単位重量.. コンクリート.. PC鋼材.. 鋼板(しゃ水鋼矢板). 盛土.. 堤防盛土. 地盤条件 6.. 地層条件.. 沈下量算出点.
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許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver /01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver.1.10 1 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver 1.10 2019/01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度版 ) に準拠して 重力式擁壁の安定計算を行ないます 滑動 転倒 地盤支持力の安定検討を行うことができます
計算例 5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ）
1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)
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- はじめに - 平成 29 年 12 月記事更新 ( 株 )SIP システム 長方形板 (RC 鋼 鋳鋼 鋳鉄 ) の断面解析を 有限要素法 または 級数解 ( 理論解 ) で行います 支持条件は 12 タイプ 有限要素 の場合は 三辺固定一辺自由支持を含め 全ての支持条件で検討可能な他 四辺の支持条件を個別に指定した手法も可能です また 級数解 では 構造力学公式集 に基づいた公式により断面力を求めます
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 S=1/30 CP-WALL(B タイプ ) H=1900~2500 断面図 正面 背面図 製品寸法表 適用 製品名 H H1 H2 B 各部寸法 (mm) B1 B2 T1 T2 T3 T4 T5 水抜孔位置 h1 h2 参考質量 (kg) (
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 CP-WALL( タイプ ) =10~0 断面図 正面 背面図 製品寸法表 適用 製品名 1 2 各部寸法 (mm) 1 2 T1 T2 T3 T4 T5 水抜孔位置 h1 h2 参考質量 (kg) (kn/m2) 連結穴 M16 背面 正面 -10-10 1295 1295 945 945 155 155 155 155 80 80 1 1 1825 1882
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第 14 回モールの定理 ( 単純梁の場合 ) ( モールの定理とは何か?p.11) 例題 下記に示す単純梁の C 点のたわみ角 θ C と, たわみ δ C を求めよ ただし, 部材の曲げ 剛性は材軸に沿って一様で とする C D kn B 1.5m 0.5m 1.0m 解答 1 曲げモーメント図を描く,B 点の反力を求める kn kn 4 kn 曲げモーメント図を描く knm 先に得られた曲げモーメントの値を
<4D F736F F D208E9197BF A082C68E7B8D A815B82CC8D5C91A28AEE8F C4816A2E646F63>
資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
RC単純床版橋(オルゼン解析) 出力例
目次 1 章設計条件 1 1-1 設計条件 1 1-2 主版および幅員構成寸法 2 2 章主版断面の設計 3 2-1 幅員構成 ( 主版内 ) 3 2-2 荷重条件 3 2-2-1 死荷重 3 2-2-2 活荷重 5 2-3 橋軸方向 Mxの影響値 6 2-3-1 a1 点における影響値 7 2-3-2 a5 点における影響値 8 2-3-3 縁端載荷による係数値 9 2-3-4 a1 点における影響線面積
<4D F736F F D2081A E682568FCD926E94D592B28DB E94D589FC97C78C7689E62E646F63>
第 7 章 地盤調査 地盤改良計画 第 1 節地盤調査 1 地盤調査擁壁の構造計算や大規模盛土造成地の斜面安定計算等に用いる土質定数を求める場合は 平成 13 年 7 月 2 日国土交通省告示第 1113 号地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を求めるための地盤調査の方法並びにその結果に基づき地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を定める方法等を定める件 ( 以下 この章において 告示 という
BUILD.3SⅡ出力例
U.N.009500 ** BUILD.3SⅡ(Ver 1.50) ** Page 1 ***************** ** ****************** ********************************** ********************** ** ********** ******* ****** ******* ****** ************
目次 1 章設計条件 形状寸法 上部工反力 設計水平震度 単位重量他 柱 使用材料 鉄筋 柱躯体自重 章柱の設計 ( レベル 1 地震
2013 年度 都市設計製図 RC 橋脚の耐震設計 課題 3:RC 橋脚の耐震設計 ( その 2) 2013/12/16 学籍番号 氏名 目次 1 章設計条件... 1 1.1 形状寸法... 1 1.2 上部工反力... 1 1.3 設計水平震度... 1 1.4 単位重量他... 1 1.5 柱... 2 1.5.1 使用材料... 2 1.5.2 鉄筋... 2 1.6 柱躯体自重... 3
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日 目 次 1. 目的 1 2. 耐雪型の設置計画 1 3. 構造諸元 1 4. 許容応力度 1 4-1 使用部材の許容応力度 ( SS400,STK410 相当 1 4-2 無筋コンクリートの引張応力度 1 4-3 地盤の耐荷力 1 5. 設計荷重 2 5-1 鉛直力 ( 沈降力 ) 2 5-2) 水平力 ( クリープ力
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
宅地擁壁の改良地盤検討例
擁壁 00(303).jtd 宅造擁壁 ( 改良地盤基礎 ) 目次 () 基本方針. 本設計の説明. 設計方針 参考文献 3. 設計の目的 4. 資料 図面 5. 現場の状況 3 () 概要. 設計フロー 6. 使用プログラム 6 3. 設計条件 6 4. 使用材料 7 5. 土質定数 7 6. 設計外力 7 7. 根入れ深さ 8 8. 擁壁の水抜き穴 9 9. 伸縮目地 9 0. 鉄筋コンクリートの耐久性
多自然 河川護岸自然 環境に調和する擁壁工ブランチブロック工法設計マニュアル - 2018 年度版 - 平成 30 年 4 月 ブランチブロック工法協会 ***** 目次 ***** 1. 適用範囲 1 2. 適用基準 1 3. 設計条件 1 (1) 擁壁の形式 1 (2) 荷重 1 (3) 荷重の組合せ 1 (4) 許容応力度 1 (5) 土圧 2 (6) せん断抵抗角 ( 内部摩擦角 ) 3
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材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
新日本技研 ( 株 ) 技術報告 弾性横桁で支持された床版の断面力式 仙台支店 設計部高橋眞太郎 本社 顧問倉方慶夫 元本社 顧問高尾孝二 要旨 橋梁形式は 公共事業費抑制の要求を受けてコスト縮減を図ることができる合理化形式の採用が多くなっている この流れを受けて鈑桁形式では少数鈑桁橋
新日本技研 ( 株 技術報告 - 弾性横桁で支持された床版の断面力式 仙台支店 設計部高橋眞太郎 本社 顧問倉方慶夫 元本社 顧問高尾孝二 要旨 橋梁形式は 公共事業費抑制の要求を受けてコスト縮減を図ることができる合理化形式の採用が多くなっている この流れを受けて鈑桁形式では少数鈑桁橋の採用が多くなっている この形式はおよそ 年前に 日本道路公団が欧州の少数鈑桁橋を参考にPC 床版を有する少数鈑桁橋の検討を始め
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
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11-1 第 11 章不静定梁のたわみ ポイント : 基本的な不静定梁のたわみ 梁部材の断面力とたわみ 本章では 不静定構造物として 最も単純でしかも最も大切な両端固定梁の応力解析を行う ここでは 梁の微分方程式を用いて解くわけであるが 前章とは異なり 不静定構造物であるため力の釣合から先に断面力を決定することができない そのため 梁のたわみ曲線と同時に断面力を求めることになる この両端固定梁のたわみ曲線や断面力分布は
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20 3 Copyright (2007) by P.W.R.I. All rights reserved. No part of this book may be reproduced by any means, nor transmitted, nor translated into a machine language without the written permission of the
コンクリート実験演習 レポート
. 鉄筋コンクリート (RC) 梁の耐力算定.1 断面諸元と配筋 ( 主鉄筋とスターラップ ) スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (a) 試験体 1 スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (b) 試験体 鉄筋コンクリート (RC) 梁の断面諸元と配筋 - 1 - . 載荷条件 P/ P/ L-a a = 5 = a = 5 L = V = P/ せん断力図
05設計編-標準_目次.indd
2012 年制定 コンクリート標準示方書 [ 設計編 : 本編 ] 目 次 1 章 総 則 1 1.1 適用の範囲 1 1.2 設計の基本 2 1.3 用語の定義 4 1.4 記 号 7 2 章 要求性能 13 2.1 一 般 13 2.2 耐久性 13 2.3 安全性 14 2.4 使用性 14 2.5 復旧性 14 2.6 環境性 15 3 章 構造計画 16 3.1 一 般 16 3.2 要求性能に関する検討
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橋工学 : 授業の目的 橋の設計 施工に関する基本的な考え方を学習する. 特に, 道路橋の上部工 ( 鋼製橋桁 ) の設計について学習することに主眼をおく. 橋工学 : 達成目標 1. 橋の基本的機能と構成を説明できること. 2. 道路橋の設計における基本的な考え方と手順を説明できること. 3. 単純な道路橋上部工 ( 鋼製橋桁 ) について具体的な設計作業が行えること. 橋工学 : 関連する学習教育目標
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セメント系固化材による地盤改良の計算 概要書 地下水位 地盤改良 W ( 有 ) シビルテック 2013.05.21 セメント系固化材による地盤改良計算 について 1. 本計算ソフトの概要 本計算ソフトは 軟弱な地盤上に設置される直接基礎の地盤改良の必要性の確認 およびセメント系固化材による地盤改良を行なった場合の改良仕様 ( 改良深さ 改良幅 改良強度 ) を計算するものです [ 適用可能な地盤改良の種類
<4D F736F F D2096D88E4F BE095A88D C982E682E989A189CB8DDE8B7982D197C090DA8D878BE095A882CC8C9F92E8>
木三郎 4 金物工法による横架材及び梁接合金物の検定 -1- 木三郎 4 追加マニュアル本マニュアルでは 木三郎 Ver4.06 で追加 変更を行った項目について説明しています 1. 追加内容 (Ver4.06) (1) 追加項目 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加 2 水平構面の許容せん断耐力の計算書で選定に用いる金物リストを追加 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加一般財団法人日本住宅
表紙
表紙 目次 1章 結果一覧 1.1 理計算 1 1 1.1.1 各位置における深と流速 1 1.1. 叩きの検討 1 1.1.3 しゃ工の根入長 1 1.1.4 護床工の検討 1 1.1.5 護床工のブロック重量 1 1. 安定計算 1..1 転倒に対する照査 1.. 滑動に対する照査 1..3 地盤支持力に対する照査 1.3 本の設計 1.3.1 基部 1.4 叩きの設計 3 1.4.1 基部 3
<4D F736F F F696E74202D E518D6C8E9197BF31817A92DD82E E494C282CC8D5C91A2>
参考資料 1 吊り天井板の構造 目的 事故の起きた吊り天井板の構造や設計条件等を調査し 当初設計について把握したもの 平成 25 年 3 月 27 日 ( 水 ) 中日本高速道路株式会社 1 トンネル各部の名称 (1) 吊り金具 排気ダクト 送気ダクト 1200mm 90mm 隔壁板 受け台 80mm コンクリートアンカー 無収縮モルタル 天井板 手すり 吸気口 天井板 スタット ホ ルト 1 1
.10.中高美術
中 学 校 美 術 / 特 別 支 援 学 校 中 学 部 高 等 部 美 術 第 1 問 第 2 問 第 3 問 第 4 問 第 5 問 第 6 問 ア イ ウ エ オ カ キ ク ケ コ サ シ ス セ ソ タ チ ツ テ ト ナ ニ ヌ ネ ノ 正 答 b c 配 点 3 3 備 考 ア イ ウ エ オ カ キ ク ケ コ サ シ ス セ ソ タ チ ツ テ ト ナ ニ ヌ ネ ノ 正 答 c
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材料力学講義 (3) 応力と変形 Ⅲ ( 曲げモーメント, 垂直応力度, 曲率 ) 今回は, 曲げモーメントに関する, 断面力 - 応力度 - 変形 - 変位の関係について学びます 1 曲げモーメント 曲げモーメント M 静定力学で求めた曲げモーメントも, 仮想的に断面を切ることによって現れる内力です 軸方向力は断面に働く力 曲げモーメント M は断面力 曲げモーメントも, 一つのモーメントとして表しますが,
土木設計システム 落石防護擁壁 落石防護柵の設計 Rockwall マニュアル ver 1.10 CIVIL WORKS
土木設計システム 落石防護擁壁 落石防護柵の設計 Rockwall マニュアル ver 1.10 CIVIL WORKS 目次 1. 概要... 3 1-1. ソフトの概要... 3 1-. 動作条件... 3 1-3. 対応構造物... 3 1-4. 対応ケース... 4 1-5. 本ツールの特長... 5. 操作方法... 6-1. 基本的な操作の流れ... 6 -. 計算書名の入力... 7-3.
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不静定力学 Ⅱ 骨組の崩壊荷重の計算 不静定力学 Ⅱ では, 最後の問題となりますが, 骨組の崩壊荷重の計算法について学びます 1 参考書 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム このスライドの説明には, 主にこの参考書の説明を引用しています 2 崩壊荷重 構造物に作用する荷重が徐々に増大すると, 構造物内に発生する応力は増加し, やがて, 構造物は荷重に耐えられなくなる そのときの荷重を崩壊荷重あるいは終局荷重という
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第 8 章練積み造擁壁の標準構造図 8.1 標準構造図の種類練積み造擁壁の種類としては 擁壁の背面の状態 ( 切土か盛土 ) によって切土タイプと盛土タイプの2 種類があります 表 8-1 参照過去に造成が行われている場合及び切土と盛土を同時に行う場合には 盛土タイプを使用してください 8.2 標準構造図使用上の注意点 1) 設置地盤の地耐力が表 8-1 の値以上にしてください 軟弱地盤や 過去に埋立てを行
( 計算式は次ページ以降 ) 圧力各種梁の条件別の計算式の見出し 梁のタイプ 自由 案内付 支持 のタイプ 片持ち梁 短銃ん支持 支持 固定 固定 固定 固定 ====== はねだし単純梁 ====== 2 スパンの連続梁 集中 等分布 偏心分布 等偏分布 他の多スパン 条件につ いては 7 の説
梁の図面と計算式 以下の梁の図面と計算式は鉄の溶接の設計に役立つと認められたものです 正 (+) と負 (-) が方程式に使用されている 正 (+) と負 (-) を含む記号が 必ずしも正しくない場合があるのでご注意ください また 以下の情報は一般向けの参考として提供されるもので 内容についての保証をするものではありません せん断図面において基準線の上は正 (+) です せん断図面において基準線の下は負
参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π
番号 場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計 施工に関するガイドライン 正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目 場所打ちコンクリート杭施工指 針 同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200
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-1 ポイント : 材料の応力とひずみの関係を知る 断面内の応力とひずみ 本章では 建築構造で多く用いられる材料の力学的特性について学ぶ 最初に 応力とひずみの関係 次に弾性と塑性 また 弾性範囲における縦弾性係数 ( ヤング係数 ) について 建築構造用材料として代表的な鋼を例にして解説する さらに 梁理論で使用される軸方向応力と軸方向ひずみ あるいは せん断応力とせん断ひずみについて さらにポアソン比についても説明する
RC 規準 3 条改定案 平成 0 年 3 月 3 日 /4 月 日第 回公開小委員会提出用 5. 前各項の算定のほか, 梁は次の限度に従うこと. () 長期荷重時に正負最大曲げモーメントを受ける部分の引張鉄筋断面積は,0.004 bd または存在応力によって必要とされる量の 4/3 倍のうち, 小
RC 規準 3 条改定案 平成 0 年 3 月 3 日 /4 月 日第 回公開小委員会提出用 3 条梁の曲げに対する断面算定 本文案 下線部は改定箇所を示す. 重取消線は削除した部分を示す. 梁の設計用曲げモーメントは, 以下の方法で計算する. () 使用性検討用の長期設計用曲げモーメントは, その部材に長期荷重が作用した場合の最大曲げモーメントとする. () 修復性検討用の短期設計用曲げモーメントは,
H23 基礎地盤力学演習 演習問題
せん断応力 τ (kn/m ) H6 応用地盤力学及び演習演習問題 4 年月日. 強度定数の算定 ある試料について一面せん断試験 ( 供試体の直径 D=6.cm, 高さ H=.cm) を行い 表に示す データを得た この土の強度定数 c, φ を求めよ 垂直応力 P (N) 4 せん断力 S (N) 5 8 < 解答 > 供試体の断面積 A=πD /4 とすると 垂直応力 σ=p/a 最大せん断応力
Microsoft PowerPoint - 静定力学講義(6)
静定力学講義 (6) 静定ラーメンの解き方 1 ここでは, 静定ラーメンの応力 ( 断面力 ) の求め方について学びます 1 単純ばり型ラーメン l まず, ピンとローラーで支持される単純支持ばり型のラーメン構造の断面力の求め方について説明します まず反力を求める H V l V H + = 0 H = Y V + V l = 0 V = l V Vl+ + + l l= 0 + l V = + l
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 平成 26 年度建築研究所講演会 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT 構造の特徴 構法上の特徴 構造上の特徴 講演内容 構造設計法の策定に向けた取り組み CLT 建物の現状の課題 設計法策定に向けた取り組み ( モデル化の方法 各種実験による検証 ) 今後の展望 2 構造の構法上の特徴軸組構法の建て方 鉛直荷重水平力 ( 自重 雪地震 風 ) 柱や梁で支持壁で抵抗
スライド 1
第 3 章 鉄筋コンクリート工学の復習 鉄筋によるコンクリートの補強 ( 圧縮 ) 鉄筋で補強したコンクリート柱の圧縮を考えてみよう 鉄筋とコンクリートの付着は十分で, コンクリートと鉄筋は全く同じように動くものとする ( 平面保持の仮定 ) l Δl 長さの柱に荷重を載荷したときの縮み量をとする 鉄筋及びコンクリートの圧縮ひずみは同じ量なのでで表す = Δl l 鉄筋及びコンクリートの応力はそれぞれの弾性定数を用いて次式で与えられる
Rockwalloutput3.xdw
CIVIL WORKS . 基本条件 -. 一般事項データ名 : sampledata タイトル : 落石防護擁壁 (H4.00m 切土部擁壁 地震時あり) -. 落石防護工の種別 落石防護擁壁 ( 柵併用 ) -. 照査対象と計算ケース 照査対象 計算ケース 落石防護柵 落石時 ( 柵衝突時 ) 及び柵根入れ部 落石防護擁壁 常時 堆積時 地震時 落石時 ( 柵衝突時 ) 落石時 ( 壁衝突時 )
Microsoft Word - 8章8.1_8.2_重力式1,2.docx
48 49 8. 重力式擁壁の計算算例その 8.. 設計計条件 () 重要要度区分道路幅幅員が広く, 擁壁が万一損傷したとしても交通機能への影影響は少ないため, 重要度区区分は 重要度 とする () 要求求性能常時の作用 : 性能 レベル 地震動の作用 : 性能 レベル 地震動の作用 : 性能 3 (3) 構造造寸法形状寸寸法 : 図 8.. を参照照のこと ブロック長 L8m (4) 上載載荷重
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集水桝構造計算システム Ver4.4 < 解析方法 > 三辺固定スラブ法日本建築学会基準 鉄筋コンクリート構造計算基準 同解説に準拠 水平応力解析土地改良事業計画設計基準 水路工 の BOX に準拠 出力例 鉄筋コンクリート集水桝の構造計算 ( 三辺固定スラブ法 & 水平応力解析法 ) 開発 販売元 ( 株 )SIP システムお問合せ先 : 大阪事務所 ( 技術サービス ) 5420081 大阪府大阪市中央区南船場
<4D F736F F D C082CC8BC882B08B7982D182B982F192668E8E8CB12E646F63>
6.1 目的 6.RC 梁の曲げ及びせん断試験 RC 梁の基本特性を 梁の曲げ せん断実験を通じて学ぶ RC 梁の断面解析を行い 実験で用いる梁の曲げ及びせん断耐力 荷重変形関係を予想する 梁のモデル試験体を用いた実験を通じて 荷重と変形の関係 ひび割れの進展状況 最終破壊性状等を観察する 解析の予想と実験結果とを比較し 解析手法の精度について考察する 梁の様々な耐力 変形能力 エネルギー吸収能力について考察し
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 S=1/30 CP-WALL(C タイプ ) H=600~700 断面図 正面 背面図 H T1 T2 T4 T3 T4 H2 H1 100 B1 B2 T5 H 連結穴 M16 背面 水抜孔 φ75 正面 水抜孔 φ90 h1 h2 製品寸法表
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 CP-WALL(C タイプ ) =0~0 断面図 正面 背面図 T1 T2 T4 T3 T4 2 1 1 2 T5 連結穴 M16 背面 φ75 正面 φ h1 h2 製品寸法表 適用製品名 -0-0 1 2 1 0 0 2 3 8 0 330 330 各部寸法 (mm) 2 3 T1 位置 T2 T3 T4 T5 h1 h2 (kg) 3 3 参考質量 467
Taro11-aマニュアル.jtd
L A m ton m kn t t kn t kn t m m kn ton ton m m m kn/ CK CK = N/mm ca sa a cm kn/ kn/ kn/ kn/ kn/ kn/ kn/ - - kn/m WL % /m - - A c sin cos kn/m kn/m kn/m / - / A A H V H A cos V A sin - - = N/mm P P m
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9118 154 B-1 B-3 B- 5cm 3cm 5cm 3m18m5.4m.5m.66m1.3m 1.13m 1.134m 1.35m.665m 5 , 4 13 7 56 M 1586.1.18 7.77.9 599.5.8 7 1596.9.5 7.57.75 684.11.9 8.5 165..3 7.9 87.8.11 6.57. 166.6.16 7.57.6 856 6.6.5
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7. 粘土のせん断強度 ( 続き ) 盛土 Y τ X 掘削 飽和粘土地盤 せん断応力 τ( 最大値はせん断強度 τ f ) 直応力 σ(σ) 一面せん断 図 強固な地盤 2 建物の建設 現在の水平な地表面 ( 建物が建設されている過程では 地下水面の位置は常に一定とする ) 堆積 Y 鉛直全応力 σ ( σ ) 水平全応力 σ ( σ ) 間隙水圧 図 2 鉛直全応力 σ ( σ ) 水平全応力
施設・構造1-5b 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）新耐震指針に照らした耐震安全性評価（中間報告）（原子炉建屋の耐震安全性評価） （その2）
原子炉建屋屋根版の水平地震応答解析モデル 境界条件 : 周辺固定 原子炉建屋屋根版の水平方向地震応答解析モデル 屋根版は有限要素 ( 板要素 ) を用い 建屋地震応答解析による最上階の応答波形を屋根版応答解析の入力とする 応答解析は弾性応答解析とする 原子炉建屋屋根版の上下地震応答解析モデル 7.E+7 6.E+7 実部虚部固有振動数 上下地盤ばね [kn/m] 5.E+7 4.E+7 3.E+7
01待受擁壁(地山)構造計算
待受け擁壁 ( 逆 L 型 )( 地山がけ対策 ) の構造計算 目 次 (1) 基本方針 1. 本設計の説明 2 2. 構造諸元 2 3. 設計方針 参考資料 3 4. 設計の目的 3 5. 資料 図面 3 6. 特記事項 3 現場説明図 構造図他 4~8 (2) 概要 1. 設計フロー 9 2. 設計条件 9 3. 使用材料 9 4. 土質定数 10 5. 設計外力 10 6. 根入れ深さ 13
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科目名学科 学年 組学籍番号氏名採点結果 016 年度材料力学 Ⅲ 問題 1 1 3 次元的に外力負荷を受ける物体を考える際にデカルト直交座標 - を採る 物体 内のある点 を取り囲む微小六面体上に働く応力 が v =- 40, = 60 =- 30 v = 0 = 10 v = 60 である 図 1 の 面上にこれらの応力 の作用方向を矢印で記入し その脇にその矢印が示す応力成分を記入しなさい 図
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第 2 節鉄筋コンクリート造擁壁 1 標準構造図の種類本標準構造図は 宅地造成技術基準 ~ 設計編 ~ 第 3 章第 2 節鉄筋コンクリート造擁壁構造基準 に基づき 背面土について 地山の関東ローム (φ=20 C=20kN) 及び砂質土 (φ=30 C=0 kn) の2 種類によって分類し作成しています 高さ / 背面土 型式 つま先あり L 型擁壁 つま先なし 逆 L 型擁壁 1m 関東ローム
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分布荷重の合力 ( 効果 ) 前回の復習 ( 第 回 ) p. 分布荷重は平行な力が連続して分布していると考えられる 例 : 三角形分布 l dx P=ql/ q l qx q l 大きさ P dx x 位置 Px 0 x x 0 l ql 0 : 面積に等しい 0 l l 重心に等しいモーメントの釣合より ( バリノンの定理 ) l qx l qx ql q 3 l ql l xdx x0 xdx
II 鉄骨造の耐力度調査(II-1~II-36)
Ⅱ 鉄骨造の耐力度調査 -Ⅱ-1- -Ⅱ-2- 1 -Ⅱ-3- 1.1 S RC 3 58 4 1 13 25 56 56 13 S -Ⅱ-4- S 56 56 56 S S RC S RC 1.1(a) RC S RS 1.1(b) RC S 1.1(c) RC R 1RS RC Is S 2 S RC 3RC R -Ⅱ-5- S RC -Ⅱ-6- 1.2 1.1.1 100 100 0.81.0
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グラウンドアンカー および タイワイヤー ( タイブル ) を用いた岸壁 護岸の復旧事例 1. グラウンドアンカーによる補強 ケーソン補強例 矢板補強例 従来工法に変わる施工性 経済性に優れた工法 2009 年 5 月 ( 財 ) 沿岸技術研究センターの評価取得 2010 年 12 月 NETIS 登録 (KTK-100010-A) 2. 特長 アンカーの施工に必要な設備は 削孔機 動力設備 注入プラントだけである
砂防えん堤設計計算
1 砂防えん堤設計計算 不透過型砂防えん堤 目次 1 設計条件 1 設計流量の算出 -1 土砂含有を考慮した流量 -1-1 有効降雨強度 -1- 清水の対象流量 -1-3 土砂含有を考慮した流量 - 土石流ピーク流量 3 --1 土石流濃度 3 -- 土石流ピーク流量 3 3 水通しの設計 4 3-1 土砂含有を考慮した流量 (Q) に対する越流水深 4 3- 土石流ピーク流量 (Qsp) に対する越流水深
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第 10 章 擁壁構造図集 95 第 10 章擁壁構造図集 第 1 節間知 等練積み擁壁標準構造図 1 標準構造図使 上の留意点 (1) 本指針に示す標準構造図は 背面土の土質が関東ローム 硬質粘土その他これらに類する土質の強度以上を有し かつ 設置地盤の許容地耐力が各図の条件を満足する場合に使用することができる なお 設置地盤に必要な長期許容応力度が100kN/ m2 (10 tf/ m2 ) を超えるものを使用する場合には
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9-1 第 9 章静定梁のたわみ ポイント : 梁の微分方程式を用いて梁のたわみを求める 静定梁のたわみを計算 前章では 梁の微分方程式を導き 等分布荷重を受ける単純梁の解析を行った 本節では 導いた梁の微分方程式を利用し さらに多くの静定構造物の解析を行い 梁の最大たわみや変形状態を求めることにする さらに を用いて課題で解析した構造を数値計算し 解析結果を比較 検討しよう 9.1 はじめに キーワード梁の微分方程式単純梁の応力解析片持ち梁の応力解析
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鉄筋コンクリート柱のせん断破壊実験 1 2 2-1 4 CS- 36N 2% CS-36A2 4% CS-36A4 2 CS-36HF -1 F C28 =36N/mm 2-1 CS-36N 普通コンクリート 36NC 2-3 CS-36A2 石炭灰 2% コンクリート 36CA2 2-4 2% CS-36A4 石炭灰 4% コンクリート 36CA4 2-5 4% CS-36HF 高流動コンクリート
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CIVIL WORKS . 基本条件 -. 一般事項データ名 : sampledata タイトル : 落石防護擁壁 (H4.00m 切土部擁壁) -. 落石防護工の種別 落石防護擁壁 ( 柵併用 ) -. 照査対象と計算ケース 照査対象 計算ケース 落石防護柵 落石時 ( 柵衝突時 ) 及び柵根入れ部 落石防護擁壁 常時 堆積時 落石時 ( 柵衝突時 ) 落石時 ( 壁衝突時 ) -4. 適用基準
3.300 m m m m m m 0 m m m 0 m 0 m m m he m T m 1.50 m N/ N
3.300 m 0.500 m 0.300 m 0.300 m 0.300 m 0.500 m 0 m 1.000 m 2.000 m 0 m 0 m 0.300 m 0.300 m -0.200 he 0.400 m T 0.200 m 1.50 m 0.16 2 24.5 N/ 3 18.0 N/ 3 28.0 18.7 18.7 14.0 14.0 X(m) 1.000 2.000 20 Y(m)
BUILD.GPⅢ出力例
U.N.009500 ** BUILD.GPⅢ (Ver 1.59 ) ** < 出力例 > Page 1 ********************* ** ********************************* ******************** ******** ********** **** ********** ** ********** **** ***********