疲労損傷に対する原因究明 及び補修補強の考え方 森猛 ( 法政大学 )

Size: px
Start display at page:

Download "疲労損傷に対する原因究明 及び補修補強の考え方 森猛 ( 法政大学 )"

Transcription

1 疲労損傷に対する原因究明 及び補修補強の考え方 森猛 ( 法政大学 )

2 第 24 回鋼構造基礎講座 鋼橋の維持管理 - 疲労亀裂の発見 ~ 調査 原因究明 ~ 補修補強の実務 1 疲労損傷の原因究明と補修補強の考え方 法政大学森猛

3 本日の話題 2 1. 疲労の基本 2. 鋼道路橋の疲労損傷事例とその原因究明桁形式橋 閉断面リブ鋼床版作用応力範囲と疲労強度 3. 疲労損傷対策とその考え方予防保全補修 補強 4. 補修 補強部の疲労耐久性評価垂直補剛材上端と鋼床版デッキプレートのすみ肉溶接継手

4 1. 疲労の基本 3 鋼材の破壊 延性破壊脆性破壊疲労破壊 応力腐食割れ ( 遅れ破壊 ) 疲労 1 回の作用では問題のない応力レベルであっても 繰り返し作用することにより 微少なき裂が発生して それが進展し破断に至る現象

5 疲労のメカニズム 4 き裂進展方向 表面 第 Ⅰ 段階 第 Ⅱ 段階 第 Ⅲ 段階 入り込み突き出し

6 なぜ溶接継手で疲労が問題となるのか 5 P 公称応力 σn σn = P/A 最大応力 σmax 応力集中 応力集中係数 α α= σmax / σn 形状不連続溶接きず ( アンダーカット ブローホール残留応力 第 Ⅰ 段階がない or 短い

7 疲労照査の基本的な流れ 考え方 6 疲労設計荷重 応力変動の計算 応力範囲頻度分布 stress σ time n 疲労抵抗 Δ σ 応力範囲 Δσ と疲労寿命 N の関係 Δσ 線形累積被害則 疲労設計曲線 N 疲労照査 疲労設計荷重 荷重から応力範囲頻度分布への変換 疲労強度 疲労照 査

8 疲労設計荷重 ( 鋼道路橋の疲労設計指針 ) 疲労設計荷重の頻度 重量の補正 大型の走行頻度 重量 = 200kN x T x (1+if) 橋軸方向 200kN T : 活荷重補正係数 (= T1 x T2 ) T 荷重 幅員方向 100kN kN 500 T1 : T 荷重補正係数 ( = log(l) + 1.5, 2.0 T1 3.0) L : 支間 基線長 (m) T2 : 同時載荷係数 i f : 衝撃係数 T1 : 単軸の T 荷重で最大級重量の多軸車両をモデル化 T2 : 車両の同時載荷

9 応力範囲頻度分布の計算 1 応力変動の計算 8 第 1 車線 ( 設計寿命中の走行台数 ) 応力変動 第 2 車線 ( 設計寿命中の走行台数 ) Δ σ 2,1 Δ σ 1,1 Δσ 1,2 Δ σ 2,2 レインフロー法 既設橋梁 応力測定 応力範囲頻度分布

10 2 応力変動から応力範囲頻度分布への変換 9 応力変動 頻度 ni ( 10 4 cycles) 応力範囲頻度分布 レインフロー法 応力範囲 Δσi (N/mm 2 ) 既設橋梁 応力測定 応力範囲頻度分布

11 レインフロー法 10 stress σ time レインフロー法による応力範囲の計数の簡易化法 σ1 σ3 σ2 σ4 or σ1 σ3 σ2 σ4 の条件を満たす場合, σ2-σ3 の波を計数 σ2,σ3 を削除 遠藤の方法 ピーク法

12 疲労強度 ( 疲労設計曲線 ) A or B C ord 11 応力範囲 Δσ (MPa) A C E G I 3 1 G D ce : 一定振幅応力に対する応力範囲の打切り限界 ( 疲労限 ) B D H E 10 一定振幅応力変動振幅応力 F H ve : 変動振幅応力に対する応力範囲の打切り限界 応力繰返し数 N(cycles)

13 疲労照査 12 疲労設計荷重による最大応力範囲 ( max) 一定振幅応力に対する応力範囲の打切り限界 ( 疲労限 ce) max > ce の場合 (ni/ni) 1 ni : 応力範囲 i の頻度 Ni : i に対応する疲労寿命 線形累積被害則 max 応力範囲 ve: 変動振幅応力に対する応力範囲の打ち切り限界 疲労設計曲線 応力範囲頻度分布 疲労限 ce ve 頻度 n 疲労寿命

14 13 2. 鋼道路橋の疲労損傷事例 とその原因究明

15 疲労損傷マップ ( 桁橋 ) 14 横桁取付部 交差部 補剛材とフランジの溶接部 亀裂 対傾構取付部 ガセットプレート周辺 ソールプレート周辺

16 疲労損傷マップ ( 桁橋 ) 15 主桁切欠き部 疲労損傷事例の理解多くの場合 疲労き裂発生原因は同じ 損傷の発生原因応力範囲 > 疲労強度応力範囲が高い理由 : 知らなかった 構造が不適切疲労強度が低い理由 : 溶接きず

17 下横構を取付けたガセット部の疲労損傷の原因 16 fix 橋軸方向 move 主桁ウェブ

18 17 橋軸方向応力 (N/mm 2 ) fix 橋軸方向 ガセット端部 ( 支点側 ) ガセット端部 ( 支点側 ) スカラップ端部 ( 支点側 ) スカラップ端部 ( 中央側 ) move 主桁ウェブ ウェブ表面からの距離 (mm) 応力集中を除いた 板厚方向の応力分布 2 ガセット端部 ( 支点側 ) ガセット端部 ( 中央側 ) スカラップ端部 ( 支点側 ) スカラップ端部 ( 中央側 ) 溶接止端部からの距離 (mm) 橋軸方向応力 (N/mm 2 )

19 疲労損傷マップ ( 閉断面リブ構造の鋼床版 ) 18 縦リブ ( トラフリブ ) 3 デッキプレート 4 7 き裂発生部位 1 縦リブと横リブ ( ダイヤフラム ) の溶接部 ( 上側スカラップ部 ) 2 縦リブと横リブ ( ダイヤフラム ) の溶接部 ( 下側スリット部 ) 3 デッキプレートと垂直補剛材の溶接部 4 デッキプレートと縦リブの溶接部 5 デッキプレートと縦リブスカラップの溶接部 ( 現場継手部 ) 6 デッキプレートと横リブ ( ダイヤフラム ) の溶接部 7 縦リブと縦リブの突合せ溶接部 8 縦リブと端ダイヤフラムの溶接部 9 横リブ ( ダイヤフラム ) と主桁ウェブの溶接部 5 1 主桁ウェブ 垂直補剛材 横リブ ( ダイヤフラム ) 8 端ダイヤフラム

20 デッキプレート トラフリブ溶接部のき裂 19 デッキプレート デッキプレート トラフリブ溶接部 デッキプレート デッキき裂 トラフリブ トラフリブ デッキプレートとトラフリブの変形が複雑 デッキプレートとトラフリブの接合 片面すみ肉溶接 ルート部に高い応力集中が生じる

21 き裂の発生原因 20 橋軸直角方向応力 (N/mm 2 ) 解析値 : 上面 解析値 : 下面 実験値 : 上面 実験値 : 下面 荷重中心からの距離 (mm) デッキプレートの変形

22 21 3. 疲労損傷対策とその考え方 予防保全 : 損傷が生じる前 補修 補強 : 損傷が生じた後 原因 : 構造の不具合 溶接部の不具合疲労強度が低い 応力が高い対策 : 不具合の解消疲労強度を高くする 応力を低くする

23 疲労対策 : 予防保全 ( 疲労強度改善法 ) 22 応力集中の軽減 ( 溶接止端形状の改善 ) グラインダ処理 TIG 処理 圧縮残留応力の導入低変態温度溶接材料 応力集中の軽減 + 圧縮残留応力の導入ピーニング ( ブラスト ハンマー UIT )

24 グラインダ仕上げの効果 23 溶接まま バーグラインダ ディスクグラインダ 止端部未処理 止端ライン残し

25 溶接部形状 24 溶接まま 止端部未処理 止端ライン残し バーグラインダ ディスクグラインダ 外観 曲率半径 mm 0.5mm 0.5mm 5.7mm 8.3mm フランク 角

26 試験結果 凡例 応力範囲 σ(n/mm 2 ) 試験体 溶接まま 止端部未処理 止端ライン残し バーグラインダ ディスクグラインダ N=100 万回 疲労寿命 N(cycles) 100 万回疲労強度 溶接ままと比較 112 N/mm N/mm 2 4 % 向上 120 N/mm 2 7 % 向上 164 N/mm 2 45 % 向上 171 N/mm 2 52 % 向上 25

27 止端半径と仕上げ範囲 26 止端半径 :3mm 以上 最終仕上げはバーグラインダで行う すみ肉溶接範囲 遷移区間 完全溶込み溶接範囲 2t 2 2t 1 仕上げ処理範囲 t 1 : ガセット板厚 t 2 : 母材板厚 回し溶接部 ( 仕上げ処理範囲 ) 回し溶接部 ( 仕上げ範囲 ) 仕上げ範囲 :2x ガセット厚

28 止端曲率半径を 3mm 以上とした根拠 溶接のまま 止端仕上げ曲率半径 3 mm以上 応力範囲 Δσ( N/mm 2 ) ( 面外,l 100mm, 非仕上げ ) F 疲労寿命 N (cycles) 予防対策は必要に応じて行うことが重要不必要な箇所に行うことは無駄

29 ピーニング UIT(Ultrasonic Impact Treatment) 28 溶接のまま UIT 応力 上限応力 σ max 下限応力 σ min 応力比 R = 下限応力 / 上限応力 0 時間

30 溶接まま試験体の疲労試験結果 応力範囲 Δσ (N/mm2 ) 溶接ままの試験体 疲労寿命 開先溶接 R=0 R=0.5 Δσ 3.55 N=1.73x10 13 N(cycle) すみ肉溶接 R=0 R=0.5 応力 R=0.5 R=0 0 時間 29 応力比 R= 下限応力 / 上限応力 溶接よる引張残留応力

31 UIT 試験体の疲労試験結果 (R=0) UIT1 R=0 開先溶接すみ肉溶接 応力 通常に処置通常の試験条件力 R=0 30 応力範囲 Δσ (N/mm2 ) 溶接まま試験体 ルート破壊 0 UIT 時間 疲労寿命 N(cycle)

32 UIT 試験体の疲労試験結果 (R=0.5) 応力 R= UIT1 R=0.5 開先溶接 すみ肉溶接 応力範囲 Δσ (N/mm2 ) 溶接まま試験体 UIT1R=0.5 0 UIT 時間 疲労寿命 N(cycle)

33 UIT 試験体の疲労試験結果 (R=0.5) 上限応力で UIT( 既設構造物 ) UIT2 R=0.5 開先溶接すみ肉溶接 応力 UIT 応力範囲 Δσ (N/mm2 ) 溶接まま試験体 つのデータルート破壊 0 R=0.5 時間 疲労寿命 N(cycle)

34 補修 補強 33 ガセット端の疲労き裂 20 年ほど前 現在

35 補修効果の確認 34

36 疲労試験結果 35 公称応力範囲 Δσ n (N/mm 2 ) 溶接まま補修部 : 未破断 ストップホール φ24.5 疲労き裂 ウェブ ガセット 疲労寿命 N(cycles) き裂先端の応力集中の軽減添え板による応力伝達 トルシアボルト 添え板

37 小型試験体の疲労試験 ( 破壊起点と疲労強度の確認 ) 36 Tig Dressing φ

38 疲労破壊 破壊起点 37 約 10mm 高力ボルト摩擦接合継手と同じ破壊形態 フレッチング

39 疲労強度は高力ボルト摩擦接合継手とほぼ同じ 総断面応力範囲 Δσ n (N/mm 2 ) σ' 2σ' JSSC B 100 AP 試験体高力ボルト継手 疲労寿命 N(cycles)

40 補修 補強 39 スカラップ内の疲労き裂 面外曲げの軽減

41 SFRC 舗装による鋼床版補強 ( デッキプレートの変形の抑制 ) 40 CFRP グリッド筋 SFRC エポキシ樹脂接着剤 スタッド 250~ ~300 設計基準強度 :30N/mm 2 ( 材令 7 日 )

42 SFRC 舗装の現場施工 41

43 SFRC 舗装による鋼床版補強 42 補強効果確認 横リブ位置 荷重車計測 ( 総重量約 222kN) 荷重車進行方向 計測箇所 (a) 幅員方向載荷位置 (b) 橋軸方向載荷位置 載荷状態の組合せの中での最大ひずみと最小ひずみの差をひずみ範囲として整理 42

44 SFRC 舗装による鋼床版補強効果 43 着目部位 計測位置 ひずみ範囲 (μ) ひずみ範囲 (μ) デッキプレート閉断面リブ デッキプレートと溶接部 Uリブの溶接部 ( デッキプレート側デッキ側 ) ) 1U リブ支間部 1 閉断面リブ支間部 R5 D1 D2 3 横リブ交差部 3 横リブ交差部 R6 D3 D1 D2 D3 D1 9% 9% 8% 8% 8% 8% 7% 7% 補強前 補強後 R5 D1 D2 D3 R6 D2 8% 8% D3 11% 11% 1U リブ支間部 1 閉断面リブ支間部 U1 11% 11% デッキプレートデッキプレートと閉断面リブ Uリブの溶接部溶接部 (Uリブ側) ( リブ側 ) R5 3 横リブ交差部 R5 U1 U2 U3 R6 3 横リブ交差部 U1 U2 U3 R6 U2 U3 U1 U2 32% 65% 32% 65% 28% 28% 18% 18% U3 41% 41%

45 44 4. 補修 補強部の疲労耐久性評価 ( 予防保全 ) 垂直補剛材上端と鋼床版デッキプレートのすみ肉溶接継手

46 構造形式 : 鋼床版箱桁 ウェブ 100 荷重載荷位置 ( 平均 ) 90 x 横リブ アスファルト舗装 2 1 U リブ 垂直補剛材 デッキプレート垂直補剛材 150 着目位置 横リブ 疲労き裂の例

47 荷重 T 荷重 ( 道路橋示方書 ) の 1 輪 (100kN) 相当の荷重をダブルタイヤを模擬して載荷 kN 50kN 1 方向 1 車線あたりの日大型車設計交通量 :1,500 台

48 47 疲労評価の手順 計算開始 F E M によるホットスポット応力の影響面 ( 橋軸方向, 橋軸直角方向の影響線 ) の算出 荷重走行位置の分布の設定 年あたりの累積疲労損傷比 ( D ) の計算 疲労寿命の計算

49 48 評価位置及び疲労強度等級 x 荷重載荷位置 ( 平均 ) デッキプレート アスファルト舗装 垂直補剛材 150 着目位置 ホットスポット応力に対する疲労設計曲線 E 等級 (200 万回基準疲労強度 :80N/mm 2 ) 48

50 応力範囲の算定 49 解析モデル 全体図 溶接継手部近傍 解析コード:MSC NASTRAN 2008 材料特性( 線形弾性体 ) 鋼材 E=2.0x10 5 N/mm 2, ν=0.3 アスファルト E=500( 夏 ), 1500( 春秋 ), 5000( 冬 ) N/mm 2, ν=0.35 夏季 :3カ月, 春秋季 :6カ月, 冬季 :3カ月 着目部近傍要素サイズ:2.5mm 3mm 程度

51 境界条件 50 連続条件 固定 連続条件 隣接する荷重の影響, 主桁系の影響は小さいと判断

52 荷重条件 51 CASE11 CASE x(mm) CASE10 CASE9 CASE8 CASE7 CASE6 CASE5 CASE4 CASE3 CASE2 CASE1 x 橋軸方向 :7 ケース 橋軸直角方向 :11 ケース, 標準偏差 120mm の正規分布を仮定

53 ホットスポット応力の算定法 52 σ 舗装 σ HS S u 0.4t 0.6t テ ッキ厚 t HSS u m, HSS 2 2 σ m : 膜応力,σ b : 面外曲げ応力 b u V.stiff 板曲げ応力の補正 1.2{Δσ m +(4/5) Δσ b ] 板曲げ応力を受ける場合には軸方向応力を受ける場合よりも疲労強度が高い

54 応力解析結果 53 橋軸方向の影響線 ( 夏季 ) 影響線の基線長は短い 圧縮応力が卓越 冬季は夏季よりも 30% 程度緩和 面外曲げ応力が支配的 橋軸直角方向の影響線

55 疲労寿命評価 54 1 日あたりの累積疲労損傷比 ADTT D f m m i C R p i C t m ADTT:1 車線あたりの日大型車設計交通量 =1500 台 m: 疲労設計の曲線の傾きを表す係数 =3 Δσ i : 橋直方向位置 i を走行した際の応力範囲 =1.2{Δσ m +(4/5)Δσ b } ( 衝撃係数 i f =0.2) p i : 橋直方向位置 i を通過する相対頻度 Δσ f :200 万回疲労強度 =80N/mm 2 (E 等級 ) C R : 平均応力の補正係数 =1.3 C t : 板厚の補正係数 =1.0 簡単のため 一部 引張も出るが 死荷重は圧縮に作用? 平均応力の影響

56 疲労寿命評価 55 i 1 日当たりの累積疲労損傷比 3 i p i ADTT C 0 D (/day) 夏季 冬季 , 春秋季 季節の影響 ( 春夏秋冬の日数の割合が 1/4 ずつ ) 疲労寿命は 1/0.533=1.8 年 0.553

57 半円孔による補修 補強 56 実橋に適用された補修例 0 6 ドリルにより穿孔し 孔壁表面は滑らかに仕上げる 想定される疲労破壊起点溶接止端 + 円孔縁

58 補修 補強後の構造に対する疲労寿命評価 57 評価位置及び疲労強度等級 荷重載荷位置 ( 平均 ) アスファルト舗装 デッキプレート 垂直補剛材 150 着目位置 溶接止端部 :E 等級 (80) ホットスポット応力 半円孔縁 :A 等級 (190) 最大応力

59 58 解析方法 全体図 半円孔部近傍 解析条件 ホットスポット応力の求め方は補修 補強前構造と同じ

60 59 溶接止端部のホットスポット応力 橋軸方向の影響線 ( 夏季 ) 橋軸直角方向の影響線 補修により発生応力は半減 面外曲げは小さくなるが 膜応力への低減効果小

61 半円孔縁の応力 60 最小の最小主応力発生時コンター図 橋軸直角方向の影響線 最大で -279N/mm 2 の応力が発生 止端部と比較して季節による割合の差は小さい

62 溶接止端部 疲労寿命評価 1 日当たりの累積疲労損傷比 61 i 3 i p i ADTT C 0 D (/day) 夏季 冬季 , 春秋季 季節の影響 ( 春夏秋冬の日数の割合が 1/4 ずつ ) 疲労寿命は 1/0.0448=22.3 年

63 疲労寿命評価 半円孔縁 1 日当たりの累積疲労損傷比 62 i 3 i p i ADTT C 0 D (/day) 夏季 冬季 , 春秋季 季節の影響 ( 春夏秋冬の日数の割合が 1/4 ずつ ) 疲労寿命は 1/0.0543=18.4 年 止端部 22.3 年

64 今後の課題と期待 (1) 新しい疲労強度改善法の開発応力集中の緩和 残留応力の調整疲労に強い鋼材の開発 (2) 疲労強度改善方法 改善部の品質保証方法の確立 (3) 最新の知識に基づいた疲労設計法の再構築 ( 新 JSSC 指針 ) (4) 疲労損傷の補修方法と補修部材の強度 寿命評価法の確立 (5) 効率的な維持管理体制の構築 (6) 疲労に対する関心の向上 知識の習得 63 安心して使えるように 橋を作り 守る 仕様設計ではない 鋼床版の疲労設計法の確立

4) 横桁の照査位置 P.27 修正事項 横桁 No07~No18 ( 少主桁のNo01からNo06は格子計算による 断面力が発生しないので省略 ) 照査点 No 溶接部名称 継手名称 等級 1 横桁腹板上 主桁腹板 すみ肉 F H 2 横桁腹板下 主桁腹板 すみ肉 F H ただし 上記の 2 つ照

4) 横桁の照査位置 P.27 修正事項 横桁 No07~No18 ( 少主桁のNo01からNo06は格子計算による 断面力が発生しないので省略 ) 照査点 No 溶接部名称 継手名称 等級 1 横桁腹板上 主桁腹板 すみ肉 F H 2 横桁腹板下 主桁腹板 すみ肉 F H ただし 上記の 2 つ照 鋼道路橋の疲労設計資料 4. 疲労設計計算例 の横桁計算の修正 横桁の主桁への連結部の溶接にて 腹板部にすみ肉溶接を フランジ部に完全溶込溶接を採用した設計事例を掲載していますが 溶接部の応力計算の方法を修正いたします 異なる種類の溶接を混在させた場合には 母材の全断面を効とした場合に比べ 各部位の応力の分担が変わるわるため 溶接部の断面を用いて断面性能を計算し 応力を計算しました 詳細については

More information

<4D F736F F D F8D7C8FB094C58D5C91A282CC91CF8B7690AB8CFC8FE382C98AD682B782E98CA48B DC58F4994C5816A2E646F63>

<4D F736F F D F8D7C8FB094C58D5C91A282CC91CF8B7690AB8CFC8FE382C98AD682B782E98CA48B DC58F4994C5816A2E646F63> 鋼床版構造の耐久性向上に関する研究 研究予算 : 運営費交付金 ( 一般勘定 ) 研究期間 : 平 24~ 平 27 担当チーム : 構造物研究グループ研究担当者 : 村越潤, 平野秀一, 原田英明 要旨 道路橋では平成 24 年に道路橋示方書で疲労設計が導入され, 同時に 鋼道路橋の疲労設計指針 が発刊された. 鋼道路橋のうち, 鋼床版に関しては構造計算による応力照査が困難なため, 疲労指針では,

More information

Microsoft PowerPoint - 橋工学スライド.ppt

Microsoft PowerPoint - 橋工学スライド.ppt 橋工学 : 授業の目的 橋の設計 施工に関する基本的な考え方を学習する. 特に, 道路橋の上部工 ( 鋼製橋桁 ) の設計について学習することに主眼をおく. 橋工学 : 達成目標 1. 橋の基本的機能と構成を説明できること. 2. 道路橋の設計における基本的な考え方と手順を説明できること. 3. 単純な道路橋上部工 ( 鋼製橋桁 ) について具体的な設計作業が行えること. 橋工学 : 関連する学習教育目標

More information

Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外

Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外 4. ブレース接合部 本章では, ブレース接合部について,4 つの部位のディテールを紹介し, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) ブレースねらい点とガセットプレートの形状 (H 形柱, 弱軸方向 ) 対象部位の概要 H 形柱弱軸方向にガセットプレートタイプでブレースが取り付く場合, ブレースの傾きやねらい点に応じてガセットプレートの形状等を適切に設計する. 検討対象とする接合部ディテール

More information

Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外

Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外 3.H 形断面柱を用いた柱梁接合部 本章では,H 形断面柱を用いた柱梁接合部に関して,6 つの部位の接合部ディテールを紹介し, それらについて, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) 柱梁接合部の標準ディテール 対象部位の概要 H 形柱を用いた柱梁接合部の標準ディテール 検討対象とする接合部ディテール 検討課題 各接合形式における柱梁接合部の各部位の材質 板厚を検討する. 34 検討課題に対応した接合部ディテールの例

More information

<4D F736F F D208E9197BF DDA89D78E8E8CB182CC8FDA8DD78C7689E6816A2E646F6378>

<4D F736F F D208E9197BF DDA89D78E8E8CB182CC8FDA8DD78C7689E6816A2E646F6378> 資料 - 載荷試験の詳細計画 第 回伊達橋補修検討委員会資料 平成 年 月 日 . 載荷試験の詳細計画 表 -. 部位 格点形式 溶接継ぎ手形式の階層化 ( 横桁と垂直材 下弦材との接合部応力 ). 疲労の観点からの原因究明および今後の亀裂の進展性の把握を目的とする計測 () 載荷試験の目的載荷試験は 以下の項目を把握 検証するために実施するものである (A) 横桁と垂直材 下弦材との接合部応力垂直材側の溶接止端部に応力を生じさせていると考えられる横桁の面外応力を把握するため

More information

<4D F736F F D208E9197BF B5497F48CB488F682CC908492E8816A2E646F6378>

<4D F736F F D208E9197BF B5497F48CB488F682CC908492E8816A2E646F6378> 資料 -3 亀裂原因の推定 第 5 回伊達橋補修検討委員会資料 平成 28 年 3 月 11 日 Ⅱ. 亀裂原因の推定 1. 亀裂原因の推定 1-1. 亀裂の発生状況 亀裂発生箇所を図 -1.1 表 -1.1 亀裂の位置を写真 -1.1 代表的な亀裂発生箇所を写真 -1.2~ 写真 -1.6 に 示す 亀裂は 横桁フランジと垂直材の接合部 (1234) 下弦材とニーブレース 下横構ガセットの接合 部

More information

道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月

道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例

More information

Key Words 1

Key Words 1 06 16 1 1 305-0804 24 2 10 Key Words 1 2 3 23 3 31 1,261 622 91 1 50 32.5 50 10 53.8% 20 74.7 1 / 3 30 CO2 ICT PDCA -2 30 2 / 3 CO 21 4 3 24 4 12 82 61 8 3 / 3 -1-1 -2-3 -2-3 阪神高速道路の長寿命化対策 ~ 鋼橋を中心に ~

More information

PowerPoint Presentation

PowerPoint Presentation H8 年度有限要素法 1 構造強度設計 1. 塑性崩壊 1.3 疲労設計 ( 一部修正版 ) H8-1/6 早川 (R : 夏学期の復習部分 ) 1. 塑性崩壊とその評価法 ( 極限解析 ) R 塑性崩壊 : 構造物として使用に耐えないほどの過度の塑性変形 全断面降伏 前提 : 弾完全塑性材モデル E ひずみ硬化ありひずみ硬化なし : 降伏強さ E : ヤング率 ε 図 1.3 弾完全塑性材モデルの応力

More information

計算例 5t超え~10t以下用_(補強リブ無しのタイプ)

計算例 5t超え~10t以下用_(補強リブ無しのタイプ) 1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)

More information

< A E6984A90DD8C768E77906A82CC89FC92E897768E7C82C690DD8C7697E172312E786477>

< A E6984A90DD8C768E77906A82CC89FC92E897768E7C82C690DD8C7697E172312E786477> JSSC シンポジウム エンジニアリングセッション JSSC 疲労設計指針の改定要旨と設計例 11 月 17 日 ( 木 ) 13:00~15:00 プログラム ( 案 ) 技術 標準委員会委員長挨拶 児嶋一雄 ( 鹿島建設 ) 疲労設計指針改定の経緯 森猛 ( 法政大学 ) 改定指針の内容 (1) 1~3 章 貝沼重信 ( 九州大学 ) 改定指針の内容 () 4~6 章 舘石和雄 ( 名古屋大学

More information

建設機械施工 Vol.67 No.7 July 図 2 U リブの内側に車輪が載荷された場合の U リブの変形 れにより生じる溶接ルート部の応力集中であると示されている すなわち, デッキプレートと U リブが溶接されたまま, 上述のあて板による補強を実施しても 2 のようにシングル

建設機械施工 Vol.67 No.7 July 図 2 U リブの内側に車輪が載荷された場合の U リブの変形 れにより生じる溶接ルート部の応力集中であると示されている すなわち, デッキプレートと U リブが溶接されたまま, 上述のあて板による補強を実施しても 2 のようにシングル 88 建設機械施工 Vol.67 No.7 July 2015 CMI 既設鋼床版の疲労損傷に対するスタッドボルトを用いた鋼床版下面からの補強方法に関する研究 小野秀一 渡辺真至 1 2 重交通路線の U リブ鋼床版で疲労き裂が顕在化 するなか, 各関係機関においては対策方法の検討が進められている 当誌 建設の施工企画 2007 年 4 月号 でも一部概要を紹介したように, 施工技術総合研究所ではこれまでに,

More information

複合構造レポート 09 FRP 部材の接合および鋼と FRP の接着接合に関する先端技術 目次 第 1 部 FRP 部材接合の設計思想と強度評価 第 1 章 FRP 構造物の接合部 FRP 材料 FRP 構造物における各種接合方法の分類と典型的な部位 接合方法

複合構造レポート 09 FRP 部材の接合および鋼と FRP の接着接合に関する先端技術 目次 第 1 部 FRP 部材接合の設計思想と強度評価 第 1 章 FRP 構造物の接合部 FRP 材料 FRP 構造物における各種接合方法の分類と典型的な部位 接合方法 複合構造レポート 09 FRP 部材の接合および鋼と FRP の接着接合に関する先端技術 目次 第 1 部 FRP 部材接合の設計思想と強度評価 第 1 章 FRP 構造物の接合部 3 1.1 FRP 材料 3 1.2 FRP 構造物における各種接合方法の分類と典型的な部位 3 1.2.1 接合方法の種類 3 1.2.2 FRP 構造物における接合部 9 1.3 国内外における FRP 接合部の設計思想

More information

Microsoft PowerPoint - 口頭発表_折り畳み自転車

Microsoft PowerPoint - 口頭発表_折り畳み自転車 1 公道走行を再現した振動試験による折り畳み自転車の破損状況 ~ 公道での繰り返し走行を再現した結果 ~ 2 公道走行を想定した試験用路面について 九州支所製品安全技術課清水寛治 目次 1. 折り畳み自転車のフレームはどのように破損するのか公道の走行振動を再現する自転車用ロードシミュレータについて繰り返し走行を想定した折り畳み自転車の破損部の特徴 ~ 公道による振動を繰り返し再現した結果 ~ 2.

More information

PowerPoint プレゼンテーション

PowerPoint プレゼンテーション 材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成

More information

PowerPoint プレゼンテーション

PowerPoint プレゼンテーション 材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート

More information

(p.52-57)392-10

(p.52-57)392-10 Fatigue Life Prediction of Welded Structures Based on Crack Growth Analysis Abstract A fatigue life prediction system for welded structures has been developed based on crack growth analysis. In the developed

More information

国土技術政策総合研究所資料

国土技術政策総合研究所資料 5. 鉄筋コンクリート橋脚の耐震補強設計における考え方 5.1 平成 24 年の道路橋示方書における鉄筋コンクリート橋脚に関する規定の改定のねらい H24 道示 Ⅴの改定においては, 橋の耐震性能と部材に求められる限界状態の関係をより明確にすることによる耐震設計の説明性の向上を図るとともに, 次の2 点に対応するために, 耐震性能に応じた限界状態に相当する変位を直接的に算出する方法に見直した 1)

More information

構造力学Ⅰ第12回

構造力学Ⅰ第12回 第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB

More information

国土技術政策総合研究所 研究資料

国土技術政策総合研究所 研究資料 第 章定点載荷疲労試験.1 概要国土技術政策総合研究所では 自動車荷重の移動によって特に応力状態が複雑に変化することが想定される横リブの交差部のトラフリブとデッキプレートの縦方向溶接継手を対象として デッキプレートとトラフリブの板厚の組み合わせとデッキプレート貫通き裂に対する疲労耐久性の関係について定点疲労試験と数値解析による検討を行った. 試験方法..1 試験機定点載荷試験機は, 国土技術政策総合研究所内の試験機を使用した

More information

スライド タイトルなし

スライド タイトルなし 高じん性モルタルを用いた 実大橋梁耐震実験の破壊解析 ブラインド 株式会社フォーラムエイト 甲斐義隆 1 チーム構成 甲斐義隆 : 株式会社フォーラムエイト 青戸拡起 :A-Works 代表 松山洋人 : 株式会社フォーラムエイト Brent Fleming : 同上 安部慶一郎 : 同上 吉川弘道 : 東京都市大学総合研究所教授 2 解析モデル 3 解析概要 使用プログラム :Engineer s

More information

<4D F736F F D E95FB90AE94F58BC78AC793E08E968BC68CA48B8694AD955C89EF985F95B65F96BC8D8291AC90A3924A2E444F43>

<4D F736F F D E95FB90AE94F58BC78AC793E08E968BC68CA48B8694AD955C89EF985F95B65F96BC8D8291AC90A3924A2E444F43> 箱桁橋のまわし溶接部のき裂に対する ICR 処理の試験施工と追跡調査結果 長谷川秀也 1 瀬谷千惠 2 1 名古屋高速道路公社整備部企画整備課 ( 453-0804 名古屋市中村区黄金通 7 丁目 28-1) 2 名古屋高速道路公社経営企画部企画課 ( 462-0844 名古屋市北区清水 4 丁目 17-30) 名古屋高速道路では, 箱桁橋のまわし溶接部のき裂への対策として, 疲労き裂の近傍の母材を叩いて疲労き裂の表面を閉口することにより疲労寿命を向上させる工法

More information

第4章 溶接施工管理

第4章 溶接施工管理 715 mm mm ) (1) I (2) (3) (4) 45 716 図1 46 溶接接合教室 基礎を学ぶ 橋梁の種類 鷹羽 溶接 接合技術の適用 橋梁と建築鉄骨 717 (5) H S N (6) 3.1 a y a y / 47 718. SM JIS G SS SS P S C Pcm Pcm Pcm=C+Si/ +(Mn+Cr+Cu)/ +Ni/ +Mo/ +V/ + B (%) ) LP

More information

1 平成 25 年 3 月末日 ( 全 6 枚 ) 道路橋示方書 ( 平成 24 年 ) 改訂概要資料 大阪市立大学名誉教授北田俊行 1. 平成 24 年 2 月あるいは 3 月における道路橋示方書改訂の理由 (1) 最近の道路橋に関する新しい知見の反映 (2) 東北地方太平洋沖地震による橋梁被害の

1 平成 25 年 3 月末日 ( 全 6 枚 ) 道路橋示方書 ( 平成 24 年 ) 改訂概要資料 大阪市立大学名誉教授北田俊行 1. 平成 24 年 2 月あるいは 3 月における道路橋示方書改訂の理由 (1) 最近の道路橋に関する新しい知見の反映 (2) 東北地方太平洋沖地震による橋梁被害の 1 平成 25 年 3 月末日 ( 全 6 枚 ) 道路橋示方書 ( 平成 24 年 ) 改訂概要資料 大阪市立大学名誉教授北田俊行 1. 平成 24 年 2 月あるいは 3 月における道路橋示方書改訂の理由 (1) 最近の道路橋に関する新しい知見の反映 (2) 東北地方太平洋沖地震による橋梁被害の反映 2. 共立出版 の 新編橋梁工学 および 例題で学ぶ橋梁工学 への反映 (1) 今回の道路橋示方書の改訂内容の反映は

More information

国土技術政策総合研究所 研究資料

国土技術政策総合研究所 研究資料 3 章 PC 橋と PRC 橋の概略比較設計本章では コンクリート桁橋で一般的と考えられる支間長 80mの3 径間連続ラーメン箱桁橋をモデルケースとし PC 構造と PRC 構造それぞれで概略設計を行うことにより それぞれの構造の特性と性能に及ぼす影響や 特に疲労損傷のリスクに対する比較分析を行った なお PC 構造は従来の道路橋示方書 1) に従った設計とし PRC 構造は土木学会コンクリート標準示方書

More information

Microsoft Word - 01_表紙目次

Microsoft Word - 01_表紙目次 共同研究報告書 整理番号第 392 号 鋼床版橋梁の疲労耐久性向上技術に関する 共同研究 ( その 2) 報告書 -SFRC 舗装した鋼床版実大供試体の静的載荷および移動輪荷重試験 - 分冊 1/2 平成 22 年 1 月 独立行政法人土木研究所 株式会社横河ブリッジ Copyright (2009) by P.W.R.I. All rights reserved. No part of this

More information

第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510

第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510 第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 5 14.1 検討の背景と目的 9 mm角以上の木材のたすき掛け筋かいは 施行令第 46 条第 4 項表 1においてその仕様と耐力が規定されている 既往の研究 1では 9 mm角筋かい耐力壁の壁倍率が 5. を満たさないことが報告されているが 筋かい端部の仕様が告示第 146 号の仕様と異なっている 本報では告示どおりの仕様とし 9 mm角以上の筋かいたすき掛けの基礎的なデータの取得を目的として検討を行った

More information

2. 熱弾性応力測定の原理材料が弾性範囲内で荷重を受ける場合 荷重の繰返し速度が断熱条件を満たす程度に十分速ければ 主応力和の変化量 Δσ と温度の変化量 ΔT との間には 次式で示す関係が成立する (1) ここで K m は熱弾性係数 T は絶対温度である したがって 赤外線サーモグラフィを用いて

2. 熱弾性応力測定の原理材料が弾性範囲内で荷重を受ける場合 荷重の繰返し速度が断熱条件を満たす程度に十分速ければ 主応力和の変化量 Δσ と温度の変化量 ΔT との間には 次式で示す関係が成立する (1) ここで K m は熱弾性係数 T は絶対温度である したがって 赤外線サーモグラフィを用いて 平成 20 年度 大阪大学工業会賞 受賞研究 赤外線サーモグラフィによる道路橋鋼床版の疲労き裂遠隔検出法開発に関する基礎的研究 大阪大学大学院工学研究科機械工学専攻後期課程 2 年 和泉遊以 1. 緒言道路橋を支える床版には 大きく分けてコンクリート床版と鋼床版の二つがある 軽量で架設が容易かつその施工が速い鋼床版は 架設方法等の制約により死荷重を軽減する必要がある若齢地盤区間の橋梁や橋桁間の長い区間など

More information

Microsoft PowerPoint 発表資料(PC) ppt [互換モード]

Microsoft PowerPoint 発表資料(PC) ppt [互換モード] 空港エプロン PC 舗装版の補強構造に関する研究 空港研究部空港施設研究室坪川将丈, 水上純一, 江崎徹 ( 現 九州地整 ), 小林雄二 ( 株 ) ピーエス三菱吉松慎哉, 青山敏幸, 野中聡 1 研究の背景 目的 東京国際空港西側旅客エプロン15 番 16 番スポットのPC 舗装部において, 雨水の混入, 繰返し荷重の作用等により泥化したグラウト材のポンピング現象が発生ング現象 ( 航空機翼程度の高さにまで達する

More information

土木学会論文集 A1( 構造 地震工学 Vol. ), 73, No. 1, , 鋼床版縦横リブ交差部構造の高疲労強度化 横関耕一 1 横山薫 2 冨永知徳 3 三木千壽 4 1 正会員新日鐵住金鉄鋼研究所鋼構造研究部 ( 千葉県富津市新富 20-1) E

土木学会論文集 A1( 構造 地震工学 Vol. ), 73, No. 1, , 鋼床版縦横リブ交差部構造の高疲労強度化 横関耕一 1 横山薫 2 冨永知徳 3 三木千壽 4 1 正会員新日鐵住金鉄鋼研究所鋼構造研究部 ( 千葉県富津市新富 20-1) E 鋼床版縦横リブ交差部構造の高疲労強度化 横関耕一 1 横山薫 2 冨永知徳 3 三木千壽 4 1 正会員新日鐵住金鉄鋼研究所鋼構造研究部 ( 293-8511 千葉県富津市新富 2-1) E-mail: okoeki.4dg.kohichi@jp.nssmc.com 2 正会員東京都市大学講師総合研究所 ( 158-82 東京都世田谷区等々力 8 丁目 15-1) E-mail: okoama@tcu.ac.jp

More information

(Microsoft Word - \216\221\227\277\202S\201i\225\\\216\206\201j.docx)

(Microsoft Word - \216\221\227\277\202S\201i\225\\\216\206\201j.docx) 資料 -4 恒久対策 第 4 回伊達橋補修検討委員会資料 平成 27 年 6 月 12 日 1. 恒久対策基本方針 伊達橋の補修 補強設計の基本方針について 検討フローを図 -1.1 に示す Ⅰ 目標性能 1 供用性 : 補修補強後 50 年 大型車 25t 対応 2 耐久性能 : 疲労亀裂をできるだけ進展 発生させないようにする 3 維持管理 : 橋梁定期点検 5 年で対応出来る水準とする ( 耐震性能の確認

More information

屋根ブレース偏心接合の研究開発

屋根ブレース偏心接合の研究開発 論文 報告 屋根ブレース偏心接合の研究開発 ~BT 接合ピースを用いた大梁 小梁 屋根ブレース接合部 ~ Research and Development of Eccentric Joints in Roof Brace 戸成建人 * Tatsuto TONARI 谷ヶ﨑庄二 * Shoji YAGASAKI 池谷研一 * Kenichi IKETANI 中澤潤 * Jun NAKAZAWA 川田工業システム建築の鉄骨生産ラインの特徴を活かして製作コストを低減するために,

More information

表 4-2-l 板厚による鋼種選定表 板厚 (mm) 鋼種 非溶接構造用鋼 SS400 SM400A SM400B 溶接構造用鋼 SM400C SM490YA SM490YB SM520C SM570 SMA400AW SMA400BW SMA40

表 4-2-l 板厚による鋼種選定表 板厚 (mm) 鋼種 非溶接構造用鋼 SS400 SM400A SM400B 溶接構造用鋼 SM400C SM490YA SM490YB SM520C SM570 SMA400AW SMA400BW SMA40 第 2 章鋼 橋 第 1 節設計一般 1 設計一般 1-1 設計の基本 (1) 設計にあたっては 道示 Ⅱによるほか上部構造形式の特性を十分に考慮するものとする (2) 構造の簡素化 統一化を図るものとし 運搬 架設 維持管理 景観などを考慮した設計をおこなうものとする (3) 設計にはライフサイクルコストを考慮する (4) 計算理論は 原則として任意形格子理論によるものとする (5) 仮定鋼重と仮定剛度は

More information

新日本技研 ( 株 ) 技術報告 弾性横桁で支持された床版の断面力式 仙台支店 設計部高橋眞太郎 本社 顧問倉方慶夫 元本社 顧問高尾孝二 要旨 橋梁形式は 公共事業費抑制の要求を受けてコスト縮減を図ることができる合理化形式の採用が多くなっている この流れを受けて鈑桁形式では少数鈑桁橋

新日本技研 ( 株 ) 技術報告 弾性横桁で支持された床版の断面力式 仙台支店 設計部高橋眞太郎 本社 顧問倉方慶夫 元本社 顧問高尾孝二 要旨 橋梁形式は 公共事業費抑制の要求を受けてコスト縮減を図ることができる合理化形式の採用が多くなっている この流れを受けて鈑桁形式では少数鈑桁橋 新日本技研 ( 株 技術報告 - 弾性横桁で支持された床版の断面力式 仙台支店 設計部高橋眞太郎 本社 顧問倉方慶夫 元本社 顧問高尾孝二 要旨 橋梁形式は 公共事業費抑制の要求を受けてコスト縮減を図ることができる合理化形式の採用が多くなっている この流れを受けて鈑桁形式では少数鈑桁橋の採用が多くなっている この形式はおよそ 年前に 日本道路公団が欧州の少数鈑桁橋を参考にPC 床版を有する少数鈑桁橋の検討を始め

More information

<8D5C91A28C768E5A8F91836C C768E5A8F A2E786C73>

<8D5C91A28C768E5A8F91836C C768E5A8F A2E786C73> スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で

More information

対象船舶 (*) 設計荷重を負荷した構造解析による応力の評価 ( 山波 谷波 静荷重 ) ハルガーダモーメントによる応力の評価 ( 梁理論 ) 公称応力範囲 公称平均応力 公称応力範囲 公称平均応力 (**) 最大 HS 応力範囲 応力集中係数 構造的 HS 平均応力 等価 HS 応力範囲 等価応力

対象船舶 (*) 設計荷重を負荷した構造解析による応力の評価 ( 山波 谷波 静荷重 ) ハルガーダモーメントによる応力の評価 ( 梁理論 ) 公称応力範囲 公称平均応力 公称応力範囲 公称平均応力 (**) 最大 HS 応力範囲 応力集中係数 構造的 HS 平均応力 等価 HS 応力範囲 等価応力 疲労強度評価ガイドラインの概要 ( ダブルハルタンカー編 ) 1. はじめに NK では 船体構造の実用的な疲労強度評価手法として ダブルハルタンカーの大骨に対する評価としての 疲労強度評価ガイドライン ( ダブルハルタンカー編 ) 及びダブルハルタンカー並びにバルクキャリヤーの縦通肋骨に対する評価としての 縦通肋骨疲労強度評価暫定指針 を開発している これらガイドライン及び暫定指針は 共通した設計荷重の考え方及び強度評価判定基準に基づく評価手法を提示するものである

More information

Microsoft PowerPoint - 01_内田 先生.pptx

Microsoft PowerPoint - 01_内田 先生.pptx 平成 24 年度 SCOPE 研究開発助成成果報告会 ( 平成 22 年度採択 ) 塩害劣化した RC スラブの一例 非破壊評価を援用した港湾コンクリート構造物の塩害劣化予測手法の開発 かぶりコンクリートのはく落 大阪大学大学院鎌田敏郎佐賀大学大学院 内田慎哉 の腐食によりコンクリート表面に発生したひび割れ ( 腐食ひび割れ ) コンクリート構造物の合理的な維持管理 ( 理想 ) 開発した手法 点検

More information

Microsoft Word - 大阪Q&A.DOCX

Microsoft Word - 大阪Q&A.DOCX 発表会場での質問 回答 大阪 ここまで進んだ鋼床版の疲労対策 において Q1) 架設用吊金具からの疲労き裂について 首都高速様の事務連絡の事例を紹介しておりましたが これまで多数発生しているのでしょうか 回答 ) 現状 協会として把握している事例はございません 事務連絡資料では詳しいき裂の説明が記載されていなかったのですが き裂が発生したという事実をもとに 今回原因と対策を検討致しました 吊金具残し部の疲労損傷事例は非常に少ないと考えております

More information

鋼道路橋防食便覧 目次 A5 判 592 頁本体価格 7,500 円 平成 26 年 3 月 31 日初版第 1 刷発行平成 29 年 5 月 30 日第 3 刷発行 第 Ⅰ 編共通編 第 1 章総則 Ⅰ 総論 Ⅰ 適用の範囲 Ⅰ 用語 Ⅰ-4 第 2 章鋼

鋼道路橋防食便覧 目次 A5 判 592 頁本体価格 7,500 円 平成 26 年 3 月 31 日初版第 1 刷発行平成 29 年 5 月 30 日第 3 刷発行 第 Ⅰ 編共通編 第 1 章総則 Ⅰ 総論 Ⅰ 適用の範囲 Ⅰ 用語 Ⅰ-4 第 2 章鋼 鋼道路橋防食便覧 目次 A5 判 592 頁本体価格 7,500 円 平成 26 年 3 月 31 日初版第 1 刷発行平成 29 年 5 月 30 日第 3 刷発行 第 Ⅰ 編共通編 第 1 章総則 Ⅰ-1 1. 1 総論 Ⅰ-1 1. 2 適用の範囲 Ⅰ-2 1. 3 用語 Ⅰ-4 第 2 章鋼道路橋の腐食 Ⅰ-5 2. 1 鋼の腐食 Ⅰ-5 2. 2 腐食の分類と形態 Ⅰ-6 2. 3 環境と腐食

More information

参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π

参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π 番号 場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計 施工に関するガイドライン 正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目 場所打ちコンクリート杭施工指 針 同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200

More information

Microsoft Word - 戦-25 H20鋼橋桁端部C2.doc

Microsoft Word - 戦-25 H20鋼橋桁端部C2.doc 鋼橋桁端部の腐食に対する補強法に関する研究 研究予算 : 運営交付金研究期間 : 平 18~ 平 2 担当チーム : 橋梁構造研究グループ研究担当者 : 村越潤, 田中良樹 要旨 本研究では, 著しく腐食した鋼部材の当て板補強方法及び鋼橋桁端部に腐食が見られた際の補修 補強方法の判定方法について検討を行った 平成 2 年度は, 桁端部に腐食を模擬した断面欠損を有する鋼桁供試体を用いて静的曲げ載荷試験,

More information

国土技術政策総合研究所研究資料

国土技術政策総合研究所研究資料 (Ⅰ) 一般的性状 損傷の特徴 1 / 11 コンクリート床版 ( 間詰めコンクリートを含む ) からコンクリート塊が抜け落ちることをいう 床版の場合には, 亀甲状のひびわれを伴うことが多い 間詰めコンクリートや張り出し部のコンクリートでは, 周囲に顕著なひびわれを伴うことなく鋼材間でコンクリート塊が抜け落ちることもある 写真番号 9.1.1 説明コンクリート床版が抜け落ちた例 写真番号 9.1.2

More information

RC単純床版橋(オルゼン解析) 出力例

RC単純床版橋(オルゼン解析) 出力例 目次 1 章設計条件 1 1-1 設計条件 1 1-2 主版および幅員構成寸法 2 2 章主版断面の設計 3 2-1 幅員構成 ( 主版内 ) 3 2-2 荷重条件 3 2-2-1 死荷重 3 2-2-2 活荷重 5 2-3 橋軸方向 Mxの影響値 6 2-3-1 a1 点における影響値 7 2-3-2 a5 点における影響値 8 2-3-3 縁端載荷による係数値 9 2-3-4 a1 点における影響線面積

More information

Microsoft PowerPoint - 知財報告会H20kobayakawa.ppt [互換モード]

Microsoft PowerPoint - 知財報告会H20kobayakawa.ppt [互換モード] 亀裂の変形特性を考慮した数値解析による岩盤物性評価法 地球工学研究所地圏科学領域小早川博亮 1 岩盤構造物の安定性評価 ( 斜面の例 ) 代表要素 代表要素の応力ひずみ関係 変形: 弾性体の場合 :E,ν 強度: モールクーロン破壊規準 :c,φ Rock Mech. Rock Engng. (2007) 40 (4), 363 382 原位置試験 せん断試験, 平板載荷試験 原位置三軸試験 室内試験

More information

疲労に関する重要知識 実機で疲労破壊起点となる鋭い切欠きや微小欠陥の取扱いについて

疲労に関する重要知識 実機で疲労破壊起点となる鋭い切欠きや微小欠陥の取扱いについて 原子力研究委員会 FQA2 小委員会疲労に関する重要知識 Subcommittee for Organizing Question and Answer of Fatigue Knowledge(Phase 2) 疲労に関する重要知識講演資料集 実機で疲労破壊起点となる鋭い切欠きや微小欠陥の取扱いについて この資料は,( 一社 ) 日本溶接協会原子力研究委員会 FQA2 小委員会における講演資料を掲載したものです.

More information

強化プラスチック裏込め材の 耐荷実験 実験報告書 平成 26 年 6 月 5 日 ( 株 ) アスモ建築事務所石橋一彦建築構造研究室千葉工業大学名誉教授石橋一彦

強化プラスチック裏込め材の 耐荷実験 実験報告書 平成 26 年 6 月 5 日 ( 株 ) アスモ建築事務所石橋一彦建築構造研究室千葉工業大学名誉教授石橋一彦 強化プラスチック裏込め材の 耐荷実験 実験報告書 平成 26 年 6 月 5 日 ( 株 ) アスモ建築事務所石橋一彦建築構造研究室千葉工業大学名誉教授石橋一彦 1. 実験目的 大和建工株式会社の依頼を受け 地下建設土留め工事の矢板と腹起こしの間に施工する 強 化プラスチック製の裏込め材 の耐荷試験を行って 設計荷重を保証できることを証明する 2. 試験体 試験体の実測に基づく形状を次に示す 実験に供する試験体は3

More information

8 章橋梁補修工 8.1 橋梁地覆補修工 ( 撤去 復旧 ) 8.2 支承取替工 8.3 沓座拡幅工 8.4 桁連結工 8.5 現場溶接鋼桁補強工 8.6 ひび割れ補修工 ( 充てん工法 ) 8.7 ひび割れ補修工 ( 低圧注入工法 ) 8.8 断面修復工 ( 左官工法 ) 8.9 表面被覆工 (

8 章橋梁補修工 8.1 橋梁地覆補修工 ( 撤去 復旧 ) 8.2 支承取替工 8.3 沓座拡幅工 8.4 桁連結工 8.5 現場溶接鋼桁補強工 8.6 ひび割れ補修工 ( 充てん工法 ) 8.7 ひび割れ補修工 ( 低圧注入工法 ) 8.8 断面修復工 ( 左官工法 ) 8.9 表面被覆工 ( 8 章橋梁補修工 8.1 橋梁地覆補修工 ( 撤去 復旧 ) 8.2 支承取替工 8.3 沓座拡幅工 8.4 桁連結工 8.5 現場溶接鋼桁補強工 8.6 ひび割れ補修工 ( 充てん工法 ) 8.7 ひび割れ補修工 ( 低圧注入工法 ) 8.8 断面修復工 ( 左官工法 ) 8.9 表面被覆工 ( 塗装工法 ) 3-8-1 8 章橋梁補修工 8.1 橋梁地覆補修工 ( 撤去 復旧 ) 旧高欄の撤去を含めた地覆コンクリートの撤去

More information

コンクリート工学年次論文集 Vol.25

コンクリート工学年次論文集 Vol.25 22 報告継手部を有する連続繊維補強材により下面増厚補強した RC はりの疲労性状 小田切芳春 *1 辻幸和 *2 岡村雄樹 *3 小林朗 *4 要旨 : 性能が低下した道路橋 RC 床版の補修 補強対策は, 非常に重要な課題である この補強工法としては, 吹付け下面増厚補強工法がある 本研究では, 補強材に炭素繊維の連続繊維補強材 ( 以下 CFRP) を使用し, 継手部を有する CFRP と継手部が無い

More information

コンクリート工学年次論文集 Vol.28

コンクリート工学年次論文集 Vol.28 報告波形鋼板ウェブ - 下床版巻込み式継手の耐荷性能 山口佳起 *1 秋山博 *2 *3 竹中計行 要旨 : 波形鋼板ウェブの下フランジが下床版を下から巻き込む様な構造となる波形鋼板ウェブ- 下床版巻込み式継手は, 我が国では実績が無く適用にあたってはその耐力および破壊形態の把握が必要となる そこで, 本実験では実物大部分モデルにより波形鋼板ウェブ- 下床版巻込み式継手の曲げ試験を実施し, その耐力

More information

Microsoft PowerPoint - zairiki_3

Microsoft PowerPoint - zairiki_3 材料力学講義 (3) 応力と変形 Ⅲ ( 曲げモーメント, 垂直応力度, 曲率 ) 今回は, 曲げモーメントに関する, 断面力 - 応力度 - 変形 - 変位の関係について学びます 1 曲げモーメント 曲げモーメント M 静定力学で求めた曲げモーメントも, 仮想的に断面を切ることによって現れる内力です 軸方向力は断面に働く力 曲げモーメント M は断面力 曲げモーメントも, 一つのモーメントとして表しますが,

More information

第1章 単 位

第1章  単  位 H. Hamano,. 長柱の座屈 - 長柱の座屈 長い柱は圧縮荷重によって折れてしまう場合がある. この現象を座屈といい, 座屈するときの荷重を座屈荷重という.. 換算長 長さ の柱に荷重が作用する場合, その支持方法によって, 柱の理論上の長さ L が異なる. 長柱の計算は, この L を用いて行うと都合がよい. この L を換算長 ( あるいは有効長さという ) という. 座屈荷重は一般に,

More information

<4D F736F F D208D7E959A82A882E682D18F498BC78BC882B B BE98C60816A2E646F63>

<4D F736F F D208D7E959A82A882E682D18F498BC78BC882B B BE98C60816A2E646F63> 降伏時および終局時曲げモーメントの誘導 矩形断面 日中コンサルタント耐震解析部松原勝己. 降伏時の耐力と変形 複鉄筋の矩形断面を仮定する また コンクリートの応力ひずみ関係を非線形 放物線型 とする さらに 引張鉄筋がちょうど降伏ひずみに達しているものとし コンクリート引張応力は無視する ⅰ 圧縮縁のひずみ

More information

Microsoft PowerPoint - fuseitei_6

Microsoft PowerPoint - fuseitei_6 不静定力学 Ⅱ 骨組の崩壊荷重の計算 不静定力学 Ⅱ では, 最後の問題となりますが, 骨組の崩壊荷重の計算法について学びます 1 参考書 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム このスライドの説明には, 主にこの参考書の説明を引用しています 2 崩壊荷重 構造物に作用する荷重が徐々に増大すると, 構造物内に発生する応力は増加し, やがて, 構造物は荷重に耐えられなくなる そのときの荷重を崩壊荷重あるいは終局荷重という

More information

<4D F736F F F696E74202D208BF38D608B5A8F7095F18D9089EF BB497C C835B83938E9197BF81418DC58F4994C5816A>

<4D F736F F F696E74202D208BF38D608B5A8F7095F18D9089EF BB497C C835B83938E9197BF81418DC58F4994C5816A> 超高強度繊維補強コンクリート (UFC) を用いた GSE 橋梁 羽田空港の再拡張事業における国際線地区のエプロン PFI 事業 東京空港整備事務所先任建設管理官竹田康雄 Ⅰ.GSE 橋梁の構造概要 GSE 橋梁の技術提案 GSE 橋梁における技術提案 主桁に 超高強度繊維補強コンクリートを用いた GSE 橋梁 の技術提案 桁と桁の接合部 桁と床版の接続部 等の応力伝達特性 変形性能等について実験等による確認が必要

More information

コンクリート実験演習 レポート

コンクリート実験演習 レポート . 鉄筋コンクリート (RC) 梁の耐力算定.1 断面諸元と配筋 ( 主鉄筋とスターラップ ) スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (a) 試験体 1 スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (b) 試験体 鉄筋コンクリート (RC) 梁の断面諸元と配筋 - 1 - . 載荷条件 P/ P/ L-a a = 5 = a = 5 L = V = P/ せん断力図

More information

資料 2 輪荷重走行試験の既往データ 1. 概要 道路橋 RC 床版の損傷メカニズムの解明には, 輪荷重走行試験機を活用した研究が大きく寄与してきた. 輪荷重走行試験機は, 任意の荷重を作用させながら往復運動するもので国内に十数機が設置され, 精力的な研究が行なわれてきた. 輪荷重走行試験機はその構

資料 2 輪荷重走行試験の既往データ 1. 概要 道路橋 RC 床版の損傷メカニズムの解明には, 輪荷重走行試験機を活用した研究が大きく寄与してきた. 輪荷重走行試験機は, 任意の荷重を作用させながら往復運動するもので国内に十数機が設置され, 精力的な研究が行なわれてきた. 輪荷重走行試験機はその構 資料 2 輪荷重走行試験の既往データ 1. 概要 道路橋 RC 床版の損傷メカニズムの解明には, 輪荷重走行試験機を活用した研究が大きく寄与してきた. 輪荷重走行試験機は, 任意の荷重を作用させながら往復運動するもので国内に十数機が設置され, 精力的な研究が行なわれてきた. 輪荷重走行試験機はその構造から, フライホイール等の回転力を往復運動に変換し鉄輪を介して載荷を行うクランク式試験機と移動台車に駆動装置を搭載しゴムタイヤを介して載荷を行う自走式試験機に大別される.

More information

第七回道路橋床版シンポジウム論文報告集 チャンネルビーム合成床版を用いた合成桁の静的負曲げ実験 Static negative bending tests of composite girder using composite slab reinforced by channel beam 山口隆一

第七回道路橋床版シンポジウム論文報告集 チャンネルビーム合成床版を用いた合成桁の静的負曲げ実験 Static negative bending tests of composite girder using composite slab reinforced by channel beam 山口隆一 第七回道路橋床版シンポジウム論文報告集 チャンネルビーム合成床版を用いた合成桁の静的負曲げ実験 Static negative bending tests of composite girder using composite slab reinforced by channel beam 山口隆一 *, 鈴木統 **, 高井祐輔 **, 徳重雅史 ** Ryuichi Yamaguchi, Osamu

More information

<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E6328FCD2E646F63>

<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E6328FCD2E646F63> -1 ポイント : 材料の応力とひずみの関係を知る 断面内の応力とひずみ 本章では 建築構造で多く用いられる材料の力学的特性について学ぶ 最初に 応力とひずみの関係 次に弾性と塑性 また 弾性範囲における縦弾性係数 ( ヤング係数 ) について 建築構造用材料として代表的な鋼を例にして解説する さらに 梁理論で使用される軸方向応力と軸方向ひずみ あるいは せん断応力とせん断ひずみについて さらにポアソン比についても説明する

More information

05設計編-標準_目次.indd

05設計編-標準_目次.indd 2012 年制定 コンクリート標準示方書 [ 設計編 : 本編 ] 目 次 1 章 総 則 1 1.1 適用の範囲 1 1.2 設計の基本 2 1.3 用語の定義 4 1.4 記 号 7 2 章 要求性能 13 2.1 一 般 13 2.2 耐久性 13 2.3 安全性 14 2.4 使用性 14 2.5 復旧性 14 2.6 環境性 15 3 章 構造計画 16 3.1 一 般 16 3.2 要求性能に関する検討

More information

<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63>

<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63> 付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50

More information

r 0 r 45 r 90 F 0 n

r 0 r 45 r 90 F 0 n Evaluation of Fatigue and Noise-and-vibration Properties of Automobile Partial Models Abstract Application of high strength steel sheets to automotive bodies requires evaluation technologies of fatigue

More information

第 2 章 構造解析 8

第 2 章 構造解析 8 第 2 章 構造解析 8 2.1. 目的 FITSAT-1 の外郭構造が, 打ち上げ時の加速度等によって発生する局所的な応力, 及び温度変化によってビスに発生する引っ張り応力に対して, 十分な強度を有することを明らかにする. 解析には SolidWorks2011 を用いた. 2.2. 適用文書 (1)JMX-2011303B: JEM 搭載用小型衛星放出機構を利用する小型衛星への構造 フラクチャコントロール計画書

More information

橋梁伸縮装置 伸縮装置総合カタログ 荷重支持型鋼製伸縮装置 荷重支持型ゴム製伸縮装置 突合せ型伸縮装置 遊間部舗装連続化装置 縦目地用伸縮装置 鋼製歩道用伸縮装置

橋梁伸縮装置 伸縮装置総合カタログ 荷重支持型鋼製伸縮装置 荷重支持型ゴム製伸縮装置 突合せ型伸縮装置 遊間部舗装連続化装置 縦目地用伸縮装置 鋼製歩道用伸縮装置 橋梁伸縮装置 伸縮装置総合カタログ 荷重支持型鋼製伸縮装置 荷重支持型ゴム製伸縮装置 突合せ型伸縮装置 遊間部連続化装置 縦目地用伸縮装置 鋼製歩道用伸縮装置 伸縮装置総合カタログ 荷重支持型鋼製伸縮装置 ST ジョイント NEXCO 対応型 2 ST ジョイント 2 スマートジョイント 3 AI ジョイント 3 グライディングジョイント GLH 型 4 荷重支持型ゴム製伸縮装置 3S-V ジョイント

More information

PowerPoint プレゼンテーション

PowerPoint プレゼンテーション 負荷応力方向 負荷応力方向 クリープひずみ (%) 研究成果 1 平成 29 年度研究成果報告会 Ni 基合金 HR6W のクリープ条件下での損傷シミュレーションと結晶方位解析 Ni 基合金 HR6W 供試材料 (45Ni-2Cr-7W) 平均結晶粒径 : 約 26µm A-USC 候補材としてクリープ強度 クリープ延性 大径厚肉管の製造性や耐熱疲労特性を重視し開発された 緒方隆志 金属組織 1µm

More information

<4D F736F F D C082CC8BC882B08B7982D182B982F192668E8E8CB12E646F63>

<4D F736F F D C082CC8BC882B08B7982D182B982F192668E8E8CB12E646F63> 6.1 目的 6.RC 梁の曲げ及びせん断試験 RC 梁の基本特性を 梁の曲げ せん断実験を通じて学ぶ RC 梁の断面解析を行い 実験で用いる梁の曲げ及びせん断耐力 荷重変形関係を予想する 梁のモデル試験体を用いた実験を通じて 荷重と変形の関係 ひび割れの進展状況 最終破壊性状等を観察する 解析の予想と実験結果とを比較し 解析手法の精度について考察する 梁の様々な耐力 変形能力 エネルギー吸収能力について考察し

More information

Microsoft Word - KSスラブ 論文.doc

Microsoft Word - KSスラブ 論文.doc トラス筋を用いた軽量スラブ (KS スラブ ) 所属名 : 極東工業 ( 株 ) 発表者 : 牛尾亮太 1. はじめに都市再開発にともなうペデストリアンデッキ用床版, 歩道橋, 水路蓋といった比較的小さい荷重が作用する場所への適用を前提として, 軽量スラブ ( 以下 KS スラブ ) の開発 1) を行った.KS スラブは高流動コンクリートを使用した上下面の薄肉コンクリート版とトラス筋を結合した構造である.

More information

スライド 1

スライド 1 第 3 章 鉄筋コンクリート工学の復習 鉄筋によるコンクリートの補強 ( 圧縮 ) 鉄筋で補強したコンクリート柱の圧縮を考えてみよう 鉄筋とコンクリートの付着は十分で, コンクリートと鉄筋は全く同じように動くものとする ( 平面保持の仮定 ) l Δl 長さの柱に荷重を載荷したときの縮み量をとする 鉄筋及びコンクリートの圧縮ひずみは同じ量なのでで表す = Δl l 鉄筋及びコンクリートの応力はそれぞれの弾性定数を用いて次式で与えられる

More information

鋼連続合成ラーメン 2 主鈑桁橋へのコンパクト断面設計法および二重合成構造の適用検討 東田典雅 1 西川孝一 1 登石清隆 2 脇坂哲也 2 西村治 2 田嶋一介 2 1 東日本高速道路 ( 株 ) 新潟支社 ( 新潟市中央区天神 1-1 プラーカ3 4F) 2 大日本コンサルタン

鋼連続合成ラーメン 2 主鈑桁橋へのコンパクト断面設計法および二重合成構造の適用検討 東田典雅 1 西川孝一 1 登石清隆 2 脇坂哲也 2 西村治 2 田嶋一介 2 1 東日本高速道路 ( 株 ) 新潟支社 ( 新潟市中央区天神 1-1 プラーカ3 4F) 2 大日本コンサルタン (4) 鋼連続合成ラーメン 2 主鈑桁橋へのコンパクト断面設計法および二重合成構造の適用検討 大日本コンサルタント株式会社北陸支社技術部構造保全計画室 田嶋一介氏 50 鋼連続合成ラーメン 2 主鈑桁橋へのコンパクト断面設計法および二重合成構造の適用検討 東田典雅 1 西川孝一 1 登石清隆 2 脇坂哲也 2 西村治 2 田嶋一介 2 1 東日本高速道路 ( 株 ) 新潟支社 ( 950-0917

More information

1. 空港における融雪 除雪対策の必要性 除雪作業状況 H12 除雪出動日数除雪出動回数 H13 H14 H15 H16 例 : 新千歳空港の除雪出動状況 2. 検討の方針 冬季の道路交通安全確保方策 ロードヒーティング 2

1. 空港における融雪 除雪対策の必要性 除雪作業状況 H12 除雪出動日数除雪出動回数 H13 H14 H15 H16 例 : 新千歳空港の除雪出動状況 2. 検討の方針 冬季の道路交通安全確保方策 ロードヒーティング 2 寒冷地空港における定時性向上のための融雪装置導入に関する舗装構造の検討 国土技術政策総合研究所空港研究部空港施設研究室水上純一 研究内容 1. 空港における融雪 除雪対策の必要性 2. 検討の方針 3. 検討内容 ( 各種実施試験 ) 4.. まとめ 1 1. 空港における融雪 除雪対策の必要性 除雪作業状況 35 3 25 2 15 1 5 H12 除雪出動日数除雪出動回数 H13 H14 H15

More information

1 2 D16ctc250 D16ctc250 1 D25ctc250 9,000 14,800 600 6,400 9,000 14,800 600 以上 6,500 隅角部テーパーをハンチ処理に 部材寸法の標準化 10cm ラウンド 10cm ラウンド 定尺鉄筋を用いた配筋 定尺鉄筋 配力筋位置の変更 ( 施工性考慮 ) 配力筋 主鉄筋 配力筋 主鉄筋 ハンチの除去底版テーパーの廃止 部材寸法の標準化

More information

接合部性能試験報告書

接合部性能試験報告書 1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : HDCⅢ-S 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タツミ 所在地 : 954-0111 新潟県見附市今町 8-3-1 連絡先 : TEL 0258-66-5515 3) 試験の目的 当該接合金物を用いた接合部の短期基準接合耐力 ( 引張 ) を評価する 耐力壁の取り付く柱の仕口 ( アンカー型 )

More information

強度のメカニズム コンクリートは 骨材同士をセメントペーストで結合したものです したがって コンクリート強度は セメントペーストの接着力に支配されます セメントペーストの接着力は 水セメント比 (W/C 質量比 ) によって決められます 水セメント比が小さいほど 高濃度のセメントペーストとなり 接着

強度のメカニズム コンクリートは 骨材同士をセメントペーストで結合したものです したがって コンクリート強度は セメントペーストの接着力に支配されます セメントペーストの接着力は 水セメント比 (W/C 質量比 ) によって決められます 水セメント比が小さいほど 高濃度のセメントペーストとなり 接着 コンクリートの強度 コンクリートの最も重要な特性は強度です ここでは まず コンクリート強度の基本的特性について解説し 次に 呼び強度および配合強度がどのように設定されるか について説明します 強度のメカニズム 強度の影響要因 強度性状 構造物の強度と供試体強度 配合 ( 調合 ) 強度と呼び強度の算定 材料強度のばらつき 配合強度の設定 呼び強度の割増し 構造体強度補正値 舞鶴市および周辺部における構造体強度補正値

More information

集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls

集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls 集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000

More information

土木学会構造工学論文集(2009.3)

土木学会構造工学論文集(2009.3) 構造工学論文集 Vol. 55A(29 年 3 月 ) 土木学会 BWIM を応用した実働荷重と走行位置が鋼床版の疲労損傷に与える影響検討 Fatigue failure assessment of actual-working load and run location on orthotropic steel deck applied in BWIM 高田佳彦 *, 木代穣 *, 中島隆 **

More information

PowerPoint Presentation

PowerPoint Presentation Non-linea factue mechanics き裂先端付近の塑性変形 塑性域 R 破壊進行領域応カ特異場 Ω R R Hutchinson, Rice and Rosengen 全ひずみ塑性理論に基づいた解析 現段階のひずみは 除荷がないとすると現段階の応力で一義的に決まる 単純引張り時の応カーひずみ関係 ( 構成方程式 ): ( ) ( ) n () y y y ここで α,n 定数, /

More information

接合部性能試験報告書

接合部性能試験報告書 1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : HDCⅢ-L 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タツミ 所在地 : 954-0111 新潟県見附市今町 8-3-1 連絡先 : TEL 0258-66-5515 3) 試験の目的 当該接合金物を用いた接合部の短期基準接合耐力 ( 引張 ) を評価する 耐力壁の取り付く柱の仕口 ( アンカー型 )

More information

ひずみゲージ 配線済みひずみゲージ OMEGA KFH シリーズ 実績のある OMEGA の高品質ひずみゲージ取り付けを簡単にする 2 または 3 線が付属! はんだなしの測定ポイントゲージはすべて AWG 28 に移行する前の 50 mm の PTFE ケーブルを備え 取り付けの際にリードが接着す

ひずみゲージ 配線済みひずみゲージ OMEGA KFH シリーズ 実績のある OMEGA の高品質ひずみゲージ取り付けを簡単にする 2 または 3 線が付属! はんだなしの測定ポイントゲージはすべて AWG 28 に移行する前の 50 mm の PTFE ケーブルを備え 取り付けの際にリードが接着す 配線済み OMEGA KFH シリーズ 実績のある OMEGA の高品質取り付けを簡単にする 2 または 3 線が付属! はんだなしの測定ポイントゲージはすべて AWG 28 に移行する前の 50 mm の PTFE ケーブルを備え 取り付けの際にリードが接着するのを防止短 中 長グリッドのリニアゲージ短 中グリッドの XY ゲージ (T- ロゼット ) 短 中グリッドの 0 /45 /90 平面ロゼット丈夫なポリイミドキャリア環境から保護する

More information

本日話す内容

本日話す内容 6CAE 材料モデルの VV 山梨大学工学部土木環境工学科吉田純司 本日話す内容 1. ゴム材料の免震構造への応用 積層ゴム支承とは ゴムと鋼板を積層状に剛結 ゴム層の体積変形を制限 水平方向 鉛直方向 柔 剛 加速度の低減 構造物の支持 土木における免震 2. 高減衰積層ゴム支承の 力学特性の概要 高減衰ゴムを用いた支承の復元力特性 荷重 [kn] 15 1 5-5 -1-15 -3-2 -1 1

More information

< B795FB8C6094C28F6F97CD97E12E786477>

< B795FB8C6094C28F6F97CD97E12E786477> 長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)

More information

OpenCAE勉強会 公開用_pptx

OpenCAE勉強会 公開用_pptx OpenCAE 勉強会岐阜 2013/06/15 ABAQUS Student Edition を用い た XFEM き裂進展解析事例報告 OpenCAE 学会員 SH 発表内容 ABAQUS Student Edition とは? ABAQUS Student Edition 入手方法など - 入手方法 / インストール - 解析 Sample ファイルの入手方法 etc. XFEM について -XFEM

More information

IT1815.xls

IT1815.xls 提出番号 No.IT1815 提出先御中 ハンドホール 1800 1800 1500 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 株式会社インテック 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 1800 mm 横幅 Y 1800 mm 側壁高 Z 1500 mm 部材厚 床版 t 1 180 mm 底版 t 150

More information

<4D F736F F F696E74202D D837B E90DA837D836A B91E6338FCD81698FBC89BA8F4390B3816A205B8CDD8AB B83685D>

<4D F736F F F696E74202D D837B E90DA837D836A B91E6338FCD81698FBC89BA8F4390B3816A205B8CDD8AB B83685D> 25 度狭開先ロボット溶接マニュアル - 冷間成形角形鋼管と通しダイアフラム接合部への適用 - 第 3 章 超音波探傷検査 1/21 3.1 総則 テキスト P63 解説 解 3.1 総則開先角度が35 度から25 度に変わっても, 超音波探傷検査における欠陥の検出性が不利になる事項はない 超音波探傷検査方法は,AIJ UT 規準を適用する 解説ではマニュアル作成にあたって実験等で得られた知見, 探傷の際の留意事項を中心に記述

More information

Microsoft Word - 1B2011.doc

Microsoft Word - 1B2011.doc 第 14 回モールの定理 ( 単純梁の場合 ) ( モールの定理とは何か?p.11) 例題 下記に示す単純梁の C 点のたわみ角 θ C と, たわみ δ C を求めよ ただし, 部材の曲げ 剛性は材軸に沿って一様で とする C D kn B 1.5m 0.5m 1.0m 解答 1 曲げモーメント図を描く,B 点の反力を求める kn kn 4 kn 曲げモーメント図を描く knm 先に得られた曲げモーメントの値を

More information

Microsoft PowerPoint - 9溶接 [互換モード]

Microsoft PowerPoint - 9溶接 [互換モード] 2 建築構造学 :S 造 溶接接合の設計 建築構造学 鉄骨造 ( 鋼構造 ) 参考書 チョウケイヨウ 張景耀 Email: zhang@sda.nagoya-cu.ac.jp URL: zhang.aistructure.net わかりやすい鉄骨の構造設計著者 : 日本鋼構造協会 建築鋼構造 その理論と設計著者 : 井上一朗, 吹田啓一郎出版社 : 鹿島出版会 鋼構造の性能と設計著者 : 桑村仁出版社

More information

杭の事前打ち込み解析

杭の事前打ち込み解析 杭の事前打ち込み解析 株式会社シーズエンジニアリング はじめに杭の事前打込み解析 ( : Pile Driving Prediction) は, ハンマー打撃時の杭の挙動と地盤抵抗をシミュレートする解析方法である 打ち込み工法の妥当性を検討する方法で, 杭施工に最適なハンマー, 杭の肉厚 材質等の仕様等を決めることができる < 特徴 > 杭施工に最適なハンマーを選定することができる 杭の肉厚 材質等の仕様を選定することができる

More information

Microsoft Word - じょく層報告(三野道路用)_

Microsoft Word - じょく層報告(三野道路用)_ ミノコートのじょく層に関する検討結果 三野道路株式会社 1. はじめにミノコート ( 以下,MK) は, 中温化剤, 改質剤, 植物繊維からなる特殊改質剤 ( ミノコートバインダ ) を添加した, 最大粒径 5mm のアスファルト混合物を平均厚 15mm 程度で敷均し, 締固めを行う表面処理工法である 本工法の特長として, 高いひび割れ抑制効果が期待できることから, 切削オーバーレイ工事や打換え工事等におけるじょく層

More information

PowerPoint プレゼンテーション

PowerPoint プレゼンテーション 不飽和土の力学を用いた 締固めメカニズムの解明 締固めとは 土に力を加え 間隙中の空気を追い出すことで土の密度を高めること 不飽和土 圧縮性の減少透水性の減少せん断 変形抵抗の増大 などに効果あり 締固め土は土構造物の材料として用いられている 研究背景 現場締固め管理 締固め必須基準 D 値 施工含水比 施工層厚 水平まきだし ( ρdf ) 盛土の乾燥密度 D値 = 室内締固め試験による最大乾燥密度

More information

<4D F736F F F696E74202D E838A815B83678D5C91A295A882CC90DD8C7682CC8AEE967B F A2E707074>

<4D F736F F F696E74202D E838A815B83678D5C91A295A882CC90DD8C7682CC8AEE967B F A2E707074> コンクリート構造物の設計の基本と最近の話題 テキスト : 設計編 1 章コンクリート構造物の設計と性能照査 2011 年 8 月 2 日大阪工業大学井上晋 構造物の設計とは? p.1 対象構造物の用途や機能から定められる要求性能とそのレベルを, 施工中および設計耐用期間のすべてを通じて満たすことができるように, その構造形式, 部材, 断面, 配筋等の諸元を定める行為 対象は耐荷力のみにとどまらない

More information

建設技術審査証明報告書(案)

建設技術審査証明報告書(案) 1 アデム HG タイプ アデム HGタイプは 高密度ポリエチレン樹脂を押出し機で細孔から押出して グリッド状に成形する際に アラミド繊維 ( テイジン テクノーラ ) を芯材として縦ストランドに挿入し 繊維補強した盛土 地盤補強用ジオグリッドである アラミド繊維 ( テイジン テクノーラ ) は高強度で クリープ変形が小さく 耐衝撃性, 耐薬品性に優れた特性を有した繊維である 補強土工法は 土と補強材の間の摩擦

More information

材料強度試験 ( 曲げ試験 ) [1] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [2] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有

材料強度試験 ( 曲げ試験 ) [1] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [2] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有 材料強度試験 ( 曲げ試験 [] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有の抵抗値のことであり, 一般に素材の真応力 - 真塑性ひずみ曲線で表される. 多くの金属材料は加工硬化するため,

More information

<4D F736F F D2082B982F192668E8E8CB195F18D908F D88C9A8B5A8CA4816A>

<4D F736F F D2082B982F192668E8E8CB195F18D908F D88C9A8B5A8CA4816A> 接合部性能試験報告書 目次 1. 一般事項 2 ヘ ーシ 2. 試験体の仕様 2 ヘ ーシ 3. 試験方法 5 ヘ ーシ 4. 評価方法 6 ヘ ーシ 5. 試験結果 8 ヘ ーシ 6. 評価結果 13 ヘ ーシ 平成 23 年 5 月 金物工法推進協議会 1 1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : N 用途 : 金物工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 金物工法推進協議会

More information

材料の力学解答集

材料の力学解答集 材料の力学 ( 第 章 ) 解答集 ------------------------------------------------------------------------------- 各種応力の計算問題 (No1) 1. 断面積 1mm の材料に 18N の引張荷重が働くとき, 断面に生じる応力はどれほどか ( 18(N/mm ) または 18(MP)) P 18( N) 18 N /

More information

問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた

問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた 問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた 測定データを図 1-2 に示す データから, オーステナイト系ステンレス鋼どうしの摩擦係数を推定せよ

More information

Microsoft PowerPoint - ‚æ2‘Í.ppt

Microsoft PowerPoint - ‚æ2‘Í.ppt 第 2 章力学的挙動と静的強度 目的 荷重が作用した際の金属材料の力学的挙動について理解する. 2.1 応力 - ひずみ曲線 2.1.1 公称応力 / ひずみと真応力 / ひずみ 2.1.2 応力 - ひずみ曲線 2.1.3 力学的性質 ( 機械的性質 ) 2.1.4 加工硬化 2.1.5 じん性 2.1.6 指標の意味 2.2 力学的性質を求める異なる方法 2.2.1 ヤング率の測定方法 2.2.2

More information

Microsoft PowerPoint - hetero_koen_abe.ppt

Microsoft PowerPoint - hetero_koen_abe.ppt ヘテロ表面ダイによるしごき加工性の向上 豊橋技科大安部洋平 パンチ しわ押え 焼付き 電気自動車 素板 深絞りダイス (a) 工具鋼 SKD11 二次電池用ケースステンレス鋼板 しごき加工 しごきダイス (b) TiCN サーメット TiCN サーメットダイスは耐焼付き性が高く有効 良好 パンチ ヘテロ表面サーメットダイ しごき加工後容器 しごきダイス 容器 ラッピング 潤滑剤 ダイ (a) ラッピング

More information

Microsoft PowerPoint - H24 aragane.pptx

Microsoft PowerPoint - H24 aragane.pptx 海上人工島の経年品質変化 研究背景 目的 解析条件 ( 境界条件 構成モデル 施工履歴 材料パラメータ ) 実測値と解析値の比較 ( 沈下量 ) 将来の不等沈下予測 ケーススタディー ( 埋土施工前に地盤改良を行う : 一面に海上 SD を打設 ) 研究背景 目的 解析条件 ( 境界条件 構成モデル 施工履歴 材料パラメータ ) 実測値と解析値の比較 ( 沈下量 ) 将来の不等沈下予測 ケーススタディー

More information

1. 災害調査の概要 1.1 災害の種類塩酸供給バルブからの塩酸漏洩 略 1.4 災害概要清掃工場の汚水処理設備施設において, 純水設備へ塩酸を供給するため, 塩酸貯槽 (6 m 3 ) から 35% 濃度の塩酸をマグネットポンプにて圧送していたところ, 塩酸貯槽のレベル異常 ( 水

1. 災害調査の概要 1.1 災害の種類塩酸供給バルブからの塩酸漏洩 略 1.4 災害概要清掃工場の汚水処理設備施設において, 純水設備へ塩酸を供給するため, 塩酸貯槽 (6 m 3 ) から 35% 濃度の塩酸をマグネットポンプにて圧送していたところ, 塩酸貯槽のレベル異常 ( 水 災害調査報告書 清掃工場の汚水処理設備における塩酸漏洩災害 独立行政法人労働安全衛生総合研究所 1 1. 災害調査の概要 1.1 災害の種類塩酸供給バルブからの塩酸漏洩 1.2 1.3 略 1.4 災害概要清掃工場の汚水処理設備施設において, 純水設備へ塩酸を供給するため, 塩酸貯槽 (6 m 3 ) から 35% 濃度の塩酸をマグネットポンプにて圧送していたところ, 塩酸貯槽のレベル異常 ( 水位検出による塩酸量の不足

More information

Microsoft PowerPoint - zairiki_7

Microsoft PowerPoint - zairiki_7 許容応力度設計の基礎 曲げに対する設計 材料力学の後半は 許容応力度設計の基礎を学びます 構造設計の手法は 現在も進化を続けています 例えば 最近では限界耐力計算法という耐震設計法が登場しています 限界耐力計算法では 地震による建物の振動現象を耐震設計法の中に取り入れています しかし この設計法も 許容応力度設計法をベースにしながら 新しい概念 ( 限界設計法 ) を取り入れて発展させたものです ですから

More information

目次 1. 適用範囲 1 2. 引用規格 1 3. 種類 1 4. 性能 2 5. 構造 2 6. 形状 寸法 3 7. 材料 3 8. 特性 4 9. 試験方法 検査 6 ( 最終ページ :11)

目次 1. 適用範囲 1 2. 引用規格 1 3. 種類 1 4. 性能 2 5. 構造 2 6. 形状 寸法 3 7. 材料 3 8. 特性 4 9. 試験方法 検査 6 ( 最終ページ :11) 地仕 ( 材 )-21 強化プラスチック複合管用管枕標準仕様書 昭和 55 年 10 月 7 日制定 平成 25 年 7 月 1 日 ( 改定 04) 東京電力パワーグリッド株式会社 目次 1. 適用範囲 1 2. 引用規格 1 3. 種類 1 4. 性能 2 5. 構造 2 6. 形状 寸法 3 7. 材料 3 8. 特性 4 9. 試験方法 6 10. 検査 6 ( 最終ページ :11) 強化プラスチック複合管用管枕標準仕様書

More information