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あつみねくだら
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1 スカイセイフティネット構造計算書スカイテック株式会社

2 1. 標準寸法

2. 設計条件 (1) 荷重通常の使用ではスカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが仮定の荷重としてアスファルトルーフィング1

73kgf/m) を1m 辺り2 本考える従ってネット自重は合計で W = 12/1.2 + 2.73 2 = 15.

アスファルトルーフィング1 巻 30kgを集中荷重とするすなわち P = 30 kgf 検討する建物は一般市街地において 15 階建て

3 2. 設計条件 (1) 荷重通常の使用ではスカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが仮定の荷重としてアスファルトルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考えるネットの自重は12kgf/1 枚これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える従ってネット自重は合計で W = 12/ = 15.46kgf/m = 16kgf/m 風荷重は ( 社 ) 仮設工業会の風荷重に対する足場の安全技術指針による a) 通常使用時 b) 強風時アスファルトルーフィング1 巻 30kgを集中荷重とするすなわち P = 30 kgf 検討する建物は一般市街地において 15 階建てすなわち高さ 45~50m とする地域的にはごく特殊な地域を除き全国の地域に対応するものとする上式より単位面積当たりに作用する風荷重を算出するすなわち Pw = qz C (N/ m2 ) 基準風速は次表より Vz = 18 m/s とする

4 台風時割増係数 (Ke) は右表より Ke = 1.0 とする瞬間風速分布係数 (S) は前述の仮定より一般市街地で高さ 45~50m に対し S = 1.46 とする

5 近接高層建築物による割増係数 (Eb) は近くに大きな建築物があると仮定し下表より最大の割増係数 Eb = 1.3 とする以上より設計風速 (Vz) は Vz = Vz Ke S E B = = 34.2 m/s 従って設計用速度圧 (qz) は qz = Vz 2 5/8 = /8 = 731.0

6 スカイセイフティネットは第 1 構面のみで構成されるため γ=0 とするシートネット及び防音パネル等の基本風力係数 (C 0 ) はネットの充実率 50% においては右表より C 0 = 1.16 とするシートネット及び防音パネルの縦横比による形状補正係数 (R) はネット長さ L = 1.2m ネット風を受ける高さ B = 0.7m L/B = 1.71 より右表から R = 0.61 とする設置位置による補正係数 (F) は上表より上層 2 層部分すなわち A の式による従って F = 1.0 とする以上より足場の風力係数 (C) は C = ( γ+0.945C0 R) F

= (0.11+0.945 1.16 0.61) 1.0 = 0.78 従って単位面積当たりの風圧力 (Pw) は Pw = qz C = 731.0 0.78 = 570 N/ m2 = 58.2 kgf/ m2 (2) 使用材料ネット支柱横繋ぎ単管パイプ φ48.6 t=2.4 スカイネット梁 -100 50 t=2.3 アンカーボルト GA-40 部材 φ48.6 t=2.4-100 50 t=2.

7 = ( ) 1.0 = 0.78 従って単位面積当たりの風圧力 (Pw) は Pw = qz C = = 570 N/ m2 = 58.2 kgf/ m2 (2) 使用材料ネット支柱横繋ぎ単管パイプ φ48.6 t=2.4 スカイネット梁 t=2.3 アンカーボルト GA-40 部材 φ48.6 t= t=2.3 GA-40 種類 STK500 STKR400 SWRMB 引張強さ降伏点 (N/mm 2 ) 断面積断面係数 (cm 2 ) (cm 3 ) Zx( 強軸方向 ) の値 (3) 許容応力鋼材の作業時強風時の許容応力度は労働安全衛生規則第 241 条の規定による参考 : 労働安全衛生規則第 241 条の 1 鋼材の許容曲げ応力及び許容圧縮応力の値は当該鋼材の降伏点強さの値又は引張強さの値の四分の三の値のうちいずれか小さい値の三分の二の値以下とする種類降伏点強さ引張強さの3/4 許容応力度 (N/mm 2 ) (N/mm 2 ) (N/mm 2 ) STK σa1=235 STKR σa2=163 参考 : 許容応力度は引張強さに対し STK500では約 2.1 STKR400では約 2.4の安全率を持つアンカーボルトの許容せん断応力度は

上表より GA-W40 1 本当たりの許容せん断力は短期許容せん断力としてコンクリート強度 Fc = 21 N/mm2 に対し Qa = 13.04 kn (=13040 N) クランプの許容支持力は下表により Pa=4.91 kn ( 直交クランプ ) とする 3.

8 上表より GA-W40 1 本当たりの許容せん断力は短期許容せん断力としてコンクリート強度 Fc = 21 N/mm2 に対し Qa = kn (=13040 N) クランプの許容支持力は下表により Pa=4.91 kn ( 直交クランプ ) とする 3. ネット支柱の検討ネット支柱は単管パイプ (Φ60) にクランプで固定されている従ってこの位置を支点とする片持ち梁として考える (1) 通常使用時荷重はアスファルトルーフィング荷重が滑落した場合を考えネット支柱に水平に作用させる P 700 Mmax = = tfm = 2100 kgf cm 支柱 (Φ ) の断面係数は Z=3.83cm3 σ= = kgf/cm 2 = 53.7 N/mm2 < σa1 = 235 N/mm 2 (2) 強風時ネット支柱 1 本の風荷重負担巾は 1.2m 従って風荷重 (W) は W = kgf/m = 69.8 kgf/m = tf/m W Mmax = /2 = tfm = 1710 kgf cm 700 支柱 (Φ ) の断面係数は Z=3.83cm3 σ= = kgf/cm 2 = 43.8 N/mm2 < σa1 = 235 N/mm 2 4. クランプの検討

9 直交クランプに作用する力は前述の支点反力 (1) 通常使用時 R = 30 kgf = 294 N = kn < Pa = 4.91 kn (2) 強風時 R = = 48.9 kgf = N = kn < Pa = 4.91 kn 5. 横繋ぎ単管パイプの検討横繋ぎの単管パイプはスカイセーフティネット梁を支点とした単純梁とする (1) 通常使用時荷重はスパン中央に 1 荷重 ( アスファルトルーフィング荷重とネット自重 ) を作用させる Mmax = ( ) /4 = tf m = 4920 kgf cm 2000 単管パイプ (Φ ) の断面係数は Z=3.83cm 3 σ= = 1285 kgf/cm 2 = N/mm 2 (2) 強風時荷重はスパン中央に 1 荷重 ( 強風時風荷重とネット自重 ) を作用させる < σa1 = 235 N/mm 2 Mmax = ( ) /4 = tf m = 6810 kgf cm 2000 単管パイプ (Φ ) の断面係数は Z=3.83cm σ= 3.83 = 1778 kgf/cm = N/mm 2 < σa1 = 235 N/mm 2

10 6. スカイネット梁の検討スカイネット梁は各足を支点とした連続梁とする屋根毎に勾配が異なるが今回は試算として 30 度の勾配で曲げと引っ張りの応力の合成として考える (1) 通常使用時荷重は梁の負担巾 2.0m に対しアスファルトルーフィングが 1 個 (30kgf) 乗った場合にネット自重の奥行き 2.0m 分を集中荷重として載荷するスカイネット梁の自重 5.14kgf/m を分布荷重として載荷する P = W = tf/m = tf P W スカイネット梁 ( ) の断面積は A=6.55cm 2 断面係数は Z=17.0cm 3 添付のフレーム計算結果より節点 2 で最大モーメントとなる従ってこの地点での応力は σ = = kgf/cm 2 = 34.5 N/mm 2 < σa2 = 163 N/mm 2 (2) 強風時荷重は梁の負担巾 2.0m に対しネット支柱の支点が受ける強風における反力を作用させる風による水平方向荷重 H = cos30 = tf 風による鉛直方向荷重 V = sin30 = tf 風によるモーメント M = /2 = tfm ネット自重 ( 鉛直方向 ) P = = tf 梁の自重 ( 鉛直方向 ) W = tf/m M P W

11 H M V Y X 座標軸の方向は左図を (+) とするスカイネット梁 ( ) の断面積は A=6.55cm 2 断面係数は Z=17.0cm 3 添付のフレーム計算結果より節点 2 で最大モーメントとなる従ってこの地点での応力は σ = = kgf/cm 2 = 41.0 N/mm 2 < σa2 = 163 N/mm 2 7. アンカーボルトの検討アンカーボルトの検討は片勾配の屋根で作用する荷重の部材軸成分が全てアンカーに作用するものとして部材軸方向のせん断力で検討する荷重ケースは前述の 2 ケース ( 通常使用時強風時 ) で部材軸方向に最大となるようにする屋根の形状は 30 度勾配で勾配長 10m と仮定するスカイネット梁の足 ( 支点 ) は摩擦によって部材軸方向の抵抗 ( 反力 ) を持つが安全のため無視するスカイネット梁は 2m の負担巾でアンカーも 2m ピッチとして検討する (1) 通常使用時ルーフィングによる部材軸方向力 H = 30kgf ネット自重 ( 鉛直方向 ) による部材軸方向力 P = 16kgf 2.0 sin30 梁の自重 ( 鉛直方向 ) による部材軸方向力 W = 5.14kgf/m 10.0 sin30 = 16 kgf = 25.7 kgf W Q P H 10000

12 従ってせん断力 (Q) は Q = (2) 強風時 = 71.7 kgf = N = kn < Qa =13.04 kn 風による軸方向力 H = 58.2kgf/ m = 81.5 kgf ネット自重 ( 鉛直方向 ) による部材軸方向力 P = 16kgf 2.0 sin30 = 16 kgf 梁の自重 ( 鉛直方向 ) による部材軸方向力 W = 5.14kgf/m 10.0 sin30 = 25.7 kgf W Q P H 従ってせん断力 (Q) は Q = = kgf = N = kn < Qa =13.04 kn

13 スカイネット梁の検討 Case 1 通常使用時

14 スカイネット梁の検討 Case 1 通常使用時 E E E-02

15 スカイネット梁の検討 Case 1 通常使用時 E E E E E-02

16 スカイネット梁の検討 Case 1 通常使用時 E E E E E-02

17 スカイネット梁の検討 Case 2 強風時

18 スカイネット梁の検討 Case 2 強風時 E E E-02

19 スカイネット梁の検討 Case 2 強風時 E E E E E-02

20 スカイネット梁の検討 Case 2 強風時 4.270E E E E E E-01

建築支保工一部1a計算書

建築支保工一部1a計算書 P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度