土留め工の設計サンプルデータ 概略出力例 Mix3+2 鉄道標準 慣用法と弾塑性法の設計計算例切梁 アンカー併用工法のサンプルデータ
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- ゆりな たけすえ
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1 土留め工の設計サンプルデータ 概略出力例 Mix+ 鉄道標準 慣用法と塑法の設計計算例切梁 アンカー併用工法のサンプルデータ
2 目次 章 慣用法. 右壁の設計.. 最終掘削時 ()検討条件 )検討条件 )地盤条件 ()根入れ長の計算 )結果要旨 ()断力の計算 )結果要旨 4 4 )土留め壁の剛の検討 (4)支保工反力の計算 5 8 )結果要旨 )外力表 壁体応力度 章 塑法 0. 右壁の設計.. 壁体応力度.. 塑解析結果 ()次掘削時 ()次掘削時 ()次掘削時 6 0 (4)4次掘削時 (5)5次掘削時 4 8 (6)最終掘削時 (7)次撤去時 4 46 (8)次撤去時 章 支持力. 右壁の設計.. 検討条件.. 鉛直支持力の照査 4章 底安定 4. 右壁の設計 ボイリング ()検討条件 ()安定の照査 4.. パイピング ()検討条件 ()決定長に対する照査結果 章 切ばり支保工の計算 5. 左右方向の設計 照査位置 5.. 設計条件 腹起し材 ()4段目腹起し 6 6 ()5段目腹起し 5..4 切ばり火打ち 6 64 ()4段目切ばり火打ち ()5段目切ばり火打ち 64 65
3 6章 アンカー支保工の計算 6. 設計条件 6. アンカーの計算 設計アンカー力 6.. 使用引張材 アンカー自由長 6..4 アンカー体定着長 アンカー長 6. アンカーの内的安定計算 アンカーの内的安定計算方法 6.. 内的安定計算 アンカー内的安定計算結果 6.4 土留め壁に作用する鉛直力 アンカー頭部変位量 アンカーバネ値 6.5. アンカー頭部変位 アンカーバネ定数 6.6 腹起しの設計 腹起しの検討 6.6. ブラケットの検討 アンカー頭部の設計 6.7. 台座の検討 支圧版の検討 7章 周辺地盤への影響 近接程度の判定 7. 簡易予測法 概算値予測法 98
4 - - 章 慣用法. 右壁の設計.. 最終掘削時 ()検討条件 状 態 最終掘削時 ケース名 最終掘削時
5 - )検討条件 背側地表位置 掘削底位置 最下段切ばり設置位置 G.L.() G.L.() G.L.() 背側水位位置 掘削側水位位置 G.L.() G.L.() 背側上載荷重 掘削側上載荷重 / / q q )地盤条件 背側 標 高 土の単位重量 層 上 G.L.() 層 下 G.L.() 地 種 盤 類 平均 N値 粘土 砂質土 粘土 粘土 粘土 砂質土 粘土 粘 着 力 Co (/) 増 分 k (/) 基準標高 G.L.() 湿潤重量 (/) 水中重量 (/) 一軸圧縮 強度 qu (/) 変形係数 αeo (/) 内 部 摩擦角 (度) 壁 摩擦角 (度) 4. 内 部 摩擦角 (度) 壁 摩擦角 (度) 4. 掘削側 標 高 土の単位重量 層 上 G.L.() 層 下 G.L.() 地 種 盤 類 平均 N値 粘土 砂質土 粘土 粘 着 力 Co (/) 6 増 分 k (/) 基準標高 G.L.() 湿潤重量 (/) 水中重量 (/) 一軸圧縮 強度 qu (/) 変形係数 αeo (/)
6 - ()根入れ長の計算 )結果要旨 ケース名 最終掘削時 解析方法 本ケースの最下段切ばりに関するモーメントのつり合いから根入れ長を計算 ただし ここでのつり合い深さとはモーメント比がちょうど.0になる位置 必要根入れ長はモーメント比が安全率になる位置を示す 掘削底位置 (G.L.-.500) 安全率 つり合い深さ 必要根入れ長 必要根入れ長 Fs Z() D() (G.L.-.950) 0.570(G.L ) 最小根入れ長.000(G.L ) 決定根入れ長 安全率 決定根入れ長 判 定 Fs L() (G.L.-.000) つり合い深さ 仮想支持深さ Z() Y() 0.450(G.L.-.950) 0.6(G.L.-.76) 決定芯材長.000 つり合い位置(G.L.-.950)における外力集計値 つり合い位置における受働側圧の合力の位置が仮想支持点となる 項 主 受 目 働 働 側 側 モーメント関連 Ma(./ ) Mp(./ ) 水平力関連 比率 Mp Ma 仮想支持深さ Pa(/) Pp(/) Mp Pp 0.6 必要根入れ長(G.L )と決定根入れ長(G.L.-.000)における外力集計値 項 目 必要根入れ長 決定根入れ長 主 働 側 Ma(./) 受 働 側 Mp(./) 安 全 率 Mp Ma
7 - 4 ()断力の計算 )結果要旨 ケース名 最終掘削時 解析方法 切ばり及び仮想支持点間をスパンとする単純ばりで検討する 壁体天端位置 地表位置 掘削底位置 G.L. G.L. G.L. (G.L. 0) (G.L. 0) (G.L.-.500) 最下段切ばりと仮想支持点間の単純スパン 最下段切りばり位置 仮想支持点位置 単純ばりスパン (G.L.-.000) (G.L.-.76).76 発生最大曲げ モーメント モーメント Max 発生位置 切ばり点から./ (G.L.-.54) 発生せん断力 せん断力 Sax 発生位置 切ばり点から / (G.L.-.000) 反力 上側支点反力 下側支点反力 / / 最大変位 変位量 δax 発生位置 上切ばり点から RA RB (G.L.-.090) (G.L ) (G.L.-.000).500 参考値 4段切ばりと5段切ばり間の単純スパン 上段切ばり位置 下段切ばり位置 単純ばりスパン 発生最大曲げ モーメント モーメント Max 発生位置 切ばり点から./ 7.9.4(G.L ) 発生せん断力 せん断力 Sax 発生位置 切ばり点から / (G.L ) 反力 上側支点反力 下側支点反力 / / 最大変位 変位量 δax 発生位置 上切ばり点から RA RB (G.L ) 参考値
8 - 5 段切ばりと4段切ばり間の単純スパン 上段切ばり位置 下段切ばり位置 単純ばりスパン (G.L ) (G.L ).500 発生最大曲げ モーメント モーメント Max 発生位置 切ばり点から./ (G.L ) 発生せん断力 せん断力 Sax 発生位置 切ばり点から / (G.L ) 反力 上側支点反力 下側支点反力 / / 最大変位 変位量 δax 発生位置 上切ばり点から RA RB (G.L ) (G.L ) (G.L ).500 参考値 段切ばりと段切ばり間の単純スパン 上段切ばり位置 下段切ばり位置 単純ばりスパン 発生最大曲げ モーメント モーメント Max 発生位置 切ばり点から./ (G.L ) 発生せん断力 せん断力 Sax 発生位置 切ばり点から / (G.L ) 反力 上側支点反力 下側支点反力 / / 最大変位 変位量 δax 発生位置 上切ばり点から RA RB (G.L ) (G.L ) (G.L ).500 参考値 段切ばりと段切ばり間の単純スパン 上段切ばり位置 下段切ばり位置 単純ばりスパン 発生最大曲げ モーメント モーメント Max 発生位置 切ばり点から./ 48.6.(G.L. -.) 発生せん断力 せん断力 Sax 発生位置 切ばり点から / (G.L ) 反力 上側支点反力 下側支点反力 / / 最大変位 変位量 δax 発生位置 上切ばり点から RA RB (G.L. -.5) 参考値 )土留め壁の剛の検討 壁体応力度上で余裕があっても 土留め壁の変形をある程度以下に抑えることができるように 十分な剛が確保されているか否かを照査する そのために 変位量は下式を満足していなければ ならない δ δ δ δa δ 全壁体変位量 δ 単純ばりとして求めた最大変位量 δ 支点変位の影響変位量 δ R K δ δ
9 - 6 δa 許容変位量 計算モデルは 最上段切ばり位置を剛な支点 仮想支持深さの 点を支点とし その間 を単純ばりとする 荷重は 断検討に用いた土圧と水圧をスパン全長に載荷する 荷重が台形状 になる場合は 荷重の合力が等価な長方形分布荷重に換算して載荷する 剛な支点位置 最上段切ばり位置 仮想支持点深さ Y 仮想支持点深さの 位置 単純ばりのスパン L 単純ばりに作用する荷重の合力 P 等価な長方形分布荷重 w P L δ ヤング係数 断二次モーメント 有効率 変位計算用 スパン中央のたわみ δ 水平方向地盤反力係数 kh 土留め壁の幅 B バネ区間の土留め杭の側積A B Y バネ定数 K kh A 支点反力 R w L 支点の変位 δ R K 支点変位の影響 δ δ 全壁体変位量 E I α δ δ δ δ 発生位置 スパンの G.L.() G.L.() / / 08/ 4/ ---- δa 判定 / / / G.L.() 許容変位量 単純ばりに作用する荷重の合力 P 深 さ GL() 層 厚 h () 作用荷重 p / 荷 重 P / Σ 水平方向地盤反力係数 水平方向地盤反力係数は 仮想支持点までの平均値とし 下式により計算する η 壁体形式に関わる係数.00 連続した壁体の場合 η kho 直径0cの剛体円盤による平板載荷試験の値に相当する水平方向地盤反力係数
10 - 7 - Eo 地盤の変形係数(/ ) α 地盤反力係数の推定に用いる係数 上標高 G.L.() 下標高 G.L.() 層厚 h Σ kho / 0.6 平均kH Σ kh h Σh BH 換算載荷幅 αeo / kh / 578 kh h / / ()とする
11 - 8 (4)支保工反力の計算 )結果要旨 解析方法 単純ばり法 支保工 設置位置 G.L. () 支点位置 G.L. () 支点反力 / 上スパン 下スパン 支保工反力 / 上スパン 下スパン 上スパン 下スパン 上スパン 下スパン 上スパン 下スパン 支保工反力 支保工.(n)上スパン支点反力 下スパン支点反力 上スパンとは着目支保工とその直上の支保工間を指す 支点位置は 支保工(n)の直上の支保工位置 下スパンとは着目支保工とその直下の支保工間を指す 支点位置は 支保工(n)の直下の支保工位置 )外力表 深 さ GL() 層 厚 h () 受 働 土圧強度 pp / 主 働 土圧強度 pa / 水圧強度 pw / 作 用 荷重強度 p /
12 - 9 深 さ GL() 層 厚 h () 受 働 土圧強度 pp / 主 働 土圧強度 pa / 水圧強度 pw / 作 用 荷重強度 p / はりに作用させる荷重強度は 主働側の[主働土圧強度] [水圧強度]の和から 受働側の[受働土圧強度]を差し引いたものとする p pa pw pp
13 - 0.. 壁体応力度 使用断 断種類 SMW-柱列壁 使用鋼材 使用材質 H SS400 芯材の設置方法 ソイルセメントの孔径 隔孔 D 650() ソイルセメントの孔の中心間隔 L 0.450() 断 諸 元 断係数 断積 単 Z A 位 数 0(/本) 0(/本) 値 設計断力 設計断力は下表の通りとする ただし M Sに関しては 下式にて一本当たりの 断力にする 軸力Nは入力値の通りとする 芯材の設置方法が隔孔の場合 一本当たりの断力.0当たりの断力 L 状 態 モーメント M 06(N./本) Max時 軸 力 N 0(N/本) 7. せん断力 S 0(N/本) 軸力Nには アンカー鉛直反力(N')を考慮している N' = RV L = =68.47 (/本) 曲げ応力度 σ 曲げ応力度(N/ ) σa 許容曲げ応力度(N/ ) Z 使用断係数 A 状 使用断積 態 応力度 σ N/ Max時 5.0 許容応力度 σsa N/ 判 定 4 せん断応力度 τ :せん断応力度(N/ ) τa:許容せん断応力度(n/ ) 状 Max時 態 応力度 τ N/ 0. 許容応力度 τa N/ 判 定
14 - ソイルセメントについて [5次掘削時] 設計基準強度 Fc 0.70 (N/ ) 許容圧縮応力度 許容せん断応力度 Fc Fc 6 せん断応力度 設計せん断力 L I I は 芯材内法間隔 II II は くびれ部分の間隔 照査断 最大土圧強度 w / I I II II 間 隔 せん断力 Q L せん断力応力度 b 深さ方向の単位長さ 照査断 有効厚 de I I II II () 応力度 τ N/ 許容応力度 τa N/ 判定 圧縮応力度 B法 設計圧縮力 L 芯材内法間隔 最大土圧強度 w / 00. 間 隔 L 設計圧縮力 N 圧縮応力度 b 深さ方向の単位長さ フランジ幅 B 00 応力度 σ N/ 000() 許容応力度 fc N/ 0.5 判定
15 - ソイルセメントについて [最終掘削時] 設計基準強度 Fc 0.70 (N/ ) 許容圧縮応力度 許容せん断応力度 Fc Fc 6 せん断応力度 設計せん断力 L I I は 芯材内法間隔 II II は くびれ部分の間隔 照査断 最大土圧強度 w / I I II II 間 隔 せん断力 Q L せん断力応力度 b 深さ方向の単位長さ 照査断 有効厚 de I I II II () 応力度 τ N/ 許容応力度 τa N/ 判定 圧縮応力度 B法 設計圧縮力 L 芯材内法間隔 最大土圧強度 w / 06.8 間 隔 L 設計圧縮力 N 圧縮応力度 b 深さ方向の単位長さ フランジ幅 B 00 応力度 σ N/ () 許容応力度 fc N/ 0.5 判定
16 - - 章 塑法. 右壁の設計.. 壁体応力度 使用断 断種類 SMW-柱列壁 使用鋼材 使用材質 H SS400 芯材の設置方法 ソイルセメントの孔径 隔孔 D 650() ソイルセメントの孔の中心間隔 L 0.450() 断 諸 元 断係数 断積 単 Z A 位 数 0(/本) 0(/本) 値 設計断力 設計断力は下表の通りとする ただし M Sに関しては 下式にて一本当たりの 断力にする 軸力Nは入力値の通りとする 芯材の設置方法が隔孔の場合 一本当たりの断力.0当たりの断力 L 状 態 モーメント M 06(N./本) Max時 軸 力 N 0(N/本) 94.4 せん断力 S 0(N/本) 軸力Nには アンカー鉛直反力(N')を考慮している N' = RV L = =68.47 (/本) 曲げ応力度 σ 曲げ応力度(N/ ) σa 許容曲げ応力度(N/ ) Z 使用断係数 A 状 使用断積 態 応力度 σ N/ Max時 08.7 許容応力度 σsa N/ 判 定 4 せん断応力度 τ :せん断応力度(N/ ) τa:許容せん断応力度(n/ ) 状 Max時 態 応力度 τ N/ 48. 許容応力度 τa N/ 判 定
17 - 4 ソイルセメントについて [次掘削時] 設計基準強度 Fc 0.70 (N/ ) 許容圧縮応力度 許容せん断応力度 Fc Fc 6 せん断応力度 設計せん断力 L I I は 芯材内法間隔 II II は くびれ部分の間隔 照査断 最大土圧強度 w / I I II II 間 隔 せん断力 Q L せん断力応力度 b 深さ方向の単位長さ 照査断 有効厚 de I I II II () 応力度 τ N/ 許容応力度 τa N/ 判定 圧縮応力度 B法 設計圧縮力 L 芯材内法間隔 最大土圧強度 w / 5. 間 隔 L 設計圧縮力 N 圧縮応力度 b 深さ方向の単位長さ フランジ幅 B 00 応力度 σ N/ 5 000() 許容応力度 fc N/ 0.5 判定
18 - 5 ソイルセメントについて [次掘削時] 設計基準強度 Fc 0.70 (N/ ) 許容圧縮応力度 許容せん断応力度 Fc Fc 6 せん断応力度 設計せん断力 L I I は 芯材内法間隔 II II は くびれ部分の間隔 照査断 最大土圧強度 w / I I II II 間 隔 せん断力 Q L せん断力応力度 b 深さ方向の単位長さ 照査断 有効厚 de I I II II () 応力度 τ N/ 許容応力度 τa N/ 判定 圧縮応力度 B法 設計圧縮力 L 芯材内法間隔 最大土圧強度 w / 間 隔 L 設計圧縮力 N 圧縮応力度 b 深さ方向の単位長さ フランジ幅 B 00 応力度 σ N/ 9 000() 許容応力度 fc N/ 0.5 判定
19 - 6 ソイルセメントについて [次掘削時] 設計基準強度 Fc 0.70 (N/ ) 許容圧縮応力度 許容せん断応力度 Fc Fc 6 せん断応力度 設計せん断力 L I I は 芯材内法間隔 II II は くびれ部分の間隔 照査断 最大土圧強度 w / I I II II 間 隔 せん断力 Q L せん断力応力度 b 深さ方向の単位長さ 照査断 有効厚 de I I II II () 応力度 τ N/ 許容応力度 τa N/ 判定 圧縮応力度 B法 設計圧縮力 L 芯材内法間隔 最大土圧強度 w / 間 隔 L 設計圧縮力 N 圧縮応力度 b 深さ方向の単位長さ フランジ幅 B 00 応力度 σ N/ () 許容応力度 fc N/ 0.5 判定
20 - 7 ソイルセメントについて [4次掘削時] 設計基準強度 Fc 0.70 (N/ ) 許容圧縮応力度 許容せん断応力度 Fc Fc 6 せん断応力度 設計せん断力 L I I は 芯材内法間隔 II II は くびれ部分の間隔 照査断 最大土圧強度 w / I I II II 間 隔 せん断力 Q L せん断力応力度 b 深さ方向の単位長さ 照査断 有効厚 de I I II II () 応力度 τ N/ 許容応力度 τa N/ 判定 圧縮応力度 B法 設計圧縮力 L 芯材内法間隔 最大土圧強度 w / 98. 間 隔 L 設計圧縮力 N 圧縮応力度 b 深さ方向の単位長さ フランジ幅 B 00 応力度 σ N/ 000() 許容応力度 fc N/ 0.5 判定
21 - 8 ソイルセメントについて [5次掘削時] 設計基準強度 Fc 0.70 (N/ ) 許容圧縮応力度 許容せん断応力度 Fc Fc 6 せん断応力度 設計せん断力 L I I は 芯材内法間隔 II II は くびれ部分の間隔 照査断 最大土圧強度 w / I I II II 間 隔 せん断力 Q L せん断力応力度 b 深さ方向の単位長さ 照査断 有効厚 de I I II II () 応力度 τ N/ 許容応力度 τa N/ 判定 圧縮応力度 B法 設計圧縮力 L 芯材内法間隔 最大土圧強度 w / 98. 間 隔 L 設計圧縮力 N 圧縮応力度 b 深さ方向の単位長さ フランジ幅 B 00 応力度 σ N/ 000() 許容応力度 fc N/ 0.5 判定
22 - 9 ソイルセメントについて [最終掘削時] 設計基準強度 Fc 0.70 (N/ ) 許容圧縮応力度 許容せん断応力度 Fc Fc 6 せん断応力度 設計せん断力 L I I は 芯材内法間隔 II II は くびれ部分の間隔 照査断 最大土圧強度 w / I I II II 間 隔 せん断力 Q L せん断力応力度 b 深さ方向の単位長さ 照査断 有効厚 de I I II II () 応力度 τ N/ 許容応力度 τa N/ 判定 圧縮応力度 B法 設計圧縮力 L 芯材内法間隔 最大土圧強度 w / 98. 間 隔 L 設計圧縮力 N 圧縮応力度 b 深さ方向の単位長さ フランジ幅 B 00 応力度 σ N/ 000() 許容応力度 fc N/ 0.5 判定
23 - 0 ソイルセメントについて [次撤去時] 設計基準強度 Fc 0.70 (N/ ) 許容圧縮応力度 許容せん断応力度 Fc Fc 6 せん断応力度 設計せん断力 L I I は 芯材内法間隔 II II は くびれ部分の間隔 照査断 最大土圧強度 w / I I II II 間 隔 せん断力 Q L せん断力応力度 b 深さ方向の単位長さ 照査断 有効厚 de I I II II () 応力度 τ N/ 許容応力度 τa N/ 判定 圧縮応力度 B法 設計圧縮力 L 芯材内法間隔 最大土圧強度 w / 98. 間 隔 L 設計圧縮力 N 圧縮応力度 b 深さ方向の単位長さ フランジ幅 B 00 応力度 σ N/ 000() 許容応力度 fc N/ 0.5 判定
24 - ソイルセメントについて [次撤去時] 設計基準強度 Fc 0.70 (N/ ) 許容圧縮応力度 許容せん断応力度 Fc Fc 6 せん断応力度 設計せん断力 L I I は 芯材内法間隔 II II は くびれ部分の間隔 照査断 最大土圧強度 w / I I II II 間 隔 せん断力 Q L せん断力応力度 b 深さ方向の単位長さ 照査断 有効厚 de I I II II () 応力度 τ N/ 許容応力度 τa N/ 判定 圧縮応力度 B法 設計圧縮力 L 芯材内法間隔 最大土圧強度 w / 98. 間 隔 L 設計圧縮力 N 圧縮応力度 b 深さ方向の単位長さ フランジ幅 B 00 応力度 σ N/ 000() 許容応力度 fc N/ 0.5 判定
25 -.. 塑解析結果 ()次掘削時 )解析結果 側圧 反力 変位 格点 標 高 GL 状 態 有効主働側圧 Pae (/) 上 下 有 効 受働側圧 Ppe / 地盤バネ kh // 変位 δ 反力 R /
26 - 格点 標 有効主働側圧 Pae (/) 高 GL 状 態 上 有 効 受働側圧 Ppe / 下 地盤バネ kh // 変位 δ 反力 R / 注 切梁有効における有効受働側圧欄は 先行変位荷重 である 注 切梁有効における地盤バネ欄は 支保工バネ である 注 変位の は 反力の は 注4 の有効受働側圧は解析上は無載荷である )次掘削時の解析結果 断力 変位 Max =.0./ (発生位置G.L. Sax = δax= 格点 0./ 標 -4.5) Min = -75../ (発生位置G.L ) -5.75) -0.5) Sin = δin= -6.8/ ) ) モーメント./ 高 せん断力 / 変位 GL 上 (発生位置G.L. (発生位置G.L 下 上 下 (発生位置G.L. (発生位置G.L. 支保工 水平反力 /
27 - 4 格点 標 モーメント./ 高 変位 GL 上 せん断力 / 下 上 下 支保工 水平反力 /
28 - 5 - 先行変位と先行変位相当の荷重 次ステップ以降に下記の切ばりが有効な場合に先行変位荷重を載荷する 格点 5 変位 δx 施工緩み δl 先行変位 δo 支保工バネ Ks / 先行変位 荷 重 / δx 切ばり位置の壁体変位( ) δl 施工ゆるみ δo 先行変位( ) δo=δx-δl
29 - 6 ()次掘削時 )解析結果 側圧 反力 変位 格点 標 高 GL 状 態 有効主働側圧 Pae (/) 上 切梁有効 塑 塑 塑 塑 塑 塑 塑 塑 塑 塑 塑 塑 塑 塑 下 有 効 受働側圧 Ppe / 地盤バネ kh // 変位 δ 反力 R /
30 - 7 格点 標 有効主働側圧 Pae (/) 高 GL 状 態 上 有 効 受働側圧 Ppe / 下 地盤バネ kh // 変位 δ 反力 R / 注 切梁有効における有効受働側圧欄は 先行変位荷重 である 注 切梁有効における地盤バネ欄は 支保工バネ である 注 変位の は 反力の は 注4 の有効受働側圧は解析上は無載荷である )次掘削時の解析結果 断力 変位 Max = Sax = 5.6./ (発生位置G.L. 5./ (発生位置G.L. δax= 格点 0.60 標 Min = Sin = -.00) δin= モーメント./ 高 せん断力 / 下 上 / (発生位置G.L. -8.5/ (発生位置G.L 変位 GL 上 (発生位置G.L. -.00) -.00) 下 (発生位置G.L ) -6.00) ) 支保工 水平反力 /
31 - 8 格点 標 モーメント./ 高 変位 GL 上 せん断力 / 下 上 下 支保工 水平反力 /
32 - 9 - 先行変位と先行変位相当の荷重 次ステップ以降に下記の切ばりが有効な場合に先行変位荷重を載荷する 格点 5 変位 δx -8.9 施工緩み δl 先行変位 δo 支保工バネ Ks / 先行変位 荷 重 / δx 切ばり位置の壁体変位( ) δl 施工ゆるみ δo 先行変位( ) δo=δx-δl
33 - 0 ()次掘削時 )解析結果 側圧 反力 変位 格点 標 高 GL 状 態 有効主働側圧 Pae (/) 上 切梁有効 切梁有効 塑 塑 塑 塑 塑 塑 塑 塑 塑 塑 下 有 効 受働側圧 Ppe / 地盤バネ kh // 変位 δ 反力 R /
34 - 格点 標 有効主働側圧 Pae (/) 高 GL 状 態 上 有 効 受働側圧 Ppe / 下 地盤バネ kh // 変位 δ 反力 R / 注 切梁有効における有効受働側圧欄は 先行変位荷重 である 注 切梁有効における地盤バネ欄は 支保工バネ である 注 変位の は 反力の は 注4 の有効受働側圧は解析上は無載荷である )次掘削時の解析結果 断力 変位 Max = Sax = 4.0./ (発生位置G.L. 8.0/ (発生位置G.L. δax= 格点 0.7 標 Min = Sin = -5.75) δin= モーメント./ 高 せん断力 / 下 上 / (発生位置G.L / (発生位置G.L 変位 GL 上 (発生位置G.L. -5.5) -.00) 下 (発生位置G.L. -0.5) -9.00) ) 支保工 水平反力 /
35 - 格点 標 モーメント./ 高 変位 GL 上 せん断力 / 下 上 下 支保工 水平反力 /
36 - - 先行変位と先行変位相当の荷重 次ステップ以降に下記の切ばりが有効な場合に先行変位荷重を載荷する 格点 5 変位 δx 施工緩み δl 先行変位 δo 支保工バネ Ks / 先行変位 荷 重 / δx 切ばり位置の壁体変位( ) δl 施工ゆるみ δo 先行変位( ) δo=δx-δl
37 - 4 (4)4次掘削時 )解析結果 側圧 反力 変位 格点 標 高 GL 状 態 有効主働側圧 Pae (/) 上 切梁有効 切梁有効 切梁有効 塑 下 有 効 受働側圧 Ppe / 地盤バネ kh // 変位 δ 反力 R /
38 - 5 格点 標 有効主働側圧 Pae (/) 高 GL 状 態 上 有 効 受働側圧 Ppe / 下 地盤バネ kh // 変位 δ 反力 R / 注 切梁有効における有効受働側圧欄は 先行変位荷重 である 注 切梁有効における地盤バネ欄は 支保工バネ である 注 変位の は 反力の は 注4 の有効受働側圧は解析上は無載荷である )4次掘削時の解析結果 断力 変位 Max = Sax = δax= 7.4./ (発生位置G.L. 0./ (発生位置G.L. 格点 標 Min = Sin = (発生位置G.L ) δin= モーメント./ 高 せん断力 / 下 上 / (発生位置G.L / (発生位置G.L 変位 GL 上 ) -.50) 下 (発生位置G.L. -.00) -9.50) ) 支保工 水平反力 /
39 - 6 格点 標 モーメント./ 高 変位 GL 上 せん断力 / 下 上 下 支保工 水平反力 /
40 - 7 - 先行変位と先行変位相当の荷重 次ステップ以降に下記の切ばりが有効な場合に先行変位荷重を載荷する 格点 6 変位 δx -0.6 施工緩み δl 先行変位 δo 支保工バネ Ks / 先行変位 荷 重 / δx 切ばり位置の壁体変位( ) δl 施工ゆるみ δo 先行変位( ) δo=δx-δl
41 - 8 (5)5次掘削時 )解析結果 側圧 反力 変位 格点 標 高 GL 状 態 有効主働側圧 Pae (/) 上 切梁有効 切梁有効 切梁有効 切梁有効 下 有 効 受働側圧 Ppe / 地盤バネ kh // 変位 δ 反力 R /
42 - 9 格点 標 有効主働側圧 Pae (/) 高 GL 状 態 上 有 効 受働側圧 Ppe / 下 地盤バネ kh // 変位 δ 反力 R / 注 切梁有効における有効受働側圧欄は 先行変位荷重 である 注 切梁有効における地盤バネ欄は 支保工バネ である 注 変位の は 反力の は 注4 の有効受働側圧は解析上は無載荷である )5次掘削時の解析結果 断力 変位 Max = Sax = δax= 0.5./ (発生位置G.L. 9.7/ (発生位置G.L. 格点 標 Min = Sin = (発生位置G.L ) δin= モーメント./ 高 せん断力 / 下 上 / (発生位置G.L. -0./ (発生位置G.L 変位 GL 上 ) -8.50) 下 (発生位置G.L. -.50) -8.50) -.5) 支保工 水平反力 /
43 - 40 格点 標 モーメント./ 高 変位 GL 上 せん断力 / 下 上 下 支保工 水平反力 /
44 - 4 - 先行変位と先行変位相当の荷重 次ステップ以降に下記の切ばりが有効な場合に先行変位荷重を載荷する 格点 46 変位 δx 施工緩み δl 先行変位 δo 支保工バネ Ks / 先行変位 荷 重 / δx 切ばり位置の壁体変位( ) δl 施工ゆるみ δo 先行変位( ) δo=δx-δl
45 - 4 (6)最終掘削時 )解析結果 側圧 反力 変位 格点 標 高 GL 状 態 有効主働側圧 Pae (/) 上 切梁有効 切梁有効 切梁有効 切梁有効 切梁有効 下 有 効 受働側圧 Ppe / 地盤バネ kh // 変位 δ 反力 R /
<82658C5E95578EAF928C208BAD93788C768E5A8F >
001 F 型標識柱強度計算書 ( 柱長 6.75m ) (1400 * 3800) (1400 * 3800) 略図 000 3800 300 300 6750 300 550 900 300 5700 STK-φ76.3x.8 STK-φ165.x4.5 STK-φ67.4x6.6 50 300 5000 1400 3000 100 1400 P. 1 1. 一般事項 1-1 概要 F 型 標識柱
Super Build／宅造擁壁 出力例１
宅造擁壁構造計算書 使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例 壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00
(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH
集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls
集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000
< B38BD C78F6F97CD97E12D332E786477>
無筋擁壁設計システム Ver4.2 適用基準 土地改良事業計画設計基準 設計 農道 (H7/3) 土地改良事業計画設計基準 設計 水路工 (H26/3) 日本道路協会 道路土工 擁壁工指針 (H24/7) 土木学会 大型ブロック積み擁壁設計 (H6/6) 宅地防災マニュアルの解説 第二次改訂版 (H9/2) 出力例 ブロック積み擁壁の計算書 ( 安定計算および部材断面計算 ) 開発 販売元 ( 株
表紙
表紙 目次 章 設計条件. 型式. 構造形式. 形状寸法. 料の単位体積重量および地盤の性状.5 許容応度.6 地下水位.7 上載荷重.8 設計震度.9 水平土圧係数.0 各断面方向におけるスパン比 章 鉛直断面(短辺方向)ボックスラーメン. 荷重.. 荷重組み合わせケース 5 5 5... 常時荷重組み合わせ 5... 地震時荷重組み合わせ 6.. 常時の荷重計算 7.. 地震時の荷重計算. 断面計算(FRAME計算)
目次 章設計条件 適用基準 形式 形状寸法 地盤条件 使用材料 土砂 載荷荷重 その他荷重 浮力 土圧 水圧 基礎の条件..
3 鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 逆 T 型 ( 粘性土 ):H=5.0m タイプ 56 目次 章設計条件... 59. 適用基準... 59. 形式... 59.3 形状寸法... 59.4 地盤条件... 59.5 使用材料... 60.6 土砂... 60.7 載荷荷重... 6.8 その他荷重... 6.9 浮力... 6.0 土圧... 6. 水圧... 63. 基礎の条件... 63..
<8D5C91A28C768E5A8F91836C C768E5A8F A2E786C73>
スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
<424F58834A838B836F815B836782CC90DD8C76>
1 章断面方向の計算 1.1 設計条件 ( 主たる適用基準 : 土工指針 ) 1.1.1 一般条件 (1) 構造寸法図 00 00 600 4 000 500 5 100 000 500 5 000 500 6 000 () 基礎形式地盤反力度 ( 地盤反力度算出方法 : 全幅 ) 1.1. 材料の単位重量 舗 装 γa (kn/m 3 ).50 盛土 湿 飽 潤 和 γt γsat 1 18.80
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日 目 次 1. 目的 1 2. 耐雪型の設置計画 1 3. 構造諸元 1 4. 許容応力度 1 4-1 使用部材の許容応力度 ( SS400,STK410 相当 1 4-2 無筋コンクリートの引張応力度 1 4-3 地盤の耐荷力 1 5. 設計荷重 2 5-1 鉛直力 ( 沈降力 ) 2 5-2) 水平力 ( クリープ力
< B795FB8C6094C28F6F97CD97E12E786477>
長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)
<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63>
付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV = (1/2) KH Z : 地域係数 KS: 設計用標準震度 KV: 設計用鉛直震度 1-2. 設計条件耐震クラス
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH =
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
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技術資料 Vol.2 Civil Engineering & Consultants 株式会社クレアテック東京都千代田区西神田 2 丁目 5-8 共和 15 番館 6 階 TEL:03-6268-9108 / FAX:03-6268-9109 http://www.createc-jp.com/ ( 株 ) クレアテック技術資料 Vol.2 P.1 解析種別キーワード解析の目的解析の概要 3 次元静的線形解析
POWER-直接基礎Ⅱの出力例（表形式）
page < 出力例 > 地盤の支持力の計算 S01 (1F Y1@X1 ) BxL hf hw C,O r2 r1 基礎底面の形状 長方形 基礎最小幅 B 1.20 (m) 基礎の長さ L 2.60 (m) 基礎下端の深さ hf GL- 1.20 (m) 地下水位 hw GL- 3.90 (m) 根入れ深さ Df 1.20 (m) 土質定数 砂層 基礎下の土重量 γ1 18.14 (kn/m 3
<95F18D908F912E4F5554>
1 基礎設計書 山田太郎様邸新築工事 2014 年 7 月 1 日 株式会社設計室ソイル 目次 2 1 建物条件 2 1-1 建物概要 2 1-2 平面図 2 1-2-1 基礎の節点座標 3 1-2-2 基礎外周の節点番号 3 1-2-3 スラブを示す4 点の節点番号 3 1-3 荷重条件 4 1-3-1 基礎寸法 4 1-3-2 荷重条件 4 2 スウェーデン式サウンディング試験 5 2-1 調査点
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E631308FCD2E646F63>
第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ 1-1 第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ ポイント : モールの定理を用いて 静定梁のたわみを求める 断面力の釣合と梁の微分方程式は良く似ている 前章では 梁の微分方程式を直接積分する方法で 静定梁の断面力と変形状態を求めた 本章では 梁の微分方程式と断面力による力の釣合式が類似していることを利用して 微分方程式を直接解析的に解くのではなく 力の釣合より梁のたわみを求める方法を学ぶ
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許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から
IT1815.xls
提出番号 No.IT1815 提出先御中 ハンドホール 1800 1800 1500 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 株式会社インテック 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 1800 mm 横幅 Y 1800 mm 側壁高 Z 1500 mm 部材厚 床版 t 1 180 mm 底版 t 150
1- 擁壁断面の形状 寸法及び荷重の計算 ( 常時 ) フェンス荷重 1 kn/m 1,100 0 上載荷重 10 m kn/ 3, (1) 自重 地表面と水平面とのなす角度 α=0.00 壁背面と鉛直面とのなす角度 θ=.73 擁壁
構造計算例鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 1 常時 1-1 設計条件 (1) 擁壁の型式及び高さ型式 : 片持梁式鉄筋コンクリート造 L 型擁壁擁壁の高さ :H'=3.00m 擁壁の全高 :H =3.50m () 外力土圧の作用面は縦壁背面とする 上載荷重 : q=10kn/ mフェンス荷重 ( 水平力 ) : 1kN/ m (3) 背面土土質の種類 : 関東ローム土の単位体積重量 :γs=16.0/
建築支保工一部1a計算書
P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度
目次 1章 設計条件 1.1 一般事項 適用基準 1.3 形式 形状寸法 1.5 使用材料 土砂 1.7 載荷荷重 雪荷重 1.9 その他荷重 水位 1.11 浮力 土圧 1.13 水圧 基礎の
擁壁の設計 サンプルデータ 詳細出力例 MANUCHO10 側壁高さ, 盛土勾配が異なり 偏土圧が作用 する U 型擁壁 の設計計算例 目次 1章 設計条件 1.1 一般事項 1 1 1. 適用基準 1.3 形式 1 1 1.4 形状寸法 1.5 使用材料 1 1.6 土砂 1.7 載荷荷重 3 1.8 雪荷重 1.9 その他荷重 3 3 1.10 水位 1.11 浮力 3 4 1.1 土圧 1.13
<4D F736F F D2081A E682568FCD926E94D592B28DB E94D589FC97C78C7689E62E646F63>
第 7 章 地盤調査 地盤改良計画 第 1 節地盤調査 1 地盤調査擁壁の構造計算や大規模盛土造成地の斜面安定計算等に用いる土質定数を求める場合は 平成 13 年 7 月 2 日国土交通省告示第 1113 号地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を求めるための地盤調査の方法並びにその結果に基づき地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を定める方法等を定める件 ( 以下 この章において 告示 という
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
計算例 5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ）
1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver /01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver.1.10 1 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver 1.10 2019/01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度版 ) に準拠して 重力式擁壁の安定計算を行ないます 滑動 転倒 地盤支持力の安定検討を行うことができます
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E631318FCD2E646F63>
11-1 第 11 章不静定梁のたわみ ポイント : 基本的な不静定梁のたわみ 梁部材の断面力とたわみ 本章では 不静定構造物として 最も単純でしかも最も大切な両端固定梁の応力解析を行う ここでは 梁の微分方程式を用いて解くわけであるが 前章とは異なり 不静定構造物であるため力の釣合から先に断面力を決定することができない そのため 梁のたわみ曲線と同時に断面力を求めることになる この両端固定梁のたわみ曲線や断面力分布は
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材料力学講義 (3) 応力と変形 Ⅲ ( 曲げモーメント, 垂直応力度, 曲率 ) 今回は, 曲げモーメントに関する, 断面力 - 応力度 - 変形 - 変位の関係について学びます 1 曲げモーメント 曲げモーメント M 静定力学で求めた曲げモーメントも, 仮想的に断面を切ることによって現れる内力です 軸方向力は断面に働く力 曲げモーメント M は断面力 曲げモーメントも, 一つのモーメントとして表しますが,
平成２２年度 設計技術研修会
橋梁設計研修 ~ 仮設土留め工の計画と設計 ~ 平成 23 年 8 月 30 日 株式会社 四電技術コンサルタント池田豊 本日の話題 土留め工設計一般 自立式土留め工の設計 おわりに 1 1 第 1 章土留め工設計一般 2 1. 概要 1-1 土留め工とは 土留め工とは 開削工法により掘削を行う場合に 周辺土砂の崩壊を防止 ( 土留め ) すること また 止水 ( 締切 ) を目的として設けられる仮設構造物をいい
第1章 単 位
H. Hamano,. 長柱の座屈 - 長柱の座屈 長い柱は圧縮荷重によって折れてしまう場合がある. この現象を座屈といい, 座屈するときの荷重を座屈荷重という.. 換算長 長さ の柱に荷重が作用する場合, その支持方法によって, 柱の理論上の長さ L が異なる. 長柱の計算は, この L を用いて行うと都合がよい. この L を換算長 ( あるいは有効長さという ) という. 座屈荷重は一般に,
第 2 章仮設構造物 第 1 節共通事項 ( 標準 ) 1. 定義山留めは以下のように定義する 山留め : 土留めと締切りの総称である 土留め : 陸上で地下構造物を築造するとき地下水の遮水及び土の崩壊防止のために設ける仮設構造物であり その工法を土留工法という 締切り : 水中で 掘削部分を完全に
第 2 章仮設構造物 第 2 章仮設構造物 第 1 節共通事項 ( 標準 ) 1. 定義山留めは以下のように定義する 山留め : 土留めと締切りの総称である 土留め : 陸上で地下構造物を築造するとき地下水の遮水及び土の崩壊防止のために設ける仮設構造物であり その工法を土留工法という 締切り : 水中で 掘削部分を完全に締切り おもに土圧または水圧 もしくはその両者に抵抗させる仮設構造物であり その工法を締切工法という
砂防堰堤設計計算 透過型砂防堰堤
1 砂防堰堤設計計算 透過型砂防堰堤 目次 2 1 設計条件 1 2 設計流量の算出 2 2-1 渓床勾配 2 2-2 土石流濃度 2 2-3 土石流ピーク流量 2 3 水通しの設計 3 3-1 開口部の設定 3 3-2 土石流ピーク流量 (Qsp) に対する越流水深 6 3-3 設計水深 8 4 水通し断面 8 5 越流部の安定計算 9 5-1 安定条件 9 5-2 設計外力の組合せ 9 5-3
参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π
番号 場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計 施工に関するガイドライン 正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目 場所打ちコンクリート杭施工指 針 同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200
<90E096BE8F912E786477>
セメント系固化材による地盤改良の計算 概要書 地下水位 地盤改良 W ( 有 ) シビルテック 2013.05.21 セメント系固化材による地盤改良計算 について 1. 本計算ソフトの概要 本計算ソフトは 軟弱な地盤上に設置される直接基礎の地盤改良の必要性の確認 およびセメント系固化材による地盤改良を行なった場合の改良仕様 ( 改良深さ 改良幅 改良強度 ) を計算するものです [ 適用可能な地盤改良の種類
1258+水路Ver44.xdw
- はじめに - 平成 22 年 11 月記事更新 ( 株 )SIP システム 本システムは 土地改良基準 水路工 および ため池整備 ( 計算例 ) に準拠した水路工の常時 地震時の安定計算および部材断面の照査を行います 部材断面検討では 鉄筋コンクリート および 無筋コンクリート の断面照査が可能です 検討形状としては 左右側壁の高さが異なる偏土圧の検討も可能です 偏土圧の計算においては 左右側壁の背面上へ上載荷重や土質定数を個別に指定が可能で
DNK0609.xls
提出番号 No.DNK0609 提出先御中 ハンドホール 600 600 900 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 カナフレックスコーポレーション株式会社 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 600 mm 横幅 Y 600 mm 側壁高 Z 900 mm 部材厚 床版 t 1 80 mm 底版 t
Taro-2012RC課題.jtd
2011 RC 構造学 http://design-s.cc.it-hiroshima.ac.jp/tsato/kougi/top.htm 課題 1 力学と RC 構造 (1) 図のような鉄筋コンクリート構造物に どのように主筋を配筋すればよいか 図中に示し 最初に 生じる曲げひび割れを図示せよ なお 概略の曲げモーメント図も図示せよ w L 3 L L 2-1 - 課題 2. コンクリートの自重
Microsoft PowerPoint - 構造設計学_2006
構造設計学 講義資料 構造設計は 建築物に作用すると思われる荷重によって生じる構造物内部の抵抗力 ( 応力 ) を 各構造要素 ( 柱 はり 床 壁など ) が安全に支持するために 各構造要素の部材断面を具体的に決定するためのプロセスを言います 本講義では 1 鉛直荷重 ( 固定荷重 積載荷重 積雪荷重 ) に対するはりや柱の設計条件を解説します 2その設計条件を踏まえて 鉄筋コンクリート構造と鋼構造はりの構造原理を解説します
Microsoft Word - 8章8.1_8.2_重力式1,2.docx
48 49 8. 重力式擁壁の計算算例その 8.. 設計計条件 () 重要要度区分道路幅幅員が広く, 擁壁が万一損傷したとしても交通機能への影影響は少ないため, 重要度区区分は 重要度 とする () 要求求性能常時の作用 : 性能 レベル 地震動の作用 : 性能 レベル 地震動の作用 : 性能 3 (3) 構造造寸法形状寸寸法 : 図 8.. を参照照のこと ブロック長 L8m (4) 上載載荷重
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
PowerPoint プレゼンテーション
材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
耳桁の剛性の考慮分配係数の計算条件は 主桁本数 n 格子剛度 zです 通常の並列鋼桁橋では 主桁はすべて同じ断面を使います しかし 分配の効率を上げる場合 耳桁 ( 幅員端側の桁 ) の断面を大きくすることがあります 最近の桁橋では 上下線を別橋梁とすることがあり また 防音壁などの敷設が片側に有る
格子桁の分配係数の計算 ( デモ版 ) 理論と解析の背景主桁を並列した鋼単純桁の設計では 幅員方向の横桁の剛性を考えて 複数の主桁が協力して活荷重を分担する効果を計算します これを 単純な (1,0) 分配に対して格子分配と言います レオンハルト (F.Leonhardt,1909-1999) が 1950 年初頭に発表した論文が元になっていて 理論仮定 記号などの使い方は その論文を踏襲して設計に応用しています
<4D F736F F D2096D88E4F BE095A88D C982E682E989A189CB8DDE8B7982D197C090DA8D878BE095A882CC8C9F92E8>
木三郎 4 金物工法による横架材及び梁接合金物の検定 -1- 木三郎 4 追加マニュアル本マニュアルでは 木三郎 Ver4.06 で追加 変更を行った項目について説明しています 1. 追加内容 (Ver4.06) (1) 追加項目 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加 2 水平構面の許容せん断耐力の計算書で選定に用いる金物リストを追加 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加一般財団法人日本住宅
Microsoft PowerPoint - 静定力学講義(6)
静定力学講義 (6) 静定ラーメンの解き方 1 ここでは, 静定ラーメンの応力 ( 断面力 ) の求め方について学びます 1 単純ばり型ラーメン l まず, ピンとローラーで支持される単純支持ばり型のラーメン構造の断面力の求め方について説明します まず反力を求める H V l V H + = 0 H = Y V + V l = 0 V = l V Vl+ + + l l= 0 + l V = + l
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科目名学科 学年 組学籍番号氏名採点結果 016 年度材料力学 Ⅲ 問題 1 1 3 次元的に外力負荷を受ける物体を考える際にデカルト直交座標 - を採る 物体 内のある点 を取り囲む微小六面体上に働く応力 が v =- 40, = 60 =- 30 v = 0 = 10 v = 60 である 図 1 の 面上にこれらの応力 の作用方向を矢印で記入し その脇にその矢印が示す応力成分を記入しなさい 図
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計 算 法 -A 支 柱 基 礎 の 根 入 れ 長 計 算 ( 極 限 地 盤 反 力 法 による 最 小 根 入 れ 長 を 確 保 する) 柵 の 支 柱 基 礎 設 置 箇 所 : NO.12+15(L) 計 算 条 件 項 目 記 号 単 位 数 値 摘 要 水 平 力 H kn 9.126 作 用 荷 重 曲 げモーメント M kn m 4.563 支 柱 寸 法 支 柱 の 幅 ( 直
4) 横桁の照査位置 P.27 修正事項 横桁 No07~No18 ( 少主桁のNo01からNo06は格子計算による 断面力が発生しないので省略 ) 照査点 No 溶接部名称 継手名称 等級 1 横桁腹板上 主桁腹板 すみ肉 F H 2 横桁腹板下 主桁腹板 すみ肉 F H ただし 上記の 2 つ照
鋼道路橋の疲労設計資料 4. 疲労設計計算例 の横桁計算の修正 横桁の主桁への連結部の溶接にて 腹板部にすみ肉溶接を フランジ部に完全溶込溶接を採用した設計事例を掲載していますが 溶接部の応力計算の方法を修正いたします 異なる種類の溶接を混在させた場合には 母材の全断面を効とした場合に比べ 各部位の応力の分担が変わるわるため 溶接部の断面を用いて断面性能を計算し 応力を計算しました 詳細については
<4D F736F F D208E9197BF A082C68E7B8D A815B82CC8D5C91A28AEE8F C4816A2E646F63>
資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
Super Build／FA1出力サンプル
*** Super Build/FA1 *** [ 計算例 7] ** UNION SYSTEM ** 3.44 2012/01/24 20:40 PAGE- 1 基本事項 計算条件 工 事 名 : 計算例 7 ( 耐震補強マニュアル設計例 2) 略 称 : 計算例 7 日 付 :2012/01/24 担 当 者 :UNION SYSTEM Inc. せん断による変形の考慮 : する 剛域の考慮 伸縮しない材(Aを1000
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円形標準マンホール 上部斜壁 + 床版タイプ 浮上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動レベル () 概要図 呼び方内径 都型 ( 内径 0cm) 00 00 0 600 0 0.00.0 0.0 0.0.0.70 0 60 00 60 60 00.0.0 00 00 00 00 00 P () マンホール条件 ) 寸法諸元 6 7 種類 呼び名 高さ モル 上部 下部 タル 外径 内径
益永八尋 2013 年 11 月 24 日 管体構造計算 益永八尋 パイプラインの縦断図及び水理縦断図のデータから管体構造計算に必要なデータ ( 静水圧 水撃圧 土かぶり 荷重条件等 ) を抽出し 管種選定を行うための構造計算を行う このソフトを利用し 各管種の経済比較のための資料作成も容易に行える
管体構造計算 パイプラインの縦断図及び水理縦断図のデータから管体構造計算に必要なデータ ( 静水圧 水撃圧 土かぶり 荷重条件等 ) を抽出し 管種選定を行うための構造計算を行う このソフトを利用し 各管種の経済比較のための資料作成も容易に行える 例えば 掘削 埋戻し土量 の計算も 縦断図のデータと標準断面図のデータから可能であり 各管種別の工事費積算も容易に行え る また 筆者が作成したスラストブロックの計算ソフト
施設・構造3-4c 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）の耐震安全性評価の妥当性確認に係るクロスチェックについて（報告）
機器配管系の確認 検討箇所 使用済み燃料貯蔵プール 生体遮へい体 制御棒駆動装置案内管 粗 微調整棒取付部分 炉心直下 1 次系冷却配管 炉心支持構造物 検討方法は 事業者と同じ 61 機器配管への水平入力地震動 1200.0 加速度(cm/sec/sec) 1000.0 500.0 最大値 =1116.0 最小値 =-1045.2 0.0 8000.0 絶対加速度応答スペクトル(cm/sec/sec)
平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ]
![平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ]](/thumbs/97/131337752.jpg "平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ]")
平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ] と [2 格子モデルによる微小変位理論 ( 棒部材の簡易格子モデル )] および [3 簡易算出式による方法
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添付資料 2. 構造計算書 添付資料 2.1 監査廊工 ( 左岸出入口部 ) 計算断面図 添 2.1-1 配筋要領図 ( 計算結果 ) 添 2.1-2 左岸側出入口部 ボックスカルバートの構造計算 計算断面 1 L-23 1 添 2.1-3 左岸側出入口部ボックスカルバートの計算 (L-23,d=13.0m) 1 設計条件 1.1 形状寸法 ボックス形式 監査廊ボックス 3600 6002500500
構造計算書 門扉 H2.5m W4m 両開き門扉 Wonder Loof Top Sample
構造計算書 門扉 H2.5m W4m 両開き門扉 目 次 1. 総則 --------------------------------------------------- 1 1) 適用範囲 --------------------------------------------------- 1 2) 工事名 ---------------------------------------------------
多自然 河川護岸自然 環境に調和する擁壁工ブランチブロック工法設計マニュアル - 2018 年度版 - 平成 30 年 4 月 ブランチブロック工法協会 ***** 目次 ***** 1. 適用範囲 1 2. 適用基準 1 3. 設計条件 1 (1) 擁壁の形式 1 (2) 荷重 1 (3) 荷重の組合せ 1 (4) 許容応力度 1 (5) 土圧 2 (6) せん断抵抗角 ( 内部摩擦角 ) 3
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4 辺単純支持版等分布荷重の構造検討このソフトは 集水桝の蓋のようにただコンクリート版を被せるだけの版の構造計算書です 通常 集水桝の蓋は車が乗る場合はグレーチングを使い 1m 角程度の集水桝であれば標準図集にあります また 大きなサイズになると人力では持ち上がらず 分割しますから単純梁により計算できます しかるに 集水桝蓋の構造計算 で検索してこられる方が数多くいらっしゃいます 多少はお役に立てるかと思い
Microsoft PowerPoint - 構造力学Ⅰ第03回.pptx
分布荷重の合力 ( 効果 ) 前回の復習 ( 第 回 ) p. 分布荷重は平行な力が連続して分布していると考えられる 例 : 三角形分布 l dx P=ql/ q l qx q l 大きさ P dx x 位置 Px 0 x x 0 l ql 0 : 面積に等しい 0 l l 重心に等しいモーメントの釣合より ( バリノンの定理 ) l qx l qx ql q 3 l ql l xdx x0 xdx
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ボックスカルバートの地震時設計 浮き上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動 レベル () 概要図 400 3900 3000 3000 4000 (3) ボックスカルバート条件 ) 寸法諸元形状 内幅 B(mm) 内高 H(mm) 頂版厚 T(mm) 底版厚 T(mm) 左側壁厚 T3(mm) 右側壁厚 T4(mm) 外幅 B0(mm) 外高 H0(mm) 頂版ハンチ高 C(mm) 底版ハンチ高
RC 規準 3 条改定案 平成 0 年 3 月 3 日 /4 月 日第 回公開小委員会提出用 5. 前各項の算定のほか, 梁は次の限度に従うこと. () 長期荷重時に正負最大曲げモーメントを受ける部分の引張鉄筋断面積は,0.004 bd または存在応力によって必要とされる量の 4/3 倍のうち, 小
RC 規準 3 条改定案 平成 0 年 3 月 3 日 /4 月 日第 回公開小委員会提出用 3 条梁の曲げに対する断面算定 本文案 下線部は改定箇所を示す. 重取消線は削除した部分を示す. 梁の設計用曲げモーメントは, 以下の方法で計算する. () 使用性検討用の長期設計用曲げモーメントは, その部材に長期荷重が作用した場合の最大曲げモーメントとする. () 修復性検討用の短期設計用曲げモーメントは,
基礎の設計サンプルデータ 詳細出力例 Kui_3 鋼管ソイルセメント杭サンプルデータ
基礎の設計サンプルデータ 詳細出力例 Kui_ 鋼管ソイルセメント杭サンプルデータ 目次 章 設計条件. 一般事項. 杭の条件. 使用材料および許容応力度.4 杭配置図 側面図.5 地層データ.6 バネ定数および許容支持力 引抜力.7 作用力 章 安定計算. 杭軸直角方向バネ定数 5 5. 杭基礎の剛性行列. 杭反力及び変位の計算 6 8 章 断面計算. 杭体断面力. 杭体モーメント図. 杭体応力度
第 1 章
第 3 章 仮設計画 3-1 第 3 章仮設計画目次 第 1 節共通事項... 3-6 1. 定義... 3-6 1.1 本要領の取り扱い等について... 3-6 1.1 本要領の取り扱い等について... 3-エラー! ブックマークが定義されていません 1.2 山留めの定義... 3-7 2. 山留め工法の選択... 3-7 2.1 地盤条件の調査... 3-9 2.2 施工条件の調査... 3-9
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参考資料 1 吊り天井板の構造 目的 事故の起きた吊り天井板の構造や設計条件等を調査し 当初設計について把握したもの 平成 25 年 3 月 27 日 ( 水 ) 中日本高速道路株式会社 1 トンネル各部の名称 (1) 吊り金具 排気ダクト 送気ダクト 1200mm 90mm 隔壁板 受け台 80mm コンクリートアンカー 無収縮モルタル 天井板 手すり 吸気口 天井板 スタット ホ ルト 1 1
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-1 ポイント : 材料の応力とひずみの関係を知る 断面内の応力とひずみ 本章では 建築構造で多く用いられる材料の力学的特性について学ぶ 最初に 応力とひずみの関係 次に弾性と塑性 また 弾性範囲における縦弾性係数 ( ヤング係数 ) について 建築構造用材料として代表的な鋼を例にして解説する さらに 梁理論で使用される軸方向応力と軸方向ひずみ あるいは せん断応力とせん断ひずみについて さらにポアソン比についても説明する
国土技術政策総合研究所 研究資料
3. 海岸堤防の安全性評価手法の検討 3. 荷重の算定方法堤体の安定性の評価は, 図 6 のように, 波力, 浮力, 自重, 堤体背後土圧 ( 受働土圧 ) を考慮して行った. 図 6 直立堤に作用する荷重 波力の算定は, 港湾の施設の技術上の基準 同解説 に示されている合田式を用いた. 以下 その概要を記述する 3.. 直立壁の前面の波圧直立壁の前面の波圧は, 次の () によって表されるη の高さで
Microsoft Word - 1B2011.doc
第 14 回モールの定理 ( 単純梁の場合 ) ( モールの定理とは何か?p.11) 例題 下記に示す単純梁の C 点のたわみ角 θ C と, たわみ δ C を求めよ ただし, 部材の曲げ 剛性は材軸に沿って一様で とする C D kn B 1.5m 0.5m 1.0m 解答 1 曲げモーメント図を描く,B 点の反力を求める kn kn 4 kn 曲げモーメント図を描く knm 先に得られた曲げモーメントの値を
目次 1 章設計条件 形状寸法 上部工反力 設計水平震度 単位重量他 柱 使用材料 鉄筋 柱躯体自重 章柱の設計 ( レベル 1 地震
2013 年度 都市設計製図 RC 橋脚の耐震設計 課題 3:RC 橋脚の耐震設計 ( その 2) 2013/12/16 学籍番号 氏名 目次 1 章設計条件... 1 1.1 形状寸法... 1 1.2 上部工反力... 1 1.3 設計水平震度... 1 1.4 単位重量他... 1 1.5 柱... 2 1.5.1 使用材料... 2 1.5.2 鉄筋... 2 1.6 柱躯体自重... 3
目次 章 本体縦方向計算(設計条件). 設計条件.. 基本条件.. 樋門概略側面図.. 樋門概略平面図.. 堤体形状図. 材料.. 単位重量.. コンクリート.. PC鋼材.. 鋼板(しゃ水鋼矢板). 盛土.. 堤防盛土. 地盤条件 6.. 地層条件.. 沈下量算出点. 函体形状.. スパン ブロッ
柔構造樋門の設計 サンプルデータ 出力例 Sample 連矩形 PC 可とう性継手門柱形式 : 柱 胸壁 : なし翼壁 : 逆 T 型計算例 目次 章 本体縦方向計算(設計条件). 設計条件.. 基本条件.. 樋門概略側面図.. 樋門概略平面図.. 堤体形状図. 材料.. 単位重量.. コンクリート.. PC鋼材.. 鋼板(しゃ水鋼矢板). 盛土.. 堤防盛土. 地盤条件 6.. 地層条件.. 沈下量算出点.
液状化判定計算(道示編)V20-正規版.xls
道路橋示方書対応版 液状化の判定計算 (LIQCAL-D) シェアウエア 正規版 液状化判定基準 : 道路橋示方書 同解説 Ⅴ 耐震設計編 ( 平成 14 年 3 月 ) 最初にお読み下さい 計算へ進む > Ver 2.0 (2008.04.07) ( 有 ) シビルテック 本ソフトはシェアウエアソフト ( 有料 ) です 本ソフトは試用版として利用できますが 土の重量 ( 飽和重量と湿潤重量 )
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7. 粘土のせん断強度 ( 続き ) 盛土 Y τ X 掘削 飽和粘土地盤 せん断応力 τ( 最大値はせん断強度 τ f ) 直応力 σ(σ) 一面せん断 図 強固な地盤 2 建物の建設 現在の水平な地表面 ( 建物が建設されている過程では 地下水面の位置は常に一定とする ) 堆積 Y 鉛直全応力 σ ( σ ) 水平全応力 σ ( σ ) 間隙水圧 図 2 鉛直全応力 σ ( σ ) 水平全応力
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力のつり合い反力 ( 集中荷重 ) V 8 V 4 X H Y V V V 8 トラス部材に生じる力 トラスの解法 4k Y 4k 4k 4k ' 4k X ' 30 E ' 30 H' 節点を引張る力節点を押す力部材に生じる力を表す矢印の向きに注意 V 0k 反力の算定 V' 0k 力のつり合いによる解法 リッターの切断法 部材 の軸力を求める k k k 引張側に仮定 3 X cos30 Y 04
Microsoft PowerPoint - zairiki_7
許容応力度設計の基礎 曲げに対する設計 材料力学の後半は 許容応力度設計の基礎を学びます 構造設計の手法は 現在も進化を続けています 例えば 最近では限界耐力計算法という耐震設計法が登場しています 限界耐力計算法では 地震による建物の振動現象を耐震設計法の中に取り入れています しかし この設計法も 許容応力度設計法をベースにしながら 新しい概念 ( 限界設計法 ) を取り入れて発展させたものです ですから
宅地擁壁の改良地盤検討例
擁壁 00(303).jtd 宅造擁壁 ( 改良地盤基礎 ) 目次 () 基本方針. 本設計の説明. 設計方針 参考文献 3. 設計の目的 4. 資料 図面 5. 現場の状況 3 () 概要. 設計フロー 6. 使用プログラム 6 3. 設計条件 6 4. 使用材料 7 5. 土質定数 7 6. 設計外力 7 7. 根入れ深さ 8 8. 擁壁の水抜き穴 9 9. 伸縮目地 9 0. 鉄筋コンクリートの耐久性
H23 基礎地盤力学演習 演習問題
せん断応力 τ (kn/m ) H6 応用地盤力学及び演習演習問題 4 年月日. 強度定数の算定 ある試料について一面せん断試験 ( 供試体の直径 D=6.cm, 高さ H=.cm) を行い 表に示す データを得た この土の強度定数 c, φ を求めよ 垂直応力 P (N) 4 せん断力 S (N) 5 8 < 解答 > 供試体の断面積 A=πD /4 とすると 垂直応力 σ=p/a 最大せん断応力
Microsoft PowerPoint - 橋工学スライド.ppt
橋工学 : 授業の目的 橋の設計 施工に関する基本的な考え方を学習する. 特に, 道路橋の上部工 ( 鋼製橋桁 ) の設計について学習することに主眼をおく. 橋工学 : 達成目標 1. 橋の基本的機能と構成を説明できること. 2. 道路橋の設計における基本的な考え方と手順を説明できること. 3. 単純な道路橋上部工 ( 鋼製橋桁 ) について具体的な設計作業が行えること. 橋工学 : 関連する学習教育目標
1. 共通数値の計算 1.1 単純梁の曲げモーメントと撓み (INFSBEAMV.XLSのシートPanel1のコピー) パネル数 n= 1 パネル間隔 λ= 支間 L/nとして利用する [T 1 ] の計算 (-1,2,-1) の係数をマトリックスに構成する (1/2) 倍しない係数に注意 連続する
![1. 共通数値の計算 1.1 単純梁の曲げモーメントと撓み (INFSBEAMV.XLSのシートPanel1のコピー) パネル数 n= 1 パネル間隔 λ= 支間 L/nとして利用する [T 1 ] の計算 (-1,2,-1) の係数をマトリックスに構成する (1/2) 倍しない係数に注意 連続する](/thumbs/91/104912221.jpg "1. 共通数値の計算 1.1 単純梁の曲げモーメントと撓み (INFSBEAMV.XLSのシートPanel1のコピー) パネル数 n= 1 パネル間隔 λ= 支間 L/nとして利用する [T 1 ] の計算 (-1,2,-1) の係数をマトリックスに構成する (1/2) 倍しない係数に注意 連続する")
連続梁の影響線 ( デモ版 )INFCONTBVN.xls 理論と解析の背景 連続梁は 種々の境界条件と弾性条件があります ここでは標準的な等断面 等径間の 1 等分した格点で 二径間 (1:1) と三径間 (1:1:1) 連続梁の影響線だけの計算をまとめます 不等径間比の連続梁の影響線 格点分割数の計算は 応用計算として別にまとめます 連続梁の計算には 単純梁の曲げモーメントや撓みの影響線などを使います
Microsoft Word - 2-1設計の進め方_新
第 2 章設 計 2.1 設計の進め方 図 2.1 は 設計の進め方に関する概念についてまとめたものである 設計の目的は GTM 工法の基本設計諸元を決定する事である 改良工の目的を 全体工事の中で明確に位置付ける事が重要であり 設計検討は適用種別の選定に基づいて実施される 設計検討で定めるGTM 工法の基本設計諸元は 次の通りである (1) 改良体諸元 1 改良体造成径 2 改良体強度 3 安全率
05設計編-標準_目次.indd
2012 年制定 コンクリート標準示方書 [ 設計編 : 本編 ] 目 次 1 章 総 則 1 1.1 適用の範囲 1 1.2 設計の基本 2 1.3 用語の定義 4 1.4 記 号 7 2 章 要求性能 13 2.1 一 般 13 2.2 耐久性 13 2.3 安全性 14 2.4 使用性 14 2.5 復旧性 14 2.6 環境性 15 3 章 構造計画 16 3.1 一 般 16 3.2 要求性能に関する検討
施設・構造1-5b 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）新耐震指針に照らした耐震安全性評価（中間報告）（原子炉建屋の耐震安全性評価） （その2）
原子炉建屋屋根版の水平地震応答解析モデル 境界条件 : 周辺固定 原子炉建屋屋根版の水平方向地震応答解析モデル 屋根版は有限要素 ( 板要素 ) を用い 建屋地震応答解析による最上階の応答波形を屋根版応答解析の入力とする 応答解析は弾性応答解析とする 原子炉建屋屋根版の上下地震応答解析モデル 7.E+7 6.E+7 実部虚部固有振動数 上下地盤ばね [kn/m] 5.E+7 4.E+7 3.E+7
( 設計条件 1 単位体積重量 コンクリートの単位体積重量 4(KN/m 裏込土の単位体積重量 γ 17(KN/m 土質条件 裏込土の内部摩擦角 φ 5( ( 砂質土 壁面摩擦角 δ 1.5 ( ( 透水マット使用 1/φ 地表面傾斜角 β 0( 砕石の場合は/3φ 壁背面の鉛直面に対する角度 α
参考資料参考 1. 鉄筋コンクリート擁壁の安定及び構造計算例 1. 常時 (1 断面形状図 フェンス荷重 7 1KN/m 0.1tf/m 1100 6 上載荷重 10KN/ 1tf/m m h=3500 3150 地上高 3000 1:0.00 1 V 5 4 P H 3 δ=1/φ( 透水マット使用 V P δ=1/φ ( 透水マット使用 350 500 以上 G.L H h/3=1167 h/=1750
別添資料 地下階の耐震安全性確保の検討方法 大地震動に対する地下階の耐震安全性の検討手法は 以下のとおりとする BQ U > I BQ UN I : 重要度係数で構造体の耐震安全性の分類 Ⅰ 類の場合は.50 Ⅱ 類の場合は.25 Ⅲ 類の場合は.00 とする BQ U : 地下階の保有
別添資料 4-4- 大地震動時の層間変形角の検討方法 大地震動時の層間変形角の算定方法は 次のとおりとする 保有水平耐力計算により構造設計を行う場合には 構造体の変形能力を考慮し 一次設計時の層間変形角より推定する 推定の方法としては 下式に示すエネルギー一定則に基づく方法を原則とする なお 変位一定則に基づく方法による場合は 適用の妥当性を検証すること δ D δ δp: 大地震動時における建築物の最大水平変形
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9-1 第 9 章静定梁のたわみ ポイント : 梁の微分方程式を用いて梁のたわみを求める 静定梁のたわみを計算 前章では 梁の微分方程式を導き 等分布荷重を受ける単純梁の解析を行った 本節では 導いた梁の微分方程式を利用し さらに多くの静定構造物の解析を行い 梁の最大たわみや変形状態を求めることにする さらに を用いて課題で解析した構造を数値計算し 解析結果を比較 検討しよう 9.1 はじめに キーワード梁の微分方程式単純梁の応力解析片持ち梁の応力解析
上式を整理すると d df - N = 両辺を で割れば df d - N = (5) となる ところで
長柱の座屈 断面寸法に対して非常に長い柱に圧縮荷重を加えると 初期段階においては一様圧縮変形を生ずるが ある荷重に達すると急に横方向にたわむことがある このように長柱が軸圧縮荷重を受けていて突然横方向にたわむ現象を座屈といい この現象を示す荷重を座屈荷重 cr このときの応力を座屈応力 s cr という 図 に示すように一端を鉛直な剛性壁に固定された長柱が自 図 曲げと圧縮を受けるはり + 由端に圧縮力
1.2 関連法規 仮設構造物の調査, 計画, 設計及び施工に当たっては, 事前に関連法規の内容を十分把握し, 実施しなければならない. 主な関連法規は, 道路土工仮設構造物工指針 (1-1-2 関連法規 ) 及び 仮設構造物の計画 と施工 [2010 年改訂版 ]( 第 13 章建設副産物及び環境保
第 9 章 仮設構造物工 第 1 節総則 1.1 適用の範囲 本章は, 道路構造物及び道路付属施設等の施工に用いられる仮設構造物の設計に適用するが, ここに定めていない事項については表 -9.1.1 の関係図書等を参考にするものとする. 土留構造物への適用範囲は, 原則として掘削深さ 30m 程度以浅とする. また, 路面覆工及び仮桟橋は, 受け桁にH 形鋼または I 形鋼を使用する構造形式で,15m
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- 第 章たわみ角法の基本式 ポイント : たわみ角法の基本式を理解する たわみ角法の基本式を梁の微分方程式より求める 本章では たわみ角法の基本式を導くことにする 基本式の誘導法は各種あるが ここでは 梁の微分方程式を解いて基本式を求める方法を採用する この本で使用する座標系は 右手 右ネジの法則に従った座標を用いる また ひとつの部材では 図 - に示すように部材の左端の 点を原点とし 軸線を
Microsoft PowerPoint - H24 aragane.pptx
海上人工島の経年品質変化 研究背景 目的 解析条件 ( 境界条件 構成モデル 施工履歴 材料パラメータ ) 実測値と解析値の比較 ( 沈下量 ) 将来の不等沈下予測 ケーススタディー ( 埋土施工前に地盤改良を行う : 一面に海上 SD を打設 ) 研究背景 目的 解析条件 ( 境界条件 構成モデル 施工履歴 材料パラメータ ) 実測値と解析値の比較 ( 沈下量 ) 将来の不等沈下予測 ケーススタディー
新日本技研 ( 株 ) 技術報告 弾性横桁で支持された床版の断面力式 仙台支店 設計部高橋眞太郎 本社 顧問倉方慶夫 元本社 顧問高尾孝二 要旨 橋梁形式は 公共事業費抑制の要求を受けてコスト縮減を図ることができる合理化形式の採用が多くなっている この流れを受けて鈑桁形式では少数鈑桁橋
新日本技研 ( 株 技術報告 - 弾性横桁で支持された床版の断面力式 仙台支店 設計部高橋眞太郎 本社 顧問倉方慶夫 元本社 顧問高尾孝二 要旨 橋梁形式は 公共事業費抑制の要求を受けてコスト縮減を図ることができる合理化形式の採用が多くなっている この流れを受けて鈑桁形式では少数鈑桁橋の採用が多くなっている この形式はおよそ 年前に 日本道路公団が欧州の少数鈑桁橋を参考にPC 床版を有する少数鈑桁橋の検討を始め
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Release Note Release Date : Jun. 2015 Product Ver. : igen 2015 (v845) DESIGN OF General Structures Integrated Design System for Building and General Structures Enhancements Analysis & Design 3 (1) 64ビットソルバー及び
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- はじめに - 平成 29 年 12 月記事更新 ( 株 )SIP システム 長方形板 (RC 鋼 鋳鋼 鋳鉄 ) の断面解析を 有限要素法 または 級数解 ( 理論解 ) で行います 支持条件は 12 タイプ 有限要素 の場合は 三辺固定一辺自由支持を含め 全ての支持条件で検討可能な他 四辺の支持条件を個別に指定した手法も可能です また 級数解 では 構造力学公式集 に基づいた公式により断面力を求めます
4. 粘土の圧密 4.1 圧密試験 沈下量 問 1 以下の問いに答えよ 1) 図中の括弧内に入る適切な語句を答えよ 2) C v( 圧密係数 ) を 圧密試験の結果から求める方法には 圧密度 U=90% の時間 t 90 から求める ( 5 ) 法と 一次圧密理論曲線を描いて作成される ( 6 )
4. 粘土の圧密 4. 圧密試験 沈下量 問 以下の問いに答えよ ) 図中の括弧内に入る適切な語句を答えよ ) ( 圧密係数 ) を 圧密試験の結果から求める方法には 圧密度 U9% の時間 9 から求める ( 5 ) 法と 一次圧密理論曲線を描いて作成される ( 6 ) と実験曲線を重ね合わせて圧密度 5% の 5 を決定する ( 6 ) 法がある ) 層厚 の粘土層がある この粘土層上の載荷重により粘土層の初期間隙比.
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーショ
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーション ( 壁厚さ 開口形状 寸法 ) ならびに配筋を仮定する 補強壁架構のせん断耐力を計算する せん断破壊するときのメカニズムは
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
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SALOME-MECA を使用した RC 構造物の弾塑性解析 終局耐力と弾塑性有限要素法解析との比較 森村設計信高未咲 共同研究者岐阜工業高等専門学校柴田良一教授 研究背景 2011 年に起きた東北地方太平洋沖地震により多くの建築物への被害がみられた RC 構造の公共建築物で倒壊まではいかないものの大きな被害を負った報告もあるこれら公共建築物は災害時においても機能することが求められている今後発生が懸念されている大地震を控え
表紙
表紙 目次 1章 結果一覧 1.1 理計算 1 1 1.1.1 各位置における深と流速 1 1.1. 叩きの検討 1 1.1.3 しゃ工の根入長 1 1.1.4 護床工の検討 1 1.1.5 護床工のブロック重量 1 1. 安定計算 1..1 転倒に対する照査 1.. 滑動に対する照査 1..3 地盤支持力に対する照査 1.3 本の設計 1.3.1 基部 1.4 叩きの設計 3 1.4.1 基部 3
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H8 年度有限要素法 1 構造強度設計 1. 塑性崩壊 1.3 疲労設計 ( 一部修正版 ) H8-1/6 早川 (R : 夏学期の復習部分 ) 1. 塑性崩壊とその評価法 ( 極限解析 ) R 塑性崩壊 : 構造物として使用に耐えないほどの過度の塑性変形 全断面降伏 前提 : 弾完全塑性材モデル E ひずみ硬化ありひずみ硬化なし : 降伏強さ E : ヤング率 ε 図 1.3 弾完全塑性材モデルの応力
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第 3 章 鉄筋コンクリート工学の復習 鉄筋によるコンクリートの補強 ( 圧縮 ) 鉄筋で補強したコンクリート柱の圧縮を考えてみよう 鉄筋とコンクリートの付着は十分で, コンクリートと鉄筋は全く同じように動くものとする ( 平面保持の仮定 ) l Δl 長さの柱に荷重を載荷したときの縮み量をとする 鉄筋及びコンクリートの圧縮ひずみは同じ量なのでで表す = Δl l 鉄筋及びコンクリートの応力はそれぞれの弾性定数を用いて次式で与えられる
第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 133
第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 33 第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 標準図の種類標準図は 次の 切土用 盛土用 の2 種類とする 本標準図による場合は 設置条件及び構造は全く同一のものとすること なお 標準図の組積みは 平積みで表現しているが 谷積みを基本とし 施工を行うこと 標準図リスト地上高さ (m).0 2.0 3.0 4.0.0 前面土羽付法面勾配 7 図 C 図 C4
土木設計システム 落石防護擁壁 落石防護柵の設計 Rockwall マニュアル ver 1.10 CIVIL WORKS
土木設計システム 落石防護擁壁 落石防護柵の設計 Rockwall マニュアル ver 1.10 CIVIL WORKS 目次 1. 概要... 3 1-1. ソフトの概要... 3 1-. 動作条件... 3 1-3. 対応構造物... 3 1-4. 対応ケース... 4 1-5. 本ツールの特長... 5. 操作方法... 6-1. 基本的な操作の流れ... 6 -. 計算書名の入力... 7-3.
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液状化の検討方法について 資料 -6 1. 液状化の判定方法 液状化の判定は 建築基礎構造設計指針 ( 日本建築学会 ) に準拠して実施する (1) 液状化判定フロー 液状化判定フローを図 -6.1 に示す START 判定対象土層の設定 (2) 判定対象土層 液状化の判定を行う必要がある飽和土層は 一般に地表面から 2m 程度以浅の沖積層で 考慮すべき土の種類は 細粒分含有率が 35% 以下の土とする