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- いとは とこたに
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1 無筋擁壁設計システム Ver4.2 適用基準 土地改良事業計画設計基準 設計 農道 (H7/3) 土地改良事業計画設計基準 設計 水路工 (H26/3) 日本道路協会 道路土工 擁壁工指針 (H24/7) 土木学会 大型ブロック積み擁壁設計 (H6/6) 宅地防災マニュアルの解説 第二次改訂版 (H9/2) 出力例 ブロック積み擁壁の計算書 ( 安定計算および部材断面計算 ) 開発 販売元 ( 株 )SIP システムお問合せ先 : 大阪事務所 ( 技術サービス ) 大阪府大阪市中央区南船場 TEL: FAX: mail@sipc.co.jp
2 . 設計条件. 構造形式及び形状寸法 構造形式 : ブロック積み擁壁 背後地盤 : 盛土部擁壁 擁壁の高さ : H = (m) 擁壁の前面勾配 : N = 0.55 擁壁 ブロック長 : L = (m) :0.55 : 前面土砂高常時 : (m) 地震時 : (m) 水の扱い : 浮力 常時水位 前 面 : (m) 背 面 : (m) 地震時水位 前 面 : (m) 背 面 : (m) 水位は擁壁下端からの高さ.2 単位体積重量 コンクリート 壁 :23.00 (kn/m 3 ) 基礎 :23.00 (kn/m 3 ) 裏込め土 湿潤重量 :20.00 (kn/m 3 ) 水中重量 :.00 (kn/m 3 ) 前 面 土 湿潤重量 :20.00 (kn/m 3 ) 水中重量 :.00 (kn/m 3 ) 水の単位体積重量 : 9.80 (kn/m 3 )
3 .3 地盤の諸定数.3. 裏込め土 内部摩擦角 :35.00 ( 度 ) 壁面摩擦角 常 時 :23.33 ( 度 ) 地震時 :7.50 ( 度 ) 粘着力 常 時 : 0.00 (kn/m 2 ) 地震時 : 0.00 (kn/m 2 ).3.2 基礎地盤 底面と地盤との間の摩擦角 φb :30.00 ( 度 ) 底面と地盤との間の摩擦係数 μ : 0.58 底面と地盤との間の付着力 cb : 0.00 (kn/m 2 ) 支持地盤の定数 せん断抵抗角 φ :20.00 ( 度 ) 粘 着 力 c : 2.00 (kn/m 2 ) 単位重量 γ :8.00 (kn/m 3 ) 支持地盤への根入深さ Df' :.00 (m) 根入れ地盤の定数 根入れ深さ Df :.00 (m) 単位重量 γ2 :8.00 (kn/m 3 ).4 許容応力度 設計基準強度 σck (N/mm 2 ) 8.00 許容圧縮応力度 σca (N/mm 2 ) 4.50 コンクリート許容引張応力度 σta (N/mm 2 ) 0.25 許容せん断応力度 τa (N/mm 2 ) 0.33 鉄筋許容引張応力度 σsa (N/mm 2 ) 設計水平震度 設計水平震度く体 : 0.6 裏込め土 : 安定計算 転倒に対する検討 : 示力線法により検討.7 荷重.7. 任意断面位置の土圧計算方法 : 逆算した土圧係数 (Ka) を用いて算出する.7.2 受働土圧合力常時 : 7.07 (kn/m) 地震時 : 6.8 (kn/m).7.3 上載荷重 雪荷重 雪の種類 : 一般の場合載荷位置 : (m) 荷重強度 : 3.50 (kn/m 2 ) 2
4 .8 荷重の組合せ 荷重ケース番号 2 3 荷重ケース名 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 自重 + 慣性力 + 浮力無視浮力無視浮力考慮 地震の影響 〇 水の影響 〇 前面土砂 〇 〇 〇 自動車荷重 群集荷重 雪荷重宅地荷重 自動車衝突荷重 落石衝突荷重 風荷重 滑動安全率 許容支持力度割増 許容応力度割増 荷重ケース番号 4 荷重ケース名 自重 + 慣性力 + 浮力考慮 地震の影響 〇 水の影響 〇 前面土砂 〇 自動車荷重 - 群集荷重 - 雪荷重 宅地荷重 - 自動車衝突荷重 - 落石衝突荷重 - 風荷重 - 滑動安全率.20 許容支持力度割増.50 許容応力度割増.50.9 準拠指針および参考文献 土地改良事業計画設計基準 設計基準及び運用 解説設計 水路工 平成 26 年 3 月公益社団法人農業農村工学会右城猛 : 新 擁壁の設計法と計算例, 理工図書, 右城猛 : 続 擁壁の設計法と計算例, 理工図書,
5 2. 底面における作用力 2. 重量及び重心位置の計算方法 重量及び重心位置の計算は座標値法により行う 計算式は次の通り A c 2 G y 2 G x 2 x i y i -x i y i y i -y i x i 2 3 x i -x i y i 2 3 x i x i x i 2x i y i y i y i 2y i x c y c G y A c G x A c ここに Ac: 断面積 (m 2 ) Gy:y 軸に関する断面一次モーメント (m 3 ) Gx:x 軸に関する断面一次モーメント (m 3 ) xc:y 軸から図心までの距離 (m) yc:x 軸から図心までの距離 (m) xi:y 軸から任意点 i までの距離 (m) yi:x 軸から任意点 i までの距離 (m) 4
6 2.2 く体の重量及び重心位置 ( 示力線計算用 ) No 座標値断面積断面一次モーメント xi (m) yi (m) Ac (m 2 ) Gx (m 3 ) Gy (m 3 ) Σ 体積 Vc = ΣA.000 =.569 (m 3 ) 重心位置 Xc = ΣGy / ΣA =.57 /.569 =.00 (m) Yc = ΣGx / ΣA =.962 /.569 =.250 (m) 単位重量 γ = (kn/m 3 ) 重量 Wc = Vc γ = = (kn) モーメント Mx = Wc Xc = = 36.4 (kn m) 5
7 2.3 く体の重量及び重心位置 2.3. 壁部 No 座標値断面積断面一次モーメント xi (m) yi (m) Ac (m 2 ) Gx (m 3 ) Gy (m 3 ) Σ 体積 Vc = ΣA.000 =.348 (m 3 ) 重心位置 Xc = ΣGy / ΣA =.322 /.348 = (m) Yc = ΣGx / ΣA =.922 /.348 =.426 (m) 単位重量 γ = (kn/m 3 ) 重量 Wc = Vc γ = = 3.0 (kn) モーメント Mx = Wc Xc = = (kn m) 6
8 2.3.2 基礎部 No 座標値断面積断面一次モーメント xi (m) yi (m) Ac (m 2 ) Gx (m 3 ) Gy (m 3 ) Σ 体積 Vc = ΣA.000 = (m 3 ) 重心位置 Xc = ΣGy / ΣA = / = (m) Yc = ΣGx / ΣA = / = 0.80 (m) 単位重量 γ = (kn/m 3 ) 重量 Wc = Vc γ = = 5.75 (kn) モーメント Mx = Wc Xc = =.9 (kn m) 7
9 2.4 く体に作用する浮力及び重心位置 ( 示力線計算用 ) 2.4. 常時水位 No 座標値断面積断面一次モーメント xi (m) yi (m) Ac (m 2 ) Gx (m 3 ) Gy (m 3 ) Σ 体積 Vc = ΣA.000 = (m 3 ) 重心位置 Xc = ΣGy / ΣA = / = (m) Yc = ΣGx / ΣA = 0.20 / = (m) 単位重量 γ = (kn/m 3 ) 浮力 Wc = Vc γ = = (kn) モーメント Mx = Wc Xc = = (kn m) 8
10 2.5 く体に作用する浮力及び重心位置 2.5. 常時水位 No 座標値断面積断面一次モーメント xi (m) yi (m) Ac (m 2 ) Gx (m 3 ) Gy (m 3 ) Σ 体積 Vc = ΣA.000 = 0.53 (m 3 ) 重心位置 Xc = ΣGy / ΣA = / 0.53 = (m) Yc = ΣGx / ΣA = / 0.53 = (m) 単位重量 γ = (kn/m 3 ) 浮力 Wc = Vc γ = = -5.2 (kn) モーメント Mx = Wc Xc = = (kn m) 9
11 2.6 前面土の重量及び重心位置 ( 示力線計算用 ) 2.6. 常時水位無視 2 3 No 座標値断面積断面一次モーメント xi (m) yi (m) Ac (m 2 ) Gx (m 3 ) Gy (m 3 ) Σ 体積 Vc = ΣA.000 = 0.35 (m 3 ) 重心位置 Xc = ΣGy / ΣA = 0.07 / 0.35 = 0.28 (m) Yc = ΣGx / ΣA = / 0.35 = (m) 単位重量 γ = (kn/m 3 ) 重量 Wc = Vc γ = = 2.70 (kn) モーメント Mx = Wc Xc = = 0.35 (kn m) 0
12 2.6.2 地震時水位無視 2 3 No 座標値断面積断面一次モーメント xi (m) yi (m) Ac (m 2 ) Gx (m 3 ) Gy (m 3 ) Σ 体積 Vc = ΣA.000 = 0.35 (m 3 ) 重心位置 Xc = ΣGy / ΣA = 0.07 / 0.35 = 0.28 (m) Yc = ΣGx / ΣA = / 0.35 = (m) 単位重量 γ = (kn/m 3 ) 重量 Wc = Vc γ = = 2.70 (kn) モーメント Mx = Wc Xc = = 0.35 (kn m)
13 2.6.3 常時水位考慮 ( 浮力 ) 2 3 No 座標値断面積断面一次モーメント xi (m) yi (m) Ac (m 2 ) Gx (m 3 ) Gy (m 3 ) Σ 体積 Vc = ΣA.000 = (m 3 ) 重心位置 Xc = ΣGy / ΣA = / = (m) Yc = ΣGx / ΣA = 0.02 / = (m) 単位重量 γ = (kn/m 3 ) 重量 Wc = Vc γ = = (kn) モーメント Mx = Wc Xc = = (kn m) 2
14 2.7 前面土の重量及び重心位置 2.7. 常時水位無視 No 座標値断面積断面一次モーメント xi (m) yi (m) Ac (m 2 ) Gx (m 3 ) Gy (m 3 ) Σ 体積 Vc = ΣA.000 = (m 3 ) 重心位置 Xc = ΣGy / ΣA = / = (m) Yc = ΣGx / ΣA = 0.03 / = (m) 単位重量 γ = (kn/m 3 ) 重量 Wc = Vc γ = =.0 (kn) モーメント Mx = Wc Xc = = 0. (kn m) 3
15 2.7.2 地震時水位無視 No 座標値断面積断面一次モーメント xi (m) yi (m) Ac (m 2 ) Gx (m 3 ) Gy (m 3 ) Σ 体積 Vc = ΣA.000 = (m 3 ) 重心位置 Xc = ΣGy / ΣA = / = (m) Yc = ΣGx / ΣA = 0.03 / = (m) 単位重量 γ = (kn/m 3 ) 重量 Wc = Vc γ = =.0 (kn) モーメント Mx = Wc Xc = = 0. (kn m) 4
16 2.8 土圧 2.8. 計算方法 土圧は試行くさび法により算出する z c + k W H c l W H δ l φ Y P ωa R 主働土圧の合力 P A W sec θ sin ω A -φ+θ -c l cos φ cos ω A -φ-α-δ 主働土圧合力の鉛直及び水平成分 P AV 0 00 P AH P A 全土圧を水平方向に作用させるものとする 土圧の作用位置 Y P 3 H X P B Y P tan α 5
17 ここに PA : 主働土圧の合力 (kn/m) W : 地表面の亀裂深さzcを考慮した土くさびの重量 ( 載荷重を含む ) (kn/m) ωa: 主働すべり角 ( 度 ) c : 裏込め土の粘着力 (kn/m 2 ) φ : 裏込め土のせん断抵抗角 ( 度 ) δ : 壁面摩擦角 ( 度 ) α : 壁面が鉛直面となす角 ( 度 ) θ : 地震合成角 ( 度 ) 地震の影響を考慮しない場合はθ=0とする θ = tan - kh l : すべり面の長さ (m) zc : 地表面の亀裂深さ (m) z c 2c γ tan 45 + φ 2 γ : 裏込め土の単位体積重量 (kn/m 3 ) H : 壁高 (m) PAV: 主働土圧合力の鉛直成分 (kn/m) PAH: 主働土圧合力の水平成分 (kn/m) XP : 主働土圧合力の X 方向の作用位置 (m) YP : 主働土圧合力の Y 方向の作用位置 (m) B : 底面幅 (m) 6
18 2.8.2 荷重ケース. - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮しない ) 主働すべり角 ωa を変化させ最大土圧を算出した結果は下の通り 壁面傾斜角 α = ( 度 ) 内部摩擦角 φ = ( 度 ) 壁面摩擦角 δ = ( 度 ) 設計水平震度 kh = 0.00 地震合成角 θ = 0.00 ( 度 ) 湿潤重量 γ = (kn/m 3 ) 粘 着 力 c = 0.00 (kn/m 2 ) PA (kn/m) すべり角 ω ( 度 ) ωa l W PA ( 度 ) (m) (kn/m) (kn/m) 従って 最大主働土圧は ω=44.80 の時となる 主働土圧合力 PA = 5.77 (kn/m) PA の鉛直及び水平分力 PAV,PAH は PAV = 0.00 (kn/m) PAH = PA = 5.77 (kn/m) 土圧の作用位置 XP,YP は Y P 3 H m 3 X P B Y P tan α tan m 7
19 2.8.3 荷重ケース.2 - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力考慮時 ( 常時水位を考慮 地震の影響を考慮しない ) 主働すべり角 ωa を変化させ最大土圧を算出した結果は下の通り 壁面傾斜角 α = ( 度 ) 内部摩擦角 φ = ( 度 ) 壁面摩擦角 δ = ( 度 ) 設計水平震度 kh = 0.00 地震合成角 θ = 0.00 ( 度 ) 湿潤重量 γ = (kn/m 3 ) 水中重量 γ' =.00 (kn/m 3 ) 粘 着 力 c = 0.00 (kn/m 2 ) PA (kn/m) すべり角 ω ( 度 ) ωa l W PA ( 度 ) (m) (kn/m) (kn/m) 従って 最大主働土圧は ω=44.60 の時となる 主働土圧合力 PA = 5.54 (kn/m) PA の鉛直及び水平分力 PAV,PAH は PAV = 0.00 (kn/m) PAH = PA = 5.54 (kn/m) 土圧の作用位置 XP,YP は Y P 3 H m 3 X P B Y P tan α tan m 8
20 2.8.4 荷重ケース.3 - 自重 + 慣性力 + 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮する ) 主働すべり角 ωa を変化させ最大土圧を算出した結果は下の通り 壁面傾斜角 α = ( 度 ) 内部摩擦角 φ = ( 度 ) 壁面摩擦角 δ = 7.50 ( 度 ) 設計水平震度 kh = 0.6 地震合成角 θ = 9.09 ( 度 ) 湿潤重量 γ = (kn/m 3 ) 粘 着 力 c = 0.00 (kn/m 2 ) PA (kn/m) すべり角 ω ( 度 ) ωa l W PA ( 度 ) (m) (kn/m) (kn/m) 従って 最大主働土圧は ω=38.00 の時となる 主働土圧合力 PA = 4.2 (kn/m) PA の鉛直及び水平分力 PAV,PAH は PAV = 0.00 (kn/m) PAH = PA = 4.2 (kn/m) 土圧の作用位置 XP,YP は Y P 3 H m 3 X P B Y P tan α tan m 9
21 2.9 水圧 2.9. 計算方法 hwr hwf Y wf P wf P wr Ywr 水圧の合力 P wf 2 γ 2 w h wf P wr 2 γ 2 w h wr 作用位置 Y wf Y wr h wf 3 h wr 3 ここに Pwf : 擁壁前面側に作用する水圧 (kn/m) Pwr : 擁壁背面側に作用する水圧 (kn/m) hwf : 擁壁前面側水位面の底面からの高さ (m) hwr : 擁壁背面側水位面の底面からの高さ (m) γw : 水の単位体積重量 (kn/m 3 ) 荷重ケース.2 - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力考慮時 ( 常時水位 ) 前面水圧 P wf 2 γ 2 w h wf kn m 前面水圧の作用位置 h wf Y wf m 背面水圧 P wr 2 γ 2 w h wr kn m 背面側水圧の作用位置 h wr Y wr m 20
22 2.0 作用力の集計 ( 示力線計算用 ) 2.0. 荷重ケース. - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮しない ) 鉛直荷重 アーム長 抵抗モーメント 水平荷重 アーム長 転倒モーメント V (kn/m) x (m) Mr (kn m/m) H (kn/m) y (m) Mo (kn m/m) く体自重 前面土 土 圧 Σ 底面つま先からの荷重合力の作用位置 d M r V M o m 荷重ケース.2 - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力考慮時 ( 常時水位を考慮 地震の影響を考慮しない ) 鉛直荷重 アーム長 抵抗モーメント 水平荷重 アーム長 転倒モーメント V (kn/m) x (m) Mr (kn m/m) H (kn/m) y (m) Mo (kn m/m) く体自重 浮 力 前面土 前面土 ( 浮力 ) 土 圧 前面水圧 背面水圧 Σ 底面つま先からの荷重合力の作用位置 d M r V M o m 荷重ケース.3 - 自重 + 慣性力 + 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮する ) 鉛直荷重 アーム長 抵抗モーメント 水平荷重 アーム長 転倒モーメント V (kn/m) x (m) Mr (kn m/m) H (kn/m) y (m) Mo (kn m/m) く体自重 前面土 土 圧 Σ 底面つま先からの荷重合力の作用位置 d M r V M o m 2
23 2. 作用力の集計 2.. 荷重ケース. - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮しない ) 鉛直荷重 水平荷重 アーム長 抵抗モーメント 転倒モーメント V (kn/m) H (kn/m) x (m) y (m) Mr (kn m/m) Mo (kn m/m) く体自重 ( 壁 ) く体自重 ( 基礎 ) 前面土 土圧 水平荷重 Σ 底面つま先からの荷重合力の作用位置 d M r V M o m 荷重の合力作用位置の底版中央からの偏心距離 e B 2 d m 2..2 荷重ケース.2 - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力考慮時 ( 常時水位を考慮 地震の影響を考慮しない ) 鉛直荷重 水平荷重 アーム長 抵抗モーメント 転倒モーメント V (kn/m) H (kn/m) x (m) y (m) Mr (kn m/m) Mo (kn m/m) く体自重 ( 壁 ) く体自重 ( 基礎 ) 浮力 前面土 土圧 前面水圧 背面水圧 水平荷重 Σ 底面つま先からの荷重合力の作用位置 d M r V M o m 荷重の合力作用位置の底版中央からの偏心距離 e B 2 d m 22
24 2..3 荷重ケース.3 - 自重 + 慣性力 + 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮する ) 鉛直荷重 水平荷重 アーム長 抵抗モーメント 転倒モーメント V (kn/m) H (kn/m) x (m) y (m) Mr (kn m/m) Mo (kn m/m) く体自重 ( 壁 ) く体自重 ( 基礎 ) 前面土 土圧 水平荷重 Σ 底面つま先からの荷重合力の作用位置 d M r V M o m 荷重の合力作用位置の底版中央からの偏心距離 e B 2 d m 23
25 3. 安定計算 3. 示力線法による検討 3.. 検討方法 示力線位置 Xh がブロック底版で 擁壁断面の中央 /3 の外側の位置 X' ( ミドルサード ) より内側であることを照査する ただし 示力線位置 Xh は擁壁天端の中心位置から 擁壁底面位置での合力の作用位置までの距離とする また 基礎コンクリート部は考慮しない X θ0 H b X h X' 安定条件 X' X h ' ミドルサード位置 X' H cotθ 0 + b cosec θ 0 6 ブロック積みの限界高さは X'=Xh となる擁壁高 H を収束計算により算出する 24
26 3..2 荷重ケース. - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮しない ) 荷重の偏心位置より示力線位置を求めた 示力線位置 X h H cot θ 0 b cosec θ 0 2 d cot cosec m ミドルサード位置 X' H cot θ 0 + b cosec θ cot cosec m 以上より X'=.480 Xh= OK Xh=X' となるように擁壁高さを変化させ収束計算を行った結果 限界高さHAは下の通りとなる 限界高さ HA = (m) 25
27 3..3 荷重ケース.2 - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力考慮時 ( 常時水位を考慮 地震の影響を考慮しない ) 荷重の偏心位置より示力線位置を求めた 示力線位置 X h H cot θ 0 b cosec θ 0 2 d cot cosec m ミドルサード位置 X' H cot θ 0 + b cosec θ cot cosec m 以上より X'=.480 Xh= OK Xh=X' となるように擁壁高さを変化させ収束計算を行った結果 限界高さHAは下の通りとなる 限界高さ HA = (m) 26
28 3..4 荷重ケース.3 - 自重 + 慣性力 + 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮する ) 荷重の偏心位置より示力線位置を求めた 示力線位置 X h H cot θ 0 b cosec θ 0 2 d cot cosec m ミドルサード位置 X' H cot θ 0 + b cosec θ cot cosec m 以上より X'=.480 Xh=.240 OK Xh=X' となるように擁壁高さを変化させ収束計算を行った結果 限界高さHAは下の通りとなる 限界高さ HA = 4.72 (m) 27
29 3.2 地盤支持に対する検討 3.2. 計算方法 地盤反力度は次式により算出し 地盤反力度が許容地盤反力度を越えないことを照査する ただし 荷重による偏心は考慮しない q max V B q a 許容地盤反力度は以下の式により算出する 長期許容支持力度 q a 3 i c α c N c i γ β γ B η N r i q q N q kn m 2 短期許容支持力度 2 q a 3 i c α c N c i γ β γ B η N r i q q N q kn m 2 ここに qa : 地盤の許容支持力度 (kn/m 2 ) α : 基礎の形状係数 α =.0 β : 基礎の形状係数 β = 0.5 c : 支持地盤の粘着力 2.00 (kn/m 2 ) q : 上載荷重 q = γ2 Df = = 8.00 (kn/m 2 ) B : 底面幅 (m) γ : 支持地盤の単位重量 8.0 (kn/m 3 ) γ2 : 根入れ地盤の単位重量 8.0 (kn/m 3 ) Df : 有効根入れ深さ.000 (m) φ : 支持地盤の内部摩擦角 20.0 ( 度 ) η : 基礎の寸法による補正係数 常時なら η=.0 η=(b/b0) -/3 =(B/.0) -/3 Nc, Nq, Nr: 支持力係数 次表より Nc=4.80, Nq=6.40, Nr=2.90 ic, iq, iγ: 荷重の傾斜 偏心に対する補正係数 ic=iq=(-θ/90) 2 =(-0.0/90) 2 =.0 iγ=(-θ/φ) 2 =(-0.0/φ) 2 =.0 θ : 荷重の傾斜角 tanθ=h/v( ただし tanθ μ(μ: 基礎底面の摩擦係数 )) ただし ブロック積擁壁ではθ=0とする 28
30 支持力係数は次表による なお φ が表に示した値の間にある場合は 線形補間によって求めるものとする φ Nc Nr Nq 以上 荷重ケース. - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮しない ) q max V B kn m 2 q a kn m 2 OK 荷重ケース.2 - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力考慮時 ( 常時水位を考慮 地震の影響を考慮しない ) q max V B kn m 2 q a kn m 2 OK 荷重ケース.3 - 自重 + 慣性力 + 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮する ) q max V B kn m 2 q a 0 25 kn m 2 OK 29
31 3.3 滑動に対する検討 3.3. 検討方法 次式で求める滑動に対する安全率が所要安全率以上であることを照査する F s V μ+c B B +0 5P P H F a ここに ΣV : 底面に作用する全鉛直力 (kn) ΣH : 底面に作用する全水平力 (kn) μ : 底面と地盤との間の摩擦係数 cb : 底面と地盤との間の粘着力 (kn/m 2 ) B : 底面幅 (m) PP : 受働土圧合力の水平成分 (kn/m) Fs : 滑動に対する安全率 Fa : 滑動に対する許容安全率 荷重ケース. - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮しない ) V μ c B B 0 5P P F s H F a 50 OK 荷重ケース.2 - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力考慮時 ( 常時水位を考慮 地震の影響を考慮しない ) V μ c B B 0 5P P F s H F a 50 OK 荷重ケース.3 - 自重 + 慣性力 + 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮する ) V μ c B B 0 5P P F s H F a 20 OK 30
32 3.4 安定計算結果一覧 No 荷重ケース名 条件 水位 転倒の検討 滑動の検討 地盤反力度の検討 Xh= Fs= qmax= 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ < X'=.480 >.500 常時無視浮力無視 < qa= OK OK OK Xh= Fs= qmax= 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ < X'=.480 >.500 常時考慮浮力考慮 < qa= OK OK OK Xh=.240 Fs=.257 qmax= 自重 + 慣性力 + 浮力無視 地震時 無視 < X'=.480 >.200 < qa= 0.25 OK OK OK Xh=.240 Fs=.257 qmax= 自重 + 慣性力 + 浮力考慮 地震時 考慮 < X'=.480 >.200 < qa= 0.25 OK OK OK 3
33 4. たて壁 (Ⅰ-Ⅰ 断面 ) の断面計算 ( 照査位置 :0.000) 4. く体重量 No 座標値断面積断面一次モーメント xi (m) yi (m) Ac (m 2 ) Gx (m 3 ) Gy (m 3 ) Σ 体積 Vc = ΣA.000 =.38 (m 3 ) 重心位置 Xc = ΣGy / ΣA = 0.76 /.38 = (m) Yc = ΣGx / ΣA =.384 /.38 =.050 (m) 単位重量 γ = (kn/m 3 ) 重量 Wc = Vc γ = = (kn) モーメント Mx = Wc Xc = = 7.5 (kn m) 32
34 4.2 浮力 4.2. 常時水位 No 座標値断面積断面一次モーメント xi (m) yi (m) Ac (m 2 ) Gx (m 3 ) Gy (m 3 ) Σ 体積 Vc = ΣA.000 = 0.25 (m 3 ) 重心位置 Xc = ΣGy / ΣA = / 0.25 = 0.0 (m) Yc = ΣGx / ΣA = / 0.25 = (m) 単位重量 γ = (kn/m 3 ) 浮力 Wc = Vc γ = = (kn) モーメント Mx = Wc Xc = = (kn m) 33
35 4.3 前面土砂 4.3. 常時水位無視 2 3 No 座標値断面積断面一次モーメント xi (m) yi (m) Ac (m 2 ) Gx (m 3 ) Gy (m 3 ) Σ 体積 Vc = ΣA.000 = (m 3 ) 重心位置 Xc = ΣGy / ΣA = / = (m) Yc = ΣGx / ΣA = / = (m) 単位重量 γ = (kn/m 3 ) 重量 Wc = Vc γ = = 0.50 (kn) モーメント Mx = Wc Xc = = -0.3 (kn m) 34
36 4.3.2 地震時水位無視 2 3 No 座標値断面積断面一次モーメント xi (m) yi (m) Ac (m 2 ) Gx (m 3 ) Gy (m 3 ) Σ 体積 Vc = ΣA.000 = (m 3 ) 重心位置 Xc = ΣGy / ΣA = / = (m) Yc = ΣGx / ΣA = / = (m) 単位重量 γ = (kn/m 3 ) 重量 Wc = Vc γ = = 0.50 (kn) モーメント Mx = Wc Xc = = -0.3 (kn m) 35
37 4.4 土圧 Pav Pah H=2.00 Ⅰ Ⅰ Yp h=0.628 Xp 4.4. 荷重ケース. - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮しない ) 安定計算で算定された土圧から土圧係数 KA を求め 断面位置から上部に作用する土圧 PA を求める K A 2 P a γ H P A 2 γ H 2 KA kn m PA の鉛直及び水平分力 PAV,PAH は P AV P A sin α δ 4 07 sin kn m P AH P A cos α δ 4 07 cos kn m 土圧の作用位置 XP,YP は Y P 3 H m X P 2 h Y P tan α 荷重ケース.2 - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力考慮時 ( 常時水位を考慮 地震の影響を考慮しない ) tan m 安定計算で算定された土圧から土圧係数 KA を求め 断面位置から上部に作用する土圧 PA を求める K A 2 P a γ H P A 2 γ H 2 K A kn m PA の鉛直及び水平分力 PAV,PAH は P AV P A sin α δ 3 9 sin kn m P AH P A cos α δ 3 9 cos kn m 36
38 土圧の作用位置 XP,YP は Y P 3 H m X P 2 h Y P tan α 荷重ケース.3 - 自重 + 慣性力 + 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮する ) tan m 安定計算で算定された土圧から土圧係数 KA を求め 断面位置から上部に作用する土圧 PA を求める K A 2 P a γ H P A 2 γ H 2 KA kn m PA の鉛直及び水平分力 PAV,PAH は P AV P A sin α δ 0 03 sin kn m P AH P A cos α δ 0 03 cos kn m 土圧の作用位置 XP,YP は Y P 3 H m 3 X P 2 h Y P tan α tan m 2 37
39 4.5 水圧 4.5. 荷重ケース.2 - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力考慮時 ( 常時水位 ) 前面側水圧の合力および作用位置 P wf 2 γ 2 w h wf kn m Y wf h wf m 背面面側水圧の合力および作用位置 P wr 2 γ 2 w h wr kn m Y wr h wr m 38
40 4.6 断面力の集計 4.6. 荷重ケース. - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮しない ) 名 称 軸力せん断力アーム長 (m) モーメント N (kn) S (kn) X Y M=S Y-N X (kn m) く体自重 前面土 土 圧 合 計 荷重ケース.2 - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力考慮時 ( 常時水位を考慮 地震の影響を考慮しない ) 軸力せん断力アーム長 (m) モーメント名称 N (kn) S (kn) X Y M=S Y-N X (kn m) く体自重 浮力 前面土 土圧 背面水圧 合計 荷重ケース.3 - 自重 + 慣性力 + 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮する ) 名 称 軸力せん断力アーム長 (m) モーメント N (kn) S (kn) X Y M=S Y-N X (kn m) く体自重 前面土 土 圧 合 計 応力度計算 4.7. 荷重ケース. - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮しない ) σ c σ t N b h ± 6 M b h ± kn m N mm 2 <σ ca 4 50 N mm kn m N mm 2 >σ ta 0 25 N mm 2 OK τ c S b h kn m N mm 2 <τ a 0 33 N mm 2 OK 39
41 4.7.2 荷重ケース.2 - 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力考慮時 ( 常時水位を考慮 地震の影響を考慮しない ) σ c σ t N b h ± 6 M b h ± kn m N mm 2 <σ ca 4 50 N mm kn m N mm 2 >σ ta 0 25 N mm 2 OK τ c S b h kn m N mm 2 <τ a 0 33 N mm 荷重ケース.3 - 自重 + 慣性力 + 浮力無視時 ( 水の影響を考慮しない 地震の影響を考慮する ) OK σ c σ t N b h ± 6 M b h ± kn m 2 0 N mm 2 <σ ca 6 75 N mm kn m N mm 2 >σ ta 0 38 N mm 2 OK τ c S b h kn m N mm 2 <τ a 0 50 N mm 2 OK 40
42 5. たて壁の応力度一覧 5. Ⅰ-Ⅰ 断面 ( 照査位置 :0.000) No 荷重ケース名 条件 水位 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力無視 常時 無視 2 自重 + 載荷重 ( 自動車 )+ 浮力考慮 常時 考慮 3 自重 + 慣性力 + 浮力無視 地震時 無視 4 自重 + 慣性力 + 浮力考慮 地震時 考慮 σc σt τ (N/mm 2 ) (N/mm 2 ) (N/mm 2 ) < 4.50 > < 0.33 OK OK OK < 4.50 > < 0.33 OK OK OK < 6.75 > < 0.50 OK OK OK < 6.75 > < 0.50 OK OK OK 4
Super Build／宅造擁壁 出力例１
宅造擁壁構造計算書 使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例 壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00
目次 章設計条件 適用基準 形式 形状寸法 地盤条件 使用材料 土砂 載荷荷重 その他荷重 浮力 土圧 水圧 基礎の条件..
3 鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 逆 T 型 ( 粘性土 ):H=5.0m タイプ 56 目次 章設計条件... 59. 適用基準... 59. 形式... 59.3 形状寸法... 59.4 地盤条件... 59.5 使用材料... 60.6 土砂... 60.7 載荷荷重... 6.8 その他荷重... 6.9 浮力... 6.0 土圧... 6. 水圧... 63. 基礎の条件... 63..
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver /01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver.1.10 1 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver 1.10 2019/01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度版 ) に準拠して 重力式擁壁の安定計算を行ないます 滑動 転倒 地盤支持力の安定検討を行うことができます
目次 1章 設計条件 1.1 一般事項 適用基準 1.3 形式 形状寸法 1.5 使用材料 土砂 1.7 載荷荷重 雪荷重 1.9 その他荷重 水位 1.11 浮力 土圧 1.13 水圧 基礎の
擁壁の設計 サンプルデータ 詳細出力例 MANUCHO10 側壁高さ, 盛土勾配が異なり 偏土圧が作用 する U 型擁壁 の設計計算例 目次 1章 設計条件 1.1 一般事項 1 1 1. 適用基準 1.3 形式 1 1 1.4 形状寸法 1.5 使用材料 1 1.6 土砂 1.7 載荷荷重 3 1.8 雪荷重 1.9 その他荷重 3 3 1.10 水位 1.11 浮力 3 4 1.1 土圧 1.13
集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls
集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000
1- 擁壁断面の形状 寸法及び荷重の計算 ( 常時 ) フェンス荷重 1 kn/m 1,100 0 上載荷重 10 m kn/ 3, (1) 自重 地表面と水平面とのなす角度 α=0.00 壁背面と鉛直面とのなす角度 θ=.73 擁壁
構造計算例鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 1 常時 1-1 設計条件 (1) 擁壁の型式及び高さ型式 : 片持梁式鉄筋コンクリート造 L 型擁壁擁壁の高さ :H'=3.00m 擁壁の全高 :H =3.50m () 外力土圧の作用面は縦壁背面とする 上載荷重 : q=10kn/ mフェンス荷重 ( 水平力 ) : 1kN/ m (3) 背面土土質の種類 : 関東ローム土の単位体積重量 :γs=16.0/
1258+水路Ver44.xdw
- はじめに - 平成 22 年 11 月記事更新 ( 株 )SIP システム 本システムは 土地改良基準 水路工 および ため池整備 ( 計算例 ) に準拠した水路工の常時 地震時の安定計算および部材断面の照査を行います 部材断面検討では 鉄筋コンクリート および 無筋コンクリート の断面照査が可能です 検討形状としては 左右側壁の高さが異なる偏土圧の検討も可能です 偏土圧の計算においては 左右側壁の背面上へ上載荷重や土質定数を個別に指定が可能で
(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH
POWER-直接基礎Ⅱの出力例（表形式）
page < 出力例 > 地盤の支持力の計算 S01 (1F Y1@X1 ) BxL hf hw C,O r2 r1 基礎底面の形状 長方形 基礎最小幅 B 1.20 (m) 基礎の長さ L 2.60 (m) 基礎下端の深さ hf GL- 1.20 (m) 地下水位 hw GL- 3.90 (m) 根入れ深さ Df 1.20 (m) 土質定数 砂層 基礎下の土重量 γ1 18.14 (kn/m 3
< B795FB8C6094C28F6F97CD97E12E786477>
長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)
Rockwalloutput3.xdw
CIVIL WORKS . 基本条件 -. 一般事項データ名 : sampledata タイトル : 落石防護擁壁 (H4.00m 切土部擁壁 地震時あり) -. 落石防護工の種別 落石防護擁壁 ( 柵併用 ) -. 照査対象と計算ケース 照査対象 計算ケース 落石防護柵 落石時 ( 柵衝突時 ) 及び柵根入れ部 落石防護擁壁 常時 堆積時 地震時 落石時 ( 柵衝突時 ) 落石時 ( 壁衝突時 )
多自然 河川護岸自然 環境に調和する擁壁工ブランチブロック工法設計マニュアル - 2018 年度版 - 平成 30 年 4 月 ブランチブロック工法協会 ***** 目次 ***** 1. 適用範囲 1 2. 適用基準 1 3. 設計条件 1 (1) 擁壁の形式 1 (2) 荷重 1 (3) 荷重の組合せ 1 (4) 許容応力度 1 (5) 土圧 2 (6) せん断抵抗角 ( 内部摩擦角 ) 3
Rockwalloutput2.xdw
CIVIL WORKS . 基本条件 -. 一般事項データ名 : sampledata タイトル : 落石防護擁壁 (H4.00m 切土部擁壁) -. 落石防護工の種別 落石防護擁壁 ( 柵併用 ) -. 照査対象と計算ケース 照査対象 計算ケース 落石防護柵 落石時 ( 柵衝突時 ) 及び柵根入れ部 落石防護擁壁 常時 堆積時 落石時 ( 柵衝突時 ) 落石時 ( 壁衝突時 ) -4. 適用基準
Microsoft Word - 8章8.1_8.2_重力式1,2.docx
48 49 8. 重力式擁壁の計算算例その 8.. 設計計条件 () 重要要度区分道路幅幅員が広く, 擁壁が万一損傷したとしても交通機能への影影響は少ないため, 重要度区区分は 重要度 とする () 要求求性能常時の作用 : 性能 レベル 地震動の作用 : 性能 レベル 地震動の作用 : 性能 3 (3) 構造造寸法形状寸寸法 : 図 8.. を参照照のこと ブロック長 L8m (4) 上載載荷重
土木設計システム 落石防護擁壁 落石防護柵の設計 Rockwall マニュアル ver 1.10 CIVIL WORKS
土木設計システム 落石防護擁壁 落石防護柵の設計 Rockwall マニュアル ver 1.10 CIVIL WORKS 目次 1. 概要... 3 1-1. ソフトの概要... 3 1-. 動作条件... 3 1-3. 対応構造物... 3 1-4. 対応ケース... 4 1-5. 本ツールの特長... 5. 操作方法... 6-1. 基本的な操作の流れ... 6 -. 計算書名の入力... 7-3.
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CIVIL WORKS . 基本条件 -. 一般事項データ名 : sampledata タイトル : 落石防護擁壁 (H4.00m 盛土部擁壁) -. 落石防護工の種別 落石防護擁壁 ( 柵併用 ) -. 照査対象と計算ケース 照査対象 計算ケース 落石防護柵 落石時 ( 柵衝突時 ) 及び柵根入れ部 落石防護擁壁 常時 堆積時 落石時 ( 柵衝突時 ) 落石時 ( 壁衝突時 ) -4. 適用基準
1.500 m X Y m m m m m m m m m m m m N/ N/ ( ) qa N/ N/ 2 2
1.500 m X Y 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.000 m 1.200 m m 0.150 m 0.150 m m m 2 24.5 N/ 3 18.0 N/ 3 30.0 0.60 ( ) qa 50.79 N/ 2 0.0 N/ 2 20.000 20.000 15.000 15.000 X(m) Y(m) (kn/m 2 ) 10.000
<8D5C91A28C768E5A8F91836C C768E5A8F A2E786C73>
スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
IT1815.xls
提出番号 No.IT1815 提出先御中 ハンドホール 1800 1800 1500 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 株式会社インテック 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 1800 mm 横幅 Y 1800 mm 側壁高 Z 1500 mm 部材厚 床版 t 1 180 mm 底版 t 150
<82658C5E95578EAF928C208BAD93788C768E5A8F >
001 F 型標識柱強度計算書 ( 柱長 6.75m ) (1400 * 3800) (1400 * 3800) 略図 000 3800 300 300 6750 300 550 900 300 5700 STK-φ76.3x.8 STK-φ165.x4.5 STK-φ67.4x6.6 50 300 5000 1400 3000 100 1400 P. 1 1. 一般事項 1-1 概要 F 型 標識柱
<424F58834A838B836F815B836782CC90DD8C76>
1 章断面方向の計算 1.1 設計条件 ( 主たる適用基準 : 土工指針 ) 1.1.1 一般条件 (1) 構造寸法図 00 00 600 4 000 500 5 100 000 500 5 000 500 6 000 () 基礎形式地盤反力度 ( 地盤反力度算出方法 : 全幅 ) 1.1. 材料の単位重量 舗 装 γa (kn/m 3 ).50 盛土 湿 飽 潤 和 γt γsat 1 18.80
Microsoft Word - 技術資料Vol.2.docx
技術資料 Vol.2 Civil Engineering & Consultants 株式会社クレアテック東京都千代田区西神田 2 丁目 5-8 共和 15 番館 6 階 TEL:03-6268-9108 / FAX:03-6268-9109 http://www.createc-jp.com/ ( 株 ) クレアテック技術資料 Vol.2 P.1 解析種別キーワード解析の目的解析の概要 3 次元静的線形解析
砂防堰堤設計計算 透過型砂防堰堤
1 砂防堰堤設計計算 透過型砂防堰堤 目次 2 1 設計条件 1 2 設計流量の算出 2 2-1 渓床勾配 2 2-2 土石流濃度 2 2-3 土石流ピーク流量 2 3 水通しの設計 3 3-1 開口部の設定 3 3-2 土石流ピーク流量 (Qsp) に対する越流水深 6 3-3 設計水深 8 4 水通し断面 8 5 越流部の安定計算 9 5-1 安定条件 9 5-2 設計外力の組合せ 9 5-3
<90E096BE8F912E786477>
セメント系固化材による地盤改良の計算 概要書 地下水位 地盤改良 W ( 有 ) シビルテック 2013.05.21 セメント系固化材による地盤改良計算 について 1. 本計算ソフトの概要 本計算ソフトは 軟弱な地盤上に設置される直接基礎の地盤改良の必要性の確認 およびセメント系固化材による地盤改良を行なった場合の改良仕様 ( 改良深さ 改良幅 改良強度 ) を計算するものです [ 適用可能な地盤改良の種類
<926E906B8E9E2D958282AB8FE382AA82E882CC8C9F93A22E626376>
ボックスカルバートの地震時設計 浮き上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動 レベル () 概要図 400 3900 3000 3000 4000 (3) ボックスカルバート条件 ) 寸法諸元形状 内幅 B(mm) 内高 H(mm) 頂版厚 T(mm) 底版厚 T(mm) 左側壁厚 T3(mm) 右側壁厚 T4(mm) 外幅 B0(mm) 外高 H0(mm) 頂版ハンチ高 C(mm) 底版ハンチ高
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV = (1/2) KH Z : 地域係数 KS: 設計用標準震度 KV: 設計用鉛直震度 1-2. 設計条件耐震クラス
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH =
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
表紙
表紙 目次 章 設計条件. 型式. 構造形式. 形状寸法. 料の単位体積重量および地盤の性状.5 許容応度.6 地下水位.7 上載荷重.8 設計震度.9 水平土圧係数.0 各断面方向におけるスパン比 章 鉛直断面(短辺方向)ボックスラーメン. 荷重.. 荷重組み合わせケース 5 5 5... 常時荷重組み合わせ 5... 地震時荷重組み合わせ 6.. 常時の荷重計算 7.. 地震時の荷重計算. 断面計算(FRAME計算)
<897E8C F80837D A815B838B81458FE395948ECE95C7817B8145>
円形標準マンホール 上部斜壁 + 床版タイプ 浮上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動レベル () 概要図 呼び方内径 都型 ( 内径 0cm) 00 00 0 600 0 0.00.0 0.0 0.0.0.70 0 60 00 60 60 00.0.0 00 00 00 00 00 P () マンホール条件 ) 寸法諸元 6 7 種類 呼び名 高さ モル 上部 下部 タル 外径 内径
01待受擁壁(地山)構造計算
待受け擁壁 ( 逆 L 型 )( 地山がけ対策 ) の構造計算 目 次 (1) 基本方針 1. 本設計の説明 2 2. 構造諸元 2 3. 設計方針 参考資料 3 4. 設計の目的 3 5. 資料 図面 3 6. 特記事項 3 現場説明図 構造図他 4~8 (2) 概要 1. 設計フロー 9 2. 設計条件 9 3. 使用材料 9 4. 土質定数 10 5. 設計外力 10 6. 根入れ深さ 13
DNK0609.xls
提出番号 No.DNK0609 提出先御中 ハンドホール 600 600 900 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 カナフレックスコーポレーション株式会社 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 600 mm 横幅 Y 600 mm 側壁高 Z 900 mm 部材厚 床版 t 1 80 mm 底版 t
計算例 5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ）
1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)
<4D F736F F D B8C91CE8FC6955C5F90DD8C7682CC8EE888F882AB5F30372E3039>
道営農業農村整備事業設計の手引き 新旧対照表 平成 30 年 3 月 28 日事調第 1321 号農政部長通知の一部訂正 ( 空白 ) 新旧対照表改正現行備考 ------------------ 設計の手引き ---------------- ------------------ 設計の手引き ---------------- 目次 目次 第 1 章 省略 第 2 章 省略 第 3 章排水路 P
<4D F736F F D2081A E682568FCD926E94D592B28DB E94D589FC97C78C7689E62E646F63>
第 7 章 地盤調査 地盤改良計画 第 1 節地盤調査 1 地盤調査擁壁の構造計算や大規模盛土造成地の斜面安定計算等に用いる土質定数を求める場合は 平成 13 年 7 月 2 日国土交通省告示第 1113 号地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を求めるための地盤調査の方法並びにその結果に基づき地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を定める方法等を定める件 ( 以下 この章において 告示 という
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日 目 次 1. 目的 1 2. 耐雪型の設置計画 1 3. 構造諸元 1 4. 許容応力度 1 4-1 使用部材の許容応力度 ( SS400,STK410 相当 1 4-2 無筋コンクリートの引張応力度 1 4-3 地盤の耐荷力 1 5. 設計荷重 2 5-1 鉛直力 ( 沈降力 ) 2 5-2) 水平力 ( クリープ力
土留め工の設計サンプルデータ 概略出力例 Mix3+2 鉄道標準 慣用法と弾塑性法の設計計算例切梁 アンカー併用工法のサンプルデータ
土留め工の設計サンプルデータ 概略出力例 Mix+ 鉄道標準 慣用法と塑法の設計計算例切梁 アンカー併用工法のサンプルデータ 目次 章 慣用法. 右壁の設計.. 最終掘削時 ()検討条件 )検討条件 )地盤条件 ()根入れ長の計算 )結果要旨 ()断力の計算 )結果要旨 4 4 )土留め壁の剛の検討 (4)支保工反力の計算 5 8 )結果要旨 )外力表 8 8.. 壁体応力度 章 塑法 0. 右壁の設計..
宅地擁壁の改良地盤検討例
擁壁 00(303).jtd 宅造擁壁 ( 改良地盤基礎 ) 目次 () 基本方針. 本設計の説明. 設計方針 参考文献 3. 設計の目的 4. 資料 図面 5. 現場の状況 3 () 概要. 設計フロー 6. 使用プログラム 6 3. 設計条件 6 4. 使用材料 7 5. 土質定数 7 6. 設計外力 7 7. 根入れ深さ 8 8. 擁壁の水抜き穴 9 9. 伸縮目地 9 0. 鉄筋コンクリートの耐久性
<95F18D908F912E4F5554>
1 基礎設計書 山田太郎様邸新築工事 2014 年 7 月 1 日 株式会社設計室ソイル 目次 2 1 建物条件 2 1-1 建物概要 2 1-2 平面図 2 1-2-1 基礎の節点座標 3 1-2-2 基礎外周の節点番号 3 1-2-3 スラブを示す4 点の節点番号 3 1-3 荷重条件 4 1-3-1 基礎寸法 4 1-3-2 荷重条件 4 2 スウェーデン式サウンディング試験 5 2-1 調査点
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 S=1/30 CP-WALL(C タイプ ) H=600~700 断面図 正面 背面図 H T1 T2 T4 T3 T4 H2 H1 100 B1 B2 T5 H 連結穴 M16 背面 水抜孔 φ75 正面 水抜孔 φ90 h1 h2 製品寸法表
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 CP-WALL(C タイプ ) =0~0 断面図 正面 背面図 T1 T2 T4 T3 T4 2 1 1 2 T5 連結穴 M16 背面 φ75 正面 φ h1 h2 製品寸法表 適用製品名 -0-0 1 2 1 0 0 2 3 8 0 330 330 各部寸法 (mm) 2 3 T1 位置 T2 T3 T4 T5 h1 h2 (kg) 3 3 参考質量 467
国土技術政策総合研究所 研究資料
3. 海岸堤防の安全性評価手法の検討 3. 荷重の算定方法堤体の安定性の評価は, 図 6 のように, 波力, 浮力, 自重, 堤体背後土圧 ( 受働土圧 ) を考慮して行った. 図 6 直立堤に作用する荷重 波力の算定は, 港湾の施設の技術上の基準 同解説 に示されている合田式を用いた. 以下 その概要を記述する 3.. 直立壁の前面の波圧直立壁の前面の波圧は, 次の () によって表されるη の高さで
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第 8 章練積み造擁壁の標準構造図 8.1 標準構造図の種類練積み造擁壁の種類としては 擁壁の背面の状態 ( 切土か盛土 ) によって切土タイプと盛土タイプの2 種類があります 表 8-1 参照過去に造成が行われている場合及び切土と盛土を同時に行う場合には 盛土タイプを使用してください 8.2 標準構造図使用上の注意点 1) 設置地盤の地耐力が表 8-1 の値以上にしてください 軟弱地盤や 過去に埋立てを行
表紙
表紙 目次 1章 結果一覧 1.1 理計算 1 1 1.1.1 各位置における深と流速 1 1.1. 叩きの検討 1 1.1.3 しゃ工の根入長 1 1.1.4 護床工の検討 1 1.1.5 護床工のブロック重量 1 1. 安定計算 1..1 転倒に対する照査 1.. 滑動に対する照査 1..3 地盤支持力に対する照査 1.3 本の設計 1.3.1 基部 1.4 叩きの設計 3 1.4.1 基部 3
擁壁基礎の改良地盤の設計例
擁壁基礎のセメント改良地盤の設計例 目 次 (1) 基本方針 1. 本計算書の説明 2 2. 道路盛土構造諸元 2 3. 設計方針 2 4. 設計の目的 2 (2) 概要 1. 設計チャート図 5 2. 設計目標性能 - 要求性能 5 3. 擁壁の設計方法 6 4. 擁壁安定計算の説明 7 5. 地盤支持力の計算 7 6. 静的 FEM 解析の説明 7 (3) 地盤 ( 材料 ) 定数 1. 地盤
Taro11-aマニュアル.jtd
L A m ton m kn t t kn t kn t m m kn ton ton m m m kn/ CK CK = N/mm ca sa a cm kn/ kn/ kn/ kn/ kn/ kn/ kn/ - - kn/m WL % /m - - A c sin cos kn/m kn/m kn/m / - / A A H V H A cos V A sin - - = N/mm P P m
国土技術政策総合研究所 研究資料
参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 ここでは 5 章で示した方法により急傾斜地における崩壊する恐れがある層厚の面的分布が明らかとなった場合のがけ崩れ対策手法について検討する 崩壊する恐れがある層厚の面的な分布は 1 土砂災害警戒区域等における土砂災害防止対策の推進に関する法律( 以下
<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63>
付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π
番号 場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計 施工に関するガイドライン 正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目 場所打ちコンクリート杭施工指 針 同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200
<4D F736F F D208E9197BF A082C68E7B8D A815B82CC8D5C91A28AEE8F C4816A2E646F63>
資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
untitled
( ) c a sin b c b c a cos a c b c a tan b a b cos sin a c b c a ccos b csin (4) Ma k Mg a (Gal) g(98gal) (Gal) a max (K-E) kh Zck.85.6. 4 Ma g a k a g k D τ f c + σ tanφ σ 3 3 /A τ f3 S S τ A σ /A σ /A
<4D F736F F D2081A387472D3191E682558FCD976995C78C7689E62E646F63>
第 6 章 擁壁計画 第 6 章擁壁計画 第 1 節基本事項 1 擁壁各部の名称及び擁壁の さ擁壁各部の名称は図 6-1 のとおりである 擁壁前面の地盤面 (GL) から擁壁天端までの垂直距離を擁壁の地上高 (H) といい 擁壁前面の地盤面から擁壁基礎底面 ( 練積み造擁壁の場合は 基礎コンクリートの天端 ) までの垂直距離を根入れ深さ (h) という また 擁壁基礎底面 ( 練積み造擁壁の場合は
1 2 D16ctc250 D16ctc250 1 D25ctc250 9,000 14,800 600 6,400 9,000 14,800 600 以上 6,500 隅角部テーパーをハンチ処理に 部材寸法の標準化 10cm ラウンド 10cm ラウンド 定尺鉄筋を用いた配筋 定尺鉄筋 配力筋位置の変更 ( 施工性考慮 ) 配力筋 主鉄筋 配力筋 主鉄筋 ハンチの除去底版テーパーの廃止 部材寸法の標準化
<30382D348E6C95D392508F838E788E9D939995AA957A89D78F642E786C73>
4 辺単純支持版等分布荷重の構造検討このソフトは 集水桝の蓋のようにただコンクリート版を被せるだけの版の構造計算書です 通常 集水桝の蓋は車が乗る場合はグレーチングを使い 1m 角程度の集水桝であれば標準図集にあります また 大きなサイズになると人力では持ち上がらず 分割しますから単純梁により計算できます しかるに 集水桝蓋の構造計算 で検索してこられる方が数多くいらっしゃいます 多少はお役に立てるかと思い
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 S=1/30 CP-WALL(B タイプ ) H=1900~2500 断面図 正面 背面図 製品寸法表 適用 製品名 H H1 H2 B 各部寸法 (mm) B1 B2 T1 T2 T3 T4 T5 水抜孔位置 h1 h2 参考質量 (kg) (
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 CP-WALL( タイプ ) =10~0 断面図 正面 背面図 製品寸法表 適用 製品名 1 2 各部寸法 (mm) 1 2 T1 T2 T3 T4 T5 水抜孔位置 h1 h2 参考質量 (kg) (kn/m2) 連結穴 M16 背面 正面 -10-10 1295 1295 945 945 155 155 155 155 80 80 1 1 1825 1882
カゴ枠擁壁の安定検討
カコ 枠擁壁.jtd カゴ枠擁壁の安定検討 - 鋼製カゴ内に自然石を詰め込んだ擁壁の安定計算を実施 - 目 (1) 基本方針 1. 本計算書の説明 2 2. 構造諸元 2 3. 設計方針 2 4. 参考資料 2 5. 設計の目的 2 (2) 概要 1. 設計チャート図 5 2. 設計目標性能 - 要求性能 5 3. 擁壁の設計方法 5 (3) 地盤 材料定数の検討 1. 地盤定数 7 2. 各解析で使用する要素定数
砂防えん堤設計計算
1 砂防えん堤設計計算 不透過型砂防えん堤 目次 1 設計条件 1 設計流量の算出 -1 土砂含有を考慮した流量 -1-1 有効降雨強度 -1- 清水の対象流量 -1-3 土砂含有を考慮した流量 - 土石流ピーク流量 3 --1 土石流濃度 3 -- 土石流ピーク流量 3 3 水通しの設計 4 3-1 土砂含有を考慮した流量 (Q) に対する越流水深 4 3- 土石流ピーク流量 (Qsp) に対する越流水深
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
<874B91E631308FCD976995C78D5C91A2907D8F572E707562>
第 10 章 擁壁構造図集 95 第 10 章擁壁構造図集 第 1 節間知 等練積み擁壁標準構造図 1 標準構造図使 上の留意点 (1) 本指針に示す標準構造図は 背面土の土質が関東ローム 硬質粘土その他これらに類する土質の強度以上を有し かつ 設置地盤の許容地耐力が各図の条件を満足する場合に使用することができる なお 設置地盤に必要な長期許容応力度が100kN/ m2 (10 tf/ m2 ) を超えるものを使用する場合には
< E9197BF2E786264>
添付資料 2. 構造計算書 添付資料 2.1 監査廊工 ( 左岸出入口部 ) 計算断面図 添 2.1-1 配筋要領図 ( 計算結果 ) 添 2.1-2 左岸側出入口部 ボックスカルバートの構造計算 計算断面 1 L-23 1 添 2.1-3 左岸側出入口部ボックスカルバートの計算 (L-23,d=13.0m) 1 設計条件 1.1 形状寸法 ボックス形式 監査廊ボックス 3600 6002500500
目次 1 章設計条件 形状寸法 上部工反力 設計水平震度 単位重量他 柱 使用材料 鉄筋 柱躯体自重 章柱の設計 ( レベル 1 地震
2013 年度 都市設計製図 RC 橋脚の耐震設計 課題 3:RC 橋脚の耐震設計 ( その 2) 2013/12/16 学籍番号 氏名 目次 1 章設計条件... 1 1.1 形状寸法... 1 1.2 上部工反力... 1 1.3 設計水平震度... 1 1.4 単位重量他... 1 1.5 柱... 2 1.5.1 使用材料... 2 1.5.2 鉄筋... 2 1.6 柱躯体自重... 3
( 設計条件 1 単位体積重量 コンクリートの単位体積重量 4(KN/m 裏込土の単位体積重量 γ 17(KN/m 土質条件 裏込土の内部摩擦角 φ 5( ( 砂質土 壁面摩擦角 δ 1.5 ( ( 透水マット使用 1/φ 地表面傾斜角 β 0( 砕石の場合は/3φ 壁背面の鉛直面に対する角度 α
参考資料参考 1. 鉄筋コンクリート擁壁の安定及び構造計算例 1. 常時 (1 断面形状図 フェンス荷重 7 1KN/m 0.1tf/m 1100 6 上載荷重 10KN/ 1tf/m m h=3500 3150 地上高 3000 1:0.00 1 V 5 4 P H 3 δ=1/φ( 透水マット使用 V P δ=1/φ ( 透水マット使用 350 500 以上 G.L H h/3=1167 h/=1750
4174 20106 2 () 19 21 18 20 I 4124 4124 : 1. 1 2. 3 2.1... 3 2.2... 4 2.3... 9 2.4... 9 3. 10 3.1... 10 3.2... 11 3.3... 14 4. 16 4.1... 16 4.2... 18 4.3 I... 22 4.4 I... 23 5. 25 5.1... 25 5.2... 33
建築支保工一部1a計算書
P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度
<4D F736F F D2091E D291E682508FCD91E DF F808D5C91A2907D816A D E646F63>
第 2 節鉄筋コンクリート造擁壁 1 標準構造図の種類本標準構造図は 宅地造成技術基準 ~ 設計編 ~ 第 3 章第 2 節鉄筋コンクリート造擁壁構造基準 に基づき 背面土について 地山の関東ローム (φ=20 C=20kN) 及び砂質土 (φ=30 C=0 kn) の2 種類によって分類し作成しています 高さ / 背面土 型式 つま先あり L 型擁壁 つま先なし 逆 L 型擁壁 1m 関東ローム
液状化判定計算(道示編)V20-正規版.xls
道路橋示方書対応版 液状化の判定計算 (LIQCAL-D) シェアウエア 正規版 液状化判定基準 : 道路橋示方書 同解説 Ⅴ 耐震設計編 ( 平成 14 年 3 月 ) 最初にお読み下さい 計算へ進む > Ver 2.0 (2008.04.07) ( 有 ) シビルテック 本ソフトはシェアウエアソフト ( 有料 ) です 本ソフトは試用版として利用できますが 土の重量 ( 飽和重量と湿潤重量 )
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平成 19 年 10 月記事更新 ( 株 )SIP システム はじめに 本システムは 集水桝構造の鉄筋コンクリートまたは無筋コンクリートの常時 地震時の部材断面計算および安定計算 ( 浮上り / 支持力 ) を行います 解析方法は 3 辺固定スラブ法 水平応力解析 および 両端固定梁 三辺固定版 ( 近畿地建 ) から選択が可能です データ入力は 図表入力により躯体形状や土砂形状 また荷重状態をイメージ図で確認しながら入力設定が可能で
Taro-2012RC課題.jtd
2011 RC 構造学 http://design-s.cc.it-hiroshima.ac.jp/tsato/kougi/top.htm 課題 1 力学と RC 構造 (1) 図のような鉄筋コンクリート構造物に どのように主筋を配筋すればよいか 図中に示し 最初に 生じる曲げひび割れを図示せよ なお 概略の曲げモーメント図も図示せよ w L 3 L L 2-1 - 課題 2. コンクリートの自重
<93C18F572B363092B794C28B4C8E E30612E786477>
- はじめに - 平成 29 年 12 月記事更新 ( 株 )SIP システム 長方形板 (RC 鋼 鋳鋼 鋳鉄 ) の断面解析を 有限要素法 または 級数解 ( 理論解 ) で行います 支持条件は 12 タイプ 有限要素 の場合は 三辺固定一辺自由支持を含め 全ての支持条件で検討可能な他 四辺の支持条件を個別に指定した手法も可能です また 級数解 では 構造力学公式集 に基づいた公式により断面力を求めます
<8CC592E DD8C768C768E5A >
1. 設計条件 1.1 単位体積重量 躯 体 γsc 23.000 kn/m 3 湿潤土 γt 17.600 kn/m 3 水中土 γws 9.800 kn/m 3 水 γw 9.800 kn/m 3 1.2 水理計算条件 計画流量 Q 100.000 m 3 /s 計画高水水深 H 3.200 m 下流河床勾配 I2 180.000 1/n 粗度係数 n 0.035 1.3 河床形状 D2 Z2
( 第 10 刷まで反映 ) 擁壁工指針 ( 平成 24 年度版 ) の訂正 箇所修正前修正後 p.3 上から 9 行目と 10 行 目の間 地盤材料試験の方法と解説 なお, これらの基準 指針類が改定され, 地盤材料試験の方法と解説 舗装の構造に関する技術基準 同解説 ( 平成 13 年 ; 日本
( 第 10 刷まで反映 ) 擁壁工指針 ( 平成 24 年度版 ) の訂正 箇所修正前修正後 p.3 上から 9 と 10 行 目の間 地盤材料試験の方法と解説 なお, これらの基準 指針類が改定され, 地盤材料試験の方法と解説 舗装の構造に関する技術基準 同解説 ( 平成 13 年 ; 日本道路協会 ) なお, これらの基準 指針類が改定され, p.13 下から 3, 躯体に破壊が発生することもある,
第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 133
第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 33 第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 標準図の種類標準図は 次の 切土用 盛土用 の2 種類とする 本標準図による場合は 設置条件及び構造は全く同一のものとすること なお 標準図の組積みは 平積みで表現しているが 谷積みを基本とし 施工を行うこと 標準図リスト地上高さ (m).0 2.0 3.0 4.0.0 前面土羽付法面勾配 7 図 C 図 C4
スライド 1
第 3 章 鉄筋コンクリート工学の復習 鉄筋によるコンクリートの補強 ( 圧縮 ) 鉄筋で補強したコンクリート柱の圧縮を考えてみよう 鉄筋とコンクリートの付着は十分で, コンクリートと鉄筋は全く同じように動くものとする ( 平面保持の仮定 ) l Δl 長さの柱に荷重を載荷したときの縮み量をとする 鉄筋及びコンクリートの圧縮ひずみは同じ量なのでで表す = Δl l 鉄筋及びコンクリートの応力はそれぞれの弾性定数を用いて次式で与えられる
第 3 章擁 壁
第 3 章擁 壁 第 3 章擁 壁 第 1 節設計一般 ( 標準 ) この設計便覧は国土交通省近畿地方整備局管内の擁壁の設計に適用する 擁壁の設計は示方書及び通達がすべてに優先するので 示方書類の改訂 新しい通達などによ り内容が便覧と異なった場合は便覧の内容を読み変えること また 内容の解釈での疑問点などはその都度担当課と協議すること 表 3-1-1 示方書等の名称 示方書 指針等 発刊年月 発刊者
施設・構造3-4c 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）の耐震安全性評価の妥当性確認に係るクロスチェックについて（報告）
機器配管系の確認 検討箇所 使用済み燃料貯蔵プール 生体遮へい体 制御棒駆動装置案内管 粗 微調整棒取付部分 炉心直下 1 次系冷却配管 炉心支持構造物 検討方法は 事業者と同じ 61 機器配管への水平入力地震動 1200.0 加速度(cm/sec/sec) 1000.0 500.0 最大値 =1116.0 最小値 =-1045.2 0.0 8000.0 絶対加速度応答スペクトル(cm/sec/sec)
<93C18F DBB966882A682F192E E352E786477>
Ver.5 リリース中 建設省河川砂防技術基準 案 同解説 設計編に準拠した砂防えん堤部の設計システム 価格 6,000- 税+HASP 込 本商品を別保有HASP に追加登録する場合 価格は 05,00- 税込 となります 改訂新版 建設省河川砂防基準 案 同解説 設計編 Ⅰ および設計編 Ⅱ 日本河川協会 国土交通省 国土技術政策総合研究所資料第 64 号 砂防基本計画策定指針 土石流 流木対策編
Microsoft Word - 1B2011.doc
第 14 回モールの定理 ( 単純梁の場合 ) ( モールの定理とは何か?p.11) 例題 下記に示す単純梁の C 点のたわみ角 θ C と, たわみ δ C を求めよ ただし, 部材の曲げ 剛性は材軸に沿って一様で とする C D kn B 1.5m 0.5m 1.0m 解答 1 曲げモーメント図を描く,B 点の反力を求める kn kn 4 kn 曲げモーメント図を描く knm 先に得られた曲げモーメントの値を
第１章 総 説
第 12 章 擁壁に関する基準 Ⅰ 擁壁に関する法規定 法 ( 開発許可の基準 ) 第三十三条都道府県知事は 開発許可の申請があつた場合において 当該申請に係る開発行為が 次に掲げる基準 ( 第四項及び第五項の条例が定められているときは 当該条例で定める制限を含む ) に適合しており かつ その申請の手続がこの法律又はこの法律に基づく命令の規定に違反していないと認めるときは 開発許可をしなければならない
untitled
9118 154 B-1 B-3 B- 5cm 3cm 5cm 3m18m5.4m.5m.66m1.3m 1.13m 1.134m 1.35m.665m 5 , 4 13 7 56 M 1586.1.18 7.77.9 599.5.8 7 1596.9.5 7.57.75 684.11.9 8.5 165..3 7.9 87.8.11 6.57. 166.6.16 7.57.6 856 6.6.5
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
untitled
.m 5m :.45.4m.m 3.m.6m (N/mm ).8.6 σ.4 h.m. h.68m h(m) b.35m θ4..5.5.5 -. σ ta.n/mm c 3kN/m 3 w 9.8kN/m 3 -.4 ck 6N/mm -.6 σ -.8 3 () :. 4 5 3.75m :. 7.m :. 874mm 4 865mm mm/ :. 7.m 4.m 4.m 6 7 4. 3.5
L 型擁壁 L 型擁壁 国土交通省大臣認定擁壁 KLウォール3 型軽量タイプ擁壁 T-LLウォール ALWⅡ( 道路土工擁壁工指針 /24 年度版対応 ) 特徴宅地面積の有効利用 前壁が垂直なため 敷地境界までの土地の有効利用が可能です 経済的な断面設計 合理的設計によりシンプルな構造になっており施
国土交通省大臣認定擁壁 KLウォール3 型軽量タイプ擁壁 T-LLウォール ALWⅡ( 道路土工擁壁工指針 /24 年度版対応 ) 特徴宅地面積の有効利用 前壁が垂直なため 敷地境界までの土地の有効利用が可能です 経済的な断面設計 合理的設計によりシンプルな構造になっており施工性がよく経済性にも優れています ALL-Weather DCJ ボックスカルバート 工期の短縮と省力化 基礎コンクリートに据え付けるだけの機械施工が行えるため
H23 基礎地盤力学演習 演習問題
せん断応力 τ (kn/m ) H6 応用地盤力学及び演習演習問題 4 年月日. 強度定数の算定 ある試料について一面せん断試験 ( 供試体の直径 D=6.cm, 高さ H=.cm) を行い 表に示す データを得た この土の強度定数 c, φ を求めよ 垂直応力 P (N) 4 せん断力 S (N) 5 8 < 解答 > 供試体の断面積 A=πD /4 とすると 垂直応力 σ=p/a 最大せん断応力
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のり枠工の設計 施工指針 の改訂に伴う設計上の留意点について 基礎設計室 岡淳一 1. はじめに平成 18 年 11 月に のり枠工の設計 施工指針 の改定版が発行された これを受けて今後の法枠工の設計内容が変更になるため ここに整理することにした 尚 現時点で発注機関でははっきりとした方針が定まっていないため あくまでも のり枠工の設計 施工指針 の内容の変更を中心に記述する 2. 主な改訂内容
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0 ( L CONTENTS 0 . sin(-x-sinx, (-x(x, sin(90-xx,(90-xsinx sin(80-xsinx,(80-x-x ( sin{90-(ωφ}(ωφ. :n :m.0 m.0 n tn. 0 n.0 tn ω m :n.0n tn n.0 tn.0 m c ω sinω c ω c tnω ecω sin ω ω sin c ω c ω tn c tn ω
2.2 h h l L h L = l cot h (1) (1) L l L l l = L tan h (2) (2) L l 2 l 3 h 2.3 a h a h (a, h)
1 16 10 5 1 2 2.1 a a a 1 1 1 2.2 h h l L h L = l cot h (1) (1) L l L l l = L tan h (2) (2) L l 2 l 3 h 2.3 a h a h (a, h) 4 2 3 4 2 5 2.4 x y (x,y) l a x = l cot h cos a, (3) y = l cot h sin a (4) h a
Microsoft PowerPoint - zairiki_7
許容応力度設計の基礎 曲げに対する設計 材料力学の後半は 許容応力度設計の基礎を学びます 構造設計の手法は 現在も進化を続けています 例えば 最近では限界耐力計算法という耐震設計法が登場しています 限界耐力計算法では 地震による建物の振動現象を耐震設計法の中に取り入れています しかし この設計法も 許容応力度設計法をベースにしながら 新しい概念 ( 限界設計法 ) を取り入れて発展させたものです ですから
橋台の設計 3D 配筋 Ver.15 Operation Guidance 操作ガイダンス
橋台の設計 3D 配筋 Ver.15 Operation Guidance 操作ガイダンス 本書のご使用にあたって 本操作ガイダンスは おもに初めて本製品を利用する方を対象に操作の流れに沿って 操作 入力 処理方 法を説明したものです ご利用にあたって最新情報は 製品添付のHELP のバージョン情報をご利用下さい 本書は 表紙に掲載時期の各種製品の最新バージョンにより ご説明しています ご利用いただく際には最新バージョンでない場合もございます
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降伏時および終局時曲げモーメントの誘導 矩形断面 日中コンサルタント耐震解析部松原勝己. 降伏時の耐力と変形 複鉄筋の矩形断面を仮定する また コンクリートの応力ひずみ関係を非線形 放物線型 とする さらに 引張鉄筋がちょうど降伏ひずみに達しているものとし コンクリート引張応力は無視する ⅰ 圧縮縁のひずみ
(18)台紙.indd
TSK 落石防護柵 ロックフェンス ロックガード 柔軟なワイヤロープと鋼製支柱により落石エネルギーを効率よく吸収します 金網とワイヤロープ 支柱の塑性変形によって落石エネルギーを吸収する構造です 一般的にコンクリート基礎とともに設置し 落石を道路際で捕捉します 標準タイプのロックフェンスに加えて 既設のなどに設置することができるベースプレート式ロックフェンス 機能を強化したロックガードをご用意しています
Microsoft PowerPoint - 正誤表.pptx
急傾斜地崩壊防止工事技術指針 ( 案 ) 平成 3 年 4 月版正誤表 01(H4) 年 7 月 17 日 No1 頁箇所誤正 54 上から 1 行目 主アンカーは SS400 Dmm L=1.0m を標準タイプとするため As= 3.801cm とする 主アンカーは SS400 Dmm L=1.0m を標準タイプとするため As= 3.871cm とする 6 図 4-4-3 端部は 外周枠のない張出構造であると誤解を受けるため図を変更
Microsoft Word - 仮設防護柵計算解説書V2.doc
MS-EXCEL による 仮設防護柵の計算 (Ver 2.2) 解説書 ( 有 ) シビルテック 2005.01.20 目 次 ➊ プログラムの概要 機能 ------------------------- 1 ➋ プログラム使用上の注意 ----------------------- 2 ➌ 落石編プログラムについて ----------------------- 4 ➍ 盛土編プログラムについて
3.300 m m m m m m 0 m m m 0 m 0 m m m he m T m 1.50 m N/ N
3.300 m 0.500 m 0.300 m 0.300 m 0.300 m 0.500 m 0 m 1.000 m 2.000 m 0 m 0 m 0.300 m 0.300 m -0.200 he 0.400 m T 0.200 m 1.50 m 0.16 2 24.5 N/ 3 18.0 N/ 3 28.0 18.7 18.7 14.0 14.0 X(m) 1.000 2.000 20 Y(m)
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参考資料 1 吊り天井板の構造 目的 事故の起きた吊り天井板の構造や設計条件等を調査し 当初設計について把握したもの 平成 25 年 3 月 27 日 ( 水 ) 中日本高速道路株式会社 1 トンネル各部の名称 (1) 吊り金具 排気ダクト 送気ダクト 1200mm 90mm 隔壁板 受け台 80mm コンクリートアンカー 無収縮モルタル 天井板 手すり 吸気口 天井板 スタット ホ ルト 1 1
防護柵の設計計算 Ver.2 Operation Guidance 操作ガイダンス 本書のご使用にあたって 本操作ガイダンスは おもに初めて本製品を利用する方を対象に操作の流れに沿って 操作 入力 処理方 法を説明したものです ご利用にあたって最新情報は 製品添付のHELP のバージョン情報をご利用下さい 本書は 表紙に掲載時期の各種製品の最新バージョンにより ご説明しています ご利用いただく際には最新バージョンでない場合もございます
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
he T N/ N/
6.000 1.000 0.800 0.000 0.500 1.500 3.000 1.200 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000-0.100 he 1.500 T 0.100 1.50 0.00 2 24.5 N/ 3 18.0 N/ 3 28.0 18.7 18.7 14.0 14.0 X() 20.000 Y() 0.000 (kn/2) 10.000 0.000 kn
Microsoft PowerPoint - zairiki_10
許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から
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材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
Microsoft Word - 擁壁の取扱い（H240401）
擁壁の取扱い 神奈川県建築行政連絡協議会 平成 4 年 4 月 1 日決定 本取扱いの位置付け本取扱いは 建築基準法第 88 条が適用される擁壁 ( 以下 擁壁 という ) の建築確認における構造審査の参考となる取扱いであり 神奈川県内において統一した運用による指導を行うことにより 的確かつ円滑な審査を行うことを目的としている ただし 擁壁の安全性の確保については 地域性や安全上の重要度等 諸条件によって個別の取扱いの必要性が想定されることから
はじめに 宅地造成等規制法が昭和 36 年に制定されてからおよそ半世紀を経過しました この間 平成 18 年には同法制定以来初めての抜本改正が行われています この改正は 阪神 淡路大震災 ( 平成 7 年 ) 新潟県中越地震 ( 平成 16 年 ) などで被災例が多かった大規模盛土造成地に対応するの
宅地造成工事技術指針 付 名古屋市 ( 宅造用 ) 標準擁壁 付参考資料擁壁の計算例等 平成 20 年 4 月 名古屋市住宅都市局 はじめに 宅地造成等規制法が昭和 36 年に制定されてからおよそ半世紀を経過しました この間 平成 18 年には同法制定以来初めての抜本改正が行われています この改正は 阪神 淡路大震災 ( 平成 7 年 ) 新潟県中越地震 ( 平成 16 年 ) などで被災例が多かった大規模盛土造成地に対応するのが主な内容です
L型擁壁 宅造認定 H=3 5m ハイ タッチウォール KN0202-石乱積み 透水層 止水コンクリート 敷モルタル 基礎コンクリート 土粒子止めフィルター 直高H3.0m超 最大5.0mの プレキャストL型擁壁 宅造法に基づく国土交通大臣認定取得商品です 社団法人全国宅地擁壁技術協会による工場認
L型擁壁 宅造認定 H=3 5m ハイ タッチウォール KN0202-石乱積み 透水層 止水コンクリート 敷モルタル 基礎コンクリート 土粒子止めフィルター 直高H3.0m超 最大5.0mの プレキャストL型擁壁 宅造法に基づく国土交通大臣認定取得商品です 社団法人全国宅地擁壁技術協会による工場認 定を受けた工場での安定した品質管理 基礎砕石等 特 長 1 建設省建築研究所 当時 で耐震実験等を行い