Table 1. Chemical compositions of vanadium and/or niobium bearing steels (wt. %) used. Fig. 1. Various thermomechanical conditions for V- or Nb- beari

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1 UDC : : : : Precipitation Hardening Effect on Controlled Rolled HSLA Steels Containing V and/or Nb Kazutoshi KUNISHIGE, Tamotsu HASHIMOTO, and Teruo YUKITOSHI Synopsis: The purpose of the present study is to investigate the effect of precipitation hardening on the properties of HSLA (high strength low alloy) controlled rolled steels containing vanadium and/or niobium. Laboratory tests were carried out under various conditions of controlled rolling and heat treatment. Also, thermomechanical treatments such as direct quenching and tempering, rolling and tempering in conjunction with rolling conditions were studied. The results revealed that there were two types of precipitation hardening. That is, the one which is called "secondary hardening" is accompanied by a large loss in toughness and the other called "dispersion hardening" is accompanied by little loss in toughness. The secondary hardening is attributable to fine coherent precipitates formed in the lower temperature range of ferrite region. On the other hand, the dispersion hardening is attributable to fine incoherent precipitates induced by strain in the lower temperature range of austenite region and/or in the high temperature range of ferrite region. The controlled rolling is supposed to accelerate the latter, while suppressing the former. (ƒ ) (Received April 18, 1979) (Central Research Laboratories, Sumitomo Metal Industries, Ltd., 1-3 Nishinagasuhondori Amagasaki 660) (Central Research Laboratories, Sumitomo Metal Industries, Ltd.)

2 Table 1. Chemical compositions of vanadium and/or niobium bearing steels (wt. %) used. Fig. 1. Various thermomechanical conditions for V- or Nb- bearing steel. Fig. 2. The effect of normalizing condition on tensile strength (TS) and Charpy transition temperature (vtrs) of plain carbon steel, V- or Nb- bearing steel.

3 VやNbを の 空 冷 処 理(Norm.)材 の 引 張 強 さ(TS)と 破 面 遷 移 温 度(vTrs)に お よ ぼ す 加 熱 温 度(HT)の こ の よ うに して得 た3mm厚 シ ャル ピ ー るPC鋼 加 鋼 のTSが よ り高 く,ま たHTの 低 炭 素 鋼(PC鋼)の vtrs)を それ 上 昇 で さ らに 高 くな る傾 向 が 認 め られ る.他 方,vTrsは3種 類 の鋼 と もHTの に つれ て劣 化 の傾 向 にあ る.こ の場 合Nb鋼 の場 合 のHTに 変化 を 例 と して示 す.HTの の各 種 熱処 も とめ てHTに 加によ 破 面遷 移 温 度 差( よ る強 靱 性 の変 化 を示 した の あ る.こ の 変 化 か ら,Vま た はNb添 加に よ る析 出 強 化 とそ れ に と もな う脆 化 の関 係 を 明 らか に し とPC鋼 た い と考 え た. がや こ こで 強 度 因 子 と してTSを 用 い た のは,降 伏 強 さを 用 い る よ り ミク ロ組 織 の 影 響 が 少 な い た め で あ る.し か や 異 な る傾 向 を示 し,劣 化 の 程 度 も少 な い. Photo.1に3mm厚 との強 度 差( TS)と がFig.3で 上昇 は ほぼ 一 致 した 劣化 の傾 向を 示 す の に 対 して,V鋼 と11mm厚 理 材 につ い て,同 一 条 件 の時 のVま た はNb添 影 響 を 示 す. VやNb添 65 含 有 す る制 御圧 延 鋼 に お け る 析 出 強化 よ る ミク ロ組 織 し厳 密 に 析 出 に よ る強 度 と靱 性 の 変 化 を 把 握 す るに は, 上 昇 に よ り,す べ て の鋼 で 同一 の ミク ロ組織 で あ る こ とが 要 求 され るが,現 実 には α粒 の粗 大 化 とベ イ ナ イ ト組 織 の 混 入 が 認 め られ る.こ 前 述 した よ うに 同 一 の加 熱 温 度 で あ つ て も鋼 種 に よつ て れ は γ粒 径 の粗 大 化 に起 因 す る と説 明 され る.こ 著 し く違 つ て い る場 合が あ る.そ か る とお り,Nb鋼 とPC鋼 で はNb鋼 こでわ の方 が 細 粒 で こで,Fig.3に 示す とお り,明 らか に ミク ロ組 織 が 異 な る と思 わ れ るデ ー タ あ る もの の 両者 ともそ の組 織 変 化 は よ く一 致 して い る. を除 外 してみ た.す る とほ ぼ類 似 の ミク ロ組 織 を 有 し, これ に 対 して,V鋼 従 つ てVま た はNbの の組 織 変 化 は や や 少 な い.つ ま り, 低 温 加 熱 の 時 で さ え もvTrsの 劣化 を生 じや す い ベ イ ナ 析 出 に基 づ く と判 断 し得 る強 度 と 靱 性 の 変化 は 斜 線 の領 域 に示 され る関 係 に ほ とん ど含 ま イ ト組 織 を混 入 してい る.な お,こ れ に関 す る説 明 と し れ た. て,著 者 らは γ粒 の相 違 よ りは む しろ板 厚 が 薄 い こ とか こ の バ ン ドの 勾 配4vTrs/4TSは40/10 mr2,10kg/mm2の ら くる速 い冷 却 に よ るVの 焼 入性 向上 効果 が 顕 わ れ た と 考 えて い る. 強 化 で400Cの ( /kg 劣 化)で あ り,こ れ は 一 般 に 整 合 析 出 強 化 の 影 響 は 降 伏 強 さ1kg/mm2の Photo. 1. Microstructural changes in 3 mm 65 thick steels with normalizing conditions.

4 Fig. 3. Variation in tensile strength and Charpy transition temperature with precipitation hardening in V- or Nb- bearing steels. Photo. 2. Microstructural changes in 11 mm thick steels heated at Ž with finishing rolling temperature (FT).

5 Fig. 4. The effects of heating and finishing rolling temperatures on the mechanical properties of 11 mm thick steels.

6 nch+ Temp. Fig. 5. The effects of finishing temperature on vtrs and TS. Photo. 3. Microstructural changes in directly quenched and tempered steels heated at Ž with finishing rolling temperature.

7 VやNbを 行 うと,VやNb添 延 圧 を 行 う と,シ 加 に よ る析 出強 化 は二 次強 化 の関 係 か ら分 散強 化 の関 係 へ 移 行 す るこ とが 明 らか に なつ た. 4.第2回 ャ ル ピー破 面 に セパ レー シ ョ ンを生 じ る こ れ は γ と α の 二 相 共 存 域 で の 圧 延 に よ り板 面 に 平 行 に{100}集 目溶 製 鋼 種 を 用 い た 合 組 織 が 発 達 す る た め で,こ ョ ン に よ りvTrsが 線 材圧 延実 験 の 結 果 Fig.4とHg.6に 69 含有 す る制 御圧 延 鋼 に お け る 析 出 強 化 の セパ レー シ 改 善 さ れ る こ と8)が 報 告 さ れ て い る. こ の よ う な セ パ レ ー シ ョ ン に よ る vtrsへ 示 す と お り,820 以 下 の低 温 仕 上 除 外 す る 目的 で,鋼 の影 響 を 板 の 圧 延 と は 異 な る集 合 組 織 を 呈 す る と 考 え られ る 線 材 の 制 御 圧 延 に 関 す る 調 査 を 行 つ た. 21.7mmφ c) b) a) 材 の 結 果 をPhoto.4に の 加 熱 後2パ 示 す.こ れ は920 ス で 合 計 圧 下 率35.4%の700 仕上圧 延 を 行 つ た も の で あ る. PC鋼 と比 較 す る と,V-Nb鋼 は脆化す ることな く 高 強 度 と なつ て い る 従 つ て鋼 板 の実 験 結 果 と同 じ く, 分 散 強 化 の存 在 が 認 め られ る.こ こ で特 に強 調 した い点 d) e) は,線 f) 材 圧 延 のた め セパ レー シ ョ ンの 発 生 が 絶 無 で あ り,か か る影 響 が 全 く無 視 で き る条 件 下 で さ え も低 温 域 の圧 延 で分 散 強 化 の存 在 が 認 め られ た こ とで あ る. 5. 考 察 5 1 分 散 強 化 を 生 じる析 出 物 Photo.5にIlOO 加 熱 材 のFTの 変化 に よる 析 出 物 の 形 態 変 化 を 抽 出 レ プ リ カ 写 真 で 示 す.Fig.8に700 仕 上圧 延 を と もな った 加 工 熱 処 理 材 と圧 延 を しな い 熱処 理 材 に お け る塩 酸 不 溶 性V量 h) g) れ らは い ず れ も第1回 i) a) PC steel Fig. 6. The effects of heating temperatures of Table 11 mm on thick and finishing the mechanical steels which quenched and tempered. tempering was 600 Ž b) V-Nb steel rolling properties were The の分 析 結 果 を 示 す.こ 目の 実験 材 で あ る. directly condition of x lh. 2. Quantitative analysis of microstructure in directly quenched and tempered steels shown in Fig. 6. Photo. 4. Microstructures, and to 69 Charpy mechanical 920 Ž and properties finish-rolled fracture surfaces, in rod at 700 Ž. heated

8 Fig. 7. Variation in tensile strength and Charpy transition temperature of 11 mm thick steels through precipitation hardening with V- or Nb- addition. Fig. 8. Change in amounts of (1+1) HC1 insoluble V with different thermomechanical condition.

9 VやNbを Field Ion Microscope 強化 相 当 材)と700 観察 に よ り,800 仕 上 材(二 次 は 上 記 推 論 を 裏 づ け る有 力 な材 料 とな つ てい る 仕上 材(分 散 強 化 相 当材)の 間 5 2 析 出 物 形 態 の 分 類 と制 御 圧 延 鋼 の 析 出 強 化 に差 異 を 認 め た とい う報 告 が屋 代 ら か らな され た こ と12) a) Photo. Table 含有 す る制 御 圧 延 鋼 に お け る 析 出強 化 これ まで の検 討 結 果 を も とに 制 御 圧 延 鋼 に存 在 す る と V steel Changes in finishing rolling precipitate of b) V-or Nb-bearing Nb steel steel heated at Ž with temperature. 3. Classification of V and/or Nb precipitates formed during hot rolling process. 71

10 Fig. 9. Behaviour of precipitation during hot rolling process. 1 ) I. KozAsu: Trans. ISIJ, 12 (1972) 3, p ) T. TANAKA, N. TABATA, T. HATOMURA, and C. SHIGA: Proc. of Microalloying, 75, Union Carbide Corp., New York, (1975), p ) I. KOZASU, C. OUCHI, T. SAMPEI, and T. OKITA : Proc. of Microalloying 75, Union Carbide Corp., New York, (1975), p ) E. MIYOSHI, M. FUKUDA, H. IWANAGA, and T. OKAZAWA: "Conference on crack propagation in pipe lines", UK Institute of Gas Eng. (1974) 9) E. OROWAN: Dislocation in Metals, AIME, (1964), p ) G. S. ANSELL and F. V. LENEL: Acta Met., 8 (1960), p ) M. TANINO, H. G. SUZUKI, and K.Aom: Trans. JIM, 9 (1968) Suppl., p ) Y. YASHIRO, T. ABE, and N. IGATA: Trans. ISIJ, 16 (1976), p. 523

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