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- ありさ いんそん
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1 CFD analysis guidelines for Engine Simulation エンジン計算における CFD 解析の指針
2 目次 IC エンジンの Best Practice について 以下の推奨設定を紹介します 1. メッシュ作成に関係するノウハウ : メッシュ数 メッシュサイズ 2. 基本的なメッシュ品質の確認 3. ガソリンエンジンおよびディーゼルエンジンにおける物理モデルの推奨設定 1) 燃焼モデル 2) 計算開始タイミング 3) 初期条件 4) 境界条件 5) タイムステップ制御 4.pro-STAR 設定 5.STAR-CD および es-ice の設定 6. その他 1) pro-star 計算設定の注意点 ( V4.16 vs V4.18) 2) スカラー初期設定の注意点 (ECFM-3Z vs ECFM-CLEH)
3 メッシュ数 メッシュサイズ トリムメッシュ 1. 推奨メッシュ数 ハーフモデル :500,000 セル フルモデル :1,000,000 セル 2. 推奨メッシュサイズ 一辺のセル長さ :1~4 mm 3.TDC および BDC の推奨メッシュ層数 TDC: およそ 5~10 層 BDC: およそ 70 層 TDC BDC
4 メッシュ数 メッシュサイズ トリムメッシュ : 吸気ポート 1. 推奨メッシュ数 ( フルモデル ) 200,000~250,000 セル circumferential cells:80 吸気ポート トリムメッシュ : 排気ポート 1. 推奨メッシュ数 ( フルモデル ) 150,000~200,000 セル circumferential cells:72 排気ポート
5 メッシュ数 メッシュサイズ トリムメッシュ : シリンダー 1. 推奨メッシュ数 ( フルモデル ) 650,000~750,000 セル BDC 時 シリンダー トリムメッシュ :2D テンプレート 1. 推奨メッシュ数 ( フルモデル ) 6,000~7,000 セル 2D テンプレート
6 50~70 層 メッシュ数 メッシュサイズ セクターメッシュ 1. 推奨メッシュ数 200,000~500,000 セル 3D 2D 2. 推奨メッシュサイズ 一辺のセル長さ :0.7~1mm 3.2D メッシュ層数 50~70 層
7 基本的なメッシュ品質の確認 メッシュ品質の確認 CA 毎におけるメッシュ品質 TDC(360CA,720CA) BDC(540CA) 負の体積セルをチェック 吸気バルブ最大開口時 排気バルブ最大開口時
8 基本的なメッシュ品質の確認 メッシュ品質の確認 バルブシートバルブ断面を確認し シート部分でメッシュが崩れていないかどうか確認します 崩れている場合 Create template > Valve > Seat radial cells を調節して下さい バルブリセスバルブアタッチ領域がバルブリセスに入っていないかどうか確認します 入っている場合 Create template > Trim > Valve N lift を大きくして下さい バルブリセス
9 燃焼モデル ガソリンエンジン燃焼モデル :ECFM-3Z,spark 1. 係数 α および β は 以下の数値が結果を満足させる最適値となります α=1.6,β= 係数 α は 火炎伝播速度を制御し α を大きくすると 燃焼速度を大きくする効果があります 係数 β は 火炎伝播における火炎面の曲率を制御し β を大きくすることによって 燃焼速度を減少させる効果があります 3. 本燃焼モデルは 標準モデルになりますが 部分負荷ならびに成層燃焼においては過大な火炎核が影響し 点火タイミングで非物理的な圧力ピークが発生するため 注意が必要になります
10 燃焼モデル ディーゼルエンジン燃焼モデル :ECFM-3Z,compression 1. ガソリンエンジンとは異なり 係数 α および β を調整しても さほど効果がありません 2. 冷炎の影響における燃焼遅れの効果を計算したい場合は Tabulated Double-Delay Autoignition モデルを ON にします デフォルトでは 事前に準備されているテーブルから読み込んだ点火遅れのデータを使用します
11 計算開始タイミング 計算開始タイミング 吸気バルブが開く 2~3CA 前からの計算開始を推奨としております 理由 排気バルブ開口時の計算は 吸気や燃焼時の計算より安定しているケースが多い 燃焼後の排気行程であるため シリンダー内は全て排気ガスとみなしてよい シリンダー内は全て排気ガスとみなすことが出来 かつ筒内温度は吸気時および燃焼時と比較して 一様とみなすことが出来る 燃焼までに 360CA 以上計算するため 適当な流れ場を作成した後 燃焼を行うことが出来る 流動の初期の状態における熱伝達および 実際の熱伝達の差が最小となる
12 初期条件 速度 温度ならびに圧力 シリンダー : 排気ポートの条件を使用します 排気フェーズの最終に近い CA から計算開始することを前提とする 吸気ポート : 計算開始時の吸気境界条件を初期条件として使用します 排気ポート : 計算開始時の排気境界条件を初期条件として使用します 乱流パラメーター 初期の乱流エネルギー k および乱流散逸率 ε の求め方 1. 平均ピストン速度を求める Vp = 2 stroke rpm 乱れ速度を評価する v' = 0.5 Vp 3. 乱流エネルギーを評価する k = 3/2 (v )**2 4. 乱流長さスケールを設定する L = bore 5. 乱流散逸率を求める ε = Cμ**(3/4) * k**(3/2) / L
13 初期条件 スカラー 初期値の設定について 以下のメニューから選択することが可能です 1.Inflow: 以下の定義により 求められます Flesh Air: 新気としてエンジンに流れ込む空気の量 Injected Fuel: シリンダー / ポート噴射もしくは吸気側で予混合となった燃料ガスの量 ECFM-CLEH を選択する場合 スカラーの初期設定には Inflow の設定がデフォルトになります
14 初期条件 2.Cylinder: 以下の定義により 求められます Cylinder は 大学や研究機関で使用されるケースが多い Total Air: 新気としてエンジンに流れ込む空気の量および 1 つ前のサイクルにおける残留空気との総和 Total Fuel: シリンダー / ポート噴射もしくは吸気側で予混合となった燃料ガスの量および 1 つ前のサイクルにおける残留燃料との総和
15 初期条件 混合燃料の定義は 以下のメニューから選択することが出来ます 1.Equivalence ratio( 当量比 ): 混合燃料が燃空比で定義されている場合に使用します 2.Lambda( 空気過剰率 ): 混合燃料が空燃比で定義されている場合に使用します EGR の定義には 以下の 4 つがあります Scalar の初期条件に Cylinder を設定している場合 4 番のみ選択することが出来ます
16 初期条件 Residual パラメーターは シリンダー内における残留排気ガスの初期比率になります また Residual 以外は 吸気側のガスで構成します 計算開始タイミングが吸気バルブ開口前の場合 100% にします Residual パラメーターは 解析の開始が IVC から TDCF の間にある場合において使用することを推奨としております
17 境界条件 境界条件 シリンダー壁面境界においては 温度固定を選択します Resistance の定義 ユーザー定義
18 境界条件 シリンダー具体的な条件がない場合 弊社で用いているディーゼルエンジンの壁面温度は 以下の通りです
19 境界条件 吸気ポートポート壁面を Adiabatic に設定します 吸気境界条件に Environmental とした圧力境界を選択します 圧力境界として設定した場合 乱流パラメーターの設定欄が出現します
20 境界条件 境界条件を Inlet として設定した場合 1. 初期流動がない場合 k-ε オプションを使用することを推奨します 2. 初期流動がある場合 k-ε もしくは I-L オプションを使用することを推奨します
21 境界条件 排気ポートポート壁面を Adiabatic に設定します 排気境界条件に Mean とした圧力境界を選択します 吸気ポートと同様の乱流境界条件を設定します
22 タイムステップ制御 Global (a) 気流計算 ( 圧縮および排気期間 ):1e-5 sec (b) 燃焼および噴霧期間 :1e-6 sec 以下 (c) ノック効果を考慮する場合 :1e-7 sec 1e-6 を CA 表示した場合 2,000rpm:0.012CA 4,000rpm:0.024CA 6,000rpm:0.036CA 空欄の場合 自動的に 0.1 が入ります
23 タイムステップ制御 Valve バルブ開弁 0.1CA 前から 1CA 後まで ( 閉弁 1CA 前から 0.1CA まで ) のタイムステップを Global の 0.5 倍としています
24 pro-star 設定 乱流モデル V4.16 以前 :K-Epsilon/High Reynolds Number が乱流モデルとして設定されます V4.18 以降 : 自動的に K-Epsilon/RNG が乱流モデルとして設定されます
25 pro-star 設定 噴霧モデル Lagrangian Multi-Phase > Droplet Controls > Interpolation Method ほとんどのケースでは Use Gradient を使用することが適正となるが より精度よく計算する場合 Use Vertex Data の方が良い
26 pro-star 設定 噴霧モデル Lagrangian Multi-Phase > Droplet Controls > Droplet Mode 以下の 3 種類から選択出来ます 1.Spray injection with atomization: ディーゼエンジンでの使用を推奨 2.Explicitly defined parcel injection: ガソリンエンジンでの使用を推奨 3.User Subroutine: ガソリンエンジンでの使用を推奨
27 pro-star 設定 液膜モデル Liquid Film > Film Physical Models and Properties Evaporation and Condensation を Evaporation only にします Evaporation only は ほとんどケースにおいて共通設定としています
28 pro-star 設定 ソルバー設定 Analysis controls > Solution Method > Under Relaxation for Pressure Correction トリムメッシュの場合 :0.3~0.5 に設定します マップメッシュの場合 :0.6~0.7 に設定します
29 pro-star 設定 Analysis controls > Primary variables > Solver Parameters 燃料噴霧モデルを含む場合 Residual tolerance は以下の様に設定します Momentum, kinetic energy, dissipation rate and temperature:0.001 Pressure:0.0001
30 pro-star 設定 燃焼モデルを使用する場合 温度の Residual tolerance をスカラーの Tolerance:1e-12 と等しくします
31 pro-star 設定 Analysis controls > Primary variables > Differencing Schemes Momentum および Turbulence を Mars( デフォルト ) Temperature を MARS にします ECFM-CLEH では UD を使用します なお ECFM-CLEH は V4.20 から MARS がデフォルトになります
32 pro-star 設定 ソルバー設定 Analysis controls > Primary variables > Additional Scalar 差分スキームを Mars にし Multi component limiter option を ON にします ECFM-CLEH では UD を使用します なお V4.20 から MARS がデフォルトになります 本設定は 低品質および粗いメッシュに対し 計算精度を改善させます
33 STAR-CD および es-ice の設定 並列計算の設定 1CPU 当たり最小 10,000~15,000 セルに設定する Decompose( 分割数 ) * 10,000~15,000 セル = 全体のメッシュ数 mvmesh.sh の設定各パラメーターの推奨値 MVMESHCPUS=4 -events-ahead-processes=3 -events-ahead=3 MVMESHLAHEAD=2 MVMESHCPUS の設定が重要になります STAR-CD および es-ice で合計 32 コア使用した計算になります
34 その他 pro-star 計算設定の注意点 ( V4.16 vs V4.18) Switch 10 Error 017: A face cannot be split into triangles が発生した際 Error を解消する Switch になります 粒子が壁面に衝突した際に, 衝突した境界面を三角形に分割して衝突位置を算出していますが 分割がうまくいかなかった場合に, 上記のエラーが発生し 計算がストップするため SW10 を使用し 三角形に分割する頂点の取り方を変更し再度分割しています 注 :V4.16:Switch 10 ON および V4.18:Switch 10 OFF が同等の機能となります
35 その他 スカラー初期設定の注意点 (ECFM-3Z vs ECFM-CLEH) Scalar initialization 1.ECFM-3Z : Inflow および Cylinder を選択出来ます 2.ECFM-CLEH:Inflow のみ選択出来ます EGR Definition 1.ECFM-3Z:Inflow 全ての定義 および Cylinder 定義 4 のみ選択出来ます 2.ECFM-CLEH:Inflow 定義 2 のみ選択出来ます ECFM-CLEH では Trapped mass および Mass of fuel が追加されます ECFM-3Z ECFM-CLEH
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日 本 機 械 学 会 関 西 支 部 シニア 会 第 8 回 情 報 交 流 サロン 2010 年 6 月 14 日 第 三 のエンジン 燃 焼 法 - 予 混 合 圧 縮 自 着 火 燃 焼 - 西 脇 一 宇 立 命 館 大 学 総 合 理 工 学 研 究 機 構 内 容 予 混 合 圧 縮 自 着 火 燃 焼 とは 予 混 合 圧 縮 自 着 火 燃 焼 研 究 の 歴 史 予 混 合 圧
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No.34(2017) マツダ技報 特集 : 新型 CX-5 8 新型 SKYACTIV-G 2.5 燃焼技術の開発 Gasoline Engine SKYACTIV-G 2.5 Combustion Technology 小谷佳苗 *1 上村匠 *2 平下茂行 *3 Kanae Kodani 西尾貴史 *4 Takafumi Nishio Takumi Uemura 野村健太郎 *5 Kentaro
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海上人工島の経年品質変化 研究背景 目的 解析条件 ( 境界条件 構成モデル 施工履歴 材料パラメータ ) 実測値と解析値の比較 ( 沈下量 ) 将来の不等沈下予測 ケーススタディー ( 埋土施工前に地盤改良を行う : 一面に海上 SD を打設 ) 研究背景 目的 解析条件 ( 境界条件 構成モデル 施工履歴 材料パラメータ ) 実測値と解析値の比較 ( 沈下量 ) 将来の不等沈下予測 ケーススタディー
ParallelCalculationSeminar_imano.key
1 OPENFOAM(R) is a registered trade mark of OpenCFD Limited, the producer of the OpenFOAM software and owner of the OPENFOAM(R) and OpenCFD(R) trade marks. 2 3 Open FOAM の歴史 1989年ー2000年 研究室のハウスコード 開発元
0.0 Excelファイルの読み取り専用での立ち上げ手順 1) 開示 Excelファイルの知的所有権について開示する数値解析の説明用の Excel ファイルには 改変ができないようにパスワードが設定してあります しかし 読者の方には読み取り用のパスワードを開示しますので Excel ファイルを読み取
第 1 回分 Excel ファイルの操作手順書 目次 Eexcel による数値解析準備事項 0.0 Excel ファイルの読み取り専用での立ち上げ手順 0.1 アドインのソルバーとデータ分析の有効化 ( 使えるようにする ) 第 1 回線形方程式 - 線形方程式 ( 実験式のつくり方 : 最小 2 乗法と多重回帰 )- 1.1 荷重とバネの長さの実験式 (Excelファイルのファイル名に同じ 以下同様)
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1 2009825 2 / 180 160 140 120 100 80 60 40 20 2030 2006 45% 2006 61% CO223% 0 1980 1990 2000 2010 2020 2030 World Energy Outlook 2008, IEA CO2 / 800 700 600 500 400 300 200 100 0 2000 2020 2040 50 2060
Journal of the Combustion Society of Japan Vol.56 No.178 (2014) FEATURE /Issues and Solutions for Engine Combustion φ-t マッ
56 178 2014 291-297 Journal of the Combustion Society of Japan Vol.56 No.178 (2014) 291-297 FEATURE /Issues and Solutions for Engine Combustion φ-t マップとエンジン燃焼コンセプトの接点 A Point of Contact between a φ-t Map
Microsoft PowerPoint - Š’Š¬“H−w†i…„…C…m…‰…Y’fl†j.ppt
乱流とは? 不規則運動であり, 速度の時空間的な変化が複雑であり, 個々の測定結果にはまったく再現性がなく, 偶然の値である. 渦運動 3 次元流れ 非定常流 乱流は確率過程 (Stochastic Process) である. 乱流工学 1 レイノルズの実験 UD = = ν 慣性力粘性力 乱流工学 F レイノルズ数 U L / U 3 = mα = ρl = ρ 慣性力 L U u U A = µ
Microsoft PowerPoint - ７０９ 群馬大学 荒木先生.ppt
天然ガス自動車用燃料噴射系の 瞬間流量計測手法 群馬大学大学院工学研究科機械システム工学専攻准教授荒木幹也 1 mm FI 気体燃料インジェクタ ( ケーヒン ( 株 気体燃料噴流の可視化写真 (3 気圧, 噴射開始.7 ms 後 気体燃料の自動車エンジンへの適用気体燃料 ( 水素,CNG: 圧縮天然ガスなど - ガソリン, 軽油などの液体燃料の代替燃料として, 幅広く使用. - 単位発熱量当たりのCO
スライド 1
CATIA V5 統合型デスクトップ熱流体解析ソフトウェア FloEFD.V5 < CATIA V5 統合型の熱流体解析ソフトウェア > FloEFD.Pro は Pro/ENGINEER の画面上で 3D モデルを直接解析に使用します 設計段階における設計者のさまざまなアイデアを検証し 最適な設計案を導きます 繰り返しシミュレーションを実施することで 手戻り削減 設計期間短縮 品質向上 コスト削減を可能にします
OpenFOAM 掲示版のまとめ 2012/12/01 富山県立大学中川慎二
OpenFOAM 掲示版のまとめ 2012/12/01 富山県立大学中川慎二 Q1. 管内流の周期境界条件 パイプ内部の流れを解析するとき, 上流の流入面と下流の流出面を周期境界条件として, 発達した流れを計算したい 単純に cyclic 境界を使うと, 流入面と流出面とが同一圧力になり, 流れがなくなってしまう どうすれば良いか? A1-1. 管内流の周期境界条件 cyclicjump から派生した
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Performance Improvement of High-Speed Turbomachinery by CFD CFD CFD Turbochargers help greatly increase power output of piston engines, without making engine sizes larger. This also contributes to improvement
F7-10 エンジンの Design of F7-10 High Bypass Turbofan Engine for P-1 Maritime Patrol Aircraft 空 部 ス 部 空エンジン 部 空 部 ス 部 空エンジン 部 F7-10 エンジン の P-1 の ファン エンジン 部
F7-0 Design of F7-0 High Bypass Turbofan Engine for P- Maritime Patrol Aircraft 空 空 空 空 F7-0 P- ファ ( : ) 00 量 量 F7-0 6 tf F7-0 The F7-0, a turbofan engine for the P- maritime patrol aircraft operated by
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STAR Japanese Conference 2015 @ 横浜ロイヤルパークホテル 2015 年 06 月 02 日 CFD 解析による粉末吸入喘息治療薬の気道内沈着挙動シミュレーション 門田和紀, 戸塚裕一 大阪薬科大学製剤設計学研究室 背景 様々な呼吸器疾患 PM2.5 2 呼吸器疾患 気管支喘息 慢性閉塞性肺疾患 新興感染症 Ref:http://livedoor.4.blogimg.jp/suchan4wd6/imgs/b/a/baca9c74.gif
国土技術政策総合研究所 研究資料
3. 解析モデルの作成汎用ソフトFEMAP(Ver.9.0) を用いて, ダムおよび基礎岩盤の有限要素メッシュを8 節点要素により作成した また, 貯水池の基本寸法および分割数を規定し,UNIVERSE 2) により差分メッシュを作成した 3.1 メッシュサイズと時間刻みの設定基準解析結果の精度を確保するために, 堤体 基礎岩盤 貯水池を有限要素でモデル化する際に, 要素メッシュの最大サイズならびに解析時間刻みは,
Readout No.40_19_新製品紹介
Development of Transient EGR Ratio Analyzer Utilizing Heated NDIR 吉村友志 Tomoshi YOSHIMURA ディーゼルエンジンは高効率 高耐久性という特性に加えて燃料の適用範囲が広いことから, 地球環境問題やエネルギー問題の対策として有効である しかし, ガソリンエンジンと比較して, 規制対象物質である PMやNOxの低減が課題である
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参考 4-1 危険物施設の放爆に関するシミュレーションの概要について 1 シミュレーションの概要 屋根に太陽電池モジュールを設置している場合と 設置していない場合の解析結果を比較し 屋 根に太陽電池モジュールを設置することによる放爆性能への支障がどの程度あるのかを確認する シミュレーションの解析モデルは三次元モデルとし 圧縮性流体解析により 爆発エネルギーが 放散される際の危険物施設内の状況を数値解析する
Skill_Builder_Spur Gears Part 2_J
Autodesk Inventor 2009 Skill Builders Autodesk Inventor 2009 平歯車 Part 2: 特定のパラメータに基づいた平歯車の設計 これは 2 つの章に分かれた Skill Builder の 2 つ目です 1 つ目では 既知の寸法に基づいて 平歯車の連結部を設計する方法を学習します 2 つ目では 特定のパラメータ ( 力 速度 歯車比 ) に対して
Microsoft PowerPoint - ９０９ 群馬大学＿荒木先生.ppt
水素自動車 天然ガス自動車用燃料噴射弁の瞬間流量計測装置 荒木幹也, 志賀聖一, 石間経章, 小保方富夫, 藤原康裕, 中村壽雄 ( 群馬大学大学院工学研究科 ) 10 mm PFI 気体燃料インジェクタ ( ケーヒン ( 株 )) 気体燃料噴流の可視化写真 (3 気圧, 噴射開始 0.7 ms 後 ) 気体燃料の自動車エンジンへの適用気体燃料 ( 水素,CNG: 圧縮天然ガスなど ) - ガソリン,
ケーヒン技報 Vol.4 (2015) Injector type Outside diameter Weight Conventional injector Newly developed injector Φ24.6 Φ21 Length 102.5mm 89.1mm Booster volta
論文 ハンマリング構造を用いたガソリン直噴用インジェクタの開発 ハンマリング構造を用いたガソリン直噴用 インジェクタの開発 Development of Injector for Gasoline Direct Injection by Using Hammering Needle Valve Drive System 森谷昌輝宮下純一猪又茂町田啓介 Masateru MORIYA Junichi
Slide 1
Release Note Release Date : Jun. 2015 Product Ver. : igen 2015 (v845) DESIGN OF General Structures Integrated Design System for Building and General Structures Enhancements Analysis & Design 3 (1) 64ビットソルバー及び
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2011/10/10 第２４回計算力学講演会 フォーラム オープンソースＣＡＥ デンソーのオープンCAE活用 株式会社デンソー 技術管理部 CAE開発設計 促進室 野村悦治, 今川洋造, 鈴木芳雄 企業 製造業 におけるCAE 2/27 CAE:Computer Aided Engineering 構想設計 先行試作 図面 正式試作 量産試作 試作 実験 試作 設計 実験 ＮＧ 仮説 企画 検証 企業
Solid Edge ST10 新機能紹介
Solid Edge ST10 新機能紹介 2018 年 2 月 All Rights Reserved, Copyright ITOUCHU TECHNO-SOLUTIONS Corporation 2018 目次 パーツ ジェネレーティブデザイン ( 位相最適化 ) リバースエンジニアリング メッシュベースモデリング ボディを調節 シンクロナスでのブレンド削除を強化 シートメタル 切り抜きがある曲げ部の移動
Microsoft PowerPoint - hiei_MasterThesis
LHC 加速器での鉛鉛衝突における中性 πおよびω 中間子測定の最適化 日栄綾子 M081043 クォーク物理学研究室 目的 概要 目的 LHC 加速器における TeV 領域の鉛鉛衝突実験における中性 π および ω 中間子の測定の実現可能性の検証 および実際の測定へ向けた最適化 何故鉛鉛衝突を利用して 何を知りたいのか中性 πおよびω 中間子測定の魅力 ALICE 実験検出器群 概要予想される統計量およびバックグランドに対するシグナルの有意性を見積もった
持つポート噴射 CNG エンジンにおいて, 高熱効率を実現するためには, 吸気ポート内に広範囲に燃料を分散させて, 筒内混合気の均質性向上を図ることが重要であることを,3 次元 CFD 解析に基づき示した. 本報では新たに,CNG 用インジェクタを吸気ポートの上流に備えたポート噴射 CNG エンジン
燃機関DENSO TECHNICAL REVIEW Vol.22 2017 内CNG 燃料の混合気分布計測による * 高効率燃焼の探索 Feasibility Study on Achieving High Thermal Efficiency by Means of CNG-Distribution Measurements 河野正顕 Masaaki KONO 飯塚基正 Motomasa IIZUKA
Microsoft PowerPoint - 第8章
講義予定 案. 9/ 数値シミュレーションの手続き テキスト第 章. 9/ 9 偏微分方程式と解析解 テキスト第 章 3. 9/6 休講 4. 9/30 差分方程式とそのスキーム テキスト第 3 章 変換 テキスト第 4 章 5. 0/ 7 計算 テキスト第 5 章 連立一次方程式の解法 テキスト第 6 章 6. 0/ 流れ関数 ポテンシャルによる解法 テキスト第 7 章 7. 0/8 流速 圧力を用いた解法
876 542 550 269KPa 1650 1623K 1473K SiC 170 100000 160 150 140 130 10000 120 (121%) 110 100 90 1000 0% 10% 20% 30% 40% 0% 10% 20% 30% 40% (%) (%) 850 230MPa 500 500hr. 450 1073K 800 400 350 K5C(HIP)
No.33(216) 2. ガソリンターボエンジンの制御技術 2.1 ターボシステム SKYACTIV-G 2.5Tの制御システムとして, 電動式のウェイストゲートバルブとエアバイパスバルブをマツダで初採用した どちらのバルブも, 従来の機械式では吸気管内の圧力設定値によって作動させるが, 電動式は
特集 : 新型 CX-9 4 新型 2.5L ターボチャージャーエンジン制御技術の紹介 Introduction of New 2.5L Turbocharger Engine Control Technology 西尾貴史 *1 東尾理克 *2 砂流雄剛 *3 Takafumi Nishio Masayoshi Higashio Yugou Sunagare 足利謙介 *4 坊田亮郎 *5 Kensuke
AutoTune 機能 1.AutoTune 機能 AutoTune 機能を使用して 測定化合物のモニターイオン (m/z) コーン電圧 及び (MS/ MS システムの場合 ) コリジョンエネルギーの最適化を行い MS メソッドを自動作成する方法についてご紹介します 同時にレポートを印刷することも
1. を使用して 測定化合物のモニターイオン (m/z) コーン電圧 及び (MS/ MS システムの場合 ) コリジョンエネルギーの最適化を行い MS メソッドを自動作成する方法についてご紹介します 同時にレポートを印刷することも可能です 1.1 測定化合物のイオン化確認 シリンジに 測定化合物 ( 濃度 0.1 ~ 1 μg/ml 前後 ) を準備します ( 最初から高濃度のものを MS に導入しますと
_0212_68<5A66><4EBA><79D1>_<6821><4E86><FF08><30C8><30F3><30DC><306A><3057><FF09>.pdf
03マツダ技報29本文-h1-01-1案0620
マツダ技報 特集 :SKYACTIV TECHNOLOGY 9 Application of CAE to SKYACTIV-G *1 佐藤圭峰 *2 植木義治 *3 和田好隆 Kiyotaka Sato Yoshiharu Ueki Yoshitaka Wada 本郷 *4 均 *5 宮内勇馬 *6 横畑英明 Hitoshi Hongo Yuma Miyauchi Hideaki Yokohata
ＣＡＥソリューションズのご紹介
CAE ソリューションズとしての OpenFOAM への取り組みと OpenFOAM 用プリプロセッサー FOAMAP の紹介 CAE ソリューションズ 1 アジェンダ 1. 会社概要 2. 取扱製品 3. CAEソリューションズとOpenFOAMの関わり 4. CAEソリューションズのOpenFOAM 受託 / サポート例 5. CAEソリューションズのOpenFOAMサービスメニュー 6. Femapとは
Microsoft PowerPoint - Fi-CMR_Catalog ppt
概要 近年 電子制御噴射により大幅な進化を遂げたディーゼルエンジン 研究 開発の分野でもこのシステムの要求は高くなっています しかしながら 内燃機関の研究に用いるために 専用のシステムを設計するには多大な費用がかかりますし 一方で量産車用コントローラを転用するには制御が複雑すぎ またメーカーもコントローラ機能を開示しませんからパラメータを変更にも制限があります これらを新しい 自由な発想の研究に使用するには限界があります
尿素 SCR の物理モデル推奨設定と非定常解析の高速化手法 シーメンスPLMソフトウェア菅貞博 Unrestricted Siemens AG 2017
尿素 SCR の物理モデル推奨設定と非定常解析の高速化手法 シーメンスPLMソフトウェア菅貞博 ディーゼル排気処理システム Page 2 尿素 SCR システムの概要 熱伝達 尿素水噴射 液滴分裂 アンモニアイソシアン酸 液滴蒸発 水 発達乱流流れ 触媒表面化学反応 NOx 還元 排気ガス 液膜形成 液滴衝突 液膜蒸発 デポジット Page 3 熱伝導 尿素 SCR の物理モデル推奨設定と非定常解析の高速化手法
概要 常温常圧のテトラヒドロフラン (THF) の液体について 系の作成と平衡化計算と本計算を実行し エネルギーとトラジェクトリの確認 比熱 圧縮率 動径分布関数 自己拡散係数の算出を行います 1-I. 平衡化計算エネルギー極小化 1-Il. 平衡化計算温度一定 MD 1-Ill. 平衡化計算温度
Winmostar チュートリアル Gromacs 基礎編 V9.0.0 株式会社クロスアビリティ 2019 月 01 月 15 日 概要 常温常圧のテトラヒドロフラン (THF) の液体について 系の作成と平衡化計算と本計算を実行し エネルギーとトラジェクトリの確認 比熱 圧縮率 動径分布関数 自己拡散係数の算出を行います 1-I. 平衡化計算エネルギー極小化 1-Il. 平衡化計算温度一定 MD
muramatsu_ver1.key
229-ThTES α = e 2 /2ε 0 hc (John D. Barrow 2005) Radiationdominated era Matterdominated era Dark energy era 10 3 10 4 10 5 10 6 10 7 10 8 10 9 10 10 Time (years) Time 2 α = e 2 /2ε 0 hc (John D. Barrow
スライド 1
相対論的プラズマにおける PIC シミュレーションに伴う数値チェレンコフ不安定の特性ついて 宇宙物理学研究室 4 年池谷直樹 研究背景と目的 0 年 Ie Cube 国際共同実験において超高エネルギーニュートリノを検出 780Tev-5.6PeV 890TeV-8.5PeV 相互作用が殆んど起こらないため銀河磁場による軌道の湾曲が無く 正確な到来方向の情報 を得られる可能性がある ニュートリノから高エネルギー宇宙線の起源を追う
オープン CAE 関東 数値流体力学 輪講 第 4 回 第 3 章 : 乱流とそのモデリング (3) [3.5~3.7.1 p.64~75] 日時 :2013 年 11 月 10 日 14:00~ 場所 : 日本 新宿 2013/11/10 数値流体力学 輪講第 4 回 1
![オープン CAE 関東 数値流体力学 輪講 第 4 回 第 3 章 : 乱流とそのモデリング (3) [3.5~3.7.1 p.64~75] 日時 :2013 年 11 月 10 日 14:00~ 場所 : 日本 新宿 2013/11/10 数値流体力学 輪講第 4 回 1](/thumbs/98/136800732.jpg "オープン CAE 関東 数値流体力学 輪講 第 4 回 第 3 章 : 乱流とそのモデリング (3) [3.5~3.7.1 p.64~75] 日時 :2013 年 11 月 10 日 14:00~ 場所 : 日本 新宿 2013/11/10 数値流体力学 輪講第 4 回 1")
オープン CAE 勉強会 @ 関東 数値流体力学 輪講 第 4 回 第 3 章 : 乱流とそのモデリング (3 [3.5~3.7.1 p.64~75] 日時 :2013 年 11 月 10 日 14:00~ 場所 : 日本 ESI@ 新宿 1 数値流体力学 輪講に関して 目的 数値流体力学の知識 ( 特に理論ベース を深め OpenFOAM の利用に役立てること 本輪講で学ぶもの 数値流体力学の理論や計算手法の概要
目次 1. CAD インターフェイス (3D_Analyzer&3D_Evolution) ユーザーインターフェイス機能強化 (3D_Analyzer&3D_Evolution)... 3 レポート... 3 クリッピング機能... 4 言語... 4 表示オプション
2016 年 6 月 22 日 3D_Analyzer & 3D_Evolution リリースノート 1/8 目次 1. CAD インターフェイス (3D_Analyzer&3D_Evolution)... 3 2. ユーザーインターフェイス機能強化 (3D_Analyzer&3D_Evolution)... 3 レポート... 3 クリッピング機能... 4 言語... 4 表示オプション...
様式１
東京都低 NOx 低 CO 2 小規模燃焼機器認定に係る 申請時の留意事項について 最終改正平成 29 年 1 月 18 日 申請書 1 申請書はエクセル型式のものを使用し 正本 1 部 写し 8 部及び電子データを提 出してください ( 申請書の様式は東京都環境局ホームページからダウンロードでき ます ) 図面 計量証明書の写し 校正証明書等の写し及び補足説明資料等についても可 能な範囲で電子データ化してください
パソコンシミュレータの現状
第 2 章微分 偏微分, 写像 豊橋技術科学大学森謙一郎 2. 連続関数と微分 工学において物理現象を支配する方程式は微分方程式で表されていることが多く, 有限要素法も微分方程式を解く数値解析法であり, 定式化においては微分 積分が一般的に用いられており. 数学の基礎知識が必要になる. 図 2. に示すように, 微分は連続な関数 f() の傾きを求めることであり, 微小な に対して傾きを表し, を無限に
目次 管理 PCの設定パソコンURLにアクセスする 3 グループ設定をする 4 ステータス設定をする 5 端末の設定提供元不明のアプリにチェックを れる 7 位置情報サービスをオンにする 7 提供元不明のアプリにチェックを れる (OS8.0 以降 ) 8 9 位置情報サービスをオンにする (OS8
位置情報 ASP サービス DP2 アンドロイド 初期設定マニュアル 目次 管理 PCの設定パソコンURLにアクセスする 3 グループ設定をする 4 ステータス設定をする 5 端末の設定提供元不明のアプリにチェックを れる 7 位置情報サービスをオンにする 7 提供元不明のアプリにチェックを れる (OS8.0 以降 ) 8 9 位置情報サービスをオンにする (OS8.0 以降 ) 9 10 apkファイルをダウンロードする
Microsoft PowerPoint 東京都水素社会推進会議
2016.6.27 東京都水素社会の実現に向けた東京推進会議 水素エネルギーと自動車 ( エネルギー密度の視点とメタノールという選択肢について ) 首都大学東京大学院理工学研究科機械工学専攻エネルギー環境システム研究室教授首藤登志夫 自動車における自然エネルギー利用 ( 簡略版 ) 太陽光などの自然エネルギー 電気エネルギー 水素 EV で利用 FCV 等で利用 ( 航続距離の点で有利 ) 液体燃料を合成して自動車で利用輸送用エネルギーキャリアとして利用
数値計算で学ぶ物理学 4 放物運動と惑星運動 地上のように下向きに重力がはたらいているような場においては 物体を投げると放物運動をする 一方 中心星のまわりの重力場中では 惑星は 円 だ円 放物線または双曲線を描きながら運動する ここでは 放物運動と惑星運動を 運動方程式を導出したうえで 数値シミュ
数値計算で学ぶ物理学 4 放物運動と惑星運動 地上のように下向きに重力がはたらいているような場においては 物体を投げると放物運動をする 一方 中心星のまわりの重力場中では 惑星は 円 だ円 放物線または双曲線を描きながら運動する ここでは 放物運動と惑星運動を 運動方程式を導出したうえで 数値シミュレーションによって計算してみる 4.1 放物運動一様な重力場における放物運動を考える 一般に質量の物体に作用する力をとすると運動方程式は
取扱説明書 ［F-01F］
F-0F 3.0 2 3 4 5 6 7 8 9 0 2 3 4 5 6 7 8 9 20 a b c d a b c 2 d 22 a b cd e a b c d e 23 24 25 26 a b a b 27 28 b a 29 c d 30 r s t u v w x a b c e f g d h n i j k l m a b o c d p e f g h i j k q l
Microsoft PowerPoint - 2_6_shibata.ppt [互換モード]
![Microsoft PowerPoint - 2_6_shibata.ppt [互換モード]](/thumbs/91/106644241.jpg "Microsoft PowerPoint - 2_6_shibata.ppt [互換モード]")
圧密問題への逆問題の適用 一次元圧密と神戸空港の沈下予測 1. 一次元圧密の解析 2. 二次元圧密問題への適用 3. 神戸空港の沈下予測 1. 一次元圧密の解析 一次元圧密の実験 試験システムの概要 分割型圧密試験 逆解析の条件 未知量 ( 同定パラメータ ) 圧縮指数 :, 透水係数 :k 初期体積ひずみ速度 : 二次圧密係数 : 観測量沈下量 ( 計 4 点 ) 逆解析手法 粒子フィルタ (SIS)
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STAR Japanese Conference 213 筒 内 燃 焼 シミュレーションによる スパークプラグの 着 火 性 予 測 手 法 の 開 発 日 本 特 殊 陶 業 株 式 会 社 研 究 開 発 センター 吉 崎 博 俊 七 田 貴 史 津 荷 俊 介 杉 本 典 康 プラグ 事 業 部 技 術 部 中 山 勝 稔 213.12.4 STAR Japanese Conference
Microsoft Word - DUQ1-196J.docx
DIESEL UNITED - WinGD Service Information SUBJECT DATE 2018. 5. 28 RT-flex, W-X 機関トラブルシューティングに有効な flexview データ DUQ1-196J (1 / 10) flex 機関のトラブルについて弊社に問い合わせを行う場合 次ページに記した方法で flexview の Failre.mdb ファイルを送付してください
Winmostar- Gromacs Tutorial 2 タンパク系 (pdb2gmx を使用 ) V6.005 株式会社クロスアビリティ 2016/1/15
Winmostar- Gromacs Tutorial 2 タンパク系 (pdb2gmx を使用 ) V6.005 株式会社クロスアビリティ question@winmostar.com 2016/1/15 修正履歴 2015/7/16 版 ( スライド 2) 修正履歴を追加 ( スライド 7) 部分削除の操作修正 ( スライド 9) MDP Run parameters 画面の差し替え (refcoord-scaling
Microsoft Word - TSE_15_1_5.doc
Thermal Science & Engineering Vol.5 No. (7) 圧 縮 天 然 ガス() 直 接 噴 射 エンジンの 燃 焼 解 析 野 村 佳 洋 稲 垣 英 人 塚 崎 之 弘 Numerical Analysis of Combustion in a Compressed Natural Gas Direct Injection Engine Yoshihiro NOMURA,
2012/4/28 OpenCAE 初心者勉強会東海 1 twoliquidmixingdymfoam を用いた タンクでの塩水混合解析 ( その 1) TM
2012/4/28 OpenCAE 初心者勉強会東海 1 twoliquidmixingdymfoam を用いた タンクでの塩水混合解析 ( その 1) TM 2012/4/28 2 はじめに タンク内の水と塩水の混合 空気との界面の解析を /multiphase/intermixingfoam で実施中 計算量が膨大で計算時間が長い 計算量を減らしたい /multiphase/twoliquidmixingfoam