: 学崎俊夫, 秋 [ll 哲也, 田中洋征 CVi o ( 未 : κ π 未 ) IKI( 正 )/ 訊土丿蝋未 : D, vc フ紛 }: 記の方法以外に, き裂が存在していないときの仮想き裂先端に較も近い要素の応力や変位の数値解 σ,,s Vo を用いて, き裂のみの存在による応力集巾に

Size: px

Start display at page:

Download ": 学崎俊夫, 秋 [ll 哲也, 田中洋征 CVi o ( 未 : κ π 未 ) IKI( 正 )/ 訊土丿蝋未 : D, vc フ紛 }: 記の方法以外に, き裂が存在していないときの仮想き裂先端に較も近い要素の応力や変位の数値解 σ,,s Vo を用いて, き裂のみの存在による応力集巾に"

さいぞういざわ
7 years ago
Views:

1 663 論文停留き裂先端の応力拡大係数に及ぼす余盛止端部形状の影響寺崎俊夫 * + 秋 IiH 哲也 Eecto Rein rcement Shape Factor on StressIntensityFactor at the Tlp o Micro Crack in the Toe by Toshio TERAsAKI * Tetsuya AKIyAMA #* and Hiroyuki TANAKA, * * *** 田中洋征 This paper dealswith the eect o reinorcement shape actoron the stress intensityactor ( Kl) at the tip o a nonpropagating crack at the toe hy using a Boundary element method As micro cracks exist in the welded joint,the atiguestrength o wekded l intis determinedby the propagating corldi tion (, nonpropagating cracks The ollowingcondus 且 ons were derivedrom 出 e numerical results, K, and the lnvestigationo the shape o reindrcement made hy shielded metal alc welding and CO2 gas welding ; )The micro crack does not aect K ;(2 The toe radius considerably inluences κ ; (3 The reinorcement angle aects KI ; 4}The height and width o reinorcement do nqt aec 凵 ( Key words : Nonpropagating crack,reinorcement shape,stressintensityact(,r,welde (l lo 孟 nt,fatigue strength 緒言疲労強度の基礎研究によると疲労はすべりにより発生し, 結晶粒程度のき裂が伝ぱ拡大して破断に至る ) 3) 過程である切欠き材の疲労強度に関する研究によると, 応力集中率が大きいときには切欠き先端に停留き裂が存在し, 疲労強度は停留き裂が進展する条件で示 4 ) されることが明らかにされたその後, 停留き裂の存在は切欠き半径によって支配されることが明らかにさ ) れたこの知見を溶接継手に当てはめると余盛止端半径は多くの場合において切欠き半径の小さい切欠きに相当するから, 溶接継手の疲労強度は停留き裂の進展条件により決定される西谷は破壊や降伏に対して弾性応力分布が重要であることを指摘し, 切欠きの力学とき裂の力学を結び付け, 疲労強度の問題を弾性論に / 5 ) より説明しているまた, 疲労き裂進展速度が応力拡大係数の変動範囲 AK で整理されること等により, 応力拡大係数が疲労強度の重要な因子であるとして, 9) ) と思われる本研究では疲労強度に及ぼす余盛止端部形状の影響を考察する上における基礎情報を得るために, 余盛止端部に存在する停留き裂先端の応力拡大係数に及ぼす余盛 ll 端部の形状因子の影響を数値解析により明らかにする事を目的としている 2 計算方法余盛止端部に存在する停留き裂先端の応力拡大係数を数値解析キにより精度良く求めるために, 結城, 木須レらの提案した手法を用いたまた, 使用した境界要素法 BEM ) のプログラムは平居が作成した問接法に 3) よる数値解析プログラムである木須の方法の例を次に説明する応力拡大係数の理論解 KI( 正 ) が明確なき裂を対象として数値解析を行い, き裂先端に最も近い要素の応力や変位の数値解 σ ( 正 ),V ( 止 ) を最初に求めるつぎに, 外応力条件を同にして, 目的の形状での応力拡大係数 κ,( 未 ) を計算するこのと切欠き先端に発生した微小なき裂の 6 / u/ 数で取り扱った論文が多い評価を応力拡大係きき裂近傍の要素分割を理論解 K, 正 ) が明確なき裂の数値解で用いた要素分割と同としてき裂先端に最方, 溶接継手の疲労強度に関する研究では応力集中率がしばしば疲労強度の予測に使用されているしかし, 余盛部に停留き裂が存在する事実を考慮すれば, 応力集中率よりも応力拡大係数を用いて余盛形状因子が疲労強度に及ぼす影響を取り扱う方が合理的であるも近い要素の応力や変位の数値解 σ ( 未 ),v ( 未 ) を求めるそして, 次式により K ( 未を計算する K, ( 未 )/K,( 正 ) σ( 未 )/ σ ( 正 ) v ( 未 )/v ( 正 ) KI 未 ) IK( 正 )/ σ y ( 止 ) σy ( 未 ) 十原稿受理昭和 62 年 9 月 0H ReceivedSepID,987 * 正会員九州工業大学 * * 九州業大二掌 * * * 正会員北九州工業試験所北九州市戸畑 ls 仙水町 Kyushu InstItute otcch!ology Sen3ui cho,tobata ku,kitakyushu 北九川市戸畑区仙水田,Kyushu lnstitute o TecimologySensui Gh,Tobata ku,kitakyushu 北九州市八幡内区則松,Kita Kyushu Industr;a ]Research hlstitute,n {)rimntsu,yahatanishi ku,kitakyushu 昭和 63 年 6 月 (79 )

2 : 学崎俊夫, 秋 [ll 哲也, 田中洋征 CVi o ( 未 : κ π 未 ) IKI( 正 )/ 訊土丿蝋未 : D, vc フ紛 }: 記の方法以外に, き裂が存在していないときの仮想き裂先端に較も近い要素の応力や変位の数値解 σ,,s Vo を用いて, き裂のみの存在による応力集巾に注 [ してヒ式の応力と変侍 : の代りに i σ 未 ) σ ( 未 )V]o, ( i:) σ 珊 ( 正 )},{ 輒未 ) 銑 ( 未 )IAv (ll 己 ) v (lltl)i を lr,) 利用する比例応 7 丿法, 比例変位法がある同様にして, 3 置腰の計算過程で用いる要素の表面応力端, 表面変位 y を用いる力法である表面応力法, 表而変位法および比例表面応力法, 比例表 tt 変位法などもある無次元化応力鉱大係数鑑はき裂半長 a により黙三 κノ σ 痂で示されるからヒ式より照未 y 仍顯引鯨正レ蘇正 ) ト〆痴叮 σ 調 /σv 蘇 σ, 昧 ) C, /σ 7rα( 鱒 σ, 昧 } 痂〆 α 未となり, 定数項をまとめて整理すると次式となる呂しP ; c ジ σ, 俵 ) 鯨 π 〆 v 厩霜 /C, σ しk レ諳夷ア同様にして v ( 未 ) 冠 ( 正 /4δrl 耒丁興未 ) 跳 P3 v ( 未 ) 汽 / 禰ただし, 飢正 ), α ( 未 ) K : の理論解が明確なき裂と κ i を求めるき裂のそれぞれのき裂長さの半長である本論文で使用したプログラムで最も精度良く郵を計算できる手法を検討する Fig に魚が明らかな中央き裂, 円孔き裂の問頚の要素分割図を示す Fig ユ la } に示すように幅 2W 2, # mm, 長さ 2 3C mm の板の申央に長さ 2α 司 Omm のき裂が存在する時, ゆに廴 _ 5 強艶ゆ鋤励 q [O 唖 D 2 ユ纛 A 蒔 ( 5 フ 2 鎚鱒辞皇 _, _ ] / 9 皇倉皀 : Meshdis isiolln pu/tp vith cent τcrack 旨 : a I 白ヨ : : 膨 lth ト塁戯島鰤鋪, 鰯 gege き ] Me 呂 h div si n P 寸 e with c 臼 nt 臼 r 匚 rtc ]{ a 謡 dcircu]ur noch Fig Me 出畦 Mslα Fi9 b : の 2W 2C, mlgl 2 40 mm,2α 6 麗騰, 円孔の半提震 τ 2あ m 星且 /l ) lll, の板を様引張りした時, 鑑 /0776 である, 図飼を粘が未知な問題として a 様引張りでの無次元化応力拡大係数の正解値は 4) 二 203 であるこの問題を最小要素の長さ 002 備 m, 最大要素長さ 4C, mm で要素分割し, 理論解が明確な開題として E 式に示す定数 C3 D などを註算する謙劉 Tabc I T 55 鮒 4MP 改 U 0522MVE ピ σ, 25 / 8}4 匣 Pa e0682mp 盈 b V 54S8 i } [:m 4S9 )B 3mm 5 : を ) tt 3733 >qo mm 7204Y 8 [rlm ミ ) ],T,, at σ ソ :t: r 丿 7 届 IJ, ア :SUrεC 甦 [ el at :St エ ess 繭 5σ6094 厩 Fa l ) 53 三 6MPa 2 8V4MPa I 智と4M } 三 loi 酷 m 4898 Umm 謝阿 BEM で数値解析した結果を Table l に示す表の行の計算結果と正解値の比較より比例応力法, 比例表面応力法は精度が悪い方法には有意差は認められない C :Tn patis n aniong vari us ual ulat 三且 Epetln d ttl 己 > q ヅ mn 49 llm 竺 V ; Suri u じ d ユ sr dc し :D 鬥り亘 sp 謙 C じ紅 l e 玉 i Result[Oum 匸冂 o 凧厂二至 prcbem 9 重 FI : 羣 59435M ま覗匡 ii 鑰嵩 33,72UtirdPtt 5 3 6SMP } 蠶需 80 ) 鍵ことが分かるその他のようである変位はき謀 ; 引鍵吐 )86 {} 呂 >0 OSO2 {,3 量 9G 齢ゴ鵬 2 077ti 桐料第 3 ア巻第 47 号

3 停留き裂先端の応力拡大係数に及ぼす余盛止端部形状の影響 665 Table H Comparlson Q true and calculated values o F Calculadon meth d I ResultOrbasic D F [ probem 了層 5 6D94MPa l3,7203 MPa CDn 漁 nt value Resuldo τ unknown MPa MPa PmblEm u F 匸 o F Calculatedvalue MPa l 正 9 ア 8 22 頸 627MPa l 969 I 9 頸 33MPa l 4 呂 O Tme rrue value o F 裂のト面と下面の差を求めなければならず, 応力に比べて計算が複雑となる本論文では表面応力法警を用いて瓦 ( 未 ) を計算する余盛止端部に生じる停留き裂は部材表面に存在する, そこで, 理論解が明確な問題として半無限板での Fr 25 を用いた板幅, 板長がき裂の半長 α に比較して無 [ 垠大と見なせる大きさについて検討する Tab!e 皿の行は IW 3 の条件で中央き裂 λ α /W 05 が存在する時の計算結果臥 978 と 4 での正解値 867 を示しており, 行は IW 3 の条件で片側き裂が λ O である時の計算結果 F 969 と OQ での正解値 96 を示して 2 ア麌鋤 s: 匡 0 Oρ っ食分倉旦 oω 鐙旦 i i 食魯 qol 飴 β 鎗 i i 倉 02 に ) Nlesh dis isienol p 且 at 巳 wlth side crac :k 亅 Om G 7 ) いる, 行より板長 2 が板幅 2W の 3 倍であると,FI に及ぼす板長の影響は誤差 % 以内でほとんどなくなり, 板長は無限大と等価であると言えるまた, D での中央き裂の瓦に関する石田の解によると λ O0, 0 での F, OOOI,OO6 であるから,λ< 0 では板隔 2W はき裂長さ 2α に対して F, の誤差 % 以内で無限大と見なせるそこで,λ 0, /W 3 を用いて半無限板の数値解析を行い, 定数 C を求めた Is 川停留き裂長さは e2 0l mm であるから,Fig a } の最小要素の長さ 002mm の要素分割では精度が悪い, そこで,Fig2 (la) に示す最小要素の長さ o 05 4) mm の要素分割を使用する, 余盛止端部に停留き裂が存在している問題に力学的に良く似ており, しかも正解の F, が与えられている問題として, 曲谷により解析された Fig 2 ( b: に示す半円切欠きに微小き裂が存在する問題を取り上げた Table l の行に BEM の数値解析の結果呂にの 48 と, 正解の F 匸 22 を示す計算値は正解値と 3 % 以内で致しており, 余盛止端部に停留き裂が存在する問題の Fl の計算に Fig2Ca ) の要素分割が 3 % 以内の誤差で使用できることになる 3 余盛止端部形状の特徴余盛止端部形状のパラメータは Fig,3 に示す止端部半径 A, 余盛角 θ, 余盛幅 w, 余盛高さ h, 微小切欠き半径 Ps, 微小切欠き深さ ds である著者らは以前に橋梁メーカーの溶接工 ( 溶接技術は上級に相当する ) が溶接したサブマージァーク溶接 (SAW ), マグ溶接 (MAG ), 炭酸ガス溶接 ( 以後は CO2W とする ) などの自動溶接での余盛止端部形状, および手溶接の余盛 [F 端部形状のパ [i} ラメータの値の特徴を示したその結果, 溶接技術の管理の良い会社では停留き裂の長さ 4 ( 約 8e um ) に比べて微小き裂の深さの最大値 0 lb 亅 2T 匪釦鍔 _ a 贈鰡 aa,n {} plate wlth side crnek and circulamotoh Flg2Mesh dlvisbn Mcsh divisi ( α ) b ) Fig3 Factors o reinorceme 皿 t shape 昭和 63 年 6 月 8 )

4 666 寺崎俊夫, 秋凵 [ 哲皀, 田中洋看 [ 厂ダ ahle :;{M! 跚 re ξ 重膈 u8s O 三 re 重 norcement sl 毳 pe acto mm S 8 09 γ _F wp ;VvTeld / 夏 t 9 process ) :Reint o cemgn t n コ gi,e ;MiuimuH 三 v 己 ue 赴 IT 臘 τ 冫 ldlus Ps /Rttdius o ど炙眠 ro rack h :He 客 ht c treindrcc 且芝酬 y ソ B 刪 l wldlh AVt ;A 鴨置姻 e valu 需 Standarddevia 匸 i 帆が 35 μ m と小さいことを示し, 溶接継手の疲労強度に微小切欠きが影響しないことを示した本報告では般の溶接 i: の溶接継手において余盛止端 S, B 形状がどのような特徴を持っているかを調査したなお, 溶接技術者としては溶接を習い始めた初級の八や溶接を片手吊に行っている入を除外ずるために, 溶接技術認定試験で N 2 以 ii の受験者 ( 中級の溶接工と見なせる ) 約 5Cv 名の溶接継丁を調沓の対象とした余盛形状の測定方法は文献 } こ示したのと司じであるため, 本報告では省略する測定結果を Table : 匪, Fig 4 に示す Ta 戮 e 皿の琶,B,ρs の結朱はト級者の測定結果とあまり差がなかった醜の分布を Fig4 に示す ds が 35 μ m 以下のデータは CO 2 W で上鱒例, 手溶接で 287 例でほとんどの測鴛値が停留き裂長さより小さかったしかし ds の最大値として,CO 2 W で 925 μ m, 手溶接で 63 XigT?, が測定された d s が e r よりも大きな例が中級レベルの溶接工の継手から発見されたことは重要であり溶菠の技術答理が成されていい h 凵匸 Φ コ山会社で製作された溶接継手の疲労強度が微小き裂深さの大きさに影響されて, かなり小さな値になることを示唆している M :IE 9,tt; r OO 5 Q [ T 旨 u b r ご忙ユ N 76 ー o Cell tqnge OOC5 rr _ O tiε m } な h 慵冂凵需ー 0 0 あト墓湘星蜘馴凪 ds mm ) Fig4Fre 三し!et : y thc 三 ep 辷 } c smal } 醐 d 4 応力拡大係数に及ぼす余盛止端部形状の影響著者らは前報で余盛 IE 端部に存在する微小き裂は疲 Ht/ 労強度に影響しないことを実験で明らかにしたそして, IZ の原因は微小き裂深さ cls が停留き裂長さ 6 より小さいためであることを示したところで, 痰 r は髴晶粒傑, 組織, 硬さなどの影響を受ける i 七 : め 82 里 / w9 ビ写夢写騨 o 罩 Ta 亙腑 5 要 0 } 翆豐塰了 F 二 95 网 e3h {ims 廴 o 瓮 : weideo join し 4, は溶接条件の影響を受けるしたがって, 溶接材料について 4cr を系統的に求める研究が必要である本節では 4 を 00 μ m と飯定して, 停留き裂先端の応力拡大係数に及ぼす余盛形状因子 tq, θ,h, ω と微小切欠き因子 p, 毳の影響を明らかにする Fig5 に余盛形状を要素分害 i した例を示す余盛部の応力拡大係数を求めるためにブ TI ッた : 正微小切欠き ψ s, 眺穿ク分割法を用い Fig 6 の図中に示すように半無限板の境界に半径 tos, 深さ蘇の微小切欠きの先端から長さ (e 虫 ) の匸 i 注ド曜 [ 丶 u 勘ドノり,! P c x 川ド i Sl [ 謝 M 鰤マ!?5 Ci p 2 門謎コ } 卜 i I l 拒 { 譱譱訥蕊 d4 讐 cr I { 隔 { ^ 誌 F を暮 6 三 eot 疲 Sinall notch dc } 冫 th n selto i /){}nile ol/ a /ce 鴛 ;, [ 材料第 37 巻第咀 7 号

5 停留き裂先端の応力拡大係数に及ぼす余盛ト端部形状の影響 667 き裂が存在している場合の Fl が西谷により計算されていトのる西谷の計算結果 R を停留き裂の長さと微小切欠き深さの比 d, e で整理したのが Fig6 である半無隈板は止端部の半径 a が無限大である場合に相当する図中の破線は半無限板に e r のき裂がある時の F, の理論値で 25 であるパラメータ d /A が 0,25,,4 と変化しても,ds /e 05 のとき, 微小切欠きの有無は F, に影響しないことが分かる Fig4 より d の大部分は 35 rm 以下であるから, 停留き裂長さ ecr が 70 μ m 以上であれば, 微小切欠きの存在はに影響しないまた, Fig4 より ds が 35 μ m 以 ltの大きな微小切欠きが存在している時,table 皿瓱より ρs のド均値は 003mm であるから,ds/ρs > となり, 図より微小 9j 欠き先端からき裂発生が生じれば F, はすぐに 25 に漸近するようになるため,K は切欠き深さ d にのみ大きく影響されることになる余盛幅 2mm, 余盛高さ 3mm, 余盛角 60D の溶接継手に ρ s O02 mm,ds 0,002,005,0 8 mm の微小切欠きを存在させたときの停留き裂先端の計算結果を Fig,7 に示す F, の余盛止端部に微小切欠きが存在する場合においても, ds /e r O5 ならば微小切欠きは F, に影響していないまた,F が半無限板の 25 と異なる 799 であることは余盛形状刺子 n,θ,w,h が FI に影響していることを示している 2 0 瞳,, 壱 o 5 0 化して Datq hlp atter NisitanI 0 2S 0 5 O ノ P crの ttht P 噛プ i Il \ l 茸 Fig8Eecte elliptic rudius Qn F, もほぼ定値であること, および 2 /th O5 で F, は大きく変化することが分かる Table M より a >02mm であるから 2cr mm であれば F, は A, h の影響を大きく受けることになる Fig9 に h 3,w 2 mm, 板恥と定とし, 余盛角 θ 30, 60 での 4 0lmm 先端の F, に及ぼす止端半径の影響を示す th で F, ; 25 になることを用いて曲線を引いている図より F, は A > 0,5mm の領域では A により大きく変化するが,A <02 mm では変化が小さいことが分かるしたが r ) て,Table 皿より a > 2mm であるから, 凡は a の影響を受けることになるピ b 田 0 02 る 799 u 閣 ds Cmm ) O05 O 憂触〆 σ 5 A α 2 酌かゆ σ く _ 2 σ u δ 2 0 陵 i5 25 lcr0 mmp 義 o ユ P o 5 σ O o O5dstlcr Fig7 Eect o small notch dcpth in thc toe on F, o O o e (deg ) Fig9Eecto toe radius on E 止端半径 (A ) 西谷は Fig8 の図中に示す無限板中に存在するだ円切欠き先端のき裂に生じる F を計算していのる西谷の F の結果を切欠き半径止端半径と考える ) A, き袈長さ ( 停留き裂長さと考える ) e, だ円の径 ( 余盛高さと考える ) h で書き換えたのが Fig8 である図より 4, ノ > O,5 であれば F は h,a,4, が変 4 3 余盛角 ( の Fig0 に F, に及ぼす余盛角の影響を示す h 3 mm, w 2 mm,t 0mm の条件で計算を行った図より F, は余盛角が 60 以上ではほぼ定値であること, θ 3 ぴの範囲で大きく異なることが分かる Table M より θ は 20 40e であるから,F, に θ は影響を与える 4 4 余盛高さ (h ) 昭和 63 年 6 月 (83 )

6 668 寺山奇俊丿く, 癌ソ ( I 亅哲也国 } : ヒイ r 厘 2 叶咥楚露 h! 2 8 島己 ls 廴ゼ F : 90 鱒窿 O 冖乂 ] ガ隔工 t 覇削 { II : 覧二〆づ票卜 r 盤ノ壕璽盞ヱ : ;σ も {, 冒如 i ntr } Σ ect G el 廊工じ e : 繍 a 且 gle cn F ー〆ー珂爆身ーノ按繕しー証境 7 rv nvtttt t 酬 / P 2 4 ニニ蓋二認扇亡砦三匚 { A 匸吊 rv, t_tt P t 2 3 9, H 5 頃 t r 匸, Fl9/iE 撫奴 i e r tle 9 t 虎ゼ Fig に F に及ぼす余盛高さの影響を示丁 liv ニー二 2mm, 捕 mn ; 備の粂件で算を行った色 { 冫 2 ]5 mm Ot 鼻糾は } 3 m トrm で呂が tt 値に成っている Ta 観 e 猟より h は 2 3 翫猟てあるから,h は起にほとんど影響しないことになる t i 5 余盛纏 ( じの Fi 昏二 2 に F トに及ぼす余盛幅の影響をい耋 tt, 3 rn,t 三〇 m,lm, δ 5 ゲの粂牡でロー算を行った ρ ) 2, 05 m の計算結来より rlj ユ翫騰で戯が 2 三 5mm であるから躍は君に影響をほとんど与えない 5 停留き裂長さと応力拡大係数亨では停留き裂長さ 2 r 鱒 O μ m として無次元化応ゐ拡大係数 i : に及ぼす余盛形状の影響を検, r した本節では紘, が lel! 馳 m と異なる場合について考祭 3 る無ン元化応力拡入が数ぜは相似則により次式の関数形で友示できる鑑ノ伽 / 幺 r, 畜, sa ノ各 r,tos /4,Cis / ec,, 置 / 親ア甜したカって,ete: が翻 i rf より異なった時, 呂に及ぼす余盛形状八了の影泙は上式の形で F 忽 6 から Fi 野,2 の結果を検討すれ ll 良い微小坊久で深さ鳧, 止端半径仇および余盛角 6 について井られ / 二結論は辷式にノ辷ように i のパラメータ広 / 砺 PI epcrθ の形で求められているから 2 が変北し ( も司じとなる余盛高さ h, 余盛幅 w 汰 h4cr?vec,r の関数形であるから,4 伊く 0,9TT m のとき,h t,, 切 c, は大きくなるため, 4 峠で得られた艝論はそのまま適用できる板厚 t は Gm コで痢算れているカら 2 訌! } O,o となり It 厚は F こ景哩しない膕塰妾継手について停留き裂の長 9tVcr を調べ : る棚究が今後の課題として残されているが今までの 6,: についての研究では多くの場合に / き / りド li /5 いて 2 ( a ;2 C ほ im であるしたがって tt の編翁は多くの溶接継 F に適用できると r われる昏盍 : tt 論木命文 (r は無次元化 Iノ拡大係数 F に及ぼす余盛形入因子の影饗を検した得られた結論を要約すると次のよ, にな 4 ;: 微小切欠き先端のが精度良く計算できる要素分割を検註して誤差 3 % 以内でことを明ら } こした F : が求められる 9, 中級レベルぴ ) 溶接により製作された溶接継手定値に成っていることが分かる Tng)Ec ] 旺より lt) は油冖 v T 留き裂長 O 蕭 l z 三諦二喫跳 / 室 li さよレハべきな例が数例 (3 % 以 ) 存在することを汀したヒ級の溶接工の継手にはこのような例が存在しなかったとより, 溶接の教育が良く戎されていない会杜で製 {[, l た溶接継手の疲労強度は母材の疲労強厩にジ匕較して大きく低下するものと思われる ;3 余! 密 i 端音陥好 : ね : する微小切欠き深さが停留き裂長さよ ; も小さい場合を対象として風に及ぼす余 2i 詳 [ 盛形状因乱,, [ r の影響を検討した融 is : ig i2 ]5 剛 d wc /e, G 5 の条件を満足するとき Sin r, 微小切欠,) きのノ移状は艮に景蝿 { な F 孟 92 蝋卜 ct c lcar[wld ζ 王 on い止巾矧イ Pl 〆乱 2 のとき,th は F [ にノくき 8/ の止蒲溺を洋細に調企, た結 N, 微小切欠き深さが停材料第 37 巻中 47 } 丿

7 停留き裂先端の応力拡大係数に及ぼす余盛止端部形状の影響 669 な影響を HJ えるさらに, 停留き裂の長さが Omm より小さいとき, : e ) 余盛角 θ は 60e 以上になると F, にあまり影響を与えなくなる, (dl] 余盛高さ h は 3mm 以上になると E にあまり影響しなくなる e,) 余盛隔 w は 2mm 以になると F, にあまり影響しなくなる疲労強度を取り扱うで弾性論の重要性を著者にご教授していただくと共に, 論文をまとめるトで種々の知見を示唆していただいた九州大学の西谷弘信教授に感謝いたします昭和 62 年 8 月 27R 溶接学会鋼構造委貝会にて講演 ) 参考文献 ) 西谷弘信編, tt 疲労強度学, 総合材料強度講座 6 (985 ) オノへ杜 2 ) V SIvan va, 横堀武夫監沢, 金属の疲労破壊 (975 ) 丸善 3 ) 中沢, 小林英男, 固体の強度 ( 976 ) 共立出版 4 ) 石橋 te, 金属の疲労と破壊の防 IE (jg67) 養賢堂 5 ) 閃谷弘信, 目本機械学会論文集 A 48, ) 6 ) 宇佐美 r 郎, 木本寛, 福田嘉男, 志田戊, 圧力技術, Z2, 2 (984 ) 7 ) 西谷弘信, 石田誠, 日本機械学会論文集, 39, 7 (973 ) 8 ) 小林英男, 中沢, 日本機械学会論文集 35, 856 (969) 9 ) 村木潤次郎, 石黒隆義, 半沢貢, 横田彦二, 溶接学会誌,37,2e2 (968) 0 ) 西谷弘信, 田中洋征, 別所淳之, 溶接学会論文集,2, 60 (984) ) 寺崎俊夫, 秋 li 哲也, 和田耕治, 材料,36,362 (987 ) 2 ) 結城良治, 木須博行, 松本敏郎第回境界要素法シンポジゥム,p ) 3) 平居孝之, 騨性解析プログラムとその使い方 (984 ) 理工図書 ]4 ) 石田誠, き裂の弾性解析と応力拡大係数 976 ) 培風館 5 ) 北川英夫, 結城良治, 日本機械学会論丈集,43,4354 (977 ) 6 JCNewma 恥 NASA TN,D 6376 ( 97 ) 7) 岡村弘之, 線形破壊丿学入門 tt ( 976 ) 培風館ユ 8) 村上敬宣福田四郎, 遠藤達雄凵本機械学会論文集, 44, 40 3 (978 ) 昭和 63 年 6 月 ( 85 )

疲労に関する重要知識実機で疲労破壊起点となる鋭い切欠きや微小欠陥の取扱いについて

疲労に関する重要知識実機で疲労破壊起点となる鋭い切欠きや微小欠陥の取扱いについて原子力研究委員会 FQA2 小委員会疲労に関する重要知識 Subcommittee for Organizing Question and Answer of Fatigue Knowledge(Phase 2) 疲労に関する重要知識講演資料集実機で疲労破壊起点となる鋭い切欠きや微小欠陥の取扱いについてこの資料は,( 一社 ) 日本溶接協会原子力研究委員会 FQA2 小委員会における講演資料を掲載したものです.