円筒歯車の最適歯面修整の設計例 適正な歯面修整で負荷容量の増大を目指すー 目次 1. はじめに 2 2. ` 解析例 ( はすば歯車の例 ) 歯車諸元 (C 面取り ) 歯車諸元 (R 面取り ) 最適歯面修整 歯先修整 + 歯先
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- かずまさ あきくぼ
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1 円筒歯車の最適歯面修整の設計例 適正な歯面修整で負荷容量の増大を目指すー 目次 1. はじめに 2 2. ` 解析例 ( はすば歯車の例 ) 歯車諸元 (C 面取り ) 歯車諸元 (R 面取り ) 最適歯面修整 歯先修整 + 歯先 C 歯先修整 + 歯先 R 解析結果の比較 修整歯形 + 歯先 R 面形状とするためのホブ形状 ホブ刃元を単一半径とした場合の歯形 歯先修整 + 歯先 R 得るためのホブ刃元形状 まとめ 頁の図 解析結果の比較をご確認後, 次頁以降の解析結果を順次ご覧ください. アムテック有限会社 大阪市港区弁天 プリオタワー 4305 Tel Fax info@amtecinc.co.jp 1 AMTEC INC.
2 1. はじめに歯車設計では負荷容量を大きくすることや音 振を小さくすることがポイントとなる. また, 歯面端部やトロコイド干渉による損傷の発生を避けることも重要である. 本書では, 歯先 C 面取りおよび歯先 R 面取りによる端部接触応力の違いを示し, また, 最適歯面修整を施したときの歯面応力やフラッシュ温度などの違いについて検討した結果を示す. また, ホブ ( ねじ状砥石 ) の刃元形状についても示す. 2. 解析例 ( はすば歯車の例 ) 2.1 歯車諸元 (C 面取り ) ここでは, 図 のように転位係数を x n1 =x n2 =0 とし, 歯先に C 面取り ( 図 2.1.2) を施した場合の歯面応力 ( 端部応力含む ) やフラッシュ温度を解析する ( 食い違い誤差および平行度誤差は 0). なお, 歯車寸法値を図 および図 に, 歯形を図 に, すべり率を図 に示す. また, 小歯車は図 のように歯すじ方向に 0.03mm のクラウニングを施し, 大歯車は図 のように無修整とした. なお, 使用ソフトウェアは, アムテック製 CT-FEM Operaⅲである. 図 歯車諸元図 歯先 C 面取り図 寸法 1 図 寸法 2 図 歯形図 すべり率 図 歯面修整 ( 小歯車 ) 図 歯面修整 ( 大歯車 ) 2 AMTEC INC.
3 負荷トルクは, 図 のように T 1 =150N m とし, ピッチ誤差は無いものとする. また, フラッシュ温度や摩擦係数分布などを解析するための仕様として図 では歯面粗さ Rz=2.5μm, 潤滑油グレードを ISO VG 150, 油温を 70 とした. 解析は, 歯面のみの解析 ( 図 で設定 ) と端部解析 ( 図 で設定 ) を行い, 端部接触の影響が解るよう解析結果を図 ~ に並記した. また, 歯元応力および歯形の変位解析を図 ~ に示す. < 歯面解析 > < 歯面, 端部解析 > 図 トルク設定 ( 歯面解析 ) 図 トルク設定 ( 端部解析 ) 図 歯面応力, 小歯車,σ Hmax =1532MPa 図 歯面応力, 小歯車,σ Hmax =3939MPa 図 歯面応力,σ Hmax =1532MPa 図 歯面応力,σ Hmax =3939MPa 図 歯面応力, 小歯車,σ Hmax =1532MPa 図 歯面応力,` 小歯車,σ Hmax =3939MPa 3 AMTEC INC.
4 図 潤滑油などの設定 図 フラッシュ温度 Tf max =42.4 図 フラッシュ温度 Tf max =164 図 摩擦係数,μ max =0.100 図 摩擦係数,μ max =0.103 図 油膜厚さ,λ min =0.081μm 図 油膜厚さ,λ min =0.068μm 4 AMTEC INC.
5 図 発熱量,J max =260(J/s/mm 2 ) 図 発熱量,J max =5469(J/s/mm 2 ) 図 動力損失,W max =15.6(W/mm 2 ) 図 動力損失,W max =22.7(W/mm 2 ) 図 損傷確率, 損失 図 損傷確率, 損失 図 伝達誤差,TE=5.39μm 図 伝達誤差,TE=5.98μm 図 フーリエ解析 図 フーリエ解析 5 AMTEC INC.
6 図 歯元応力, 小歯車,σ 1max =284MPa 図 歯元応力, 大歯車,σ 1max =253MPa 図 変位, 小歯車,δ max =13.2μm 図 変位, 大歯車,δ max =12.2μm 上述したように歯先 C 面歯車の歯面最大応力は σ Hmax =1532MPa であるが, 端部解析による最大応力は, インボリュートと C 面の境界部で σ Hmax =3939MPa もの大きな応力が発生している. また, フラッシュ温度も歯面解析では Tf max =42.4 であるが, 端部では Tf max =164 にも上昇していることが解る. この歯先 C 面加工は, 現在, 一般的な設計, 製造法として広く採用されているが, 端部接触により図 のような損傷 ( 久保,JGMA -ProjectX 報告,2012) が発生していることに注意しなければならない. このときの端部接触応力は, 図 のように σ Hmax =7423MPa にもなる. この損傷位置は, 図 (a) の端部写真と良く一致している. また, フラッシュ温度の解析結果は図 のように f max =984 にもなっている. (a) 端部拡大 (b) 歯元拡大 (c) トロコイド損傷 図 大歯車歯面損傷, N P = 図 解析結果 ( 大歯車 ), 端部解析, σ Hmax =7423MPa 図 フラッシュ温度,Tf max =984 6 AMTEC INC.
7 面解析> 2.2 歯車諸元 (R 面取り ) 歯先 C 面を施した歯車では,2.1 節のように歯先端部で大きな応力を示すことから歯先 R を施した歯車について検討を進める. 歯車諸元は, 図 と同じであり, 歯先面取りを図 のように R=0.8 とした. その結果, かみ合い率は,C 面でのかみ合い率 ε γ =2.395 から ε γ =2.281 に低下し, すべり率はξ=2.163 から ε γ =1.698 と小さくなっている. 歯先 R 面とした場合の解析結果を 2.1 節と同様に歯面解析と端部解析結果を並記して以下に示す. 図 歯先 R 面取り図 寸法 2 図 歯形 図 すべり率 < 歯< 歯面,端部解析> 図 歯面応力, 小歯車,σ Hmax =1506MPa 図 歯面応力, 小歯車,σ Hmax =3045MPa 図 歯面応力, 大歯車,σ Hmax =1506MPa 図 歯面応力, 大歯車,σ Hmax =3045MP 7 AMTEC INC.
8 図 歯面応力, 小歯車,σ Hmax =1506MPa 図 歯面応力, 小歯車,σ Hmax =3045MPa 図 フラッシュ温度 Tf max =38.7 図 フラッシュ温度 Tf max =113 図 摩擦係数,μ max =0.098 図 摩擦係数,μ max =0.102 図 油膜厚さ,λ min =0.086μm 図 油膜厚さ,λ min =0.071μm 図 発熱量,J max =225(J/s/mm 2 ) 図 発熱量,J max =4871(J/s/mm 2 ) 8 AMTEC INC.
9 図 動力損失,W max =12.9(W/mm 2 ) 図 動力損失,W max =16.8(W/mm 2 ) 図 損傷確率, 損失 図 損傷確率, 損失 図 伝達誤差,TE=4.42μm 図 伝達誤差,TE=6.25μm 図 フーリエ解析 図 フーリエ解析 歯先 C 面取りに対して歯先 R を施した歯車の端部応力は 22% 低下し, フラッシュ温度も 30% 低下している. この理由は, インボリュートと歯先 C 面取りの交点がエッジとなっているためである. しかし, 歯先 R とした場 合であっても C 面に比して大きな低下とはならない. 2.3 最適歯面修整ここでは,CT-FEM Operaⅲの機能を使用し, 歯面形状を図 および図 のように生成した. この修整歯形で解析した結果を以下に示す. なお, 歯車諸元およびトルクなどは 2.1 節と同じである. 歯面解析および端部解析結果は図 2.3.3~2.3.6 のように端部接触はせず, 歯面全体に応力分布が認められ, 発生応力も C 面歯車や R 面歯車の応力に比して大きく低下している. 9 AMTEC INC.
10 面,端部解析> 図 歯面修整 ( 小歯車 ) 図 歯面修整 ( 大歯車 ) < 歯面解析> < 歯図 歯面応力, 小歯車,σ Hmax =1151MPa 図 歯面応力, 小歯車,σ Hmax =1206MPa 図 歯面応力, 大歯車,σ Hmax =1151MPa 図 歯面応力, 大歯車,σ Hmax =1206MP 図 フラッシュ温度 Tf max =23.2 図 フラッシュ温度 Tf max =29.0 図 摩擦係数,μ max =0.096 図 摩擦係数,μ max = AMTEC INC.
11 図 油膜厚さ,λ min =0.096μm 図 油膜厚さ,λ min =0.089μm 図 発熱量,J max =152(J/s/mm 2 ) 図 発熱量,J max =1940(J/s/mm 2 ) 図 動力損失,W max =8.75(W/mm 2 ) 図 動力損失,W max =7.99(W/mm 2 ) 図 損傷確率, 損失 図 損傷確率, 損失 図 伝達誤差,TE=0.20μm 図 伝達誤差,TE=0.28μm 11 AMTEC INC.
12 図 フーリエ解析 図 フーリエ解析 図 および図 のように最適な歯面修整を与えることで端部接触が発生せず, また, 歯面全域に渡り負 荷を受け持つことから歯面応力やフラッシュ温度が大きく低下し, また伝達誤差も大きく低減している. 2.4 歯先修整 + 歯先 C 最適歯面修整で得た歯先形状に従って小歯車 ( 歯先 C=0.2) の歯面形状を図 2.4.1( 歯すじ修整は 0.03mm) とし, 大歯車 ( 歯先 C=0.2) の歯先形状を図 としたときの解析結果 ( 端部解析 ) は, 図 のように歯面応力は σ Hmax =1476MPa であり図 のように歯先修整 + 歯先 R と同じ歯面応力 ( 端部解析 ) である. しかし, 図 および図 の歯面が 4μm 摩耗するだけで端部接触が発生するため,4μm 摩耗したときの歯形を図 および図 のように設定し, 解析した. その結果を図 2.4.6~ 図 に示す. 図 歯先修整, 小歯車 図 歯先修整, 大歯車 図 歯面応力,σ Hmax =1476MPa 図 歯先修整, 小歯車 図 歯先修整, 大歯車 12 AMTEC INC.
13 面解析> < 歯面,端部解析> < 歯図 歯面応力, 小歯車,σ Hmax =1431MPa 図 歯面応力, 小歯車,σ Hmax =2377MPa 図 歯面応力, 大歯車,σ Hmax =1431MPa 図 歯面応力, 大歯車,σ Hmax =2377MPa 図 フラッシュ温度 Tf max =35.7 図 フラッシュ温度 Tf max =92.9 図 摩擦係数,μ max =0.098 図 摩擦係数,μ max =0.098 図 油膜厚さ,λ min =0.086μm 図 油膜厚さ,λ min =0.077μm 13 AMTEC INC.
14 図 発熱量,J max =224(J/s/mm 2 ) 図 発熱量,J max =3697(J/s/mm 2 ) 図 動力損失,W max =13.5(W/mm 2 ) 図 動力損失,W max =14.6(W/mm 2 ) 図 損傷確率, 損失 図 損傷確率, 損失 図 伝達誤差,TE=4.52μm 図 伝達誤差,TE=4.92μm 図 フーリエ解析 図 フーリエ解析 2.5 歯先修整 + 歯先 R 最適歯面修整で得た歯先形状に従って小歯車 ( 歯先 R=0.8) の歯面形状を図 2.5.1( 歯すじ修整は 0.03mm) と し, 大歯車 ( 歯先 R=0.8) の歯先形状を図 としたときの解析結果を図 2.5.1~ に示す. 14 AMTEC INC.
15 図 歯先修整, 小歯車 図 歯先修整, 大歯車 面解析> < 歯< 歯面,端部解析> 図 歯面応力, 小歯車,σ Hmax =1432MPa 図 歯面応力, 小歯車,σ Hmax =1476MPa 図 歯面応力, 大歯車,σ Hmax =1432MPa 図 歯面応力, 大歯車,σ Hmax =1476MPa 図 フラッシュ温度 Tf max =32.9 図 フラッシュ温度 Tf max =37.5 図 摩擦係数,μ max =0.097 図 摩擦係数,μ max = AMTEC INC.
16 図 油膜厚さ,λ min =0.090μm 図 油膜厚さ,λ min =0.087μm 図 発熱量,J max =195(J/s/mm 2 ) 図 発熱量,J max =2229(J/s/mm 2 ) 図 動力損失,W max =11.2(W/mm 2 ) 図 動力損失,W max =10.1(W/mm 2 ) 図 損傷確率, 損失 図 損傷確率, 損失 図 TE=2.89μm 図 フーリエ解析図 TE=3.29μm 図 フーリエ解析 2.6 解析結果の比較 5 種類の歯面形状 (C 面取り,R 面取り, 最適歯面修整, 歯先修整 +C 面取り, 歯先修整 +R 面取り ) について 解析した結果を図 に示す. なお, 図中の 1,2,4,5 歯車にはクラウニングを与えている. 16 AMTEC INC.
17 < 歯面解析 > < 歯面, 端部解析 > (a) 歯面応力,σ Hmax (MPa) (b) フラッシュ温度,Tf max ( ) (c) 摩擦係数 (μ max ) (d) 油膜厚さ,λ min (μm) (e) 発熱量,J max (J/s/mm 2 ) (f) 動力損失,W max (W/mm 2 ) (g) 伝達誤差,TE(μm) 1 :C 面取り,2 :R 面取り,3 : 最適歯面修整,4 : 歯先修整 +R 面取り,5 : 歯先修整 +R 面取り図 解析結果の比較 17 AMTEC INC.
18 3. 修整歯形 + 歯先 R 形状とするためのホブ形状 3.1 ホブ刃元を単一半径とした場合の歯形歯先に単一半径を与えるためホブ ( または, ねじ状砥石 ) の刃元を単一半径で与えたとき, 歯先は単一半径とはならない. 例題として図 の歯車でホブ刃元半径を R=0.8( 図 3.1.1,3.1.2) としたときの計算結果は, 図 のようにインボリュートと歯先 R の交点でエッジが発生する. このエッジは,2.1 節で示したように端部接触の原因となる. rf 図 ホブ設定 図 ホブ設定, セミトッピング エッジ発生 図 創成歯形 3.2 歯先修整 + 歯先 R 得るためのホブ刃元形状刃元形状を単一半径とした工具では図 のようにエッジが発生するためホブの刃元形状は, 歯先形状および歯形修整を考慮したホブ形状としておく必要がある. 図 は, 歯先形状を R=0.8 とした歯形 ( 青線 ) と歯形修整と歯先形状 (R=0.8) を持つ歯形 ( 赤線 ) を示している. ホブ ( ねじ状砥石 ) で加工する際には加工後の歯形が修整歯形となるようホブの刃底形状を決めておく必要がある. 図 は, 図 の修整歯形 + 歯先 R 形状をホブ加工するときのホブ形状を示したもので, ホブ刃元形状を図 のホブ刃形 ( 青色 ) とすることで設計歯形 ( 修整 +R) を得ることができる. 歯先 R 歯形 修整歯形 図 歯先修整を含む歯形 18 AMTEC INC.
19 HOB 設計歯形加工歯形 図 ホブ刃形, ホブ歯形生成ソフトウェア /AMTEC INC. 4. まとめ歯先端部形状 (C 面取りおよび R 面取り ) について検討した. その結果を以下に整理する. 4.1 現在, 広く採用されている歯先 C 面取りは, 端部接触の大きな原因となる. 4.2 歯先 R 面とした場合では歯先 C 面より端部応力は 23% 程度小さくなる. 4.3 歯先 R 面として適切な歯面修整を施すことで最大応力は, 歯先 C 面時の端部応力の 37% となる. 4.4 最適歯面修整を施すことで歯先 C 面の端部応力に比して 30% 程度となり伝達誤差も劇的に低下する 4.5 ホブ ( ねじ状砥石 ) で加工する場合は, ホブの刃元形状を単一半径とするのではなく, 図 のように歯先修整と歯先 R を考慮した形状としなければならない. 4.6 ここでは歯先端部形状について検討したが, 歯幅側端部も端部接触するため, 歯車諸元および動力とも合わせて検討する必要がある. また, 軸角誤差も含めて最適な歯面形状を決定する必要がある. 4.7 カタログ付録 I と付録 J も併せて参照されることを推奨する. 19 AMTEC INC.
1. はじめに非対称歯形歯車は, 歯車の大きさや材料を変更しないで負荷容量を増大させることができることからロシア航空機の TV7-117( 図 1.1),TV3-117VMA-SBM1,NK-93 ターボプロップエンジンの遊星歯車 ( 図 1.2) などに採用されている 1). この歯車の採用により
技術資料 1: 非対称歯形歯車の設計 1. はじめに 2. 高圧力角の効果 3. 基準ラック 4. 外歯車の設計例 4.1 歯車寸法, 歯厚 4.2 歯形 4.3 すべり率 4.4 歯面応力解析 4.5 フラッシュ温度, 摩擦係数, 油膜厚さ, 動力損失 4.6 曲げ応力解析 4.7 伝達誤差解析 4.8 寿命, スカッヒング発生確率 5. 内歯車の設計例 5.1 歯車寸法 5.2 歯形 5.3 すべり率
<4D F736F F F696E74202D C835B B C8CB38DCF82DD2E B8CDD8AB B83685D>
歯車の歯形修整と 3D モデリング 1 歯形修整の種類とその目的 1) 歯先修整と歯元修整 2) クラウニングとエンドレリーフ 3) セミトッピング 2. 歯車の 3D モデリング 1) 機構部品のモデリングの際の留意点 2) モデリング曲面生成の方法 3) 歯車の 3D モデリング 2009/12/04 テクファ ジャパン ( 株 ) 香取英男 1 歯車の歯形修整 広義の歯形修整には 下記の3 種類がある
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Japan Gear Manufacturers Association 2017 Summer vol.49 60 2 JGMA News vol.49 JGMA News vol.49 3 2017 4 JGMA News vol.49 JGMA News vol.49 5 2017 6 JGMA News vol.49 JGMA News vol.49 7 8 JGMA News vol.49
Microsoft Word - 9章3 ｖ3.2.docx
3. 内歯歯車 K--V 機構の効率 3. 退行駆動前項では外歯の K--V 機構の効率について考察した ここでは内歯歯車の K--V 機構を対象とする その考え方は外歯の場合と同じであるが 一部外歯の場合とは違った現象が起こるのでその部分に焦点を当てて述べる 先に固定したラックとピニオンの例を取り上げた そこではピニオン軸心を押す場合と ピニオンにモーメントを加える方法とではラックの役割が違うことを示した
ρ ( ) sgv + ρwgv γ sv + γ wv γ s + γ w e e γ ρ g s s γ s ( ) + γ w( ) Vs + V Vs + V + e + e + e γ γ sa γ e e n( ) + e γ γ s ( n) + γ wn γ s, γ w γ γ +
σ P σ () n σ () n σ P ) σ ( σ P σ σ σ + u V e m w ρ w gv V V s m s ρ s gv s ρ ( ) sgv + ρwgv γ sv + γ wv γ s + γ w e e γ ρ g s s γ s ( ) + γ w( ) Vs + V Vs + V + e + e + e γ γ sa γ e e n( ) + e γ γ s (
ポリチェーンベルトプーリ追加工プーリ技術資料 E Vベルト G Tベルト H T Dベルト タイミングベルト 特殊ベルト15 長尺ベルト
14 ポリチェーンベルトプーリ追加工プーリ技術資料 E Vベルト G Tベルト H T Dベルト タイミングベルト 特殊ベルト15 長尺ベルト ポリチェーンベルト POLYCHAIN GT CARBON 8MGT 8MGT ピッチ :8.0mm ベルト歯形寸法 ベルト呼称例 8MGT-640-12 CB カーボン仕様 幅 (mm) ピッチ周長 (mm) タイプ記号 ベルトサイズ一覧表 8MGT-
変 位 変位とは 物体中のある点が変形後に 別の点に異動したときの位置の変化で あり ベクトル量である 変位には 物体の変形の他に剛体運動 剛体変位 が含まれている 剛体変位 P(x, y, z) 平行移動と回転 P! (x + u, y + v, z + w) Q(x + d x, y + dy,
変 位 変位とは 物体中のある点が変形後に 別の点に異動したときの位置の変化で あり ベクトル量である 変位には 物体の変形の他に剛体運動 剛体変位 が含まれている 剛体変位 P(x, y, z) 平行移動と回転 P! (x + u, y + v, z + w) Q(x + d x, y + dy, z + dz) Q! (x + d x + u + du, y + dy + v + dv, z +
EOS: 材料データシート(アルミニウム)
EOS EOS は EOSINT M システムで処理できるように最適化された粉末状のアルミニウム合金である 本書は 下記のシステム仕様により EOS 粉末 (EOS art.-no. 9011-0024) で造形した部品の情報とデータを提供する - EOSINT M 270 Installation Mode Xtended PSW 3.4 とデフォルトジョブ AlSi10Mg_030_default.job
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H8 年度有限要素法 1 構造強度設計 1. 塑性崩壊 1.3 疲労設計 ( 一部修正版 ) H8-1/6 早川 (R : 夏学期の復習部分 ) 1. 塑性崩壊とその評価法 ( 極限解析 ) R 塑性崩壊 : 構造物として使用に耐えないほどの過度の塑性変形 全断面降伏 前提 : 弾完全塑性材モデル E ひずみ硬化ありひずみ硬化なし : 降伏強さ E : ヤング率 ε 図 1.3 弾完全塑性材モデルの応力
大分工業高等専門学校紀要第 46 号 ( 平成 1 年 11 月 ) 表. 切削条件 切削条件 (1) 切粉挙動撮影 () 切削抵抗測定 ホブ諸元 超硬合金 ( 刃数 =15, モジュール m=1.75, 高速度鋼 ( 刃数 =1, モジュール m=1.75, 外形 D=49mm, 進み角 1, 圧
大分工業高等専門学校紀要第 46 号 ( 平成 1 年 11 月 ) 歯形形状と切りくずかみ込み状態 安部達朗 1 福永圭悟 1 大分高専機械 環境システム工学専攻, 機械工学科 ドライホブ切りは生産コスト低減や環境保護などの面から注目されている加工方法である. しかし, 切粉のワークへのかみこみによる歯車精度悪化の品質低下が課題とされている. そこで, 歯車歯形形状を数値的に解析し, ホブ切り時の理論的な切粉生成状況を明らかにした.
軸受内部すきまと予圧 δeff =δo (δf +δt ) (8.1) δeff: 運転すきま mm δo: 軸受内部すきま mm δf : しめしろによる内部すきまの減少量 mm δt: 内輪と外輪の温度差による内部すきまの減少量 mm (1) しめしろによる内部すきまの減少量しめしろを与えて軸受
軸受内部すきまと予圧 8. 軸受内部すきまと予圧 8. 1 軸受内部すきま軸受内部すきまとは, 軸又はハウジングに取り付ける前の状態で, 図 8.1に示すように内輪又は外輪のいずれかを固定して, 固定されていない軌道輪をラジアル方向又はアキシアル方向に移動させたときの軌道輪の移動量をいう 移動させる方向によって, それぞれラジアル内部すきま又はアキシアル内部すきまと呼ぶ 軸受内部すきまを測定する場合は,
カムと歯車のソフトウェア
カムと歯車のソフトウェア 2018-2 各種自動機械に使用されるカムと歯車の設計製作には 複雑な輪郭計算や強度計算に必要な圧力角 曲率半径の計算が不可欠です 本ソフトウェアではこの様な複雑な計算を簡単なデータ入力により繰り返し より早く より高精度に計算作図し データ出力するなど ビジュアル的 直感的に開発設計を行うことができます 平歯車 はすば歯車 ラック & ピニオン 遊星歯車減速機をはじめ近年ロボット間接駆動には欠かせないトロコイド歯車
本日話す内容
6CAE 材料モデルの VV 山梨大学工学部土木環境工学科吉田純司 本日話す内容 1. ゴム材料の免震構造への応用 積層ゴム支承とは ゴムと鋼板を積層状に剛結 ゴム層の体積変形を制限 水平方向 鉛直方向 柔 剛 加速度の低減 構造物の支持 土木における免震 2. 高減衰積層ゴム支承の 力学特性の概要 高減衰ゴムを用いた支承の復元力特性 荷重 [kn] 15 1 5-5 -1-15 -3-2 -1 1
Series catalog
導電性高分子ハイブリッドアルミ電解コンデンサ 表面実装形 ZA シリーズ V 形高温鉛フリーリフロー対応品 UPRAE ybrid 特 105 00 時間保証品 低 ESR 品 高リプル化品 ( VP シリーズから 70% 以上 ESR 低減 2 倍以上高リプル化 ) 高耐圧品 ( ~ V.) 導電性高分子アルミ電解コンデンサ同等の低温特性と周波数特性 耐振動仕様品も対応可能 新たに φ6.3 サイズ品もラインアップ
Microsoft PowerPoint - 材料加工2Y0807V1pdf.ppt
第 7 回目圧延 生命医科学部医工学科バイオメカニクス研究室 ( 片山 田中研 ) IN6N 田中和人 E-ail: 内線 : 648 圧延の定義回転する上下ロール間に素材をかみこませ, 厚さや断面積の小さな板, あるいは形材等をつくる方法圧延の歴史 5 世紀末 : レオナルド ダ ビンチ 6 世紀 : 棒や板材の圧延 8 世紀末 : 動力に蒸気力を利用ロール, ハウジングの大型化ロールの多段化 世紀
かみ合い部分における損失
第 8 章かみ合い部分における損失 遊星歯車機構の効率を取り扱うには 組の歯車のかみ合い損失を吟味する必要がある ここでかみ合い損失は摩擦に起因しているが 摩擦現象を理論的に説明することは非常に難しい そのため摩擦係数が一定として処理されるのが一般的である このような前提で従来から歯車の摩擦損失の大きさを算出する計算式はいくつも提案されているが ここではそれらの計算式の解説をまず行う このような摩擦現象によって発生する歯車の損失で定まる効率は通常の平歯車では非常に高く99%
FACCIA PIANA INGLESE.indd
シリーズ: VEP-P 互換: Stucchi 社社内基準 主アプリケーション VEP-P ネジ付フラットフェース カップリングシリーズは高圧の油圧 アプリケーション 残圧が残る接続部に適し たStucchi社の提案です このネジ式接続システムは早期摩耗の 防止 高いパルス圧が発生する回路で 起こりがちなボール部分の固着防止が 可能となります トリプルバルブ構造が 残圧がある状況でも安全にまた着脱時の油
19年度一次基礎科目計算問題略解
9 年度機械科目 ( 計算問題主体 ) 略解 基礎科目の解析の延長としてわかる範囲でトライしてみたものです Coprigh (c) 7 宮田明則技術士事務所 Coprigh (c) 7 宮田明則技術士事務所 Ⅳ- よってから は許容荷重として は直径をロ - プの断面積 Ⅳ- cr E E E I, から Ⅳ- Ⅳ- : q q q q q q q q q で絶対値が最大 で絶対値が最大モーメントはいずれも中央で最大となる
スロットルチェック弁 RJ 27536/ /8 形式 Z2FS サイズ 25 シリーズ 3X 定格圧力 35 MPa 定格流量 360 l/min tb0222 目次 内容 ページ 特長 1 形式表示 2 シンボル 2 機能 断面図 3 仕様 4 性能線図 5 外形寸法 6 入手可能なス
スロットルチェック弁 RJ 27536/05.08 /8 形式 Z2FS サイズ 25 シリーズ 3X 定格圧力 35 MPa 定格流量 360 l/min tb0222 目次 内容 ページ 特長 形式表示 2 シンボル 2 機能 断面図 3 仕様 4 性能線図 5 外形寸法 6 入手可能なスペアパーツに関する情報 : www.boschrexroth.com/spc ( 英文サイト ) 特長 サンドイッチプレートバルブ
機械要素設計
機械要素設計 歯車の強度計算締結 接合要素ねじ締結 2014 年度 13 回 本資料は授業用 ppt ファイルの抜粋版です. 上記授業の学習用途に関してのみ本資料は利用できます. 資料は以下にあります. http://www.isc.meiji.ac.jp/~mcelab /yohso_sekkei/yohso_sekkei_j.htm 授業 ppt 資料の方が詳細ですので, 適宜メモ等を取って下さい.
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003.10.3 003.10.8 Y 1 0031016 B4(4 3 B4,1 M 0 C,Q 0. M,Q 1.- MQ 003/10/16 10/8 Girder BeamColumn Foundation SlabWall Girder BeamColumn Foundation SlabWall 1.-1 5mm 0 kn/m 3 0.05m=0.5 kn/m 60mm 18 kn/m
歯車の手引き ごあいさつ 歯車は 紀元前から回転を伝えるために使われている伝動部品です 古くから使われ 今後もあらゆる産業に使われる重要な歯車を知って頂くために作成した冊子が この 歯車の手引き です これから皆さんに歯車の基礎勉強をして頂き 歯車による動きの方向 伝える力の違いなどを学んで下さいますれば 幸いです 今後の 歯車の手引き の改善のため 講義の中で判りにくい内容がありましたら遠慮なく講師に申し出をお願い致します
CAT_728g
. 歯車の荷重計算. 平歯車, はすば歯車, やまば歯車にかかる力の計算 被動歯車に作用する力,, の大きさは, それぞれ,, に等しく方向が反対である. 歯車と転がり軸受の二つの機械要素の間には, 非常に密接な関係があり, 多くの機械に使用されている歯車装置には, 軸受がほとんど使われている. これらの歯車装置に使用する軸受の定格寿命計算, 軸受の選定は, 歯車のかみあい点における力が基本となる.
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Non-linea factue mechanics き裂先端付近の塑性変形 塑性域 R 破壊進行領域応カ特異場 Ω R R Hutchinson, Rice and Rosengen 全ひずみ塑性理論に基づいた解析 現段階のひずみは 除荷がないとすると現段階の応力で一義的に決まる 単純引張り時の応カーひずみ関係 ( 構成方程式 ): ( ) ( ) n () y y y ここで α,n 定数, /
II (No.2) 2 4,.. (1) (cm) (2) (cm) , (
II (No.1) 1 x 1, x 2,..., x µ = 1 V = 1 k=1 x k (x k µ) 2 k=1 σ = V. V = σ 2 = 1 x 2 k µ 2 k=1 1 µ, V σ. (1) 4, 7, 3, 1, 9, 6 (2) 14, 17, 13, 11, 19, 16 (3) 12, 21, 9, 3, 27, 18 (4) 27.2, 29.3, 29.1, 26.0,
国土技術政策総合研究所 研究資料
3. 解析モデルの作成汎用ソフトFEMAP(Ver.9.0) を用いて, ダムおよび基礎岩盤の有限要素メッシュを8 節点要素により作成した また, 貯水池の基本寸法および分割数を規定し,UNIVERSE 2) により差分メッシュを作成した 3.1 メッシュサイズと時間刻みの設定基準解析結果の精度を確保するために, 堤体 基礎岩盤 貯水池を有限要素でモデル化する際に, 要素メッシュの最大サイズならびに解析時間刻みは,
+ + ø ø ø ø ø ø ø ø ø ± FH 28 D - 5S -.5 SH (5)
21.8 + + ø ø ø ø ø ø ø ø ø ++ + ++ + + + ± FH 28 D - 5S -.5 SH (5) 1 2 3 4 5 6 7 1 2 3 4 5 6 7 ** ** ** ** ** ** ** ** ** ** ** ** ** CL586-1861-4-** CL586-1868-3-** CL586-1823-5-** CL586-1835-4-** CL586-1827-6-**
アンデン株式会社第 1 技術部 DE 開発藤井成樹 < 業務内容 > アンデンとして CAE 解析を強化するために 10/1 月に DE(Degital Engineering) 開発が 5 名で発足 CAE 開発 活用が目的 解析内容は 構造解析 ( 動解析 非線形含む ) 電場 磁場 音場 熱流
アンデン株式会社第 1 技術部 DE 開発藤井成樹 < 業務内容 > アンデンとして CAE 解析を強化するために 10/1 月に DE(Degital Engineering) 開発が 5 名で発足 CAE 開発 活用が目的 解析内容は 構造解析 ( 動解析 非線形含む ) 電場 磁場 音場 熱流 流体解析など様々 項目 04 05 06 07 08 09 10 11
_FH28_J.qxd
23.9 + + ø ø ø ø ø ø ø ø ø ++ + ++ + + + ± FH 28 D - 5 (25) S B -.5 SH (5) 2 3 4 5 6 7 8 9 2 6 7 3 8 4 9 5 ** ** ** ** ** ** ** ** ** ** ** ** ** CL586-86-4-** CL586-868-3-** CL586-823-5-** CL586-835-4-**
精密位置決めテーブル ＴＳ ＣＴ TS Points スライドテーブル ボールねじ 1 高精度 コンパクトな位置決めテーブル クロスローラウェイ 高 剛 性 で 振 動 減 衰 性 の 高 い 鋳 鉄 製 の スライドテーブ ルとベッドに クロスロー ラウェイを組 み 込 ん だ 高 精 度 コン
TS TSCT 19 196 精密位置決めテーブル ＴＳ ＣＴ TS Points スライドテーブル ボールねじ 1 高精度 コンパクトな位置決めテーブル クロスローラウェイ 高 剛 性 で 振 動 減 衰 性 の 高 い 鋳 鉄 製 の スライドテーブ ルとベッドに クロスロー ラウェイを組 み 込 ん だ 高 精 度 コン パクトな位置決めテーブルです 精密に研削加工された大面積のテーブルを採用してい
機構学 平面機構の運動学
問題 1 静止座標系 - 平面上を運動する節 b 上に2 定点,Bを考える. いま,2 点の座標は(0,0),B(50,0) である. 2 点間の距離は 50 mm, 点の速度が a 150 mm/s, 点 Bの速度の向きが150 である. 以下の問いに答えよ. (1) 点 Bの速度を求めよ. (2) 瞬間中心を求めよ. 節 b a (0,0) b 150 B(50,0) 問題 1(1) 解答 b
フォト IC ダイオード S SB S CT 視感度に近い分光感度特性 視感度特性に近い分光感度特性をもったフォトICダイオードです チップ上には2つの受光部があり 1つは信号検出用受光部 もう1つは近赤外域にのみ感度をもつ補正用受光部になっています 電流アンプ回路中で2
S9066-211SB S9067-201CT 視感度に近い分光感度特性 視感度特性に近い分光感度特性をもったフォトICダイオードです チップ上には2つの受光部があり 1つは信号検出用受光部 もう1つは近赤外域にのみ感度をもつ補正用受光部になっています 電流アンプ回路中で2つの受光部の出力を減算し ほぼ可視光域にのみ感度をもたせています また従来品に比べ 同一照度における異なる色温度の光源に対しての出力変化を低減しています
PW_Products_A4_Japan_Web
2 3 位置合わせ 正しく位置を合わせる 測定された部品の検査や解析は デジタイズされたデータが3D上で 適切に位置が決められた時のみ可能になります 測定された部品は 一般に基準と測定寸法を抽出し比較を可能にするため基準となる CADモデルに位置合わせされます また位置合わせにより 周りの部品 とバーチャルで組み付けを行い干渉の問題の確認や段差と の誤差 の解析も可能になります PolyWorks
PowerPoint プレゼンテーション
負荷応力方向 負荷応力方向 クリープひずみ (%) 研究成果 1 平成 29 年度研究成果報告会 Ni 基合金 HR6W のクリープ条件下での損傷シミュレーションと結晶方位解析 Ni 基合金 HR6W 供試材料 (45Ni-2Cr-7W) 平均結晶粒径 : 約 26µm A-USC 候補材としてクリープ強度 クリープ延性 大径厚肉管の製造性や耐熱疲労特性を重視し開発された 緒方隆志 金属組織 1µm
2 7 ( ) µ y = x x R = 0. 9, R = σ $ = y x w = x y x x w = x y α ε = + β + x x x y α ε = + β + γ x + x x x x' = / x y' = y/ x y' =
y x = α + β + ε =,, ε V( ε) = E( ε ) = σ α $ $ β w ( 0) σ = w σ σ y α x ε = + β + w w w w ε / w ( w y x α β ) = α$ $ W = yw βwxw $β = W ( W) ( W)( W) w x x w x x y y = = x W y W x y x y xw = y W = w w
2 遊星機構の分類
遊星機構の分類前節図.-3 において基本遊星機構を組み合わせることによって別の遊星機構が構成されることを示した 基本遊星機構の組み合わせ方はこのほかにまだ幾通りもの形があるが 一つのユニットとしての遊星機構の自由度はである そのためこの機構を決定機構とするために入力軸 出力軸のほかに 機構全体の運動を規制するための軸が必要となる この軸を補助軸と呼ぶ 図.- では固定した軸がそれに相当する つまり補助軸の運動状態を外からの条件できめれば
untitled
PGF 17 6 1 11 1 12 1 2 21 2 22 2 23 3 1 3 1 3 2 3 3 3 4 3 5 4 6 4 2 4 1 4 2 4 3 4 4 4 5 5 3 5 1 5 2 5 5 5 5 4 5 1 5 2 5 3 6 5 6 1 6 2 6 6 6 24 7 1 7 1 7 2 7 3 7 4 8 2 8 1 8 2 8 3 9 4 9 5 9 6 9 3 9 1 9
OpenCAE勉強会 公開用_pptx
OpenCAE 勉強会岐阜 2013/06/15 ABAQUS Student Edition を用い た XFEM き裂進展解析事例報告 OpenCAE 学会員 SH 発表内容 ABAQUS Student Edition とは? ABAQUS Student Edition 入手方法など - 入手方法 / インストール - 解析 Sample ファイルの入手方法 etc. XFEM について -XFEM
全油圧ポンプ仕様表：日本プララド
デジタル自動油圧ポンプ IQ100CF-2 Data Sheet DS 1543 デジタル表示で 1Nm 刻み でトルク設定可能 手動運転 自動運転の選択可能 世界初のタッチパネル自動ポンプ ( 締付トルク値を表示 ) 機種名 最高油圧 IQ100CF-2 70MPa (700bar) 最大吐出量 2 L / 分 ( 高圧時 0.2 L / 分 ) 定格電圧 AC100V 定格消費電力 650W 6.5A
Microsoft PowerPoint - fuseitei_6
不静定力学 Ⅱ 骨組の崩壊荷重の計算 不静定力学 Ⅱ では, 最後の問題となりますが, 骨組の崩壊荷重の計算法について学びます 1 参考書 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム このスライドの説明には, 主にこの参考書の説明を引用しています 2 崩壊荷重 構造物に作用する荷重が徐々に増大すると, 構造物内に発生する応力は増加し, やがて, 構造物は荷重に耐えられなくなる そのときの荷重を崩壊荷重あるいは終局荷重という
JSME-JT
585 日本機械学会論文集 C 編 77 巻 776 号 -4 論文 No.-693 * 瀬山夏彦 *, 永村和照 * *3, 池条清隆 Influence of Cente Distnce Eo on Diving Pefonce of Involute-Ccloid Coposite Tooth Pofile Spu e Ntsuhiko SEYM *, Kzuteu NMUR nd Kiotk
P P シリーズプリント基板用端子台 P タイプ 端子金具 : 基本形 端子間ピッチ mm PS 仕様 端子間ピッチ.5mm PM 端子間ピッチ mm P 端子間ピッチ mm P 端子間ピッチ mm PS- M P max.. max.. min. 5. min. 価格は
P シリーズプリント基板用端子台 P シリーズ (P~) 共通仕様 端子間ピッチ項目 mm.5mm mm( 注 ) mm 通電電流 ( 注 ) ( 注 2) 20 端子ねじ M M.5 M 推奨締付トルク 0.~.0N m.0~.n m.~2.0n m 接続可能電線 絶縁抵抗 耐電圧 ねじ端子部 0.75~.25mm 2 max.2 本 0.75~2mm 2 max.2 本 0.75~.5mm 2
バンコランロングシンクロベルト 設計マニュアル
BANCOLLAN LONG SNCHRONOUS BELT C-L-002-001 C O NTENTS ISO9001ISO14001 ISO9001ISO14001 370 3 4 5 6 7 8 12 ISO 9001 199652 KA0953248 16 17 20 21 23 26 28 ISO 14001 1999521 KA0772509 29 32 47 49 53 54 BANCOLLAN
ローラチェーンスプロケット 形式及び円滑なローラチェーン伝動には ローラチェーンとスプロケットの噛合いが正確に行われる事が要求されます スプロケットの ( 速比 ) 中心距離 配置などの選定が使用ローラチェーンに対して適切であるかどうかがローラチェーン及び スプロケットの寿命を左右しますから 円滑な
スプロケット 71 ローラチェーンスプロケット 形式及び円滑なローラチェーン伝動には ローラチェーンとスプロケットの噛合いが正確に行われる事が要求されます スプロケットの ( 速比 ) 中心距離 配置などの選定が使用ローラチェーンに対して適切であるかどうかがローラチェーン及び スプロケットの寿命を左右しますから 円滑な回転と伝動効率を低下させないためにも スプロケットの選定には十分な考慮を払って下さい
*2015カタログ_ブック.indb
-319 -320 -321 -322-40 1600-20 0 20 40 60 80 100 1600 1000 600 400 200 100 60 40 20 VG 22 VG 32 VG 46 VG 68 VG 100 36 16 ν opt. 10 5 5-40 -25-10 0 10 30 50 70 90 115 t min = -40 C t max = +115 C 0.5 0.4
B
B YES NO 5 7 6 1 4 3 2 BB BB BB AA AA BB 510J B B A 510J B A A A A A A 510J B A 510J B A A A A A 510J M = σ Z Z = M σ AAA π T T = a ZP ZP = a AAA π B M + M 2 +T 2 M T Me = = 1 + 1 + 2 2 M σ Te = M 2 +T
第６章 実験モード解析
第 6 章実験モード解析 6. 実験モード解析とは 6. 有限自由度系の実験モード解析 6.3 連続体の実験モード解析 6. 実験モード解析とは 実験モード解析とは加振実験によって測定された外力と応答を用いてモードパラメータ ( 固有振動数, モード減衰比, 正規固有モードなど ) を求める ( 同定する ) 方法である. 力計 試験体 変位計 / 加速度計 実験モード解析の概念 時間領域データを利用する方法
伝熱学課題
練習問題解答例 < 第 章強制対流熱伝達 >. 式 (.9) を導出せよ (.6) を変換する 最初に の微分値を整理しておく (.A) (.A) これを用いて の微分値を求める (.A) (.A) (.A) (.A6) (.A7) これらの微分値を式 (.6) に代入する (.A8) (.A9) (.A) (.A) (.A) (.9). 薄い平板が温度 で常圧の水の一様な流れの中に平行に置かれている
スライド 1
日本コンクリート技術株式会社 Japan Concrete Technology Co.LTD (JC-tech) JC-tech ) JC-tech ( 国土交通省中部地整発注 ) ( 国土交通省東北地整発注 ) 2 比較する従来技術 ( 従来工法 ) ひび割れ誘発目地の設置 新技術の概要及び特徴本工法は 壁状コンクリート構造物の構築において 水和熱抑制型超遅延剤 ND リターダー を添加したコンクリートを壁体下部に打ち込むことにより
接合部性能試験報告書
1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : HDCⅢ-S 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タツミ 所在地 : 954-0111 新潟県見附市今町 8-3-1 連絡先 : TEL 0258-66-5515 3) 試験の目的 当該接合金物を用いた接合部の短期基準接合耐力 ( 引張 ) を評価する 耐力壁の取り付く柱の仕口 ( アンカー型 )
平成 23 年度 JAXA 航空プログラム公募型研究報告会資料集 (23 年度採用分 ) 21 計測ひずみによる CFRP 翼構造の荷重 応力同定と損傷モニタリング 東北大学福永久雄 ひずみ応答の計測データ 静的分布荷重同定動的分布荷重同定 ひずみゲージ応力 ひずみ分布の予測 or PZT センサ損
平成 3 年度 JAXA 航空プログラム公募型研究報告会資料集 (3 年度採用分 1 計測ひずみによる CFRP 翼構造の荷重 応力同定と損傷モニタリング 東北大学福永久雄 ひずみ応答の計測データ 静的分布荷重同定動的分布荷重同定 ひずみゲージ応力 ひずみ分布の予測 or PZT センサ損傷発生位置の推定発表内容 (1 荷重同定 1:11 点衝撃荷重同定 ( 荷重同定 : 分布荷重同定 (3 今後の予定
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CAE 演習 :Eas-σ lite に よる応力解析 目標 : 機械工学実験 はりの曲げと応力集中 の有限要素法による応力解析を行う 用語 CAD: Computer Aided Design CAE: Computer Aided Engineering コンピュータシミュレーション CAM: Computer Aided Manufacturing スケジュール. 有限要素法の基礎と応用例 2.
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GeoFem 1 1.1 1 1.2 1 1.3 1 2 2.1 2 2.2 3 2.3 FEM 5 (1) 5 (2) 5 (3) 6 2.4 GeoFem 7 2.5 FEM 16 2.6 19 2.7 26 3.1 33 3.2 35 3.3 GeoFem 36 3.4 48 3.5 49 A A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 GeoFem GeoFem CRS GeoFem GeoFem
表 4.2 歯車係数 fz f まがりばかさ歯車では, ねじれ角の方向, 回転方向及び駆動側か従動側かによって荷重の向きが異なる 分離力 (Ks) 及びアキシアル荷重 (Ka) は図 4.5に示す方向を正としている 回転方向とねじれ角の方向は歯車の大端面からみて定義することになっており, 図 4.5
4. 軸受荷重の計算 軸受荷重を算定するためには, 軸受が支持している軸系に作用している荷重を決定する必要がある 軸系に作用する荷重には, 回転体の自重, 機械が仕事をするために生じる荷重及び動力伝達による荷重などがあり, これらは理論的に数値計算できるものもあるが, 計算が困難な場合も多い 軸受の主要な用途である動力伝達軸について作用する荷重の計算方法を示す 4. 1 軸系に作用する荷重 4. 1.
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第 3 章変形と理論強度 目的 弾性変形および塑性変形に関し, 原子レベルからの理解を深める. 3. 弾性変形 (elastic defomation) 3.. 原子間に作用する力 3.. ポテンシャルエネルギー 33 3..3 フックの法則 3..4 弾性率の温度依存性 3..5 弾性変形時のポアソン比 3..6 理論強度 3. 塑性変形 (plastic defomation) 3.. すべり
Autodesk Inventor 改造解析結果の検証
Autodesk Inventor シミュレーションホワイトペーパー Autodesk Inventor の検証 はじめに この文書では Autodesk Inventor 2010 のでのと実験結果または分析結果との比較を行ったいくつかの事例を紹介します 各事例は 参考文献などの複数の項目で構成されています この文書には 応力 変位 固有振動数 焼ばめ接触部の接触圧力の比較結果が記載されています
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機種構成一覧表 3 4 56 GA GA 57 58 59 60 端子箱 ブレーキ不付きブレーキ付き 0.4 2.2 0.4 0.75 1.5 3.7 3.7 5.5 7.5 5.5 11 11 ブレーキ仕様表 出力 () 定格制御許容制動ライニング寿命電磁石ストローク (mm) 電源電圧概略電流 (A) ブレーキ慣性整流ユニットモーメント型式トルク仕事率 ( 総制動仕事量 ) 単相 (V) J:k
「ギヤスカイビング加工の特徴」
NACHI TECHNICAL REPORT Machining Vol.31A1 October/2016 マシニング事業 Introduction of Gear Skiving キーワード スカイビング加工 有効すくい角オフセット角 切りくず厚み 交差角歯形修正 精密工具製造所 / 技術部 Masayuki Tsuno ギヤスカイビング加工の特徴 要 旨 遊星歯車装置を構成する主要要素である内歯車
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erence A) 2 Register your instrument! www.eppendorf.com/myeppendorf 調節 Copyright 2015 Eppendorf AG, Germany. All rights reserved, including graphics and images. No part of this publication may be reproduced
4 Mindlin -Reissner 4 δ T T T εσdω= δ ubdω+ δ utd Γ Ω Ω Γ T εσ (1.1) ε σ u b t 3 σ ε. u T T T = = = { σx σ y σ z τxy τ yz τzx} { εx εy εz γ xy γ yz γ
Mindlin -Rissnr δ εσd δ ubd+ δ utd Γ Γ εσ (.) ε σ u b t σ ε. u { σ σ σ z τ τ z τz} { ε ε εz γ γ z γ z} { u u uz} { b b bz} b t { t t tz}. ε u u u u z u u u z u u z ε + + + (.) z z z (.) u u NU (.) N U
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精密位置決めテーブル Points スライドテーブルは 高精度 高剛性な一体構造 新発想のU字形トラックレールを採用 コンパクトでスリムな位置決めテーブル スライドテーブルは直動案内機器と一体構造 大径の 鋼球が条列にバランス良く配置され軌道と点で接触 する構造のため 変動荷重や複合荷重が作用する用途 1 した コンパクトでスリムな位置決めテーブルです U字形トラックレールの採用で モーメントやねじりに
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9118 154 B-1 B-3 B- 5cm 3cm 5cm 3m18m5.4m.5m.66m1.3m 1.13m 1.134m 1.35m.665m 5 , 4 13 7 56 M 1586.1.18 7.77.9 599.5.8 7 1596.9.5 7.57.75 684.11.9 8.5 165..3 7.9 87.8.11 6.57. 166.6.16 7.57.6 856 6.6.5
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RF_1 10/04/16 10:32 http://rftechno.web.infoseek.co.jp/rf_1.html 1/12 RF_1 10/04/16 10:32 http://rftechno.web.infoseek.co.jp/rf_1.html 2/12 RF_1 10/04/16 10:32 http://rftechno.web.infoseek.co.jp/rf_1.html
Microsoft Word - 予稿集表紙.doc
ミクロ組織に基づくフェライト セメンタイト鋼の脆性破壊発生予測 柴沼一樹東京大学大学院工学系研究科 ミクロ組織に基づくフェライト セメンタイト鋼の脆性破壊発生予測 柴沼一樹 東京大学 大学院工学系研究科システム創成学専攻 113-8656 東京都文京区本郷 7-3-1 shibanuma@struct.t.-u-tokyo.ac.jp 近年, 構造物に使用される鋼材の高張力化や使用環境の過酷化が進み,
CW単品静解析基礎
第 2 章 : メッシュ 本章では SolidWorks Simulation2009 でメッシュを作成する際の各種機能 それらの操作方法を習得します 最初にメッシュコントロール機能について学習し 鋭い凹角のコーナーが応力の特異点であることが示されます 次にメッシュの品質 ( アスペクト比 ヤコビアン ) について学んだ後 最後にソフトにより自動的にメッシュが改善されるアダプティブ法を学習します 1.
Microsoft PowerPoint - hetero_koen_abe.ppt
ヘテロ表面ダイによるしごき加工性の向上 豊橋技科大安部洋平 パンチ しわ押え 焼付き 電気自動車 素板 深絞りダイス (a) 工具鋼 SKD11 二次電池用ケースステンレス鋼板 しごき加工 しごきダイス (b) TiCN サーメット TiCN サーメットダイスは耐焼付き性が高く有効 良好 パンチ ヘテロ表面サーメットダイ しごき加工後容器 しごきダイス 容器 ラッピング 潤滑剤 ダイ (a) ラッピング
パソコンシミュレータの現状
第 2 章微分 偏微分, 写像 豊橋技術科学大学森謙一郎 2. 連続関数と微分 工学において物理現象を支配する方程式は微分方程式で表されていることが多く, 有限要素法も微分方程式を解く数値解析法であり, 定式化においては微分 積分が一般的に用いられており. 数学の基礎知識が必要になる. 図 2. に示すように, 微分は連続な関数 f() の傾きを求めることであり, 微小な に対して傾きを表し, を無限に
Digital Photo Professional Ver1.6（Windows）
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Microsoft PowerPoint - H24全国大会_発表資料.ppt [互換モード]
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第 47 回地盤工学研究発表会 モアレを利用した変位計測システムの開発 ( 計測原理と画像解析 ) 平成 24 年 7 月 15 日 山形設計 ( 株 ) 技術部長堀内宏信 1. はじめに ひびわれ計測の必要性 高度成長期に建設された社会基盤の多くが老朽化を迎え, また近年多発している地震などの災害により, 何らかの損傷を有する構造物は膨大な数に上ると想定される 老朽化による劣化や外的要因による損傷などが生じた構造物の適切な維持管理による健全性の確保と長寿命化のためには,
材料強度試験 ( 曲げ試験 ) [1] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [2] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有
![材料強度試験 ( 曲げ試験 ) [1] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [2] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有](/thumbs/97/134628245.jpg "材料強度試験 ( 曲げ試験 ) [1] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [2] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有")
材料強度試験 ( 曲げ試験 [] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有の抵抗値のことであり, 一般に素材の真応力 - 真塑性ひずみ曲線で表される. 多くの金属材料は加工硬化するため,