<4D F736F F D2096D88E4F BE095A88D C982E682E989A189CB8DDE8B7982D197C090DA8D878BE095A882CC8C9F92E8>
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- みいか うづき
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1 木三郎 4 金物工法による横架材及び梁接合金物の検定 -1-
2 木三郎 4 追加マニュアル本マニュアルでは 木三郎 Ver4.06 で追加 変更を行った項目について説明しています 1. 追加内容 (Ver4.06) (1) 追加項目 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加 2 水平構面の許容せん断耐力の計算書で選定に用いる金物リストを追加 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加一般財団法人日本住宅 木材技術センター 木造軸組工法住宅の許容応力度設計 (2008 年版 ) の 鉛直荷重による横架材のせん断に対する検定で 接合金物によってせん断力を受ける場合の接合金物の検討 横架材接合部の許容引張耐力の検定にある横架材端部の複合応力の検討の内容を行えるようにするため以下の項目を追加しました ( 計算内容の詳細については 上記書籍を参照してください ) <せん断負担金物で梁端部を接合した場合 > 以下の確認を追加しました 横架材の検定で長期時に Q/Qa 1 の確認 Qa: 横架材端接合金物の許容せん断耐力 Q: 設計用せん断力横架材の検定で短期時に (Q/Qa)^n + (T/Ta)^n 1 の確認 Qa: 横架材端接合金物の許容せん断耐力 Q: 設計用せん断力 Ta: 横架材端接合金物の許容せん断耐力 T: 横架材接合部の引抜力 n: 接合形式で決まる階乗の指数で ドリフトピン等の曲げ降伏型接合具を用いる場合において 木材の厚さが接合具の径の 8 倍以上である接合部については n=2 とすることができます その他は n=1 とします 2 水平構面の許容せん断耐力の計算書で選定に用いる金物リストを追加 水平構面の許容せん断耐力の計算書で選定に用いていた金物について 従来 4 種固定だったものをリスト化し ユーザー入力可能な形に変更しました (2) プログラムに追加 変更された内容 < 入力 > 接合部 の入力画面に 横架材 タブを追加し 継手 梁受け の横架材金物のリスト入力を追加 梁検定 の入力時 梁の計算指定 の入力画面に 接合金物によるせん断力の負担 に関する入力を追加 < 計算 > 水平構面の許容せん断耐力の計算で選定にユーザー作成リストを用いるように変更 横架材の断面検定の計算時にせん断を負担する横架材接合金物がある場合にはその検討を追加 以下の計算時メッセージを追加 [ 入力エラー ] ~ の横架材の左接合部金物のせん断耐力が 0 以下です ~ の横架材の右接合部金物のせん断耐力が 0 以下です ~ の横架材の左接合部金物の引き抜き耐力が 0 以下です ~ の横架材の右接合部金物の引き抜き耐力が 0 以下です [ 計算エラー ] ~ の横架材の左接合部金物の耐力が不足しています ~ の横架材の右接合部金物の耐力が不足しています < 出力 > 横架材の金物リスト及び伏図を出力 ( せん断を負担する横架材接合金物使用時 ) 横架材の断面検定の出力で横架材接合金物の検討計算を出力 ( せん断を負担する横架材接合金物使用時 ) -2-
3 2. 使い方 1 横架材のせん断を負担する金物リストの作成 (1) 接合部 筋かい で横架材用の接合部リストを作成 接合部 筋かい の 横架材 の 梁受け の項目でせん断負担金物の接合部リストを作成します ( 入力値は短期耐力 ) 使う のチェックボックスにチェックした部材が計算に使用されます (2) 梁検定 でせん断を負担する金物の入力を作成 梁検定 の 梁の計算指定 の 接合金物によるせん断力の負担 の項目で (1) で作成した金物を左端 右端それぞれで選択し 同時考慮する引き抜き力 接合形式による n の値を入力します 注 ) 引き抜き力は自動計算されません ここで入力した引き抜き力だけがせん断力とともに考慮されます < 接合形式による n の値 > n: 接合形式で決まる階乗の指数で ドリフトピン等の曲げ降伏型接合具を用いる場合において 木材の厚さが接合具の径の 8 倍以上である接合部については n=2 とすることができます その他は n=1 とします 接合金物によるせん断力の負担 の項目を入力し 追加 で配置後 計算 詳細計算 を行います -3-
4 2 水平構面の許容せん断耐力の計算書で選定に用いる金物リストの作成 接合部 筋かい の 横架材 の 継手 仕口 の項目で接合部リストを作成します ( 入力値は短期耐力 ) 水平構面の許容せん断耐力の計算書で接合仕様の選定時 使う がチェックされていて耐力が足りているものをリスト上からサーチして最初に見つかったものが自動選定されます -4-
5 金物工法による横架材及び梁接合金物の検定出力例 -5-
6 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 1 頁 1. 一般事項 1.1 建物概要 物件名称 : 横架材金物テスト建築場所 : 東京建築主 : でんこ設計者 : 東京デンコー 用途 : 住宅規模 : 床面積 1 階 m2 2 階 m2延面積 m2階数 2 階建て構造 : 木造軒高 m 最高高さ m 階高 1 階 m 2 階 m 1 階床高さ m 屋根形状陸屋根勾配 X 0.0/ 10 Y 0.0/ 10 軒出 X 0 m Y 0 m 仕上げ : 屋根亜鉛鉄板ぶき外壁 1 階モルタル仕上 2 階モルタル仕上建設地 : 一般地域地盤 : 0.0 kn/ m2地業 : 布基礎
7 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 2 頁 梁 桁 胴差断面検定 凡例 w : 等分布荷重 ( 追加含む ) (N/cm) P : 集中荷重 (N) I : 断面 2 次モーメント (cm4) Z : 有効断面係数 b (h - 欠込み高 )^2 / 6 (cm3) 圧縮側に欠込みがある場合 正味断面係数 引張側に欠込みがある場合 正味断面係数の0.6 倍 Ae : 有効断面積 (cm2) fbl : 長期曲げ許容応力度 (N/mm2) fbs : 短期曲げ許容応力度 (N/mm2) fsl : 長期せん断許容応力度 (N/mm2) fss : 短期せん断許容応力度 (N/mm2) E : ヤング係数 (N/mm2) E0 : 有効ヤング係数 (N/mm2) fs0 : 長期有効せん断許容応力度 (N/mm2) Mmax : 簡易出力時最大曲げモーメント (kn cm) Md 中央 : 詳細出力時中央曲げモーメント (kn cm) Md1~ : 詳細出力時集中荷重位置の曲げモーメント (kn cm) Md : 詳細出力時片持梁端部曲げモーメント (kn cm) Qa : 左側のせん断力 (N) Qb : 右側のせん断力 (N) δ : たわみ (cm) lqa : せん断力負担金物長期許容せん断耐力 (kn) sqa : せん断力負担金物短期許容せん断耐力 (kn) T : 当該接合部の引抜力 (kn) Ta : せん断力負担金物短期許容引張耐力 (kn)
8 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 3 頁 梁 桁 胴差断面検定結果階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y1 通り X1-X2 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.06 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.09 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU2) Qa/lQa = 0.743/(2 0.55) = 0.07 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.743/( ) = 0.09 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.03 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.05 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.743/2)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.743/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y1 通り X2-X3 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.06 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.09 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.743/( ) = 0.09 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.743/( ) = 0.09 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.03 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.05 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.743/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.743/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
9 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 4 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y1 通り X3-X5 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.30 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.23 < 1.0 OK δ (E/E0) = 0. (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 1.754/( ) = 0.21 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 1.754/( ) = 0.21 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.16 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.13 < 1.0 OK δ = 0. (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.754/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.754/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y1 通り X5-X6 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.07 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.11 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.877/( ) = 0.11 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.877/( ) = 0.11 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.04 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.06 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.877/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.877/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
10 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 5 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y1 通り X6-X7 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.07 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.11 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.877/( ) = 0.11 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU2) Qb/lQa = 0.877/(2 0.55) = 0.08 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.04 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.06 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.877/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.877/2)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y2 通り X1-X3 RG2 w = = 5.5(N/cm) ( 長期 ) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.09 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.07 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU2) Qa/lQa = 0.538/(2 0.55) = 0.05 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.538/( ) = 0.06 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.05 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.04 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.538/2)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.538/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
11 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 6 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y3 通り X1-X3 RG2 w = = 5.5(N/cm) ( 長期 ) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.09 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.07 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.538/( ) = 0.06 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.05 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.04 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.538/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y3 通り X3-X5 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) P1 = w P 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.23 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.16 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 1.211/( ) = 0.15 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 1.211/( ) = 0.15 < 1.0 OK P1 w P 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.12 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.09 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.211/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.211/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
12 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 7 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y3 通り X5-X7 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) P1 = w P 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.23 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.16 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 1.211/( ) = 0.15 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 1.211/( ) = 0.15 < 1.0 OK P1 w P 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.12 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.09 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.211/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.211/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y4 通り X1-X3 RG2 w = = 5.5(N/cm) ( 長期 ) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.09 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.07 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU2) Qa/lQa = 0.538/(2 0.55) = 0.05 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.538/( ) = 0.06 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.05 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.04 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.538/2)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.538/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
13 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 8 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y4 通り X4-X6 RG1 w = = 5.5(N/cm) ( 長期 ) 小梁 1 種 (cm) I = (cm4) Z = (cm3) Ae = (cm2) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.12 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.08 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.06 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.04 < 1.0 OK δ = (cm) = l / 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y5 通り X1-X3 RG2 w = = 5.5(N/cm) ( 長期 ) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.09 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.07 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU2) Qa/lQa = 0.538/(2 0.55) = 0.05 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.538/( ) = 0.06 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.05 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.04 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.538/2)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.538/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
14 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 9 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y5 通り X3-X4 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.08 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.13 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 1.012/( ) = 0.12 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 1.012/( ) = 0.12 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.04 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.07 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.012/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.012/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y5 通り X4-X6 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.30 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.23 < 1.0 OK δ (E/E0) = 0. (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 1.754/( ) = 0.21 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 1.754/( ) = 0.21 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.16 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.13 < 1.0 OK δ = 0. (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.754/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.754/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
15 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 10 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y5 通り X6-X7 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.08 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.13 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 1.012/( ) = 0.12 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU2) Qb/lQa = 1.012/(2 0.55) = 0.09 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.04 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.07 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.012/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.012/2)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y6 通り X1-X2 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.06 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.09 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU2) Qa/lQa = 0.743/(2 0.55) = 0.07 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.743/( ) = 0.09 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.03 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.05 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.743/2)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.743/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
16 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 11 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y6 通り X2-X3 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.06 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.09 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.743/( ) = 0.09 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.743/( ) = 0.09 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.03 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.05 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.743/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.743/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y6 通り X3-X4 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.06 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.09 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.743/( ) = 0.09 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.743/( ) = 0.09 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.03 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.05 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.743/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.743/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
17 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 12 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y6 通り X4-X6 RG2 w = = 2.957(N/cm) ( 長期 ) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.04 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.03 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.269/( ) = 0.03 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.269/( ) = 0.03 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.02 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.02 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.269/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.269/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 Y6 通り X6-X7 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.06 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.09 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.743/( ) = 0.09 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU2) Qb/lQa = 0.743/(2 0.55) = 0.07 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.03 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.05 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.743/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.743/2)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
18 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 13 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 X1 通り Y1-Y2 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.05 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.08 < 1.0 OK δ (E/E0) = 8 (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU2) Qa/lQa = 0.608/(2 0.55) = 0.06 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.608/( ) = 0.07 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.02 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.04 < 1.0 OK δ = 8 (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.608/2)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.608/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 X1 通り Y2-Y4 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) P1 = 梁 ( 壁上 ) 1 種 (cm) w P 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.30 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.19 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 1.485/( ) = 0.18 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 1.485/( ) = 0.18 < 1.0 OK P1 w P 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.16 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.11 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.485/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.485/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
19 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 14 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 X1 通り Y4-Y5 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.05 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.08 < 1.0 OK δ (E/E0) = 8 (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.608/( ) = 0.07 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.608/( ) = 0.07 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.02 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.04 < 1.0 OK δ = 8 (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.608/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.608/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 X1 通り Y5-Y6 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.05 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.08 < 1.0 OK δ (E/E0) = 8 (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.608/( ) = 0.07 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU2) Qb/lQa = 0.608/(2 0.55) = 0.06 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.02 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.04 < 1.0 OK δ = 8 (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.608/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.608/2)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
20 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 15 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 X3 通り Y1-Y3 RG2 P1 = P 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.09 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.03 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU2) Qa/lQa = 0.269/(2 0.55) = 0.02 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.269/( ) = 0.03 < 1.0 OK P1 P 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.05 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.02 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.269/2)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.269/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 X3 通り Y3-Y5 RG2 P1 = P 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.09 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.03 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.269/( ) = 0.03 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.269/( ) = 0.03 < 1.0 OK P1 P 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.05 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.02 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.269/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.269/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
21 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 16 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 X3 通り Y5-Y6 RG1 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) I = (cm4) Z = (cm3) Ae = (cm2) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.06 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.09 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.03 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.05 < 1.0 OK δ = (cm) = l / 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 X4 通り Y1-Y3 RG1 小梁 1 種 (cm) I = (cm4) Z = (cm3) Ae = (cm2) 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( 1.50 )/( )= < 1.0 OK δ (E/E0) = 0 (cm) = l / OK 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( 1.50 )/( )= < 1.0 OK δ = 0 (cm) = l /
22 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 17 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 X4 通り Y3-Y5 RG2 P1 = P1 P 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.09 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.03 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.269/( ) = 0.03 < 1.0 OK P 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.05 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.02 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.269/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 X5 通り Y1-Y3 RG2 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( 1.50 )/( )= < 1.0 OK δ (E/E0) = 0 (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU2) Qa/lQa = 0/(2 0.55) = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0/( ) = < 1.0 OK 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( 1.50 )/( )= < 1.0 OK δ = 0 (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0/2)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
23 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 18 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 X6 通り Y1-Y3 RG2 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( 1.50 )/( )= < 1.0 OK δ (E/E0) = 0 (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU2) Qa/lQa = 0/(2 0.55) = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0/( ) = < 1.0 OK 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( 1.50 )/( )= < 1.0 OK δ = 0 (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0/2)^1+(0/25.00)^1 = 0 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0/15.10)^1+(0/25.00)^1 = 0 < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 X6 通り Y3-Y5 RG2 P1 = P 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.09 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.03 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.269/( ) = 0.03 < 1.0 OK P1 P 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.05 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.02 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.269/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
24 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 19 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 X7 通り Y1-Y2 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.05 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.08 < 1.0 OK δ (E/E0) = 8 (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU2) Qa/lQa = 0.608/(2 0.55) = 0.06 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.608/( ) = 0.07 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.02 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.04 < 1.0 OK δ = 8 (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.608/2)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.608/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 X7 通り Y2-Y3 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.05 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.08 < 1.0 OK δ (E/E0) = 8 (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.608/( ) = 0.07 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.608/( ) = 0.07 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.02 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.04 < 1.0 OK δ = 8 (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.608/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.608/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
25 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 20 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 X7 通り Y3-Y4 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.05 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.08 < 1.0 OK δ (E/E0) = 8 (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.608/( ) = 0.07 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.608/( ) = 0.07 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.02 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.04 < 1.0 OK δ = 8 (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.608/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.608/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 X7 通り Y4-Y5 RG2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.05 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.08 < 1.0 OK δ (E/E0) = 8 (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.608/( ) = 0.07 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.608/( ) = 0.07 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.02 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.04 < 1.0 OK δ = 8 (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.608/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.608/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
26 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 21 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 小屋梁 X7 通り Y5-Y6 RG2 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( 1.50 )/( )= < 1.0 OK δ (E/E0) = 0 (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0/( ) = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU2) Qb/lQa = 0/(2 0.55) = < 1.0 OK 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( 1.50 )/( )= < 1.0 OK δ = 0 (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0/2)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y1 通り X1-X2 2G2 w = = (N/cm) ( 長期 ) ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.13 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.18 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU2) Qa/lQa = 1.422/(2 0.55) = 0.13 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 1.422/( ) = 0.17 < 1.0 OK ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.07 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.10 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.422/2)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.422/15.10)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK
27 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 22 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y1 通り X2-X3 2G2 w = = (N/cm) ( 長期 ) ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = 梁 ( 壁上 ) 1 種 (cm) ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.13 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.18 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 1.422/( ) = 0.17 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 1.422/( ) = 0.17 < 1.0 OK ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.07 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.10 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.422/15.10)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.422/15.10)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y1 通り X3-X4 2G2 w = = (N/cm) ( 長期 ) ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.13 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.18 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 1.422/( ) = 0.17 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 1.422/( ) = 0.17 < 1.0 OK ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.07 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.10 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.422/15.10)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.422/15.10)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK
28 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 23 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y1 通り X4-X5 2G2 w = = (N/cm) ( 長期 ) ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.13 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.21 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 1.457/( ) = 0.18 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 1.594/( ) = 0.19 < 1.0 OK ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.07 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.11 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.594/15.10)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.594/15.10)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y1 通り X5-X6 2G2 w = = (N/cm) ( 長期 ) ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = 梁 ( 壁上 ) 1 種 (cm) ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.13 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.21 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 1.594/( ) = 0.19 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 1.457/( ) = 0.18 < 1.0 OK ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.07 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.11 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.457/15.10)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.457/15.10)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK
29 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 24 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y1 通り X6-X7 2G2 w = = (N/cm) ( 長期 ) ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.13 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.18 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 1.422/( ) = 0.17 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU2) Qb/lQa = 1.422/(2 0.55) = 0.13 < 1.0 OK ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.07 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.10 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.422/15.10)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.422/2)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y2 通り X1-X2 2G1 ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = 小梁 1 種 (cm) I = (cm4) Z = (cm3) Ae = (cm2) ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.06 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.06 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.03 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.03 < 1.0 OK δ = (cm) = l /
30 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 25 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y2 通り X2-X3 2G1 ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = 小梁 1 種 (cm) I = (cm4) Z = (cm3) Ae = (cm2) ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.06 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.06 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.03 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.03 < 1.0 OK δ = (cm) = l / 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y2 通り X3-X4 2G1 ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = 小梁 1 種 (cm) I = (cm4) Z = (cm3) Ae = (cm2) ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.06 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.06 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.03 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.03 < 1.0 OK δ = (cm) = l /
31 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 26 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y2 通り X4-X6 2G1 ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = 小梁 1 種 (cm) I = (cm4) Z = (cm3) Ae = (cm2) ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.34 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.18 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.18 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.10 < 1.0 OK δ = (cm) = l / 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y3 通り X4-X6 2G3 ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) P1 = ww = 小梁 1 種 (cm) I = (cm4) Z = (cm3) Ae = (cm2) P ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.52 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.27 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK P1 P ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.28 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.15 < 1.0 OK δ = (cm) = l / 718.4
32 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 27 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y4 通り X1-X2 2G2 ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.04 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.05 < 1.0 OK δ (E/E0) = 7 (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU2) Qa/lQa = 0.412/(2 0.55) = 0.04 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.412/( ) = 0.05 < 1.0 OK ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.02 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.03 < 1.0 OK δ = 7 (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.412/2)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.412/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y4 通り X2-X3 2G2 ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.04 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.05 < 1.0 OK δ (E/E0) = 7 (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.412/( ) = 0.05 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.412/( ) = 0.05 < 1.0 OK ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.02 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.03 < 1.0 OK δ = 7 (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.412/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.412/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
33 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 28 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y4 通り X3-X4 2G2 ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.04 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.05 < 1.0 OK δ (E/E0) = 7 (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.412/( ) = 0.05 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.412/( ) = 0.05 < 1.0 OK ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.02 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.03 < 1.0 OK δ = 7 (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.412/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.412/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y4 通り X4-X6 2G2 ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.26 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.16 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 1.236/( ) = 0.15 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 1.236/( ) = 0.15 < 1.0 OK ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.14 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.09 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.236/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.236/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
34 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 29 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y4 通り X6-X7 2G2 ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.04 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.05 < 1.0 OK δ (E/E0) = 7 (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.412/( ) = 0.05 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU2) Qb/lQa = 0.412/(2 0.55) = 0.04 < 1.0 OK ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.02 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.03 < 1.0 OK δ = 7 (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.412/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.412/2)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y5 通り X3-X4 2G2 w = = (N/cm) ( 長期 ) ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = w ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.08 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.12 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.949/( ) = 0.11 < 1.0 OK w ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.04 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.07 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.949/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
35 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 30 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y5 通り X4-X5 2G2 w = = (N/cm) ( 長期 ) ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = w ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.09 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.14 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.983/( ) = 0.12 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 1.120/( ) = 0.13 < 1.0 OK w ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.05 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.08 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.120/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.120/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y5 通り X5-X6 2G2 w = = (N/cm) ( 長期 ) ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = w ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.09 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.14 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 1.120/( ) = 0.13 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.983/( ) = 0.12 < 1.0 OK w ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.05 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.08 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.983/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.983/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK
36 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 31 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y5 通り X6-X7 2G2 w = = (N/cm) ( 長期 ) ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = w ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.08 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.12 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 0.949/( ) = 0.11 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 0.949/( ) = 0.11 < 1.0 OK w ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.04 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.07 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.949/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(0.949/15.10)^1+(0/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y6 通り X1-X2 2G2 w = = (N/cm) ( 長期 ) ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.13 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.18 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU2) Qa/lQa = 1.422/(2 0.55) = 0.13 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 1.422/( ) = 0.17 < 1.0 OK ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.07 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.10 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU2) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.422/2)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.422/15.10)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK
37 木三郎 4.07 利用者 ID[10006] 物件 [ 横架材金物テスト ] 2015/9/7 14:56 32 頁 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y6 通り X2-X3 2G2 w = = (N/cm) ( 長期 ) ww = ( 単位荷重 ) (N/m2) ( 面積 ) (m2) = (N) ( 長期 ) ww = 梁 ( 壁上 ) 1 種 (cm) ww 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.13 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.18 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 1.422/( ) = 0.17 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 1.422/( ) = 0.17 < 1.0 OK ww 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.07 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.10 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.422/15.10)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.422/15.10)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK 階 通り 位置 ク ルーフ 番号 : 2 階梁 Y6 通り X3-X4 2G2 w = = (N/cm) ( 長期 ) 梁 ( 耐力壁上 ) 1 種 (cm) w 合計 Mmax/(Z fbl) = / ( ) = 0.11 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.17 < 1.0 OK δ (E/E0) = (cm) = l / OK せん断負担金物 [ 左 ](GU1) Qa/lQa = 1.351/( ) = 0.16 < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) Qb/lQa = 1.351/( ) = 0.16 < 1.0 OK w 合計 Mmax/(Z fbs) = / ( ) = 0.06 < 1.0 OK α Qmax/(Ae fs0)=( )/( )= 0.10 < 1.0 OK δ = (cm) = l / せん断負担金物 [ 左 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.351/15.10)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK せん断負担金物 [ 右 ](GU1) (Qa/sQa)^n+(T/Ta)^n=(1.351/15.10)^1+(13.400/25.00)^1 = < 1.0 OK
説明書 ( 耐震性 ) 在来木造一戸建て用 ( 第二面 ) 基礎根入れ深さ深さ ( mm ) 住宅工事仕様書 適 基礎の 立上り部分 高さ ( mm ) 厚さ ( mm ) 基礎伏図 不適 各部寸法底盤の寸法厚さ ( mm ) 幅 ( mm ) 基礎詳細図 基礎の配筋主筋 ( 径 mm ) 矩計図
説明書 ( 耐震性 ) 在来木造一戸建て用 ( 第一面 ) 在来木造住宅において フラット35Sを利用する場合に記入してください 耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 )2 又は3の基準に適合する場合には Ⅰに記入してください 免震建築物の基準に適合する場合には Ⅱに記入してください Ⅰ 耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 )2 又は3の基準に適合する場合 説明欄項目評価方法基準記載図書確認 目標等級
<8D5C91A28C768E5A8F91836C C768E5A8F A2E786C73>
スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
建築支保工一部1a計算書
P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度
< B795FB8C6094C28F6F97CD97E12E786477>
長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)
信州木材認証製品対応スパン表目次
Ⅱ スパン表の目的 設定条件 1 目的信州木材認証製品センターでは 長野県産のカラマツ ヒノキ スギ アカマツなどを材料とした柱 梁桁 壁板などの製品を 乾燥 品質 寸法などの厳しい基準により認証する 信州木材製品認証制度 を平成 5 年から実施している 近年の住宅関係の法律や基準の改定等により 住宅供給者の責任が明確化されたことから 県産材の強度等の品質に対するニーズが高まっている こうした状況の中
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV = (1/2) KH Z : 地域係数 KS: 設計用標準震度 KV: 設計用鉛直震度 1-2. 設計条件耐震クラス
目次構成
< 参考資料 5> 多雪地域の耐震診断法について 今回の実験の結果 既存建築物の耐力は診断結果の耐力を大きく上回るものであった これは 積雪を考慮した診断法と積雪時のの低減に問題があるものと考えられる 積雪地域では現行の耐震診断法は安全側にききすぎている可能性があることから 多雪地域における耐震診断法の精緻化の方向性について提案する () 多雪地域における耐震診断法の課題と精緻化の方向性 多雪地域における耐震診断法の課題積雪による鉛直荷重の押さえ込みにより
Taro-2012RC課題.jtd
2011 RC 構造学 http://design-s.cc.it-hiroshima.ac.jp/tsato/kougi/top.htm 課題 1 力学と RC 構造 (1) 図のような鉄筋コンクリート構造物に どのように主筋を配筋すればよいか 図中に示し 最初に 生じる曲げひび割れを図示せよ なお 概略の曲げモーメント図も図示せよ w L 3 L L 2-1 - 課題 2. コンクリートの自重
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E631318FCD2E646F63>
11-1 第 11 章不静定梁のたわみ ポイント : 基本的な不静定梁のたわみ 梁部材の断面力とたわみ 本章では 不静定構造物として 最も単純でしかも最も大切な両端固定梁の応力解析を行う ここでは 梁の微分方程式を用いて解くわけであるが 前章とは異なり 不静定構造物であるため力の釣合から先に断面力を決定することができない そのため 梁のたわみ曲線と同時に断面力を求めることになる この両端固定梁のたわみ曲線や断面力分布は
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH =
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
<4D F736F F D2082B982F192668E8E8CB195F18D908F D88C9A8B5A8CA4816A>
接合部性能試験報告書 目次 1. 一般事項 2 ヘ ーシ 2. 試験体の仕様 2 ヘ ーシ 3. 試験方法 5 ヘ ーシ 4. 評価方法 6 ヘ ーシ 5. 試験結果 8 ヘ ーシ 6. 評価結果 13 ヘ ーシ 平成 23 年 5 月 金物工法推進協議会 1 1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : N 用途 : 金物工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 金物工法推進協議会
計算例 5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ）
1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)
<4D F736F F D2082B982F192668E8E8CB195F18D908F A836C A>
接合部性能試験報告書 目次 1. 一般事項 2 ヘ ーシ 2. 試験体の仕様 2 ヘ ーシ 3. 試験方法 4 ヘ ーシ 4. 評価方法 5 ヘ ーシ 5. 試験結果 7 ヘ ーシ 6. 評価結果 12 ヘ ーシ 平成 23 年 5 月 金物工法推進協議会 1 1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : PS-24 用途 : 金物工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 金物工法推進協議会
集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls
集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000
<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63>
付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
KIZUKURI
平屋建て木造建築 構造計算書 2011 年 11 月 物件名 : 大阪木材工業団地 飲食施設 建設場所 : 大阪府堺市美原区 建築主 : 大阪木材工業団地 ( 協 ) 建築士資格 : 一級建築士 構造設計者氏名 : 山岸飛鳥 建築士事務所 : 一級建築士事務所明月社 郵便番号 : 564-0053 所在地 : 大阪府吹田市江の木町 9-23ユカミビル306 電話番号 : 06-6330-3700 KIZUKURI
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 平成 26 年度建築研究所講演会 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT 構造の特徴 構法上の特徴 構造上の特徴 講演内容 構造設計法の策定に向けた取り組み CLT 建物の現状の課題 設計法策定に向けた取り組み ( モデル化の方法 各種実験による検証 ) 今後の展望 2 構造の構法上の特徴軸組構法の建て方 鉛直荷重水平力 ( 自重 雪地震 風 ) 柱や梁で支持壁で抵抗
BEAMcalc102使用説明書
BEAM calc 2x4 Ver.1.0.2 --- 使用説明書 --- モクゾウドットコム http:/www.mokuzou.com 2004.9.1 目 次 1. はじめに 1.1 概要... 3 1.2 ファイル構成... 4 1.3 シートの構成... 4 2.1 ファイルを開く... 5 2.2 設計条件の入力のながれ... 5 2.3 BEAM calc 2x4をご使用になる前に...
IT1815.xls
提出番号 No.IT1815 提出先御中 ハンドホール 1800 1800 1500 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 株式会社インテック 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 1800 mm 横幅 Y 1800 mm 側壁高 Z 1500 mm 部材厚 床版 t 1 180 mm 底版 t 150
POWER-直接基礎Ⅱの出力例（表形式）
page < 出力例 > 地盤の支持力の計算 S01 (1F Y1@X1 ) BxL hf hw C,O r2 r1 基礎底面の形状 長方形 基礎最小幅 B 1.20 (m) 基礎の長さ L 2.60 (m) 基礎下端の深さ hf GL- 1.20 (m) 地下水位 hw GL- 3.90 (m) 根入れ深さ Df 1.20 (m) 土質定数 砂層 基礎下の土重量 γ1 18.14 (kn/m 3
<4D F736F F D2082B982F192668E8E8CB195F18D908F F E836D838D B816A>
接合部性能試験報告書 目次 1. 一般事項 2 ヘ ーシ 2. 試験体の仕様 2 ヘ ーシ 3. 試験方法 4 ヘ ーシ 4. 評価方法 5 ヘ ーシ 5. 試験結果 7 ヘ ーシ 6. 評価結果 12 ヘ ーシ 平成 23 年 5 月 金物工法推進協議会 1 1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : WTH2 用途 : 金物工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 金物工法推進協議会
Microsoft Word - 技術資料Vol.2.docx
技術資料 Vol.2 Civil Engineering & Consultants 株式会社クレアテック東京都千代田区西神田 2 丁目 5-8 共和 15 番館 6 階 TEL:03-6268-9108 / FAX:03-6268-9109 http://www.createc-jp.com/ ( 株 ) クレアテック技術資料 Vol.2 P.1 解析種別キーワード解析の目的解析の概要 3 次元静的線形解析
1. ファイルの確認 倒壊解析 converter for wallstat ( 略称 : 倒壊解析 convw) をインストールして 起動すると 下記の場所に お試し用のファイルがあります デフォルトのファイル用フォルダーマイドキュメント 倒壊解析 ConvW このフォルダ内にお試し用のファイルが
お試し版操作説明書 2018 年 03 月 21 日 wallstat400b1 以降 バージョンにより この操作説明書と表示画面で 異なる場合がありますが 支障がない場合は 変更していませんので ご理解の程 よろしくお願いします 1. ファイルの確認 倒壊解析 converter for wallstat ( 略称 : 倒壊解析 convw) をインストールして 起動すると 下記の場所に お試し用のファイルがあります
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E631308FCD2E646F63>
第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ 1-1 第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ ポイント : モールの定理を用いて 静定梁のたわみを求める 断面力の釣合と梁の微分方程式は良く似ている 前章では 梁の微分方程式を直接積分する方法で 静定梁の断面力と変形状態を求めた 本章では 梁の微分方程式と断面力による力の釣合式が類似していることを利用して 微分方程式を直接解析的に解くのではなく 力の釣合より梁のたわみを求める方法を学ぶ
施設・構造3-4c 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）の耐震安全性評価の妥当性確認に係るクロスチェックについて（報告）
機器配管系の確認 検討箇所 使用済み燃料貯蔵プール 生体遮へい体 制御棒駆動装置案内管 粗 微調整棒取付部分 炉心直下 1 次系冷却配管 炉心支持構造物 検討方法は 事業者と同じ 61 機器配管への水平入力地震動 1200.0 加速度(cm/sec/sec) 1000.0 500.0 最大値 =1116.0 最小値 =-1045.2 0.0 8000.0 絶対加速度応答スペクトル(cm/sec/sec)
untitled
4 階建て木造構造計算書 平成年月日 物件名称 : 4 階建住宅建築場所 : 東京都武蔵野市建築主 : 山田花子設計者 : 鈴木一郎 木三郎 4.02 利用者 ID[10006] 開発元 ( 株 ) 東京デンコー (http://www.denco.co.jp) 目 次 1. 一般事項 1 1.1 建物概要等 1 1.2 設計方針 1 1.3 仕様規定と構造計算の検討必要項目チェックリスト 2 1.4
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 5 14.1 検討の背景と目的 9 mm角以上の木材のたすき掛け筋かいは 施行令第 46 条第 4 項表 1においてその仕様と耐力が規定されている 既往の研究 1では 9 mm角筋かい耐力壁の壁倍率が 5. を満たさないことが報告されているが 筋かい端部の仕様が告示第 146 号の仕様と異なっている 本報では告示どおりの仕様とし 9 mm角以上の筋かいたすき掛けの基礎的なデータの取得を目的として検討を行った
SPACEstJ User's Manual
6-1 第 6 章部材の断面力計算 ポイント : 部材断面力の計算 両端の変位より両端外力を計算する 本章では 両端の変位を用いて部材両端の材端力を求め 断面内の応力との釣合より 断面力を求める方法を学ぶ ここでは 部材荷重は等分布荷重を考慮しているため 基本応力と節点荷重による断面力を重ね合わせて 実際の部材断面力を求める 6.1 はじめに キーワード 部材断面力の計算部材座標系の変位等分布荷重による基本応力
<4D F736F F D208E9197BF A082C68E7B8D A815B82CC8D5C91A28AEE8F C4816A2E646F63>
資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
はじめに 青森県産木材の有効活用を進めることは 地域の林業 木材産業の活性化となり 地域経済の振興につながります 特に 主要な造林樹種であるスギは 建築材としては羽柄材の利用が主となっているので 更なる利用を図るためには あまり利用されていない梁 桁等の横架材として利用をすすめることが有効です その
青森県産スギ材の横架材スパン表 平成 24 年 3 月 地方独立行政法人青森県産業技術センター林業研究所 i はじめに 青森県産木材の有効活用を進めることは 地域の林業 木材産業の活性化となり 地域経済の振興につながります 特に 主要な造林樹種であるスギは 建築材としては羽柄材の利用が主となっているので 更なる利用を図るためには あまり利用されていない梁 桁等の横架材として利用をすすめることが有効です
<30382D348E6C95D392508F838E788E9D939995AA957A89D78F642E786C73>
4 辺単純支持版等分布荷重の構造検討このソフトは 集水桝の蓋のようにただコンクリート版を被せるだけの版の構造計算書です 通常 集水桝の蓋は車が乗る場合はグレーチングを使い 1m 角程度の集水桝であれば標準図集にあります また 大きなサイズになると人力では持ち上がらず 分割しますから単純梁により計算できます しかるに 集水桝蓋の構造計算 で検索してこられる方が数多くいらっしゃいます 多少はお役に立てるかと思い
<4D F736F F F696E74202D E518D6C8E9197BF31817A92DD82E E494C282CC8D5C91A2>
参考資料 1 吊り天井板の構造 目的 事故の起きた吊り天井板の構造や設計条件等を調査し 当初設計について把握したもの 平成 25 年 3 月 27 日 ( 水 ) 中日本高速道路株式会社 1 トンネル各部の名称 (1) 吊り金具 排気ダクト 送気ダクト 1200mm 90mm 隔壁板 受け台 80mm コンクリートアンカー 無収縮モルタル 天井板 手すり 吸気口 天井板 スタット ホ ルト 1 1
<82658C5E95578EAF928C208BAD93788C768E5A8F >
001 F 型標識柱強度計算書 ( 柱長 6.75m ) (1400 * 3800) (1400 * 3800) 略図 000 3800 300 300 6750 300 550 900 300 5700 STK-φ76.3x.8 STK-φ165.x4.5 STK-φ67.4x6.6 50 300 5000 1400 3000 100 1400 P. 1 1. 一般事項 1-1 概要 F 型 標識柱
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E6328FCD2E646F63>
-1 ポイント : 材料の応力とひずみの関係を知る 断面内の応力とひずみ 本章では 建築構造で多く用いられる材料の力学的特性について学ぶ 最初に 応力とひずみの関係 次に弾性と塑性 また 弾性範囲における縦弾性係数 ( ヤング係数 ) について 建築構造用材料として代表的な鋼を例にして解説する さらに 梁理論で使用される軸方向応力と軸方向ひずみ あるいは せん断応力とせん断ひずみについて さらにポアソン比についても説明する
<8B4C8D86838A F CE8BB492F990B3292E786C73>
1.3. 使用材料 仕様及び許容応力度表 ( 木材 ) Fc 基準圧縮強度 Ft Fb Fs Fcv 基準引張り強度基準曲げ強度基準せん断強度基準めり込み強度 Eb ヤング係数 1.3. 使用材料 仕様及び許容応力度表 ( 鉄筋 コンクリート ) rfc 鉄筋の許容圧縮応力度 fc ft wft fs fa コンクリートの許容圧縮応力度引張り鉄筋の許容せん断応力度コンクリートの許容せん断力応力度付着
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーショ
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーション ( 壁厚さ 開口形状 寸法 ) ならびに配筋を仮定する 補強壁架構のせん断耐力を計算する せん断破壊するときのメカニズムは
コンクリート実験演習 レポート
. 鉄筋コンクリート (RC) 梁の耐力算定.1 断面諸元と配筋 ( 主鉄筋とスターラップ ) スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (a) 試験体 1 スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (b) 試験体 鉄筋コンクリート (RC) 梁の断面諸元と配筋 - 1 - . 載荷条件 P/ P/ L-a a = 5 = a = 5 L = V = P/ せん断力図
接合部性能試験報告書
1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : HDCⅢ-L 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タツミ 所在地 : 954-0111 新潟県見附市今町 8-3-1 連絡先 : TEL 0258-66-5515 3) 試験の目的 当該接合金物を用いた接合部の短期基準接合耐力 ( 引張 ) を評価する 耐力壁の取り付く柱の仕口 ( アンカー型 )
ARCHITREND ZERO 木造構造計算編
意匠データ ( 平面図と屋根伏図 ) と木造構造図データ ( 基礎伏図 床小屋伏図 ) を読み込んで 構造計算を行い エラーを解消した結果を基礎伏図 床小屋伏図に反映します 木造構造計算の概要 データの確認 意匠 構造図データの読み込み 5 [ 補足 ] 木造構造計算の入力コマンド 6 初期設定の確認 変更 7 [ 補足 ] 鉛直構面の筋かいの連動 5 [ 補足 ] 鉛直構面の面材の連動 5 5 材料の基準強度
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
DNK0609.xls
提出番号 No.DNK0609 提出先御中 ハンドホール 600 600 900 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 カナフレックスコーポレーション株式会社 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 600 mm 横幅 Y 600 mm 側壁高 Z 900 mm 部材厚 床版 t 1 80 mm 底版 t
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材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
接合部性能試験報告書
1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : HDCⅢ-S 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タツミ 所在地 : 954-0111 新潟県見附市今町 8-3-1 連絡先 : TEL 0258-66-5515 3) 試験の目的 当該接合金物を用いた接合部の短期基準接合耐力 ( 引張 ) を評価する 耐力壁の取り付く柱の仕口 ( アンカー型 )
木造構造計算 かんたんご利用ガイド
木造構造計算 1 木造構造計算の適用範囲 1 2 連携元データの確認と連携データの読み込み 2 3 構造計算の実行とエラーの解消方法 13 4 計算結果の閲覧と計算書の印刷方法 24 1. 木造壁量計算の概要説明 適用範囲 (10 秒 ~) ARCHITREND ZERO の木造構造計算の適用範囲を確認しておきましょう 公益財団法人日本住宅 木材技術センター 木造軸組工法住宅の許容応力度設計 を参考にしています
Super Build／FA1出力サンプル
*** Super Build/FA1 *** [ 計算例 7] ** UNION SYSTEM ** 3.44 2012/01/24 20:40 PAGE- 1 基本事項 計算条件 工 事 名 : 計算例 7 ( 耐震補強マニュアル設計例 2) 略 称 : 計算例 7 日 付 :2012/01/24 担 当 者 :UNION SYSTEM Inc. せん断による変形の考慮 : する 剛域の考慮 伸縮しない材(Aを1000
Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外
4. ブレース接合部 本章では, ブレース接合部について,4 つの部位のディテールを紹介し, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) ブレースねらい点とガセットプレートの形状 (H 形柱, 弱軸方向 ) 対象部位の概要 H 形柱弱軸方向にガセットプレートタイプでブレースが取り付く場合, ブレースの傾きやねらい点に応じてガセットプレートの形状等を適切に設計する. 検討対象とする接合部ディテール
Microsoft PowerPoint - zairiki_11
許容応力度設計の基礎 圧縮材の設計 ( 座屈現象 ) 構造部材には 圧縮を受ける部材があります 柱はその代表格みたいなものです 柱以外にも トラス材やブレース材 ラチス材といったものがあります ブレースは筋交いともいい はりや柱の構面に斜め材として設けられています この部材は 主に地震などの水平力に抵抗します 一方 ラチス材は 細長い平鋼 ( 鉄の板 ) を組み合わせて はりや柱をつくることがありますが
<4D F736F F D C082CC8BC882B08B7982D182B982F192668E8E8CB12E646F63>
6.1 目的 6.RC 梁の曲げ及びせん断試験 RC 梁の基本特性を 梁の曲げ せん断実験を通じて学ぶ RC 梁の断面解析を行い 実験で用いる梁の曲げ及びせん断耐力 荷重変形関係を予想する 梁のモデル試験体を用いた実験を通じて 荷重と変形の関係 ひび割れの進展状況 最終破壊性状等を観察する 解析の予想と実験結果とを比較し 解析手法の精度について考察する 梁の様々な耐力 変形能力 エネルギー吸収能力について考察し
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保管者 見本 別紙 4 34 枚 ゆうゆう住宅 S モデル 工事記録書 工事名称 着工 竣工年月日 邸 工事 着工 竣工 年月日 年月日 確認者氏名 工事施工者 ( 所属 ) ( 氏名 ) ゆうゆう検査員 ( 所属 ) ( 氏名 ) 工事監理者 ( 所属 ) ( 氏名 ) 印 印 印 全国建設労働組合総連合 No. 項目 1 工事概要 工事行程表 2 工事経過記録書 3 着工前 4 地盤調査 5 土工事
強化 LVL 接合板および接合ピンを用いた木質構造フレームの開発 奈良県森林技術センター中田欣作 1. はじめに集成材を用いた木質構造で一般的に用いられている金物の代わりに スギ材単板を積層熱圧した強化 LVL を接合部材として用いる接合方法を開発した この接合方法では 集成材と接合板である強化 L
強化 LVL 接合板および接合ピンを用いた木質構造フレームの開発 奈良県森林技術センター中田欣作 1. はじめに集成材を用いた木質構造で一般的に用いられている金物の代わりに スギ材単板を積層熱圧した強化 LVL を接合部材として用いる接合方法を開発した この接合方法では 集成材と接合板である強化 LVL の同時穴あけ加工が容易に行えるため 現場での加工性と接合精度が非常に良くなる また 金物を用いたときの課題とされる火災安全性
Microsoft Word - KIZUKUR_V535ﾏﾆｭｱﾙ_090617
木造軸組工法構造計算プログラム KIZUKURI V5.35 for MS-Windows 2000/XP/Vista マニュアル 構造図 / 概要書作成プログラム KIZ-run & 2 次部材構造計算プログラム KIZ-sub 対応 概要書機能 STEP2( 応力図 検定比図直接印刷 ) (USBプロテクト 14-XXXX 概要書機能利用可能 ) (11-12 13 XXXX 概要書機能利用不可
アンカーボルトの扱いとルート３における露出型柱脚の検討について分かりやすく解説
アンカーボルトの扱いとルート 3 における露出型柱脚の検討について分かりやすく解説 2014 年 10 月株式会社構造ソフトはじめにアンカーボルトには 建て方用アンカーボルトと構造用アンカーボルトがあります 建て方用アンカーボルトも構造用アンカーボルトもJIS 規格 ( 日本工業規格 ) 品があり 建築基準法第 37 条では建築物の主要構造部に使用する材料は日本工業規格又は日本農林規格に適合するものとされています
基礎 構造計算書
日付 :08 年 07 月 日 4:5:4 基礎構造計算書 ( べた基礎 ) 建物名 伏図次郎 階 基礎総合判定表 地盤の許容応力度の算定と基礎形式の選定 接地圧の検定 3 基礎梁の長期および短期の曲げとせん断に対する検定 4 底盤の検定 5 耐力壁 準耐力壁等の許容せん断耐力 6 基礎伏図 7 基礎詳細図 注意事項 平成 3 年国土交通省告示第 347 号 評価方法基準 第 5 による 基礎の検討を行います
<4D F736F F D F91808DEC95CE5F88EA94CA8E968D8082CC93FC97CD5F CE8BB490849DC8>
2. 一般事項の入力 2-1. 建設地等 ( 図 2-1) ( 図 2-1) [ 物件名 ]/[ 建設主 ]/ [ 建築士資格 ]/[ 構造設計者氏名 ]/[ 所属建築事務所 ]/[ 郵便番号 ]/ [ 所在地 ]/[ 電話番号 ]/ [ 建設場所 ]/[ 主要用途 ] 操作 漢字 / カタカナ / 英数字で入力します 機能 計算書の表紙に印刷 / 表示されます [ コメント ] 操作 漢字 / カタカナ
要 約 本件建物は 構造上の安全性に問題がある 前回裁判で提出されている本件の問題点に加え 現地調査書 (( 株 ) 日本建築検査研究所岩山氏作成 ) 施工図及び竣工図をもとに再検討を行なった その結果下記に示すように建物の安全性を損なう重要な問題点が発覚した 発覚した問題点を反映し構造の再計算を行
要 約 本件建物は 構造上の安全性に問題がある 前回裁判で提出されている本件の問題点に加え 現地調査書 (( 株 ) 日本建築検査研究所岩山氏作成 ) 施工図及び竣工図をもとに再検討を行なった その結果下記に示すように建物の安全性を損なう重要な問題点が発覚した 発覚した問題点を反映し構造の再計算を行った 本件建物の問題点 1 屋上の増し打ち荷重が元設計の想定の限度を超えて打設されている 2 基礎梁の施工不良があり柱と基礎梁の接合部のコンクリートが一体化していない
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
Microsoft PowerPoint - zairiki_10
許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から
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施工状況現場検査チェックシート 見本 別紙 5 6 枚 記載された内容は 事実の相違ないことを住宅検査員 施工 ( 管理 ) 者連名で報告します 住宅の名称 住宅の所在地 工事施工者 住所代表者氏名又は名称電話 : - - 印 ゆうゆう検査員 施工 ( 管理 ) 者 建築士番号氏名電話 : - - 住所氏名電話 : - - 印 印 検査対象工程検査年月日検査員の署名施工 ( 管理 ) 者の署名 第
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1 基礎設計書 山田太郎様邸新築工事 2014 年 7 月 1 日 株式会社設計室ソイル 目次 2 1 建物条件 2 1-1 建物概要 2 1-2 平面図 2 1-2-1 基礎の節点座標 3 1-2-2 基礎外周の節点番号 3 1-2-3 スラブを示す4 点の節点番号 3 1-3 荷重条件 4 1-3-1 基礎寸法 4 1-3-2 荷重条件 4 2 スウェーデン式サウンディング試験 5 2-1 調査点
参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π
番号 場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計 施工に関するガイドライン 正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目 場所打ちコンクリート杭施工指 針 同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200
Super Build／宅造擁壁 出力例１
宅造擁壁構造計算書 使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例 壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00
A-2
. 荷重および外力.1 クレーン荷重の考え方 よくある指摘事例 クレーン荷重の設定方法や建物の設計方法が不明確な事例がある. 関係法令等 令第 8 条, 第 83 条, 第 84 条平成 1 年国交省告示第 5 号 指摘の趣旨 クレーンを有する建物の構造設計を行うにあたり,015 年技術基準 1) にはクレーン荷重の設定方法や考え方 長期, 地震時 ) が示されておらず, また設計上の注意事項も記載されていない.
<4D F736F F D2089A189CB8DDE C8B7B8FE98CA776332E35322E646F63>
宮城県産スギスパン表 ver.-1 県産スギ材の利用促進をめざして! 平成 21 年 3 月 宮城県林業技術総合センター はじめに 県土の57% は森林に覆われています 森林に対する県民の要請は, これまでになく多様化し, 林産物の供給や水源のかん養, 県土保全のほかに, 生物多様性の確保や地球温暖化防止に向けた二酸化炭素吸収源としての役割などにも大きな期待が高まっています 本県の森林の48% は人工林であり,
1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : フラットプレートスリム合板仕様 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タナカ 所在地 : 茨城県土浦市大畑 連絡先 : TEL ) 試験の目的
1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : フラットプレートスリム合板仕様 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タナカ 所在地 : 300-4111 茨城県土浦市大畑 702-1 連絡先 : TEL 029-862-1223 3) 試験の目的 当該接合金物を用いた接合部の短期基準接合耐力 ( 引張 ) を評価する 柱頭柱脚接合部 ( 中柱型
平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ]
![平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ]](/thumbs/97/131337752.jpg "平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ]")
平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ] と [2 格子モデルによる微小変位理論 ( 棒部材の簡易格子モデル )] および [3 簡易算出式による方法
<424F58834A838B836F815B836782CC90DD8C76>
1 章断面方向の計算 1.1 設計条件 ( 主たる適用基準 : 土工指針 ) 1.1.1 一般条件 (1) 構造寸法図 00 00 600 4 000 500 5 100 000 500 5 000 500 6 000 () 基礎形式地盤反力度 ( 地盤反力度算出方法 : 全幅 ) 1.1. 材料の単位重量 舗 装 γa (kn/m 3 ).50 盛土 湿 飽 潤 和 γt γsat 1 18.80
Super Build／MC1 - Ｓ梁継手の計算
*** Super Build/MC1 - S 梁継手の計算 *** 70-899180 [Sample 01/10/10 10:7 PGE- 1 基本事項 工事名 : 設計例略称 : Sample 日付 : 01/06/08 1:00:00 担当者 : Union System 解析結果 : 表示桁未満で切り捨てを行った 計算条件 検討内容 : 全強接合 保有耐力接合 部材耐力計算 全強接合の設計用応力は
2.1 全体構成及び部材配置 (1) 構成概要図 に CLT 制震壁の全体構成及び部材配置図を示す CLT 制震壁は 鉄骨造建物の一つのフレーム ( 柱と梁に囲まれた部分 ) に配置することを想定した 頭部鋼板ビス打ちせん断金物 < ビス接合部 > CLT 制震壁の範囲 鉄骨造梁 CLT
第 2 章 CLT 制震壁部材構成の検討 2.1 全体構成及び部材配置 (1) 構成概要図 2-1.1 に CLT 制震壁の全体構成及び部材配置図を示す CLT 制震壁は 鉄骨造建物の一つのフレーム ( 柱と梁に囲まれた部分 ) に配置することを想定した 頭部鋼板ビス打ちせん断金物 < ビス接合部 > CLT 制震壁の範囲 鉄骨造梁 CLT パネル 鉄骨造柱 極低降伏点鋼材ダンパー < 鋼材ダンパー
山形県産スギ材の横架材スパン表（印刷用）
山形県産スギ材の横架材スパン表 山形県農林水産部森林課 平成 21 年 3 月 はじめに 県産木材を有効に利用することは 地域の林業や木材産業が活性化して 経済の発展や山村地域の振興が図られるとともに 森林の手入れが進み健全さが維持され 安全で安心な県民生活を支えることにつながります 本県の木材需要は 住宅資材としての利用が大半を占めており 県産木材の利用を進めていくうえで 木造住宅を多く建築していくことが有効ですが
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日 目 次 1. 目的 1 2. 耐雪型の設置計画 1 3. 構造諸元 1 4. 許容応力度 1 4-1 使用部材の許容応力度 ( SS400,STK410 相当 1 4-2 無筋コンクリートの引張応力度 1 4-3 地盤の耐荷力 1 5. 設計荷重 2 5-1 鉛直力 ( 沈降力 ) 2 5-2) 水平力 ( クリープ力
3 高強度耐力壁 3 高強度耐力壁 3.1 基本設計 以下は 柱の横架材 ( 土台 桁など ) へのめり込み変形 強度が無視できる場合の設計法である 柱の横架材へのめり込みが無視できない場合は これらを考慮した解析が必要である なお 靱性による低減係数 K d を別途求める必要がある チェック項目
.1 基本設計 以下は 柱の横架材 ( 土台 桁など ) へのめり込み変形 強度が無視できる場合の設計法である 柱の横架材へのめり込みが無視できない場合は これらを考慮した解析が必要である なお 靱性による低減係数 K d を別途求める必要がある チェック項目 1 ダイアフラムユニットの許容せん断耐力 2 柱の応力 柱脚接合部の応力 4 変形量 の値が柱の許容応力度以下であることを確認する 柱脚 柱頭接合部の応力のチェック柱脚接合部には
<4D F736F F D E81758C9A927A8AEE8F C695698A6D964082CC918A88E1935F815E8A8494A282CC97CD8A778176>
付録 1. 建築基準法と品確法との相異点 ( 耐力壁量等 ) 耐力壁量に関して住宅の品質確保の促進等に関する法律 ( 品確法と呼ぶ ) では 等級 1は建築基準法レベルとされている 木造の2 階建て建築物を例として等級の違い即ち基準法と品確法において両者の考え方 規準作成のプロセスの違いを比較する 1. 地震力について品確法の耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 ) では 地震力として極めて稀に発生する地震力において構造躯体が倒壊
注意事項 P4-2 ホームズ君 構造 EX ( 以下 本ソフトウェア ) は 財団法人日本住宅 木材技術センターが実施している 木造建築物電算プログラム認定 において 関係法令や評価方法基準に準拠しているとして 認定書 ( 認定番号 :P4-2) の交付を受けております 認定対象の計算書 図面には用
ホームズ君構造 EX ( 公財 ) 日本住宅 木材技術センター P4-2 日付 :216 年 4 月 1 日 23:7:4 建築基準法 接合部 建物名 真田幸村様邸新築工事 柱頭柱脚金物算定表 (1 階柱 ) 柱頭柱脚金物算定表 (2 階柱 ) 使用金物一覧柱頭柱脚金物算定平面図柱頭柱脚金物算定立面図 注意事項 平成 12 年建設省告示第 146 号 木造の継手及び仕口の構造方法を定める件 第二号のただし書きにより接合金物を求める方法に準拠した計算を行います
【建築基準法】壁配置偏心率/四分割法
ホームズ君構造 EX ( 公財 ) 日本住宅 木材技術センター P04-0 日付 :08 年 06 月 6 日 3:38:45 建築基準法 偏心率 建物名 伏図次郎 階 偏心率計算表 偏心率明細表 偏心率平面図 注意事項 平成 年建設省告示第 35 号 木造建築物の軸組の設置の基準を定める件 に基づき 偏心率を用いて軸組を釣合い良く配置する方法に準拠した計算を行います 四分割法と偏心率の判定結果については
RC 規準改定に関する第 2 回公開小委員会 解析 WG 計算例 8 条構造解析の基本事項 9 条骨組の解析 竹中工務店角彰 2008 年 3 月 31 日 計算例 : 建物概要 / 使用材料 中規模事務所ビルを対象 コンピューター一貫計算手法での設計 耐震スリットの無い RC 造 延べ面積 362
規準改定に関する第 2 回公開小委員会 計算例 8 条構造解析の基本事項 9 条骨組の解析 竹中工務店角彰 28 年 3 月 31 日 計算例 : 建物概要 / 使用材料 中規模事務所ビルを対象 コンピューター一貫計算手法での設計 耐震スリットの無い 造 延べ面積 3628.8 m 2 建築面積 518.4 m 2 構造 鉄筋コンクリート造 階数 地上 7 階 高さ 28.3 m 軒の高さ 27.7
階の施工方法 1 は, スパン表に従って 支点間距離が許容範囲内となるように施工します 2 根太受け金物は 原則的に床梁用を使用します ( 図 10) 釘打ちには 必ず 金物専用の ZN 釘を使用し 横架材へ ZN65 10 本 Ⅰ 形梁へ ZN40 4 本とします 3 火打梁を省略す
3. 軸組構法での施工方法 3.1. 1 階の施工方法 1 は, スパン表に従って 支点間距離が許容範囲内となるように施工します 2 根太受け金物は 土台の取り付け面が基礎面より基礎芯側にずれている場合 土台用を使用します ( 図 6) 釘打ちには 必ず金物専用の ZN 釘を使用し 土台へ ZN65 8 本 Ⅰ 形梁へ ZN40 6 本とします は, 基礎と取り合う部分を切り欠いて金物に落とし込みます
奈良県森技セ研報 No.41 (2012) 37 スギ異樹種集成材を用いた門型ラーメン架構の水平加力試験 *1 中田欣作 奥田一博 国産スギ材とカラマツおよびベイマツ材を組合せた異樹種集成材を作製し 一般住宅でのラーメン構造としての利用の可能性を検討するために これらの集成材を用いた門型ラーメン架構
奈良県森技セ研報 No.41 (2012) 37 スギ異樹種集成材を用いた門型ラーメン架構の水平加力試験 *1 中田欣作 奥田一博 国産スギ材とカラマツおよびベイマツ材を組合せた異樹種集成材を作製し 一般住宅でのラーメン構造としての利用の可能性を検討するために これらの集成材を用いた門型ラーメン架構の水平加力試験および柱梁接合部および柱脚接合部のモーメント加力試験を行った 幅 120mm 厚さ300mmのカラマツ
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材料力学講義 (3) 応力と変形 Ⅲ ( 曲げモーメント, 垂直応力度, 曲率 ) 今回は, 曲げモーメントに関する, 断面力 - 応力度 - 変形 - 変位の関係について学びます 1 曲げモーメント 曲げモーメント M 静定力学で求めた曲げモーメントも, 仮想的に断面を切ることによって現れる内力です 軸方向力は断面に働く力 曲げモーメント M は断面力 曲げモーメントも, 一つのモーメントとして表しますが,
コンクリート工学年次論文集 Vol.31
論文一面せん断を受ける孔あき鋼板ジベルのせん断破壊性状 佐藤悠史 * * 西村泰志 要旨 : 鉄骨骨組にプレキャストコンクリート壁板を組込む工法の合理化を意図して, 鉄骨骨組とRC 壁板との接合部に 枚の孔あき鋼板ジベルを用いた接合部を提案し, その接合部のせん断破壊性状について, 実験的に検討を行った 実験結果から, 一面せん断を受ける孔あき鋼板ジベルのせん断耐力は, モルタルの破断によると定義すると,
ブレースの配置と耐力
システム天井グリッドタイプ耐震基準 (2016 年版 ) 2015 年 3 月制定 2016 年 3 月改訂 平成 26 年 4 月に改定された建築基準法施行令による技術基準等の動向を踏まえ制定しました 1 はじめに 平成 13 年芸予地震 平成 15 年十勝沖地震 および平成 1 7 年宮城沖地震において 天井の脱落被害が発生し 1 ) 2 ) 3 大規模空間の天井の崩落対策についての技術的助言
益永八尋 2013 年 11 月 24 日 管体構造計算 益永八尋 パイプラインの縦断図及び水理縦断図のデータから管体構造計算に必要なデータ ( 静水圧 水撃圧 土かぶり 荷重条件等 ) を抽出し 管種選定を行うための構造計算を行う このソフトを利用し 各管種の経済比較のための資料作成も容易に行える
管体構造計算 パイプラインの縦断図及び水理縦断図のデータから管体構造計算に必要なデータ ( 静水圧 水撃圧 土かぶり 荷重条件等 ) を抽出し 管種選定を行うための構造計算を行う このソフトを利用し 各管種の経済比較のための資料作成も容易に行える 例えば 掘削 埋戻し土量 の計算も 縦断図のデータと標準断面図のデータから可能であり 各管種別の工事費積算も容易に行え る また 筆者が作成したスラストブロックの計算ソフト
表 6.3 鉄筋のコンクリートに対する許容付着応力度 (N/mm 2 ) 長 期 短 期 異形鉄筋 かつ 5 上端筋 Fc 以下 75 0 その他の鉄筋 かつ.35 + Fc 以下 25 < 表を全面差し替えた > 長期に対する値の.5 倍 丸鋼 4 Fc かつ 0.9 以下 00
6 条許容応力度 下線部は修正した改定箇所 2 重取消線は削除した箇所を示す 本文案 鉄筋とコンクリートの許容応力度は, 通常の場合, 表 6.,6.2 および表 6.3 による. 普通コンクリート 軽量コンクリート 種および 2 種 表 6. コンクリートの許容応力度 (N/mm 2 ) 長期短期 圧縮引張せん断圧縮引張せん断 3-30 かつ 0.49 + Fc 以 00 下 普通コンクリートに対する値の
大脇 山下式 2012 予測計算シートの使い方 床衝撃音研究会
大脇 山下式 2012 予測計算シートの使い方 床衝撃音研究会 計算対象居室 基本計画の段階の計算例を示します 計算対象とする居室を図 1, スラブの断面図を図 2 に示します 今回の計算における音源室と受音室は同一プランとします 建物諸元スラブ : 波型中空スラブ ( 密度 ρ=2300kg/m 3, ヤング係数 E=2.4 10 10 N/m 2 ) スラブの支配面積 59.0m 2 (8,870mm
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許容応力度設計の基礎 曲げに対する設計 材料力学の後半は 許容応力度設計の基礎を学びます 構造設計の手法は 現在も進化を続けています 例えば 最近では限界耐力計算法という耐震設計法が登場しています 限界耐力計算法では 地震による建物の振動現象を耐震設計法の中に取り入れています しかし この設計法も 許容応力度設計法をベースにしながら 新しい概念 ( 限界設計法 ) を取り入れて発展させたものです ですから
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25 構造基準等の合理化関係 1. 鉄骨造及び鉄筋コンクリート造の建築物等の構造基準の合理化 (1) 鉄骨造等の小規模建築物等の構造耐力上主要な部分である鋼材の接合方法 ( 令第 67 条第 1 項 ) 改正の内容 主旨 鉄骨造の建築物又は建築物の構造部分における構造耐力上主要な部分である 鋼材の接合について 滑り挙動による影響の大きい大規模建築物 ( 延べ面積が3, 000 平方メートルを超える建築物又は軒の高さが9メートルを超え
構造番号質疑回答 3 講習会資料 P5 判定事例の対応集 横補剛材について屋根ブレース等により水平移動が拘束された大梁に対して 例えば図 1 のよう下図 a 又は b 又は a b 材共に ( 梁に ) 対する横補剛材として c の火打ち材をに大梁せいの中心位置に横補剛材を設け 補剛材
S 造 1 講習会資料 P6 露出柱脚設計フロー 14の基礎コンクリート破壊防止等の検討について (a) 柱脚のアンカーボルトがせん断力を負担しない場合 (a) 柱脚の終局せん断力 (Ds 算定時 ) をベースプレート下面の摩擦で処理できる 柱軸力による B.PL 底面の摩擦力でせん断力を負担できる場合は アンカーボ 場合はアンカーボルトによる基礎立上がり部側面のコーン状破壊の検討を省略 ルトにせん断力が作用しないとして基礎立上がり部のコーン状破壊の検討を省
技術基準およびRC規準改訂による開口補強筋の取り扱いについてわかりやすく解説
技術基準および RC 規準改訂による開口補強筋の取り扱いについてわかりやすく解説 017 年 11 月 株式会社構造ソフト はじめに 015 年に 建築物の構造関係技術基準解説書 ( 以下 技術基準と表記 ) が007 年版から改訂されて 鉄筋コンクリート構造計算規準 ( 以下 RC 規準と表記 ) の010 年版が本格的に運用されるようになり 耐震壁の開口補強筋の計算についても RC 規準 (010)
鋼連続合成ラーメン 2 主鈑桁橋へのコンパクト断面設計法および二重合成構造の適用検討 東田典雅 1 西川孝一 1 登石清隆 2 脇坂哲也 2 西村治 2 田嶋一介 2 1 東日本高速道路 ( 株 ) 新潟支社 ( 新潟市中央区天神 1-1 プラーカ3 4F) 2 大日本コンサルタン
(4) 鋼連続合成ラーメン 2 主鈑桁橋へのコンパクト断面設計法および二重合成構造の適用検討 大日本コンサルタント株式会社北陸支社技術部構造保全計画室 田嶋一介氏 50 鋼連続合成ラーメン 2 主鈑桁橋へのコンパクト断面設計法および二重合成構造の適用検討 東田典雅 1 西川孝一 1 登石清隆 2 脇坂哲也 2 西村治 2 田嶋一介 2 1 東日本高速道路 ( 株 ) 新潟支社 ( 950-0917
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計算書番号 :01710014655 日付 :017 年 10 月 0 日 14:6:55 面材張り大壁 詳細計算書 仕様名 新グレー本モデルプラン 大壁 1. 計算条件 1. 1 概要情報 仕様名仕様詳細 特記事項 新グレー本モデルプラン 大壁 壁面を構成する面材数階高 H(mm) 壁長 (mm) 1 枚 730 910 1. 面材 釘情報 面材寸法 (mm) 730 910 面材厚さ t(mm)
1 2 D16ctc250 D16ctc250 1 D25ctc250 9,000 14,800 600 6,400 9,000 14,800 600 以上 6,500 隅角部テーパーをハンチ処理に 部材寸法の標準化 10cm ラウンド 10cm ラウンド 定尺鉄筋を用いた配筋 定尺鉄筋 配力筋位置の変更 ( 施工性考慮 ) 配力筋 主鉄筋 配力筋 主鉄筋 ハンチの除去底版テーパーの廃止 部材寸法の標準化
(Microsoft Word - \221\346\202R\225\322\221\346\202Q\217\315.docx)
第 2 章 CLT パネル工法における鋼板挿入型接合部の 耐力向上に関する研究 2.1 一般事項 試験概要 1. 試験名称 CLT パネル工法における鋼板挿入型接合部の耐力向上に関する研究 2. 試験の目的 内容 試験目的 ~ 補強用長ビスを面外方向に用いることによる割裂抑制の効果 ~ CLT パネルを用いた鋼板挿入型接合部の試験体に引張力を加えたと き 鋼板挿入部から割裂が生じることが確認され 接合部の最大耐力
木造住宅の構造設計
WRC 造部の規定 + 配筋指針 ルート 1( 告示 4 号 ) の対象 :WRC 造部の規定 (1) a)500m 2 以下 W RC W W RC W W RC RC W W RC 500m 2 以下 国交告第 593 号改正 (H23.4.27) RC b)500m 2 超 1 告示の定める規模毎に Exp.J で分離 13m 以下 ( 軒 9m 以下 ) 13000m 2 以下木造部分の地震力を割り増ししてルート
Microsoft Word - 山辺委員①.doc
資料 6 学校の木造設計等を考える研究会 009.09.07 山辺豊彦 第 回事例に基づくコストを抑えた木造施設の整備取組事例の紹介設計事例として 3 件取り上げました ( 資料参照 ) 木造の学校建築における構造上の特色と注意点は 下記の点である 1) 比較的大スパンで床面積も広い ) 階高も高い 3) 地域荷重の影響が大きい ( 特に積雪荷重 地震地域係数など ) 4) 木材のヤング係数が小さいため
Microsoft Word - 【完成版】技術資料（0407公表）
別冊構造計算書 木造校舎モデルプラン 1 構造計算書 目次 1. 一般事項 001 1.1 建築概要 001 1. 設計方針 00 1.3 仕様規定と構造計算の検討必要項目チェックリスト 004. 使用構造材料 006.1 使用構造材料一覧表 006. 使用する材料の許容応力度等 008.3 鉛直構面の許容耐力等 009.4 水平構面の許容耐力 009.5 柱頭柱脚接合部の許容耐力 010.6 横架材端部接合部の許容耐力
コンクリート工学年次論文集 Vol.29
論文 RC 造基礎梁に定着されたアンカーボルトの構造性能に関する実験的研究 安藤祐太郎 *1 酒井悟 *2 *3 中野克彦 要旨 : 本研究は,RC 造基礎梁に定着されたアンカーボルトの構造性能 ( 支持耐力, 抜出し性状および破壊性状 ) を実験的に把握することを目的としている ここでは, 梁幅が 1 mm の薄厚 RC 梁に, 現在, 使用されている種々のアンカーボルトを定着した場合の曲げ せん断実験を実施し,
第1章 単 位
H. Hamano,. 長柱の座屈 - 長柱の座屈 長い柱は圧縮荷重によって折れてしまう場合がある. この現象を座屈といい, 座屈するときの荷重を座屈荷重という.. 換算長 長さ の柱に荷重が作用する場合, その支持方法によって, 柱の理論上の長さ L が異なる. 長柱の計算は, この L を用いて行うと都合がよい. この L を換算長 ( あるいは有効長さという ) という. 座屈荷重は一般に,
ブレースの配置と耐力
システム天井新耐震基準 平成 20 年 10 月制定平成 23 年 9 月改定 1 はじめに 平成 13 年芸予地震 平成 15 年十勝沖地震 および平成 17 年宮城沖地震において 天井の脱落被害が発生し 大規 模空間の天井の崩落対策についての技術的助言 1) 2) 3) が国土交通省から出されたことを契機に 各方面で天井の耐震性に関する研究や実験が行われてきました ロックウール工業会においては
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E6398FCD2E646F63>
9-1 第 9 章静定梁のたわみ ポイント : 梁の微分方程式を用いて梁のたわみを求める 静定梁のたわみを計算 前章では 梁の微分方程式を導き 等分布荷重を受ける単純梁の解析を行った 本節では 導いた梁の微分方程式を利用し さらに多くの静定構造物の解析を行い 梁の最大たわみや変形状態を求めることにする さらに を用いて課題で解析した構造を数値計算し 解析結果を比較 検討しよう 9.1 はじめに キーワード梁の微分方程式単純梁の応力解析片持ち梁の応力解析
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Release Note Release Date : Jun. 2015 Product Ver. : igen 2015 (v845) DESIGN OF General Structures Integrated Design System for Building and General Structures Enhancements Analysis & Design 3 (1) 64ビットソルバー及び