国土技術政策総合研究所 研究資料
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- こうた とこたに
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1 P= 1 L=5 R 15 4 号棒状 ( 丸 ) ( 単位 mm) 図 1-1 試験片形状の詳細 ( 円形断面 )( 国総研 ) 注 ) 肩部の半径 R は JIS によれば 14 号では R 15 であるが 1A 号に合わせて R=25 とした なお 14B 号以外では JIS 最低値としている 図 1-2 試験片形状の詳細 ( 矩形断面 )( 国総研 ) ( 単位 mm) 27
2 1A 号試験片 4 号試験片 5 号試験片 12A 号試験片 図 1-3 試験片形状の詳細 ( 鉄連 ) ( 単位 mm) L= 1A 号試験片 図 1-4 試験片形状の詳細 ( 鉄連 ) ( 単位 mm) A C E F D B 図 2 矩形断面の試験片の断面積測定 28
3 伸び計 ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) 図 3-1(a) 4 号 SN49B t25 図 3-1(b) 1 号 SN49B t25 29
4 伸び計 ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) 図 3-1(c) 14A 号 SN49B t25 図 3-1(d) 4 号 SA4C t25 3
5 伸び計 ε (%) 1 2 3ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) 図 3-1(e) 1 号 SA4C t25 図 3-1(f) 14A 号 SA4C t25 31
6 伸び計 ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) 2 図 3-1(g) 4 号 H-SA7B t25 図 3-1(h) 1 号 H-SA7B t25 32
7 伸び計 ε (%) ε (%) ε (%) 2 図 3-1(i) 14A 号 H-SA7B t25 33
8 伸び計 ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) 図 3-2(a) 1A 号 SN49B t9 図 3-2(b) 1B 号 SN49B t9 34
9 伸び計 ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) 図 3-2(c) 5 号 SN49B t9 図 3-2(d) 14B 号 SN49B t9 35
10 伸び計 ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) 1 2 3ε (%) 図 3-2(e) 12A 号 SN49B t9 図 3-2(f) 12C 号 SN49B t9 36
11 伸び計 ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) 図 3-3(a) 1A 号 SN49B t25 図 3-3(b) 1B 号 SN49B t25 37
12 伸び計 ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) 図 3-3(c) 5 号 SN49B t25 図 3-3(d) 14B 号 SN49B t25 38
13 伸び計 ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) 図 3-3(e) 12A 号 SN49B t25 図 3-3(f) 12C 号 SN49B t25 39
14 伸び計 ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) 図 3-4(a) 1A 号 SA49C t25 図 3-4(b) 1B 号 SA49C t25
15 伸び計 ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) 図 3-4(c) 5 号 SA49C t25 図 3-4(d) 14B 号 SA49C t25 41
16 伸び計 ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) 図 3-4(e) 12A 号 SA49C t25 図 3-4(f) 12C 号 SA49C t25 42
17 伸び計 ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) 15 図 3-5(a) 1A 号 H-SA7B t24 図 3-5(b) 1B 号 H-SA7B t24 43
18 伸び計 ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) 15 図 3-5(c) 5 号 H-SA7B t24 図 3-5(d) 14B 号 H-SA7B t24 44
19 伸び計 ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) ε (%) 15 図 3-5(e) 12A 号 H-SA7B t24 図 3-5(f) 12B 号 H-SA7B t24 45
20 49B B B 図 4-1 1A 号 49B の 46
21 49B B B 図 号 49B の 47
22 49B B B 図 号 49B の 48
23 49B B B 図 A 号 49B の 49
24 49B 図 4-5 1A 号 49B の 5
25 325B B B 図 5-1 1A 号 325B の 51
26 325B B B 図 号 325B の 52
27 325B B B 図 号 325B の 53
28 325B B B 図 A 号 325B の 54
29 325B 図 5-5 1A 号 325B の 55
30 49B B B 図 6-1 1A 号 49B の 56
31 49B B B 図 号 49B の 57
32 49B B B 図 号 49B の 58
33 49B B B 図 A 号 49B の 59
34 49B 図 6-5 1A 号 49B の
35 325B B B 図 7-1 1A 号 325B の 61
36 325B B B 図 号 325B の 62
37 325B B B 図 号 325B の 63
38 325B B B 図 A 号 325B の 64
39 325B 図 A 号 325B の 65
40 一様伸び (%) 号 号 A 号 試験片形状 SN49B t25 SA4C t25 H-SA7B t25 破断伸び (%) SN49B t25 SA4C t25 H-SA7B t25 4 号 号 A 号 試験片形状 絞り (%) ( 注 ) 図の横軸では 同種試験片が番号順に並んでいる 例えば 図 8-1 の (4 号 -- --) は SN49B の場合 ( ) を示している 図 8-1~ 図 8-2 で全て同様である 5 45 SN49B t25 SA4C t25 H-SA7B t25 4 号 号 A 号 試験片形状 図 8-1 円形断面 ( 国総研 ) 一様伸び (%) SN49B t9 SN49B t25 SA t25 H-SA t25 1A 号 B 号 号 B 号 A 号 C 号 試験片形状 破断伸び (%) SN49B t9 SN49B t25 SA t25 H-SA t25 1A 号 B 号 号 B 号 A 号 C 号 試験片形状 絞り 1(%) 65 絞り 2(%) A 号 B 号 号 B 号 A 号 C 号 試験片形状 SN49B t9 SN49B t25 SA t25 H-SA t25 図 8-2 矩形断面 ( 国総研 ) A 号 B 号 号 B 号 A 号 C 号 試験片形状 SN49B t9 SN49B t25 SA t25 H-SA t25 66
41 一様伸び (%) 号 試験片形状 SN49B t TMCP325B t 破断伸び (%) 号 試験片形状 SN49B t TMCP325B t 85 8 絞り (%) 号 試験片形状 SN49B t TMCP325B t 図 9-1 円形断面 ( 鉄連 ) ( 注 ) 図の横軸では 同種試験片が番号順に並んでいる 例えば 図 9-1 の (4 号 -- --) は SN49B の場合 (49B-4 49B-5 49B-6) を示している 図 9-1~ 図 9-2 で全て同様である 絞り 1(%) 一様伸び (%) SN49B t TMCP325B t 1A 号 号 A 号 A' 号 -- 試験片形状 破断伸び (%) 絞り 2(%) SN49B t TMCP325B t 1A 号 号 A 号 A' 号 -- 試験片形状 45 SN49B t TMCP325B t 1A 号 号 A 号 A' 号 -- 試験片形状 45 SN49B t TMCP325B t 1A 号 号 A 号 A' 号 -- 試験片形状 図 9-2 矩形断面 ( 鉄連 ) 67
42 破断伸び (%) (.7,.19) (.7,.14) (ϕ, ε u )=(.7,.6) 1 SN, t25 SA, t25 H-SA, t 破断伸び (%) SN, t25 SA, t25 H-SA, t25 (.7,.19) (.7,.14) (ϕ, ε u )=(.7,.6) 破断伸び (%) A / L A / L (a-1) 円形断面 ( 線形軸表示 ) (a-2) 円形断面 ( 両対数軸表示 ) (.7,.19) (.7,.14) (ϕ, ε u )=(.7,.6) 15 SN, t9 1 SN, t25 SA, t25 5 H-SA, t A / L A / L (b-1) 矩形断面 ( 線形軸表示 ) (b-2) 矩形断面 ( 両対数軸表示 ) 図 1-1 青木式 ( ε =.19,.14,. 6 ϕ =.7 ) と実験データとの比較 ( 国総研 ) u 破断伸び (%) SN, t9 SN, t25 SA, t25 H-SA, t25 (.7,.19) (.7,.14) (ϕ, ε u )=(.7,.6)
43 破断伸び (%) 破断伸び (%) (.7,.19) (ϕ, ε u )=(.7,.14) A / L A / L (a-1) 円形断面 ( 線形軸表示 ) (a-2) 円形断面 ( 両対数軸表示 ) (.7,.19) (ϕ, ε u )=(.7,.14) A / L A / L (b-1) 矩形断面 ( 線形軸表示 ) (b-2) 矩形断面 ( 両対数軸表示 ) 図 1-2 青木式 ( ε =.19,. 14 ϕ =.7 ) と実験データとの比較 ( 鉄連 ) u SN, t TMCP, t 1 SN, t TMCP, t 破断伸び (%) 破断伸び (%) SN, t TMCP, t (.7,.19) (ϕ, ε u )=(.7,.14) SN, t TMCP, t (.7,.19) (ϕ, ε u )=(.7,.14)
44 破断伸び (%) ε s =.33 ε s = A / L ε s =.19 SN, t25 SA, t25 H-SA, t25 破断伸び (%) A / L (a-1) 円形断面 ( 線形軸表示 ) (a-2) 円形断面 ( 両対数軸表示 ) SN, t25 SA, t25 H-SA, t25 ε s =.33 ε s =.3 ε s =.19 破断伸び (%) 5 3 ε s =.33 ε s =.3 ε s =.27 ε s =.17 2 SN, t9 1 SN, t25 SA, t25 H-SA, t 破断伸び (%) SN, t9 SN, t25 SA, t25 H-SA, t25 ε s =.33 ε s =.3 ε s =.27 ε s = A / L A / L (b-1) 矩形断面 ( 線形軸表示 ) (b-2) 矩形断面 ( 両対数軸表示 ) 図 11-1 ISO 式と実験データとの比較 ( 国総研 ) 7
45 破断伸び (%) ε s =.33 ε s =.3 破断伸び (%) SN TMCP ε s =.33 ε s =.3 1 SN TMCP A / L A / L (a-1) 円形断面 ( 線形軸表示 ) (a-2) 円形断面 ( 両対数軸表示 ) 破断伸び (%) ε s =.33 ε s =.3 破断伸び (%) SN TMCP ε s =.33 ε s =.3 1 SN TMCP A / L A / L (b-1) 矩形断面 ( 線形軸表示 ) (b-2) 矩形断面 ( 両対数軸表示 ) 図 11-2 ISO 式と実験データとの比較 ( 鉄連 ) 71
国土技術政策総合研究所 研究資料
国土技術政策総合研究所資料 TECHNICAL NOTE of National Institute for Land and Infrastructure Management No.662 December 211 ISSN 1346-7328 国総研資料第 662 号平成 23 年 12 月 鋼材の破断伸びに及ぼす試験片形状の影響 ( 共同研究 基準強度設定のための鋼材の伸び性能に関する研究
- 1 - 2 ç 21,464 5.1% 7,743 112 11,260 2,349 36.1% 0.5% 52.5% 10.9% 1,039 0.2% 0 1 84 954 0.0% 0.1% 8.1% 91.8% 2,829 0.7% 1,274 1,035 496 24 45.0% 36.6% 17.5% 0.8% 24,886 5.9% 9,661 717 6,350 8,203 38.8%
平成27年度三菱重工グループ保険 フルガードくん（シニア）
TEL 0120-004-443 TEL 045-200-6560 TEL 042-761-2328 TEL 0120-539-022 TEL 042-762-0535 TEL 052-565-5211 TEL 077-552-9161 TEL 0120-430-372 TEL 0120-45-9898 TEL 0120-63-0051 TEL 0120-252-892 TEL 083-266-8041
帝国議会の運営と会議録をめぐって
23 1890 10 10 11 25 11 26 11 27 11 29 115 56 16 19 23 92 22 3125 32 16 16 14 10 12 23 21 22 11 23 22 22 2211 23 73 9020 73 69 75 33 23 23 10 10 4111 25 10 11 23 220 10 20 6 64 10 11 12 13 15 16 73 49 40
液晶ディスプレイ取説TD-E432/TD-E502/TD-E552/TD-E652/TD-E432D/TD-E502D
1 2 3 4 5 6 7 1 2 3 4 5 6 7 2 2 2 1 1 2 9 10 11 12 13 14 15 16 17 1 8 2 3 4 5 6 7 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 9 11 12 13 13 14 15 16 17 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 1 2 3 4 5 6 7 8 9 11 12
000-.\..
1 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 e e 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 10mm 150mm 60mm 25mm 40mm 30mm 25 26 27 1 28 29 30 31 32 e e e e e e 33 e 34 35 35 e e e e 36 37 38 38 e e 39 e 1 40 e 41 e 42 43
[mm] [mm] [mm] 70 60 50 40 30 20 10 1H 0 18 19 20 21 22 23 24 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 60 50 40 30 20 10 0 18 19 20 21 22 23 24 1 2 3 4
1 2 http://www.japan-shop.jp/ 3 4 http://www.japan-shop.jp/ 5 6 http://www.japan-shop.jp/ 7 2,930mm 2,700 mm 2,950mm 2,930mm 2,950mm 2,700mm 2,930mm 2,950mm 2,700mm 8 http://www.japan-shop.jp/ 9 10 http://www.japan-shop.jp/
第18回海岸シンポジウム報告書
2011.6.25 2011.6.26 L1 2011.6.27 L2 2011.7.6 2011.12.7 2011.10-12 2011.9-10 2012.3.9 23 2012.4, 2013.8.30 2012.6.13 2013.9 2011.7-2011.12-2012.4 2011.12.27 2013.9 1m30 1 2 3 4 5 6 m 5.0m 2.0m -5.0m 1.0m
1 911 34/ 22 1012 2/ 20 69 3/ 22 69 1/ 22 69 3/ 22 69 1/ 22 68 3/ 22 68 1/ 3 8 D 0.0900.129mm 0.1300.179mm 0.1800.199mm 0.1000.139mm 0.1400.409mm 0.4101.199mm 0.0900.139mm 0.1400.269mm 0.2700.289mm
1 1 36 223 42 14 92 4 3 2 1 4 3 4 3429 13536 5 6 7 8 9 2.4m/ (M) (M) (M) (M) (M) 6.67.3 6.57.2 6.97.6 7.27.8 8.4 5 6 5 6 5 5 74 1,239 0 30 21 ( ) 1,639 3,898 0 1,084 887 2 5 0 2 2 4 22 1 3 1 ( :) 426 1500
1 C 2 C 3 C 4 C 1 C 2 C 3 C
1 e N >. C 40 41 2 >. C 3 >.. C 26 >.. C .mm 4 C 106 e A 107 1 C 2 C 3 C 4 C 1 C 2 C 3 C 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124
(1519) () 1 ( ) () 1 ( ) - 1 - - 2 - (1531) (25) 5 25,000 (25) 5 30,000 25,000 174 3 323 174 3 323 (1532) () 2 () 2-3 - - 4 - (1533) () 1 (2267)204 () (1)(2) () 1 (2267)204 () (1)(2) (3) (3) 840,000 680,000
平成２４年財政投融資計画ＰＤＦ出後８／０１６‐０３０
24 23 28,707,866 2,317,737 26,390,129 29,289,794 2,899,665 24 23 19,084,525 21,036,598 1952,073 24 23 8,603,613 8,393,427 967,631 925,404 202,440 179,834 217,469 219,963 66,716 64,877 3,160,423 2,951,165
材料強度試験 ( 曲げ試験 ) [1] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [2] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有
![材料強度試験 ( 曲げ試験 ) [1] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [2] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有](/thumbs/97/134628245.jpg "材料強度試験 ( 曲げ試験 ) [1] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [2] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有")
材料強度試験 ( 曲げ試験 [] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有の抵抗値のことであり, 一般に素材の真応力 - 真塑性ひずみ曲線で表される. 多くの金属材料は加工硬化するため,
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H2 CO (1) (3) (4) () () ( ) ( : 11 ) [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ]......... [ ] [ ] [ ] [ ] [] [ ] [ ] [ ] [ ] (g) [ ] ) [ ] [ [ ] [ ] [ ] ) ) ) )... [ ] [] [ ] [] [ []........
E V1 V1 800d VR V1 600d VR V1 800d VR + 2.48VF 887 V1 600d VR + 3.74VF 336 d JIS B 8630 VR V 2 E V2 V2 800d V F V2 600d V F V2 V F mm 0 1 3-1 1,800 1,600 1,400 1,200 1,000 800 600 400 200 300
00~33.換気マニュアル
2. 2.1 1 / / 1 2.2 3 2.3 1 2 3 3 1 3 4 2.3.1 1 1 2.3.2 2 2 2.3.3 3 3 1 2 3 5 6 2.4 2.4.1 : : : : 7 ( 120 3 / 8 2.4.2 9 3. 3.1 1. 0.5 /h 0.5 /h 0.7 /h 0.7 /h 2. ( ) 10 3. 0.5 / (P23) P16 24 1 2 3 (P5 6)
2006/11/18 02:29 PM file:///users/ks/website/lazyjack2006/html/products/kumi/tmp29czi8xk8o.htm
LazyJack[ ] 2006/11/18 03:52 PM file:///users/ks/desktop/kumi/1hajime.html 2006/11/18 02:29 PM file:///users/ks/website/lazyjack2006/html/products/kumi/tmp29czi8xk8o.htm 2006/11/18 02:30 PM file:///users/ks/website/lazyjack2006/html/products/kumi/tmp2b4ao8xkay.htm
１
2007 1 2007 1 325 325 325T 325T 325C 325T325T 325T 1996 1.5 1.5 1 1.5 3 40mm 50mm 50mm 40mm TMCP Q2-10 1464 1464 88 147 2001 BCRBCP Ds 0.25 3(45)( P4556)1.31.5 0 1.01.5 s mm 121464 2 NBFWUT
Taro13-学習ノート表紙.PDF
10 11 12 13 13 14 15 18 22 27 30 32 A B C -1- -2- 1 2 A BC -3- -4- A B C -5- A B C -6- A B C -7- -8- 1-1 1-6 1-2 6-1 1-5 1-3 2-1 6-6 6-2 1-4 2-6 2-2 6-5 6-3 2-5 2-3 6-4 2-4 5-1 3-1 5-6 5-2 3-6 3-2 5-5
122
121 122 123 1 124 2 3 125 4 5 126 7 127 8 9 128 17301 10 1. 2. 3. 4. 5. 11 129 12 13 130 211822 14 15 131 16 17 132 5 19 133 20 21 134 22 23 135 24 25 136 26 137 1. 2. 3. 4. 5. 5 28 1. 5 2. 3. 3 29 138
3- 製造可能寸法 標準製造可能寸法をに示します 各規格の適用板厚は 個別の規 格をご参照下さい 幅 mm 1,000以上 3,400超 3,600 3,800 4,000 4,00 4,400 4,600 4,800 5,000 厚 mm 3,400 3,600 3,800 4,000 4,00
3-1 工場の優秀な設備を駆使して 豊富な経験とたゆまぬ研究により 培われた優れた技術をもって JIS 外国規格をはじめ 当社が開発 した独自の規格体系のを製造していますので 幅広くご使用いた だけます 製造品種一覧 規格 新日鉄住金規格 BT-HT35B C 建築構造用 鋼板 BT-HT355B C BT-HT385B C BT-HT440B C BT-HT440B-SP BT-HT440C-SP
<4D F736F F D208E9197BF F825189FC90B391CE94E4955C2E646F63>
2017.10.25 1 1 JIS D 9111 ISO 8098:2002 Cycles Safety requirements for bicycles for young children 1 JIS D 9111 ISO 8098:2014 Cycles Safety requirements for bicycles for young children 2 2 JIS A 1481 JIS
10 117 5 1 121841 4 15 12 7 27 12 6 31856 8 21 1983-2 - 321899 12 21656 2 45 9 2 131816 4 91812 11 20 1887 461971 11 3 2 161703 11 13 98 3 16201700-3 - 2 35 6 7 8 9 12 13 12 481973 12 2 571982 161703 11
JFEのH形鋼
JFE の H 形鋼 HIGH GRADE & HIGH 信頼性 経済性に優れた構造用鋼サイズレパートリーを誇る JFE の H 形鋼 まえがき JFE スチールのH 形鋼は 昭和 36 年 9 月にわが国初のユニバーサルミルによる製造販売を開始して以来 豊富な経験と実績を積み重ね 広く皆様より高い評価を頂いております この間 サイズレパートリー豊富な外法一定 H 形鋼 スーパーハイスレンド H と
0.45m1.00m 1.00m 1.00m 0.33m 0.33m 0.33m 0.45m 1.00m 2
24 11 10 24 12 10 30 1 0.45m1.00m 1.00m 1.00m 0.33m 0.33m 0.33m 0.45m 1.00m 2 23% 29% 71% 67% 6% 4% n=1525 n=1137 6% +6% -4% -2% 21% 30% 5% 35% 6% 6% 11% 40% 37% 36 172 166 371 213 226 177 54 382 704 216
10 44 1.2 5 4 5 3 6-1 - 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 6 7 8 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 TEL TEL 1 2 TEL FAX TEL FAX TEL FAX 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 1 2 3 4 5 6 ( ) ( ) 2
() 2
1 () 2 2 4 3 6,500 4 5 2 6 A B A B A B A B - A B 7 8 A B A B A B 9 JR JR 10 11 6 5 12 17 6 13 14 B A A B A B A B 2 1 8 15 8 16 17 9 18 3 4 5 mm mm 19 2 20 3 6 7 11 12 13 14 18 4 3 2 1 21 3 12 13 14 16
DocuPrint C5450 ユーザーズガイド
1 2 3 4 5 6 7 8 1 10 1 11 1 12 1 13 1 14 1 15 1 16 17 1 1 18 1 19 1 20 1 21 1 22 1 23 1 24 1 25 1 26 27 1 1 28 1 29 1 30 1 31 1 2 12 13 3 2 10 11 4 9 8 7 6 5 34 24 23 14 15 22 21 20 16 19 18 17 2 35
2
1 12123456789012345678901234 12123456789012345678901234 12123456789012345678901234 12123456789012345678901234 12123456789012345678901234 12123456789012345678901234 12123456789012345678901234 12123456789012345678901234
a a b a b c d e R c d e A a b e a b a b c d a b c d e f a M a b f d a M b a b a M b a M b M M M R M a M b M c a M a R b A a b b a CF a b c a b a M b a b M a M b c a A b a b M b a A b a M b C a M C a M
19 3 6 4 65 50 2 1 25.018.716.2 15.0 7 70.17.9 8 44.242.3 50.6 5 23.3 35.7 2 1 (SA) 2 (SA) 6 4 3 (SA) PTA 4 (SA) 7 50 5 (SA) 4 6 (3 ) 7 (SA) 8 2 1 8 3 30 50 9 (SA) 5 60 10 (SA) 2 11 (SA) 12 (MA) 40 13
No ii
2005 6 1 2 200004 103/7-2000041037-1 3 4 5 JIS JIS X 0208, 1997 o È o http://www.pref.hiroshima.jp/soumu/bunsyo/monjokan/index.htm 200004 3 6 188030489521435 6119865 1220007 2 1659361903 3118983 16 381963
Microsoft PowerPoint - ‚æ2‘Í.ppt
第 2 章力学的挙動と静的強度 目的 荷重が作用した際の金属材料の力学的挙動について理解する. 2.1 応力 - ひずみ曲線 2.1.1 公称応力 / ひずみと真応力 / ひずみ 2.1.2 応力 - ひずみ曲線 2.1.3 力学的性質 ( 機械的性質 ) 2.1.4 加工硬化 2.1.5 じん性 2.1.6 指標の意味 2.2 力学的性質を求める異なる方法 2.2.1 ヤング率の測定方法 2.2.2
untitled
13 50 15 6.0 0.25 220 23 92 960 16 16 3.9 3.9 12.8 83.3 7 10 1150 90 1035 1981 1850 4700 4700 15 15 1150 1150 10 12 31 1.5 3.7%(224 ) 1.0 1.5 25.4%(1522 ) 0.7 30.6 1835 ) 0.7 1.0 40.3 (2421 ) 7.3
JIS 規格鋼材 名称種類の記号 ( 一部略 ) 建築構造用圧延鋼材 (JIS G 3136) 建築構造用炭素鋼管 (JIS G 3475) 一般構造用圧延鋼材 (JIS G 3101) 一般構造用角形鋼管 (JIS G 3466) 一般構造用炭素鋼鋼管 (JIS G 3444) 溶接構造用圧延鋼材
別添 2: 高温特性が確認された JIS 鋼材一覧 JIS 規格鋼材 名称種類の記号 ( 一部略 ) 建築構造用圧延鋼材 (JIS G 3136) 建築構造用炭素鋼管 (JIS G 3475) 一般構造用圧延鋼材 (JIS G 3101) 一般構造用角形鋼管 (JIS G 3466) 一般構造用炭素鋼鋼管 (JIS G 3444) 溶接構造用圧延鋼材 (JIS G 3106) 溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材
形鋼 形鋼 3-1 有効断面のとり方 b b 幅厚比のとり方 t t 形鋼寸法および断面性能表 幅厚比のとり方 d フランジ /t ウェブ -t / フランジ /t ウェブ -t / d t 3- 広幅系列 寸法 SM SS材は異なります 断面二次モーメント k /m 寸法 lx l 断面二次半径
形鋼 3-15 形鋼 形鋼は 豊富なサイズメニューの外法一定形鋼 ハイパービーム をはじめとして 建築構造用TMCP極厚形鋼 NSG 建築構造 用耐火鋼 NSFR など 様々なメニューを取り揃えております また 建築構造用圧延鋼材や一般構造用圧延鋼材などの各種規格にも 対応しております 材質および規格 建築構造用圧延鋼材 JIS G SNA SN 一般構造用圧延鋼材 JIS G 3101 SS 溶接構造用圧延鋼材
Microsoft PowerPoint - マグネ協会.ppt
マグネシウム合金板の冷間プレス成形 マグネシウム合金部品の製造 豊橋技術科学大学森謙一郎平成 19 年 1kg 軽量 :1km/l 燃費向上 高張力鋼板 (7.8) チタン (4.5) アルミニウム (2.7) マグネシウム (1.8) 引張強度 / MPa 比重 比強度 / MPa マク ネシウム合金板 (AZ31) 25 1.8 139 アルミニウム合金板 (A552) 29 2.7 17 軟鋼板
生活排水処理施設整備計画策定マニュアル
1. 1 1 1 1 1 2 2 2. 2 2 1 2 2 2 6 3. 8 3 1 8 3 2 9 4. 9 4 1 10 4 2 10 4 3 11 4 4 12 4 5 13 5. 13 1 14 2 15 3 17 4 18 5 20 21 23 25 27 29 30 33 35 1. 1 1 12 12 5 6 4 7 1 1 2 2. 2 1 1 3 3 2 12 10 11 82 13
Microsoft Word - 4.3章 理論.doc
4.3 理論 4.3.1 引張破壊 4.3.1.1 引張破壊による具体的な問題坑井周辺の地層が図 4.2.7 のように引張状態になると ケーシングは帽岩内で引張破壊やせん断破壊を起こし また貯留層セクションではケーシングが圧潰や座屈を起こし スクリーンも破れる K, Furui., et al.(211) より図 4.3.1 にあるようにパーフォレーションを実施していない上部の薄層部でケーシングが引張破壊を起こすと
ほんぶん－第６章.indd
m,m ...,,,..... BCG - /.... T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S
FC p07
GZ 1 2 L2 GE-R-KEG S1 2 I1 R (BSPT) thread 1 WE-R-KEG S3 I3 2 I2 1 RI-ED VSTIR-ED 1CA43 LEO-2 L - 24 O ISO 12151-2 - SWS W A C B mm mm mm mm mm 1CA43-6-4 6 M12x1,5-6 1/4-4 1.81 46-0.02-1 14 1.06 27 1CA43-8-4
5 ISMS 5 4 PC PC USB PDA 2
3 3 1 2 1 1 2 4 1 2 1 1 1 5 ISMS 5 4 PC PC USB PDA 2 16 1 16 1 4 3 PC USB 4 5 1 6 6 506 507 507 6 5000 JIS 7 3 3 8 1 4 Web 2 15 16 9 1 OK 2 10 20 3 10 4 19 100 1 0 100 1000 1 11 3 10 50 A B C 3 4 10 50
untitled
NO.100 2013 26 http://www.i-nouryoku.com/index.html 0570-058-669 1 NO.100 2013 26 2 NO.100 2013 26 3 NO.100 2013 26 賭 4 NO.100 2013 26 5 NO.100 2013 26 6 NO.100 2013 26 7 NO.100 2013 26 0.5mm 10 610 1
JIS B 17 C F JIS B JIS B 121 A JIS B 112 H Z JIS B JIS B (1) JIS B JIS B (2) JIS B (3) (q) J
JIS Cross recessed head tapping screws 1. 1. 2. JIS B 11 JIS B 17 JIS B 112 JIS B 113 JIS B 114 2 JIS B 121 JIS B 144 JIS B 155 JIS B 171 JIS B 191 JIS G 3539 JIS G 451 JIS G 4315 3. ISO 749 : 1983 Cross
C鉄鋼 非鉄材料JIS規格資料 C1 一般構造用圧延鋼材 種 類 化学成分 (%) C Mn P S SS330 SS SS490 SS 注 (a) 伸びは 1A 試験片での値を示す 資料 C 2 溶接構造用圧延鋼材 種
資料 C1 一般構造用圧延鋼材 G3101 資料 C2 溶接構造用圧延鋼材 G3106 資料 C3 ボイラ及び圧力容器用炭素鋼及びモリブデン鋼鋼板 G3103 資料 C4 圧力容器用鋼板 G3115 資料 C5 ボイラ及び圧力容器用マンガンモリブデン鋼及びマンガン モリブデンニッケル鋼鋼板 G3119 資料 C6 ボイラ及び圧力容器用クロムモリブデン鋼鋼板 G4109 資料 C7 圧力容器用炭素鋼鍛鋼品
(1) 1.1
1 1 1.1 1.1.1 1.1 ( ) ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) 2 1 1.1.2 (1) 1.1 1.1 3 (2) 1.2 4 1 (3) 1.3 ( ) ( ) (4) 1.1 5 (5) ( ) 1.4 6 1 (6) 1.5 (7) ( ) (8) 1.1 7 1.1.3
建設技術審査証明報告書（案）
1 アデム HG タイプ アデム HGタイプは 高密度ポリエチレン樹脂を押出し機で細孔から押出して グリッド状に成形する際に アラミド繊維 ( テイジン テクノーラ ) を芯材として縦ストランドに挿入し 繊維補強した盛土 地盤補強用ジオグリッドである アラミド繊維 ( テイジン テクノーラ ) は高強度で クリープ変形が小さく 耐衝撃性, 耐薬品性に優れた特性を有した繊維である 補強土工法は 土と補強材の間の摩擦
[Ver. 0.2] 1 2 3 4 5 6 7 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1 1.1 1 1.2 1. (elasticity) 2. (plasticity) 3. (strength) 4. 5. (toughness) 6. 1 1.2 1. (elasticity) } 1 1.2 2. (plasticity), 1 1.2 3. (strength) a < b F
(Z8311)
JIS (Z8311) Z8311 A0 A4A4 (a) (b) (c) Z8311 0.5mm A0 A20mm 10mm Z8311 (Z8312) Z8312 Z8312 (Z8314) Z8314 1 2 1 10 10 n 1 5 10 n 1 2 10 n 1 5 10 n 1 2 10 n 1 10 n 1 6 10 n 1 4 10 n 1 3 10 n 1 2.5 10 n 1
koji07-02.dvi
007 I II III 1,, 3, 4, 5, 6, 7 5 4 1 ε-n 1 ε-n ε-n ε-n. {a } =1 a ε N N a a N= a a
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
1
1 2 VersionS 140mm 180mm 280mm 3,715mm 3,805mm 3,905mm 3 VersionS 4 5 VersionS VersionS 6 VersionS 7 8 VersionS VersionS 9 10 VersionS 16,500 5,350 70 2,740 2,310 540 490 5,850 8,600 4,8505,110 1,0501,050
13 6 2 68 34 JIS S0026 JIS JIS S0026 50000 2550mm 2550mm 2550mm 12 1 4 15 ( ) 3000 1 1 H17 ttp://www.isuzu.co.jp/product/bus/gala_ss/approach.html
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 1-1 1-1 -1-1 -2-1 -3-1 10 11-4-1-5-1-6-1-7-1 1-1 2-1 3-1 4-1 5-1 1-3 1-3 1-3 1-6 1-6 1-7
まえがき
JAAS0012006 1 -------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 2 --------------------------------------------------------------------------------------------------------
1 2030 2 3 2030 2030 3 10,000 4 2010 9 27 10 18 5 6 100 7 3 20 30 20 30 30 30 2 8 31.6 30.7 22.6 15.0 29.7 29.7 23.6 17.0 45.2% n=10000 54.8% 33.9 31.9 21.5 12.7 9.7 2024 3034 2529 3539 19.0% n=10000 n=10000
1 50Hz 60Hz 250V 16A 2 1 2 70 120 155 3 25 35 4 2 IEC60320 IEC 60050(151) 1978 IEV 151 IEC 60083 1975 1979 IEC 60112 1979 IEC 60227 450/750V IEC 60245 450/750V IEC 60536 1976 IEC 60695-2-1 1991 2 1 IEC
xyz,, uvw,, Bernoulli-Euler u c c c v, w θ x c c c dv ( x) dw uxyz (,, ) = u( x) y z + ω( yz, ) φ dx dx c vxyz (,, ) = v( x) zθ x ( x) c wxyz (,, ) =
,, uvw,, Bernoull-Euler u v, w θ dv ( ) dw u (,, ) u( ) ω(, ) φ d d v (,, ) v( ) θ ( ) w (,, ) w( ) θ ( ) (11.1) ω φ φ dθ / dφ v v θ u w u w 11.1 θ θ θ 11. vw, (11.1) u du d v d w ε d d d u v ω γ φ w u
untitled
1 2 3 4 5 13.5% 20.6% 296 5.8% 10.1% 27.4% 28.4% 826 20.3% 31.2% 19.7% 20.2% 2.7% 31.2% 64.8% 644 儲 儲 0.0 10.0 10.1 20.0 19.8 18.0 30.0 40.0 33.5 8.8 9.8 325 6 4.0% 2.5% 9.9% 17.2% 1,019 13.2% 1.4% 1,024
Life-do.Plus Catalog 2018 vol.1
C ATALOG 2018 01 C O N T E N T S 03 06 07 15 16 17 17 18 19 21 W455 D300 H220mm / 6,950g LD-117 60 / 60 150 200mm W75 D45 H180mm / 110g W455 D300 H220mm / 6,950g 4589506150168 LD-113 60 / 60 150 200mm
2010 IA ε-n I 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, ε-n 1 ε-n ε-n? {a n } n=1 1 {a n } n=1 a a {a n } n=1 ε ε N N n a n a < ε
00 IA ε-n I,, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 4 6 ε-n ε-n ε-n? {a } = {a } = a a {a } = ε ε N N a a < ε ε-n ε ε N a a < ε N ε ε N ε N N ε N [ > N = a a < ε] ε > 0 N N N ε N N ε N N ε a = lim a = 0 ε-n 3 ε N 0 < ε