鋳鉄の切欠き破断強度について 1 UDC 鋳鉄の切欠き破断強度について T 野口 f 散 * 長岡金五口On the Rupture Strength of Notched Cast Iron by Tδru NOGUCHI and Kingo N

Size: px
Start display at page:

Download "鋳鉄の切欠き破断強度について 1 UDC 鋳鉄の切欠き破断強度について T 野口 f 散 * 長岡金五口On the Rupture Strength of Notched Cast Iron by Tδru NOGUCHI and Kingo N"

Transcription

1 鋳鉄の切欠き破断強度について 1 UDC 鋳鉄の切欠き破断強度について T 野口 f 散 * 長岡金五口On the Rupture Strength of Notched Cast Iron by Tδru NOGUCHI and Kingo NAGAOKA, D. r Eng. Synopsis: Much work has so far ben done on the notch strength in enginering But the notch strength shows di 任 characteristics acording to materials, type of loading, mode of fracture, profile and dimensions of notch, and many other factors There has ben many studies to understand the e 任 'ects of these factors on and other ductile materials systematicaly. On the other hand, cast iron s i usualy treated as a britle material because of the smal elongation before rupturing and the granular aspect of fracture. Consequen 1 t y, t i l 1 t e study has ben made on the notch strength of cast iron from the above point of view. The authors caried out some experiments on the notch rupture strength of thre di 妊 erent grades of cast iron using tensile specimens with 4 types of cylindrical notches. The obtained are sumarized as folows; (1) Notch strength of cast iron varied acording to the grade of strength and the sharpnes of notches. t I could not be obtained simply by a constant average stres or maximum stres at the minimum cros section. (2) In FC 30 and FCD 45, t i was recognized that the rupture strength was higher than the tens 1 i e strength of specimens for a certain region of a (form factor). The increase of the strength is explained by the constraint e 任 ect of tri-axial stres state under the notch. In materials, t i s i wel known that the yield strength s i increased by this efect. In cast iron, plastic deformation s i supresed under tri-axial stres, and the material has higher strength than in the uni-axial stres state. ( 3 ) In the region of large α(sharp notch), the notch strength tended to become almost constant in every materia. 1 The notch sensitivity ratio in the region was about. 1 2, 0.95 and 0.85 for FCD 45, FC 30 and FC 20, respectively. This phenomeon s i thought to be due to graphite flakes, that s i to say, the microscopic notch e 妊 ect by. the graphite flakes becomes more e 任 ective in unstable rupture when the rot radius of the mechanical notch s i sma. 1 l ( 4 ) The characteristics of th 巴 notch strength sugest that the cast iron should be treated as a duct 1 i e material containing macro and micro notches rather than a britle materia. 1 From this experiment, t i can be said that FCD 45, FC 30 and FC 20 are duct 1 i e in this order. 1. 緒雪 Ē a ヨ切欠きがある場合に材料がどのような条件で破壊するかという問題品工学的, 工業的にきわめて重要であり, 鋼など一般の延性材料については, 従来多くの研究がなされているり. しかし切欠き強度は, 材料の種類, 荷重の様式, 破壊の諸形式等によってそれぞれ異なる特性として現われ, また切欠きの形状, 試験片の寸法などによっても変化するので, これらの要因の影響を含めて統一 的に理解するための種々の試みがわめなされている. 一方鋳鉄は, 明りような降伏点を示さず, また破断以前に生ずる変形が軟鋼等に比べてきわめて小さいため, 一般にぜい性材料として取り扱われているが, 切欠きがある場合の破断強度について, 上述のような観点から検討された研究例はきわめて少ない. T 昭和 47 年 6 月 13 日原稿受理 * 北海道大学工学部料同工博 ( 1 )

2 12 鋳物第 45 巻第 1 号 中西 4) は, 環状切欠きを付した FC 15 級のねずみ鋳 鉄の丸棒試験片について実験し, 切欠きによる応力集中 の影響はなく, 切欠き底の最小断面における平均応力が 平滑試験片の引張強さに達したときに破断すると結論し ている このことは, 切欠きによって破断強度が低下す る一般のぜい性材料とは異なる特性であって, むしろ延 性材料の破壊 5) に類似しているといえる. しかしまた, 切欠きがある場合の強度に関するこのような条件も, す べての材質の鋳鉄について, また切欠きの形状 寸法にかかわらず適用できるものではない町. 著者の 1 人 7) はさきに, 鋳鉄の曲げ破断の条件が材質によって, また試験片の寸法等の要因によって変化することを明らかにしたが, 切欠き吉晴食片の引張り破断にお 五二 ;ZT21Zitzt T. 4 実験結果および考察 それぞれの試験片について得られた破断荷重, 破断応力を, 表 2 に示した. 表 2 により, いずれの試料についても, 切欠きによって破断強度が変化することが明らかになった. 実験結果を, 切欠きの鋭さに対する破断強度の変化割合の関係として整理し, 図 3 が得られた. 試キ 4 FC 20 FC 30 FCD 45 表 1 試料の化学成分 C ) 6 - > : ; ( も不良子らぉ. T Si (96) ' [? 令! ~? 行な川吋鼎こついて考察し七 25q 牧民? 岳民主二日三りうポ. 2 実験方法 実験に供した試料は, 片状黒鉛鋳鉄 FC 20 および FC30 の各 1 種類と球状黒鉛鋳鉄 FCD 45 1 種類の計 3 種類とした. それらの化学成分と黒鉛組織を表 1 および図 1 に示す. 片状黒鉛鋳鉄は直径 30mm の丸棒に, また球状黒鉛鋳鉄はY ブ ロックに鋳込み, 黒皮 0 のまま 520 C で 90min 焼鈍した後, 機械加工によって図 2 のような平滑試験片および切欠き試験片を製作した. 平滑試験片の平行部および切欠き試験片の切欠き部の表面は, 80 メッシュのエメリー紙で仕上げた.V 字切欠き試験片の切欠底半径は, 試験片の中心軸を含む平面で切断して顕微鏡で測定した結果, 約 0.09m であった. 引張試験は, ロードセノレ タイプの 10 t 万能引張試験機で行ない, 引張速度は 0.5m/min とした. 破断応力は, 破断荷重を試験片の最小断面積で 除した値として求めた. 同一試験条件について, 3 本ずつの試験を行なった. また, 基準となる平滑試験片の引張強さとしては, その平均値を用いた. 帳場布ー.... 穐 ~. -..~.....:.4IT '. 吟へ注 ;\~t" tiff: J 滴了 f ~ ~~ ~~?K,. ぞい : J,; P 止 4IT"? 噌働 1L -. ",. ~,~ 一 唱 ゅよ蜘 '.,w,l. ~,~ 坦 J 畠品ー :! 1 二三也 ι "C ぜで _.... I i ' *,. ' " FC 20 FC 30 FCD 45 図 1 試料の黒鉛組織 (x10) x; 2 j 必 (. へ o ~ 4. 0,. cd もも 町 / ; f 平滑吉式摩貴片町! tj] 欠主試験片 r 同 - ペ k ~: ~. 査院下主 ~ 回型車 - tヨ 0) I.. o ' j-60-~ ヘ '0 : : : : ;-bo~ 5U 3U lu ν 5U 3U lu V 切欠き部詳細片状黒鉛鋳鉄主制犬黒鉛鋳鉄図 2 試験片の形状 ( 12 )

3 鋳鉄の切欠き破断強度について 13 材 FC 20 表 2 果結験実種 試験片 破間重 ( 潤 i ) 2 2 長広島 3, 平滑 3, , , U 3, , , U 2, , , V 3, , , 平滑 5, , , U 5, , , FC 30 3U 5, , , U 4, , , V 4, ラ 平滑 5, , , U 6, , 図 3 において, 縦軸は切欠き感度比町 (NSR) き破断応カ )/( 平滑試験片の号 張強さ ) = ( 切欠, すなわち切欠き による破断強度の変化割合である. 横軸は形状係数出で ある. 自の値は, Neuber の方法 9) を用いて求めた. こ こで a は, 弾性体に対して求められた値であり, 鋳鉄は 破断時においてその応力一ひずみ関係が直線的ではない ので, この場合, 物理的には応力集中係数としての意味 を持たないけれども, 切欠きの鋭さを表わす一種の無次 元量として用いた. 図 3 から, 鋳鉄の切欠き破断強度は, 切欠き底断面に おける平均応力が平滑試験片の引張強さに達したときに 破壊する, あるいは切欠き底での最大応力が引張強さに達したときに破断する, 等のようには簡単に記述できず, 材質によって, また切欠きの鋭さによって, 異なる特性を示すことがわかる. すなわち FC 20 の場合には, 切欠き底半径 5mm のU 字切欠き ( 以下 5U の切欠きと略称する. 他の切欠きについても同様. 図 2 参照 ) ではほとんど破断強度の低下はみられないが, 1U および V の 切欠きでは明らかに強度の低下があり, 引張強さの約 になっている. FC 30 で は, 1U およびV の切欠きでは強度の低下が 見られるが, 形状係数の小さい範囲, すなわち 5U およ び 3U の切欠きではヲ逆に 5-10% 破断強度が増加して いる. また FCD45 では, いずれの切欠きの場合にも 強度が 25-20% 増加している. 中西の結論のように, 平均応力 (= 引張強さ ) 一定と いう条件にしたがうのであれば, 出の値にかかわらず NSR=. 1 0 となるべきであるが, 実験結果はそうなって いない. また一般に, ぜい性材料に対して適用されるよ 3 1. 白こ ~1. 1 FCD 45 6, U 7, , , U 7, , , V 6, , ' L (. o 平均値 ';0 測定値 ) 図 3 切欠き感度比 (NSR) (a) との関係 と形状係数 ( 13

4 14 鋳物第 45 巻第 1 号 うに, 切欠き底での最大応力一定 (= 引張強さ ) という 条件にしたがうとす ;h ば, 破断応力は切欠きの鋭さとと もに単調に減少するものと考えられるが, 図 3 の結果か らは, むしろ逆に切欠きによって破断強度が増加する範 実験における FC30 の結果と類似している. すなわち, 高強度鋳鉄の破断の挙動は, ぜい性材料よりもむしろ鋼と同じように, 延性材料としての特性を示すものと見ることができる. FC30 では, 切欠きによる強度の増加は 囲がある. これらのことは, 鋳鉄を単に切欠き感度の低 最高約 15% であって, Abot の実験におけるぜい性 い材料, あるいは単なるぜい性材料と考える立場では理 鋼での強度の増加率と同程度である. 解しがたい現象である. FCD45 は, FC 30 よりもさらに延性的であり, また 一方, 延性材料に関しては, 切欠きによって降伏点あ 切欠き強度に関しては, Abot の実験における延性鋼 るいは破断強度が増加する場合のあることが実験的に認 よりもなお延性的な挙動をするものと見ることができ められ, 理論的に解析されている. すなわち延性材料で る. FC20 については, 切欠きによって平滑試験片の強 は, 切欠き底に生ずる 3 軸応力状態によって, いわゆる 度よりも強くなるという現象は見られなかった. これ 塑性拘束町がおこり, 降伏強度および破断強度は増加す は, FC 20 では切欠きによる拘束がじゅうぶんでない段 る. 階で不安定破壊が生じて破断にいたったために, FC30 Orowan 'O ) の理論によれば, 完全な剛塑性材料の場 よりもぜい性的特性を示したものであって, 切欠き底で 合, 理想的に鋭い切欠きによって, 降伏強度は 2.57 倍 は FC30 と同様に拘束効果があり, 引張強さよりも高 (Tresca の降伏条件による場合 ) から 2.87 倍 (Mises い応カ値となっている領域があるものと考えられる. の降伏条件による場合 ) に上昇する. 実際の材料では, 鋳鉄は, 軟鋼等に比べて明りような降伏点を示さず, 切欠きが理想的には鋭くないために拘束がじゅうぶんで また破断ひずみが 0.5-1% できわめて小さいこと, 断 ないこと, および切欠き底から不安定破壊が生じて破断してしまうために, 降伏強度がこの値まで上昇することはないが, 切欠きによる強度の増加は, 多くの実験例において認められている. 長岡山 土, 軟鋼のメL 棒試験片の引張りにおいて, 角切 面収縮がほとんどなく, 破面が結晶状の外観を呈することなどから, ぜい性材料と見なされている. しかしながら, 鋳鉄の応力一ひずみ曲線は起ち上がり直後から湾曲しており, 低い応力ですでに塑性変形がある. 破断時には全ひずみの約半分が塑性凶ひずみであって, 応力的に 欠きの場合に降伏強度が平滑試験片の約 2 倍, 破断強度 は弾 塑性状態での破壊と考えなければならない すな が約 1. 3 倍になる例を報告した. また Rimawjl2) らは, わち, 塑性変形をほとんど無視できるぜい性破壊とは異 両側切欠きあるいは中心孔をもっている軟鋼の平板試験 なる破壊である. また, 鋳鉄の破面を微視的な延性破壊 片について, 同様の結果を得ている. 延性的特性を持つ の集合と見るべきであることは, 横堀 15) らによっても指 FCD 45 および FC 30 における破断強度の増加は, こ 摘されている. れと同様の現象と解することができる. この低応力からの塑性変形が鋳鉄の切欠き強度に寄与 図 3 において破線で示したのは, Abot ' めが延性, する機構は, 微視的にはきわめて複雑であろうが, 巨視 ぜい性 2 種類の鋼に対して行なった切欠き引張試 j 験の結 的には次のように考えることができる. すなわち, 切欠 果である. 延性鋼では日 =1-10, ぜい性鋼では日 =1- きによって 3 軸応力状態が生ずると, 一般に塑性変形は 4.5 の範囲の切欠きに対して, いずれも破断強度が平滑 拘束される. 鋳鉄では低応力からこの塑性変形が拘束さ 試験片の場合よりも増加している. 破断強度の増加量は, れ, 単軸におけるよりも小さな変形しか生じ得ない. し 延性鋼では自主 3 で最高約 18%, ぜい性鋼では α~2.5 たがって, 応力一 で最高約 14% に達する. NSR が最高値に達した後, ひずみ曲線が単軸 与 それ以上の也に対しては強度は低下する傾向を示す. こ引張におけるより可 B 3 前自引 *- リれは, 前述のように切欠き底から不安定破壊が生じて, も ( 図 4-A) 小さぬキ ; J ;,C CG A 単軸 1 5 張リ 0) 破断にいたるためである. いずれの鋼の場合にも, 非常に鋭い切欠きに対しては, いひずみの側, いいかえると高応力 C O; 二信 ~O) 強度は平滑試験片の破断強度以下になる. 日 =20 では, 側へ移行すること それぞれ平滑試験片の強度の約 20% ( ぜい性鋼 ) および になる ( 図 4-B) ひずみ C ' 5 ( 延性鋼 ) である. 鋳鉄の引張強さ 図 4 単軸お上び 3 軸引張りに この傾向は, 対応する砧の範囲は異なるけれども, 本 がその応力一ひず おける応力一ひずみ曲線 ( 14 )

5 鋳鉄の切欠き破断強度について 15 み曲線の形状とよく対応していることは, 中村 16) らによ って指摘されているが, これを図 4 の曲線 A,B に適用 すれば, 三軸応力状態では, 単軸引張りにおけるよりも 強い材質として挙動し, 引張強さは, σa から σb へ増 加することになる. 切欠き底において材料が引張強さよ りも大きな応力に耐え得ることは, 定性的にこのようにして理解できる. 本実験における FC 30 および FCD 45 では, 拘束による強度の増加が大きく, 断面の平均 応力が引張強さよりも大きくなるまで破断しなかった場合であり, FC20 では, その状態にいたる前に不安定破 壊が起こったものと考えられる. このように, 鋳鉄の破 壊をその延性的特性に着目して考えることにより, 切欠 きの鋭さのある範囲で, 切欠きにより破断強度がかえって増加する現象を理解することができる. 図 5 に, 中西の実験 4) における試験片の形状および実験結果の一例を示した. これによれば, U 字切欠きおよびV 宇切欠きのいずれにおいても, 平滑試験片の破断強度よりも約 10% 強度が増加している. 中西氏はこの実 平 ; 骨試験片 JqV 字切対話験 } 十 図 5 ー土U 宇切欠き試験片 : : α= 7.0 O 千 = 13.2 ぐ場 Jm 2 ) α 二 2.0 CA =: ν Ckg! 初切り 中西氏の実験結果の一例 α=. 5 2 σ: ニ Ck9/m 初 2) ( 15 ) 験結果について, 材質のばらつきのためにたまたま平滑試験片の強度が低く出たものと考え, U 宇切欠きと V 字切欠きの場合の強度の比較から, 鋳鉄では切欠きによる強度の変化はないと結論した. しかし, これを著者の実験結果から解釈すれば, むしろ切欠きによって強度が増加した例と見ることができる. 用いた試料は FC 15 であるから, 一般的には FC 30 よりもぜい性的な挙動をするものと考えられ, 日 =5 程度の切欠きに対しては, 強度は低くなるものと予想されるが, 延性一ぜい性は単に引張強さの大小だけによるのではなく, 応力ひずみ曲線の形状, 破断ひずみの大小等によって異なり, また, 同ーの ιに対しても試験片の寸法, 切欠きの形状等によって異なるものであるから, 中西氏の実験のように, ", =5 程度の切欠きに対して, FC 15 が延性的な破壊挙動を示し, 強度が増加することはあり得ると考えられる. 次に, 鋭い切欠きの範囲について考察する. 図 3 から明らかなように, 出 >3 の範囲では, いずれの材種でも強度がほぼ一定になる傾向を示す. このことは, 鋼では NSR 値が最大値に達した後, 切欠きの鋭さの増加とともに強度が連続的に低下するのに対して, 鋳鉄の材質的な特性と見なされうる. すなわち, 鋳鉄はその内部に黒鉛片をもっており, これは基地に対して微視的な応力集中源として作用する. 鋳鉄の破壊がこの黒鉛片近傍の局部的な塑性変形, 微視的な破壊等によって徐々に進行し, 最終的にはこの微視的な割れから不安定破壊を起こして破断にいたることは, 著者 17)15) らによって報告されている. したがって, 最終的な不安定破壊の発生に関しては, 切欠き先端付近の黒鉛片による微視的な切欠き効果の影響が大きいと考える. 巨視的切欠きの先端がきわめて鋭くなり, 基地に対する応力集中効果が黒鉛片によるそれと同程度になった場合には, 最終的な破断に対しての切欠き効果はなくなるか, あるいは少なくなるのであろう. すなわち, 微視的な切欠き効果が優先的になり, 巨視的な切欠きの鋭さの効果は, ここで頭打ちになる. 黒鉛片 1 個について見 :h lま, 片状黒鉛ではその先端半径は数ミクロン, 球状黒鉛では数十ミクロン程度であるが, 多数の黒鉛片による相互干渉効果や, 片状黒鉛の場合には黒鉛片単ーよりもむしろ共晶胞の大きさをその最小単位と考えるべきこと等を考えると, 巨視的な切欠き先端半径 m 町以上では, 巨視的な切欠きとしての効果がなく, 強度がほぼ一定の値になる傾向を示すと解することができる.

6 16 鋳物第 45 巻第 1 号 以上は, 環状切欠きを付した丸棒試験片の静荷重に対効果が優先的に影響するためと解釈できる. する強度についての議論であって, 平板試験片の場合に 4) 鋳鉄の切欠き強度の特性は, 鋳鉄をぜい性材料と は, 同じ形状係数 ι であっても, 丸棒と同様のことがあ てはまるとは限らない. 平板の場合, 応力状態が平面応 見るよりも, むしろ巨視的および微視的切欠きを含む延 性材料と見ることによって, 統一的に理解できる. また カ状態 ( すなわち 2 軸応力状態 ) に近い場合には, 拘束実験に用いた試料については, 鋳鉄は切欠き強度に関し の効果は少なく, 切欠きによって強度が増加することはで FC 20, FC 30, FCD 45 の順に延性に富んでいると ないであろう. しかし, 切欠き底半径に比べて板厚が大いえる. きい場合には, 応力状態はむしろ平面ひずみ状態に近く, 切欠き底では 3 軸応力状態になるので,. '. 1. 棒と同様の現 象が起こり得る. また疲労強度については, 他の延性材 料の場合と同様に, 切欠きによって強度は低下すると考 えられる.. 5 結言 鋭さの異なる数種類の環状切欠きを付した鋳鉄の丸棒 試験片を用いて引張試験を行ない, 切欠きがある場合の 破断強度について考察した. その結果は, 次のように要約できる. 1) 鋳鉄の切欠き破断強度は, 材質および切欠きの鋭さによって異なる. 切欠き底の平均応力が一定値に達したときに破断する, あるいは切欠き底の最大応力が一定値に達したときに破断する, 等の簡単な条件によっては記述できない. 2) FC 30 および FCD 45 では, 切欠きによって破断強度が増加する範囲のあることが認められた. これは, 延性材料の場合に切欠きによる 3 軸応力状態によって降伏強度が上昇するのと同様の現象である. 鋳鉄では, 低い応力からの塑性変形が切欠きによって拘束され, 3 軸応力状態では, 単車邸主力におけるよりも強い材質として挙動する. 3) 形状係数出の大きな範囲では, FC 20, FC 30, FCD 45 のいずれも, ほぼ一定な強度となる傾向を示した. このときの NSR 値はそれぞれ約 1. 2, 0.95, 0.85 であった. これは, 切欠き先端の半径がある程度以下になると, 最終的破断に対して黒鉛片による微視的切欠き 文 (1971) (196) (1967) (1951) (1970) (1972) (1971) 1) 前川ト郎 : 日本機械学会誌, 74, 634, ) 川田雄一他 : 材料強度工学ノ ンドブック ( 朝倉書 苫 } ),, 418 3) 西田正孝 : 応力集中 ( 森北出版 ),, 5 4) 中西不二夫 : 機械学会論文集, 17, 105 5) 郡利矩 : 材料, 19, 196, 16 6) 野口 徹 : 材料学会第 21 期学術講演会前刷, 7) 野口徹 : 材料, 20, 214, 851 8) 宮本博 : 構造材料の強度と破壊 1 ( 培風館 ), 1971, 17 9) 西田正孝 : 応力集中 ( 森北出版 ), (1967), ) E.Orowan: Repts. Prog. Phys. XI (1948), 185 1) 長岡金吾 : 機械材料学 ( 工学図書 ), (1968), 91 12) W. Rimawi : Experimental Mechanics, 10 (1970), 8, ) K. Abot : Fracture of Structural Metals, Watertown Arsenal Monograph MS-48,(1962) (1965) (1967) (1968) 14) 石野亨 : 鋳物, 36 (1964), 9, ) 横堀武吉金属材料の強度と破壊 ( 丸善 ),, ) 中村幸吉 : 鋳物, 39, 6, ) 野口 徹 : 機械学会北海道支部第 12 回講演論文 集,, 61 献 ( 16 )

Microsoft PowerPoint - ‚æ2‘Í.ppt

Microsoft PowerPoint - ‚æ2‘Í.ppt 第 2 章力学的挙動と静的強度 目的 荷重が作用した際の金属材料の力学的挙動について理解する. 2.1 応力 - ひずみ曲線 2.1.1 公称応力 / ひずみと真応力 / ひずみ 2.1.2 応力 - ひずみ曲線 2.1.3 力学的性質 ( 機械的性質 ) 2.1.4 加工硬化 2.1.5 じん性 2.1.6 指標の意味 2.2 力学的性質を求める異なる方法 2.2.1 ヤング率の測定方法 2.2.2

More information

PowerPoint Presentation

PowerPoint Presentation Non-linea factue mechanics き裂先端付近の塑性変形 塑性域 R 破壊進行領域応カ特異場 Ω R R Hutchinson, Rice and Rosengen 全ひずみ塑性理論に基づいた解析 現段階のひずみは 除荷がないとすると現段階の応力で一義的に決まる 単純引張り時の応カーひずみ関係 ( 構成方程式 ): ( ) ( ) n () y y y ここで α,n 定数, /

More information

PowerPoint Presentation

PowerPoint Presentation H8 年度有限要素法 1 構造強度設計 1. 塑性崩壊 1.3 疲労設計 ( 一部修正版 ) H8-1/6 早川 (R : 夏学期の復習部分 ) 1. 塑性崩壊とその評価法 ( 極限解析 ) R 塑性崩壊 : 構造物として使用に耐えないほどの過度の塑性変形 全断面降伏 前提 : 弾完全塑性材モデル E ひずみ硬化ありひずみ硬化なし : 降伏強さ E : ヤング率 ε 図 1.3 弾完全塑性材モデルの応力

More information

Microsoft PowerPoint - 第8章 [互換モード]

Microsoft PowerPoint - 第8章 [互換モード] 第 8 章クリープと環境強度 目的 クリープ現象および環境強度に関する基本的な事項を理解する. 8.1 クリープ 8.1.1 クリープの重要性 8.1.2 事例紹介 8.1.3 クリープ曲線 8.1.4 クリープの機構 8.1.5 変形機構図 8.2 環境強度 8.2.1 温度の影響 8.2.2 環境の影響 8.1 クリープ 8.1.1 クリープの重要性 クリープ (creep) 材料に一定荷重を加えたまま,

More information

<4D F736F F F696E74202D AB97CD8A E631318FCD5F AB8D5C90AC8EAE816A2E B8CDD8AB B83685D>

<4D F736F F F696E74202D AB97CD8A E631318FCD5F AB8D5C90AC8EAE816A2E B8CDD8AB B83685D> 弾塑性構成式 弾塑性応力 ひずみ解析における基礎式 応力の平衡方程式 ひずみの適合条件式 構成式 (), 全ひずみ理論 () 硬化則 () 塑性ポテンシャル理論の概要 ひずみ 応力の増分, 速度 弾性丸棒の引張変形を考える ( 簡単のため 公称 で考える ). 時間増分 dt 時刻 t 0 du u 時刻 t t 時刻 t t のひずみ, 応力 u, 微小な時間増分 dt におけるひずみ増分, 応力増分

More information

材料の力学解答集

材料の力学解答集 材料の力学 ( 第 章 ) 解答集 ------------------------------------------------------------------------------- 各種応力の計算問題 (No1) 1. 断面積 1mm の材料に 18N の引張荷重が働くとき, 断面に生じる応力はどれほどか ( 18(N/mm ) または 18(MP)) P 18( N) 18 N /

More information

Safety Performance of Steel Deck Plate (Flat Decks) Used for Concrete Slab Moulding CONTENTS 1. Introduction ---------------------------------------------------------------- (2) 2. Flat Decks ------------------------------------------------------------------

More information

三重県工業研究所研究報告 No.38 (2014) フェライト系球状黒鉛鋳鉄の肉厚感受性 服部俊 *, 村川悟 *, 河合真 * The Section Thickness Sensitivity of Ferritic Spheroidal Graphite Cast Iron Suguru HA

三重県工業研究所研究報告 No.38 (2014) フェライト系球状黒鉛鋳鉄の肉厚感受性 服部俊 *, 村川悟 *, 河合真 * The Section Thickness Sensitivity of Ferritic Spheroidal Graphite Cast Iron Suguru HA フェライト系球状黒鉛鋳鉄の肉厚感受性 服部俊 *, 村川悟 *, 河合真 * The Section Thickness Sensitivity of Ferritic Spheroidal Graphite Cast Iron Suguru HATTORI, Satoru MURAKAWA and Makoto KAWAI Key words: Spheroidal Graphite Cast Iron,

More information

untitled

untitled SATO Kentaro Milk and its by-products are naturally nutritious food, and people in ancient Japan enjoyed tasting them as foods, drinks, or medicines. On the other hand, milk and its by-products were closely

More information

特-7.indd

特-7.indd Mechanical Properties and Weldability of Turbine Impeller Materials for High Temperature Exhaust Gas Turbocharger 1 000 1 050 246 IN100 The increase in environmental awareness in recent years has led to

More information

<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E6328FCD2E646F63>

<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E6328FCD2E646F63> -1 ポイント : 材料の応力とひずみの関係を知る 断面内の応力とひずみ 本章では 建築構造で多く用いられる材料の力学的特性について学ぶ 最初に 応力とひずみの関係 次に弾性と塑性 また 弾性範囲における縦弾性係数 ( ヤング係数 ) について 建築構造用材料として代表的な鋼を例にして解説する さらに 梁理論で使用される軸方向応力と軸方向ひずみ あるいは せん断応力とせん断ひずみについて さらにポアソン比についても説明する

More information

Present Situation and Problems on Aseismic Design of Pile Foundation By H. Hokugo, F. Ohsugi, A. Omika, S. Nomura, Y. Fukuda Concrete Journal, Vol. 29

Present Situation and Problems on Aseismic Design of Pile Foundation By H. Hokugo, F. Ohsugi, A. Omika, S. Nomura, Y. Fukuda Concrete Journal, Vol. 29 Present Situation and Problems on Aseismic Design of Pile Foundation By H. Hokugo, F. Ohsugi, A. Omika, S. Nomura, Y. Fukuda Concrete Journal, Vol. 29, No. 8, pp. 4-12, Aug. 1986 Synopsis The pile foundation

More information

材料強度試験 ( 曲げ試験 ) [1] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [2] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有

材料強度試験 ( 曲げ試験 ) [1] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [2] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有 材料強度試験 ( 曲げ試験 [] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有の抵抗値のことであり, 一般に素材の真応力 - 真塑性ひずみ曲線で表される. 多くの金属材料は加工硬化するため,

More information

問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた

問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた 問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた 測定データを図 1-2 に示す データから, オーステナイト系ステンレス鋼どうしの摩擦係数を推定せよ

More information

Fig. 1 Sampling positions from the ingot. Table 2 Chemical compositions of base metal (%) Fig. 2 (unit: mm) Shape and size of fatigue test specimen. T

Fig. 1 Sampling positions from the ingot. Table 2 Chemical compositions of base metal (%) Fig. 2 (unit: mm) Shape and size of fatigue test specimen. T Friction welding of ADC 12 aluminum alloy diecastings Kazuyoshi KATO* and Hiroshi TOKISUE* Both squeeze and gravity castings of ADC 12 aluminum alloy were friction-welded, using a brake type welding machine.

More information

修士論文

修士論文 2004 Decay of timber and its mechanical characteristic 1075015 1075015 1. 1 1. 2. 3. 4. 5. 4.5. 2. JIS 3. 3.1 3.1.1 ( ) ( ) i 3.1.2 3.1.3 10 3.2 ( 3% ) 4 3% ii Decay of timber and its mechanical characteristic

More information

Microsoft Word - 予稿集表紙.doc

Microsoft Word - 予稿集表紙.doc ミクロ組織に基づくフェライト セメンタイト鋼の脆性破壊発生予測 柴沼一樹東京大学大学院工学系研究科 ミクロ組織に基づくフェライト セメンタイト鋼の脆性破壊発生予測 柴沼一樹 東京大学 大学院工学系研究科システム創成学専攻 113-8656 東京都文京区本郷 7-3-1 shibanuma@struct.t.-u-tokyo.ac.jp 近年, 構造物に使用される鋼材の高張力化や使用環境の過酷化が進み,

More information

九州大学学術情報リポジトリ Kyushu University Institutional Repository 看護師の勤務体制による睡眠実態についての調査 岩下, 智香九州大学医学部保健学科看護学専攻 出版情報 : 九州大学医学部保健学

九州大学学術情報リポジトリ Kyushu University Institutional Repository 看護師の勤務体制による睡眠実態についての調査 岩下, 智香九州大学医学部保健学科看護学専攻   出版情報 : 九州大学医学部保健学 九州大学学術情報リポジトリ Kyushu University Institutional Repository 看護師の勤務体制による睡眠実態についての調査 岩下, 智香九州大学医学部保健学科看護学専攻 https://doi.org/10.15017/4055 出版情報 : 九州大学医学部保健学科紀要. 8, pp.59-68, 2007-03-12. 九州大学医学部保健学科バージョン : 権利関係

More information

第 2 章 構造解析 8

第 2 章 構造解析 8 第 2 章 構造解析 8 2.1. 目的 FITSAT-1 の外郭構造が, 打ち上げ時の加速度等によって発生する局所的な応力, 及び温度変化によってビスに発生する引っ張り応力に対して, 十分な強度を有することを明らかにする. 解析には SolidWorks2011 を用いた. 2.2. 適用文書 (1)JMX-2011303B: JEM 搭載用小型衛星放出機構を利用する小型衛星への構造 フラクチャコントロール計画書

More information

構造力学Ⅰ第12回

構造力学Ⅰ第12回 第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB

More information

Microsoft PowerPoint - 知財報告会H20kobayakawa.ppt [互換モード]

Microsoft PowerPoint - 知財報告会H20kobayakawa.ppt [互換モード] 亀裂の変形特性を考慮した数値解析による岩盤物性評価法 地球工学研究所地圏科学領域小早川博亮 1 岩盤構造物の安定性評価 ( 斜面の例 ) 代表要素 代表要素の応力ひずみ関係 変形: 弾性体の場合 :E,ν 強度: モールクーロン破壊規準 :c,φ Rock Mech. Rock Engng. (2007) 40 (4), 363 382 原位置試験 せん断試験, 平板載荷試験 原位置三軸試験 室内試験

More information

Microsoft PowerPoint - elast.ppt [互換モード]

Microsoft PowerPoint - elast.ppt [互換モード] 弾性力学入門 年夏学期 中島研吾 科学技術計算 Ⅰ(48-7) コンピュータ科学特別講義 Ⅰ(48-4) elast 弾性力学 弾性力学の対象 応力 弾性力学の支配方程式 elast 3 弾性力学 連続体力学 (Continuum Mechanics) 固体力学 (Solid Mechanics) の一部 弾性体 (lastic Material) を対象 弾性論 (Theor of lasticit)

More information

疲労に関する重要知識 実機で疲労破壊起点となる鋭い切欠きや微小欠陥の取扱いについて

疲労に関する重要知識 実機で疲労破壊起点となる鋭い切欠きや微小欠陥の取扱いについて 原子力研究委員会 FQA2 小委員会疲労に関する重要知識 Subcommittee for Organizing Question and Answer of Fatigue Knowledge(Phase 2) 疲労に関する重要知識講演資料集 実機で疲労破壊起点となる鋭い切欠きや微小欠陥の取扱いについて この資料は,( 一社 ) 日本溶接協会原子力研究委員会 FQA2 小委員会における講演資料を掲載したものです.

More information

道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月

道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例

More information

機械設計工学

機械設計工学 第二章 強度設計の基礎 (1) 荷重の空間的に分類 : 1. 荷重の形式 引張り荷重 : トルク : F F T=FR R 圧縮荷重 : ねじりトルク : F T T 曲げ荷重 ( モーメント ): せん断荷重 : F F 試験片に荷重の加え方 ( 材料強度試験時 ) ねじり試験曲げ試験ねじり 曲げ試験 試験片試験片試験片 (a) ねじり荷重 (b) 曲げ荷重 (c) ねじりと曲げ荷重 荷重 (2)

More information

Continuous Cooling Transformation Diagrams for Welding of Mn-Si Type 2H Steels. Harujiro Sekiguchi and Michio Inagaki Synopsis: The authors performed

Continuous Cooling Transformation Diagrams for Welding of Mn-Si Type 2H Steels. Harujiro Sekiguchi and Michio Inagaki Synopsis: The authors performed Continuous Cooling Transformation Diagrams for Welding of Mn-Si Type 2H Steels. Harujiro Sekiguchi and Michio Inagaki Synopsis: The authors performed a series of researches on continuous cooling transformation

More information

The Effect of the Circumferential Temperature Change on the Change in the Strain Energy of Carbon Steel during the Rotatory Bending Fatigue Test by Ch

The Effect of the Circumferential Temperature Change on the Change in the Strain Energy of Carbon Steel during the Rotatory Bending Fatigue Test by Ch The Effect of the Circumferential Temperature Change on the Change in the Strain Energy of Carbon Steel during the Rotatory Bending Fatigue Test by Chikara MINAMISAWA, Nozomu AOKI (Department of Mechanical

More information

〈論文〉興行データベースから「古典芸能」の定義を考える

〈論文〉興行データベースから「古典芸能」の定義を考える Abstract The long performance database of rakugo and kabuki was totaled, and it is found that few programs are repeated in both genres both have the frequency differential of performance. It is a question

More information

Microsoft PowerPoint - fuseitei_6

Microsoft PowerPoint - fuseitei_6 不静定力学 Ⅱ 骨組の崩壊荷重の計算 不静定力学 Ⅱ では, 最後の問題となりますが, 骨組の崩壊荷重の計算法について学びます 1 参考書 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム このスライドの説明には, 主にこの参考書の説明を引用しています 2 崩壊荷重 構造物に作用する荷重が徐々に増大すると, 構造物内に発生する応力は増加し, やがて, 構造物は荷重に耐えられなくなる そのときの荷重を崩壊荷重あるいは終局荷重という

More information

Motivation and Purpose There is no definition about whether seatbelt anchorage should be fixed or not. We tested the same test conditions except for t

Motivation and Purpose There is no definition about whether seatbelt anchorage should be fixed or not. We tested the same test conditions except for t Review of Seatbelt Anchorage and Dimensions of Test Bench Seat Cushion JASIC Motivation and Purpose There is no definition about whether seatbelt anchorage should be fixed or not. We tested the same test

More information

Japanese nuclear policy and its effect on EAGLE project

Japanese nuclear policy and its effect on EAGLE project 2018 年 8 月 23 日 JASMiRT 第 2 回国内ワークショップ 3 既往研究で取得された関連材料特性データの現状 - オーステナイト系ステンレス鋼の超高温材料特性式の開発 - 鬼澤高志 下村健太 加藤章一 若井隆純 日本原子力研究開発機構 背景 目的 (1/2) 福島第一原子力発電所の事故以降 シビアアクシデント時の構造健全性評価が求められている 構造材料の超高温までの材料特性が必要

More information

The Evaluation on Impact Strength of Structural Elements by Means of Drop Weight Test Elastic Response and Elastic Limit by Hiroshi Maenaka, Member Sh

The Evaluation on Impact Strength of Structural Elements by Means of Drop Weight Test Elastic Response and Elastic Limit by Hiroshi Maenaka, Member Sh The Evaluation on Impact Strength of Structural Elements by Means of Drop Weight Test Elastic Response and Elastic Limit by Hiroshi Maenaka, Member Shigeru Kitamura, Member Masaaki Sakuma Genya Aoki, Member

More information

1..FEM FEM 3. 4.

1..FEM FEM 3. 4. 008 stress behavior at the joint of stringer to cross beam of the steel railway bridge 1115117 1..FEM FEM 3. 4. ABSTRACT 1. BackgroundPurpose The occurrence of fatigue crack is reported in the joint of

More information

Housing Purchase by Single Women in Tokyo Yoshilehl YUI* Recently some single women purchase their houses and the number of houses owned by single women are increasing in Tokyo. And their housing demands

More information

< B795FB8C6094C28F6F97CD97E12E786477>

< B795FB8C6094C28F6F97CD97E12E786477> 長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)

More information

試験方法 機械的試験 引張試験圧縮試験曲げ試験せん断試験ねじり試験疲労試験クリープ試験き裂伝ぱ試験衝撃試験座屈試験エリクセン試験 摩耗試験 応力腐食割れ試験 硬さ試験押込み硬さ試験動的硬さ試験 化学的試験 腐食試験 組織観察マクロ組織ミクロ組織結晶粒度 非金属介在物

試験方法 機械的試験 引張試験圧縮試験曲げ試験せん断試験ねじり試験疲労試験クリープ試験き裂伝ぱ試験衝撃試験座屈試験エリクセン試験 摩耗試験 応力腐食割れ試験 硬さ試験押込み硬さ試験動的硬さ試験 化学的試験 腐食試験 組織観察マクロ組織ミクロ組織結晶粒度 非金属介在物 金属材料の試験方法 Test Methods for Metallic Materials Copyright is reserved. No part of this document may be reproduced for profit. 試験方法 機械的試験 引張試験圧縮試験曲げ試験せん断試験ねじり試験疲労試験クリープ試験き裂伝ぱ試験衝撃試験座屈試験エリクセン試験 摩耗試験 応力腐食割れ試験

More information

Developement of Plastic Collocation Method Extension of Plastic Node Method by Yukio Ueda, Member Masahiko Fujikubo, Member Masahiro Miura, Member Sum

Developement of Plastic Collocation Method Extension of Plastic Node Method by Yukio Ueda, Member Masahiko Fujikubo, Member Masahiro Miura, Member Sum Developement of Plastic Collocation Method Extension of Plastic Node Method by Yukio Ueda, Member Masahiko Fujikubo, Member Masahiro Miura, Member Summary Previously, the authors developed the plastic

More information

On the Wireless Beam of Short Electric Waves. (VII) (A New Electric Wave Projector.) By S. UDA, Member (Tohoku Imperial University.) Abstract. A new e

On the Wireless Beam of Short Electric Waves. (VII) (A New Electric Wave Projector.) By S. UDA, Member (Tohoku Imperial University.) Abstract. A new e On the Wireless Beam of Short Electric Waves. (VII) (A New Electric Wave Projector.) By S. UDA, Member (Tohoku Imperial University.) Abstract. A new electric wave projector is proposed in this paper. The

More information

土の三軸圧縮試験

土の三軸圧縮試験 J G S 5 土の三軸試験の供試体作製 設置 サンプルデータ試験年月日平成 6 年 9 月 6 日 試料番号 ( 深さ ) T- (8.~8.7m) 試験者藤代哲也 供試体を用いる試験の基準番号と名称 試料の状態 供試体の作製 土質名称 置 飽和過程圧密前(試験前供試体 No. 直径 平均直径 D i 初高さ 期平均高さ H i 状体積 V i 含水比 w i 質量 m i 態) 湿潤密度 ρ ti

More information

*1 *2 *1 JIS A X TEM 950 TEM JIS Development and Research of the Equipment for Conversion to Harmless Substances and Recycle of Asbe

*1 *2 *1 JIS A X TEM 950 TEM JIS Development and Research of the Equipment for Conversion to Harmless Substances and Recycle of Asbe *1 *2 *1 JIS A 14812008X TEM 950 TEM 1 2 3 4 JIS Development and Research of the Equipment for Conversion to Harmless Substances and Recycle of Asbestos with Superheated Steam Part 3 An evaluation with

More information

Microsoft PowerPoint - 構造強度_材料力学第二2018.pptx

Microsoft PowerPoint - 構造強度_材料力学第二2018.pptx 構造強度と材料強度 構造強度 ( 実機の強度 ) 構造物が意図する機能 ( 目的 ) を達成できるために 材料強度 を基礎に 構造物としてもたねばならない強度 構造強度は人間が決める クリップの構造強度とは? 弾性 塑性 座屈など 材料強度 構造物を構成する部品をつくる材料の変形と強度および破壊の基礎資料 構造強度の基礎となる材料自体の特性 本講座では 静的強度 ( 塑性崩壊 ) と疲労強度を扱う

More information

労働安全衛生総合研究所特別研究報告 JNIOSH-SRR-No.37(2008) 1. はじめに H 5m 1 2 図 1 2. 実験方法 列に組み上げたサンドル ( シングルタワー ) H ~4m 3000kN 2 160kN 写真 1 4m A 写

労働安全衛生総合研究所特別研究報告 JNIOSH-SRR-No.37(2008) 1. はじめに H 5m 1 2 図 1 2. 実験方法 列に組み上げたサンドル ( シングルタワー ) H ~4m 3000kN 2 160kN 写真 1 4m A 写 Specific Research Reports of the National Institute of Occupational Safety and Health, JNIOSH-SRR-No.37 (2008) UDC 624.2/.8:624.05 3. サンドルの水平安定性に関する実験的検討 * 大幢勝利 **, 高梨成次 **, 高橋弘樹 ** 3. Experimental Study

More information

PowerPoint プレゼンテーション

PowerPoint プレゼンテーション 材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート

More information

第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510

第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510 第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 5 14.1 検討の背景と目的 9 mm角以上の木材のたすき掛け筋かいは 施行令第 46 条第 4 項表 1においてその仕様と耐力が規定されている 既往の研究 1では 9 mm角筋かい耐力壁の壁倍率が 5. を満たさないことが報告されているが 筋かい端部の仕様が告示第 146 号の仕様と異なっている 本報では告示どおりの仕様とし 9 mm角以上の筋かいたすき掛けの基礎的なデータの取得を目的として検討を行った

More information

PowerPoint プレゼンテーション

PowerPoint プレゼンテーション 材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成

More information

The Evaluation of LBB Behavior and Crack Opening Displacement on Statically Indeterminate Piping System Subjected to Monotonic Load The plastic collap

The Evaluation of LBB Behavior and Crack Opening Displacement on Statically Indeterminate Piping System Subjected to Monotonic Load The plastic collap The Evaluation of LBB Behavior and Crack Opening Displacement on Statically Indeterminate Piping System Subjected to Monotonic Load The plastic collapse and LBB behavior of statically indeterminate piping

More information

渡辺(2309)_渡辺(2309)

渡辺(2309)_渡辺(2309) [ 29 p. 241-247 (2011)] ** *** ** ** Development of a nickel-based filler metal containing a small amount of silicon by WATANABE Takehiko, WAKATSUKI Ken, YANAGISAWA Atsusi and SASAKI Tomohiro Authors tried

More information

A Study on the Influence of the Fluctuation of Source Voltage during Spot Welding on the Strength of Weld* By Tatsuya Hashimoto** Kinzi Tanuma** Abstr

A Study on the Influence of the Fluctuation of Source Voltage during Spot Welding on the Strength of Weld* By Tatsuya Hashimoto** Kinzi Tanuma** Abstr A Study on the Influence of the Fluctuation of Source Voltage during Spot Welding on the Strength of Weld* By Tatsuya Hashimoto** Kinzi Tanuma** Abstract It is well known that even a-slight fluctuation

More information

可変ピツチプロペラ船の荒天碇泊法単錨泊について

可変ピツチプロペラ船の荒天碇泊法単錨泊について NAOSITE: Nagasaki University's Ac Title 可 変 ピツチプロペラ 船 の 荒 天 碇 泊 法 単 錨 泊 について Author(s) 阿 部, 茂 夫 Citation 長 崎 大 学 水 産 学 部 研 究 報 告, v.20, pp.70-86; 1966 Issue Date 1966-03 URL http://hdl.handle.net/10069/31513

More information

2 1 ( ) 2 ( ) i

2 1 ( ) 2 ( ) i 21 Perceptual relation bettween shadow, reflectance and luminance under aambiguous illuminations. 1100302 2010 3 1 2 1 ( ) 2 ( ) i Abstract Perceptual relation bettween shadow, reflectance and luminance

More information

<4D F736F F D208D7E959A82A882E682D18F498BC78BC882B B BE98C60816A2E646F63>

<4D F736F F D208D7E959A82A882E682D18F498BC78BC882B B BE98C60816A2E646F63> 降伏時および終局時曲げモーメントの誘導 矩形断面 日中コンサルタント耐震解析部松原勝己. 降伏時の耐力と変形 複鉄筋の矩形断面を仮定する また コンクリートの応力ひずみ関係を非線形 放物線型 とする さらに 引張鉄筋がちょうど降伏ひずみに達しているものとし コンクリート引張応力は無視する ⅰ 圧縮縁のひずみ

More information

EVALUATION OF NOCTURNAL PENILE TUMESCENCE (NPT) IN THE DIFFERENTIAL DIAGNOSIS OF IMPOTENCE Masaharu Aoki, Yoshiaki Kumamoto, Kazutomi Mohri and Kazunori Ohno Department of Urology, Sapporo Medical College

More information

コンクリート工学年次論文集 Vol.29

コンクリート工学年次論文集 Vol.29 論文一軸引張試験と曲げ試験から得られる HPFRCC の応力 - ひずみ関係 河合正則 *1 森山守 * 林承燦 *3 * 内田裕市 要旨 : 打設方向を変えた HPFRCC の塊から切り出した同一の断面寸法の供試体について, 一軸引張試験と曲げ試験を行ないそれぞれ引張応力 -ひずみ関係を求め比較検討した 一軸引張試験では荷重 - 変位曲線を計測して直接, 応力 -ひずみ関係を求め, 曲げ試験ではモーメント-

More information

<3030895F909D96EC2091E633358D862E696E6462>

<3030895F909D96EC2091E633358D862E696E6462> The two Gendainagonke Utaawase in Ruijuu Utaawase: Photographic Reproduction and Reprinting Hironobu Hibino Abstract "Chouryakuninen-Kugatsu-Jusannichi Gendainagonke Utaawase" and "Chouryakuninen-Fuyu

More information

Microsoft PowerPoint - 材料加工2Y0805V1pdf.ppt

Microsoft PowerPoint - 材料加工2Y0805V1pdf.ppt 疲労試験の意義と試験法 第 5 回目疲労試験, フラクトグラフィー 材料に繰り返し荷重が負荷されると, 材料中に生じる繰り返し応力の最大値が降伏点以下でも材料が破壊することがある. 生命医科学部医工学科バイオメカニクス研究室 ( 片山 田中研 ) IN116N 田中和人 E-mail: 内線 : 6408 疲労 (fatigue): 疲労が原因で破壊に至ることを疲労破壊という 材料加工 Ⅱ Biomechanics

More information

The copyright of this material is retained by the Information Processing Society of Japan (IPSJ). The material has been made available on the website

The copyright of this material is retained by the Information Processing Society of Japan (IPSJ). The material has been made available on the website The copyright of this material is retained by the Information Processing Society of Japan (IPSJ). The material has been made available on the website by the author(s) under the agreement with the IPSJ.

More information

By Kenji Kinoshita, I taru Fukuda, Taiji Ota A Study on the Use of Overseas Construction Materials There are not few things which are superior in the price and the aspect of the quality to a domestic

More information

Fig. 3 Coordinate system and notation Fig. 1 The hydrodynamic force and wave measured system Fig. 2 Apparatus of model testing

Fig. 3 Coordinate system and notation Fig. 1 The hydrodynamic force and wave measured system Fig. 2 Apparatus of model testing The Hydrodynamic Force Acting on the Ship in a Following Sea (1 St Report) Summary by Yutaka Terao, Member Broaching phenomena are most likely to occur in a following sea to relative small and fast craft

More information

土木学会構造工学論文集(2011.3)

土木学会構造工学論文集(2011.3) Vol.57A (11 3 ) RC Consecutve falling-weight impact test of large-scale RC girders under specified total input-impact energy * ** *** **** ***** Norimitsu Kishi, Hisashi Konno, Satoru Yamaguchi, Hiroshi

More information

Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外

Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外 4. ブレース接合部 本章では, ブレース接合部について,4 つの部位のディテールを紹介し, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) ブレースねらい点とガセットプレートの形状 (H 形柱, 弱軸方向 ) 対象部位の概要 H 形柱弱軸方向にガセットプレートタイプでブレースが取り付く場合, ブレースの傾きやねらい点に応じてガセットプレートの形状等を適切に設計する. 検討対象とする接合部ディテール

More information

Study on Application of the cos a Method to Neutron Stress Measurement Toshihiko SASAKI*3 and Yukio HIROSE Department of Materials Science and Enginee

Study on Application of the cos a Method to Neutron Stress Measurement Toshihiko SASAKI*3 and Yukio HIROSE Department of Materials Science and Enginee Study on Application of the cos a Method to Neutron Stress Measurement Toshihiko SASAKI*3 and Yukio HIROSE Department of Materials Science and Engineering, Kanazawa University, Kakuma-machi, Kanazawa-shi,

More information

29 33 58 2005 1970 1997 2002, pp.3-8 2001 2002 2005b 2000 pp.137-146 2005c 7 34 Ma and Cartier eds. 2003 1970 1980 1979 2002 2000 1) 1980 1990 1991 1993 1995 1998 1994 1993 20031972 2003 2005 1997 2005a

More information

A comparison of abdominal versus vaginal hysterectomy for leiomyoma and adenomyosis Kenji ARAHORI, Hisasi KATAYAMA, Suminori NIOKA Department of Obstetrics and Gnecology, National Maizuru Hospital,Kyoto,

More information

Title 泌尿器科領域に於ける17-Ketosteroidの研究 17-Ketosteroidの臨床的研究 第 III 篇 : 尿 Author(s) 卜部, 敏入 Citation 泌尿器科紀要 (1958), 4(1): 3-31 Issue Date URL

Title 泌尿器科領域に於ける17-Ketosteroidの研究 17-Ketosteroidの臨床的研究 第 III 篇 : 尿 Author(s) 卜部, 敏入 Citation 泌尿器科紀要 (1958), 4(1): 3-31 Issue Date URL Title 泌尿器科領域に於ける17-Ketosteroidの研究 17-Ketosteroidの臨床的研究 第 III 篇 : 尿 Author(s) 卜部, 敏入 Citation 泌尿器科紀要 (1958), 4(1): 3-31 Issue Date 1958-01 URL http://hdl.handle.net/2433/111559 Right Type Departmental Bulletin

More information

Microsoft PowerPoint - マグネ協会.ppt

Microsoft PowerPoint - マグネ協会.ppt マグネシウム合金板の冷間プレス成形 マグネシウム合金部品の製造 豊橋技術科学大学森謙一郎平成 19 年 1kg 軽量 :1km/l 燃費向上 高張力鋼板 (7.8) チタン (4.5) アルミニウム (2.7) マグネシウム (1.8) 引張強度 / MPa 比重 比強度 / MPa マク ネシウム合金板 (AZ31) 25 1.8 139 アルミニウム合金板 (A552) 29 2.7 17 軟鋼板

More information

Influence of Material and Thickness of the Specimen to Stress Separation of an Infrared Stress Image Kenji MACHIDA The thickness dependency of the temperature image obtained by an infrared thermography

More information

A Nutritional Study of Anemia in Pregnancy Hematologic Characteristics in Pregnancy (Part 1) Keizo Shiraki, Fumiko Hisaoka Department of Nutrition, Sc

A Nutritional Study of Anemia in Pregnancy Hematologic Characteristics in Pregnancy (Part 1) Keizo Shiraki, Fumiko Hisaoka Department of Nutrition, Sc A Nutritional Study of Anemia in Pregnancy Hematologic Characteristics in Pregnancy (Part 1) Keizo Shiraki, Fumiko Hisaoka Department of Nutrition, School of Medicine, Tokushima University, Tokushima Fetal

More information

DURACON POM グレードシリーズ ポリアセタール (POM) TR-20 CF2001/CD3501 ミネラル強化 ポリプラスチックス株式会社

DURACON POM グレードシリーズ ポリアセタール (POM) TR-20 CF2001/CD3501 ミネラル強化 ポリプラスチックス株式会社 DURACON POM グレードシリーズ ポリアセタール (POM) TR-20 CF2001/CD3501 ミネラル強化 ポリプラスチックス株式会社 TR-20 の一般的性質 カラー ISO(JIS) 材質表示 表 1-1 一般物性 (ISO) 項目単位試験方法 ISO11469 (JIS K6999) ミネラル強化 TR-20 高剛性 低そり CF2001/CD3501 >POM-TD15< 密度

More information

破壊の予測

破壊の予測 本日の講義内容 前提 : 微分積分 線形代数が何をしているかはうろ覚え 材料力学は勉強したけど ちょっと 弾性および塑性学は勉強したことが無い ー > ですので 解らないときは質問してください モールの応力円を理解するとともに 応力を 3 次元的に考える FM( 有限要素法 の概略 内部では何を計算しているのか? 3 物が壊れる条件を考える 特に 変形 ( 塑性変形 が発生する条件としてのミーゼス応力とはどのような応力か?

More information

橡

橡 Mein Grad. Eng Univ. Fri'kill, Vol. 61 March 20 I 3) Effects of Saline-Water Volume on Production Performance of Tubular Solar Still Hiroaki TERASAKI*, Takahiro YAMAJI" and Teruyuki FUKUHARA. (Received

More information

Microsoft PowerPoint - 講義PPT2019.ppt [互換モード]

Microsoft PowerPoint - 講義PPT2019.ppt [互換モード] . CA 演習 :as σ lite による応力解析 目標 : 機械工学実験 はりの曲げと応力集中 の有限要素法による応力解析を行う CAD: Computer Aided Design CA: Computer Aided ngineering コンピュータシミュレーション CAM: Computer Aided Manufacturing スケジュール. 有限要素法の基礎と応用例. as σの使い方の説明.

More information

;~ (Summary) The Study on the Effects of Foot Bathing on Urination Kumiko Toyoda School of Human Nursing, University of Shiga Prefecture Background Foot bathing is one of the important nursing care for

More information

A Contrastive Study of Japanese and Korean by Analyzing Mistranslation from Japanese into Korean Yukitoshi YUTANI Japanese, Korean, contrastive study, mistranslation, Japanese-Korean dictionary It is already

More information

Fig. 1. Relation between fatigue crack propagation rate and stress intensity factor range. Fig. 2. Effect of stress ratio on fatigue crack opening rat

Fig. 1. Relation between fatigue crack propagation rate and stress intensity factor range. Fig. 2. Effect of stress ratio on fatigue crack opening rat Fatigue Crack Propagation and Fracture Surface in Polyvinyl Chloride by Tetsuro SHIRAISHI The fatigue crack propagation behavior and the fracture surface appearance under several load conditions in polyvinyl

More information

perature was about 2.5 Ž higher than that of the control irrespective of wind speed. With increasing wind speeds of more than 1m/s, the leaf temperatu

perature was about 2.5 Ž higher than that of the control irrespective of wind speed. With increasing wind speeds of more than 1m/s, the leaf temperatu Studies on the Row Covering Methods of Vinylon Cheesecloth to Prevent Cold Injury in Cabbage Daizou IGARASHI*, Masumi OKADA** and Keiichl NAKAYAMA*** *Miura Branch, Kanagawa Horticultural Experiment Station,

More information

問題-1.indd

問題-1.indd 科目名学科 学年 組学籍番号氏名採点結果 016 年度材料力学 Ⅲ 問題 1 1 3 次元的に外力負荷を受ける物体を考える際にデカルト直交座標 - を採る 物体 内のある点 を取り囲む微小六面体上に働く応力 が v =- 40, = 60 =- 30 v = 0 = 10 v = 60 である 図 1 の 面上にこれらの応力 の作用方向を矢印で記入し その脇にその矢印が示す応力成分を記入しなさい 図

More information

Author Workshop 20111124 Henry Cavendish 1731-1810 Biot-Savart 26 (1) (2) (3) (4) (5) (6) Priority Proceeding Impact factor Full paper impact factor Peter Drucker 1890-1971 1903-1989 Title) Abstract

More information

untitled

untitled 3 4 4 2.1 4 2.2 5 2.3 6 6 7 4.1 RC 7 4.2 RC 8 4.3 9 10 5.1 10 5.2 10 11 12 13-1 - Bond Behavior Between Corroded Rebar and Concrete Ema KATO* Mitsuyasu IWANAMI** Hiroshi YOKOTA*** Hajime ITO**** Fuminori

More information

Microsoft PowerPoint - zairiki_10

Microsoft PowerPoint - zairiki_10 許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から

More information

Authors' Abstract It in known that the method of feeding powder into split cell affects the adhesion forces of powder beds, especially in fine particle powders. But the effect of the agglomeration phenomenon

More information

II

II No. 19 January 19 2013 19 Regionalism at the 19 th National Assembly Elections Focusing on the Yeongnam and Honam Region Yasurou Mori As the biggest issue of contemporary politics at South Korea, there

More information

原稿.indd

原稿.indd OTEC 18(2013),5968 小型の波浪発電を想定した浮体運動の最大化を目的とした浮体形状に関する研究 59 *1 *1 *2 Studies on the floating body shape to maximize the kinetic energy that are intended to be small wave power generator Shunya NISHIZAWA

More information

平成22年度事故情報収集調査結果について(概要速報)

平成22年度事故情報収集調査結果について(概要速報) Product Safety Technology Center 製品事故解析に必要な アルミニウム合金の引張強さとウェブ硬さ及びバーコル硬さとの関係について 九州支所 製品安全技術課清水寛治 説明内容 目的 アルミニウム合金の概要 硬さの測定方法 引張強さとビッカース硬さの関係 ビッカース硬さとウェブ硬さ バーコル硬さの関係 引張強さとウェブ硬さ バーコル硬さの関係 効果と活用事例 2 1. 目的

More information

rectomy as the subjects of study, urinary steroid hormones were measured, and simultaneously the enzyme work and enzyme pattern related to the steroid metabolism, as proposed by Yoshida of our laboratory,

More information

A5 PDF.pwd

A5 PDF.pwd DV DV DV DV DV DV 67 1 2016 5 383 DV DV DV DV DV DV DV DV DV 384 67 1 2016 5 DV DV DV NPO DV NPO NPO 67 1 2016 5 385 DV DV DV 386 67 1 2016 5 DV DV DV DV DV WHO Edleson, J. L. 1999. The overlap between

More information

スライド 1

スライド 1 第 3 章 鉄筋コンクリート工学の復習 鉄筋によるコンクリートの補強 ( 圧縮 ) 鉄筋で補強したコンクリート柱の圧縮を考えてみよう 鉄筋とコンクリートの付着は十分で, コンクリートと鉄筋は全く同じように動くものとする ( 平面保持の仮定 ) l Δl 長さの柱に荷重を載荷したときの縮み量をとする 鉄筋及びコンクリートの圧縮ひずみは同じ量なのでで表す = Δl l 鉄筋及びコンクリートの応力はそれぞれの弾性定数を用いて次式で与えられる

More information

第 2 図 X 2. X 線応力計測法について q ( a ) X 線回折モデル q X X X X Bragg 第 3 図 Bragg X X q X ( E ) ( v ) X 2 5 mm X (1) (2) (3) (4) 計測可能領域表面表面下, 断面 ( b ) 無負荷 (5) (6)

第 2 図 X 2. X 線応力計測法について q ( a ) X 線回折モデル q X X X X Bragg 第 3 図 Bragg X X q X ( E ) ( v ) X 2 5 mm X (1) (2) (3) (4) 計測可能領域表面表面下, 断面 ( b ) 無負荷 (5) (6) Measurement Technology for Resiual Stresses Locke in Structural Members IHI IHI IHI IHI IHI ( SCC ) IHI ( IIC ) If large compressive resiual stresses are prouce on the surface of a structure by shot-peening,

More information

<8D5C91A28C768E5A8F91836C C768E5A8F A2E786C73>

<8D5C91A28C768E5A8F91836C C768E5A8F A2E786C73> スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で

More information

Security of Leasehold Interest -in cases of the False Housing Registries by Other Than the Lessee by Shin ISHIKAWA The House Protection Act 1909 in Japan, under which many lessees can be protected from

More information

第62巻 第1号 平成24年4月/石こうを用いた木材ペレット

第62巻 第1号 平成24年4月/石こうを用いた木材ペレット Bulletin of Japan Association for Fire Science and Engineering Vol. 62. No. 1 (2012) Development of Two-Dimensional Simple Simulation Model and Evaluation of Discharge Ability for Water Discharge of Firefighting

More information

Title < 論文 > 公立学校における在日韓国 朝鮮人教育の位置に関する社会学的考察 : 大阪と京都における 民族学級 の事例から Author(s) 金, 兌恩 Citation 京都社会学年報 : KJS = Kyoto journal of so 14: 21-41 Issue Date 2006-12-25 URL http://hdl.handle.net/2433/192679 Right

More information

,,.,,.,..,.,,,.,, Aldous,.,,.,,.,,, NPO,,.,,,,,,.,,,,.,,,,..,,,,.,

,,.,,.,..,.,,,.,, Aldous,.,,.,,.,,, NPO,,.,,,,,,.,,,,.,,,,..,,,,., J. of Population Problems. pp.,.,,,.,,..,,..,,,,.,.,,...,.,,..,.,,,. ,,.,,.,..,.,,,.,, Aldous,.,,.,,.,,, NPO,,.,,,,,,.,,,,.,,,,..,,,,., ,,.,,..,,.,.,.,,,,,.,.,.,,,. European Labour Force Survey,,.,,,,,,,

More information

学位研究17号

学位研究17号 1715 3 The Student Transfer and the Articulation System in Chinese Higher Education HUANG Meiying Research in Academic Degrees, No. 17 March, 2003the article The Journal on Academic Degrees of National

More information

音響部品アクセサリ本文(AC06)PDF (Page 16)

音響部品アクセサリ本文(AC06)PDF (Page 16) Guide for Electret Condenser Microphones A microphone as an audio-electric converting device, whose audio pickup section has a structure of a condenser consisting of a diaphragm and a back plate opposite

More information

A Study on Throw Simulation for Baseball Pitching Machine with Rollers and Its Optimization Shinobu SAKAI*5, Yuichiro KITAGAWA, Ryo KANAI and Juhachi

A Study on Throw Simulation for Baseball Pitching Machine with Rollers and Its Optimization Shinobu SAKAI*5, Yuichiro KITAGAWA, Ryo KANAI and Juhachi A Study on Throw Simulation for Baseball Pitching Machine with Rollers and Its Optimization Shinobu SAKAI*5, Yuichiro KITAGAWA, Ryo KANAI and Juhachi ODA Department of Human and Mechanical Systems Engineering,

More information

本日話す内容

本日話す内容 6CAE 材料モデルの VV 山梨大学工学部土木環境工学科吉田純司 本日話す内容 1. ゴム材料の免震構造への応用 積層ゴム支承とは ゴムと鋼板を積層状に剛結 ゴム層の体積変形を制限 水平方向 鉛直方向 柔 剛 加速度の低減 構造物の支持 土木における免震 2. 高減衰積層ゴム支承の 力学特性の概要 高減衰ゴムを用いた支承の復元力特性 荷重 [kn] 15 1 5-5 -1-15 -3-2 -1 1

More information

第1章 単 位

第1章  単  位 H. Hamano,. 長柱の座屈 - 長柱の座屈 長い柱は圧縮荷重によって折れてしまう場合がある. この現象を座屈といい, 座屈するときの荷重を座屈荷重という.. 換算長 長さ の柱に荷重が作用する場合, その支持方法によって, 柱の理論上の長さ L が異なる. 長柱の計算は, この L を用いて行うと都合がよい. この L を換算長 ( あるいは有効長さという ) という. 座屈荷重は一般に,

More information

Microsoft PowerPoint - シミュレーション工学-2010-第1回.ppt

Microsoft PowerPoint - シミュレーション工学-2010-第1回.ppt シミュレーション工学 ( 後半 ) 東京大学人工物工学研究センター 鈴木克幸 CA( Compter Aded geerg ) r. Jaso Lemo (SC, 98) 設計者が解析ツールを使いこなすことにより 設計の評価 設計の質の向上を図る geerg の本質の 計算機による支援 (CA CAM などより広い名前 ) 様々な汎用ソフトの登場 工業製品の設計に不可欠のツール 構造解析 流体解析

More information

PowerPoint Presentation

PowerPoint Presentation CAE 演習 :Eas-σ lite に よる応力解析 目標 : 機械工学実験 はりの曲げと応力集中 の有限要素法による応力解析を行う 用語 CAD: Computer Aided Design CAE: Computer Aided Engineering コンピュータシミュレーション CAM: Computer Aided Manufacturing スケジュール. 有限要素法の基礎と応用例 2.

More information

Microsoft Word - 4.3章 理論.doc

Microsoft Word - 4.3章 理論.doc 4.3 理論 4.3.1 引張破壊 4.3.1.1 引張破壊による具体的な問題坑井周辺の地層が図 4.2.7 のように引張状態になると ケーシングは帽岩内で引張破壊やせん断破壊を起こし また貯留層セクションではケーシングが圧潰や座屈を起こし スクリーンも破れる K, Furui., et al.(211) より図 4.3.1 にあるようにパーフォレーションを実施していない上部の薄層部でケーシングが引張破壊を起こすと

More information