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3....................

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6 - - < > ARIC Web http//www.nn-newtech.jp/ndb_web/top.do

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12 NO YES NO YES

13.....

14 W 3 W 2 W 1 W 3 1-2 1-2 W 2 a h b D C b D c h W - W - W W a b D c

15. MPa....

16. D c

17 W W W 1 W 3 W 3 1-2 1-2 W 2 W 2 a h b D C b F ahbw W F. a h. b F. F. F.,, a+h b....

18 mm mm mm h.. b.. a+h b mm mm. mm. mm F.. F F=.

19 pp. p. -.. GGS GF SSG SWSW GSGW SSG SPSP GSGP SSGSF mm MLCL

20 p. -.. p. -........... F. mm F.

21 b p. -.. b p. -..,,,,,,,,,,,,,,,, N.... e', kn/m q u kg/cm

22 1-1 : S W U U D c W W W - W P S. U kn/m W kn/m W - kn/m W - D c hw S W W P kn/m h m D c m W kn/m W S kn/m

23.. N

24 3 1-1 3 2 2 1-2 S W U U D c W W W - W - FW W W P F. a h. b F. S U W F. F.. kn/m kn/m W - kn/mw - D c hw S W W - kn/mw - D c D c W G W W kn/mw BD c W G W W kn/mw BhW S W W P kn/m F h m D c m B m W kn/m W S kn/m W G kn/m

25 ISO JIS L

26 T cr T max T cr = T max T cr kn/m T max kn/m T max kn/m = T max % % / min cm cm cm m kn/m

27.. ph ph=..ph=

28 a b mm b mm

29 cm

30

31 cm

32 mm mm

33 c a T req c max a T G T req a T Gjoint T req T A T req END

34 T req T req SU W U D c W W W - W - W P 1-1 1-2 req req 1-2 T req LL' T req SU W L L' U D c W

35 W W - W - W P U kn/m W kn/m W - kn/mw - D c hw S W W - kn/mw - D c D c W G W W P kn/m h m D c m W kn/m W S kn/m W G kn/m S. T req kn/m L m L' m

36.. c c a L c b L' c c L' c L c L' c θ ab L c ACE L' c ABCDE c L' c L c L' c c T max max c max

37 T G T Gjoint a,, a a a min 1 2

38 L G L G L G L G D c. B. L G = B h LG h f L G h m h =h f h f f. f =1 2 = G = 1 2 =0.5m h LG Ltan L G h m h =Ltan f

39 f. X L a a Y D C Ymm mm a T req T G T Gjoint T cr... T req SU W L L' T req T G T req T Gjoint T req T A T G a kn/m T G joint a kn/m T A kn/m T A T max F cr F D F C F B T cr F D F C F B T max kn/m F cr F D F C F B T cr kn/m F cr F D F C F B

40 c max T G a % T G T reqkn/m T Gjoint a % T Gjoint T reqkn/m T A T A T reqkn/m

41 1-1 t D t D C h D C h.m D c.m D.m S. P.kN/m W.kN/m W S.kN/m kn/m.......

42 W - W P W - D C hw S W....=.kN/m W P D C D P... =.kn/ W W - W P. +. =.kn/ U D C W.. =.kn/ S W U... =. <. NG h=.

43 3 1-1 3 2 1-2 h.m D c.m D.m S. P.kN/m W.kN/m W S.kN/m W G.kN/m L.m L'.m. B =. m

44 W -W -W W W P W W L' L F W -W W -W W - D C hw S W =....=.kn/m W - D C D C W G W....=.kN/m W BD C W G W....=.kN/m W BhW S W....=.kN/m W P D C D P =... =.kn/ F.D C h B........ mm F. W W - W - FW W L' L W P.+.+..+...+.=.kN/m

45 U D C W.. =.kn/ S W U. =.. =. >. OK U =.kn/m W W - W - W P =. +. +. =.kn/m L'.m h c cm=.m c L c ACE.m L' c ABCDE.m c L' c L c... L' c. c c =. max

46 a a f h h f LG D C...... b h LG Ltan f D C. c a. tan.... a = min, = min.,.=. % T req T req SU W L L' =.... =. kn/m a c =.% max bt G a =.% T G.kN/m ct Gjoint a =.% T Gjoint.kN/m dt A T A.kN/m

47 T max =.kn/m max =.%T T. F cr =.F D =.F C =.F B =. a c =. max =. - OK - bc T =. a =. T G T Gjoint =.kn/m T G T Gjoint =.kn/m T req =.kn/m- OK - d T max. T A. kn/m F cr F D F C F B.... T A =.kn/m T req =.kn/m- OK -

48 pp. pp. pp. pp. Hoe I.LingLixun Sun pp. pp. pp. pp. a pp.

49, cl STWB CASE CASE.m F CASE.m. acase bcase ccase

50 s kn/m s kn/m g kn/m g kn/m soil kn/m soil kn/m FRPM STW400B DCIPcl CASE CASE CASE CASE CASE CASE CASE CASE CASE............................................................ mm mm

51 mm mm mm mm

52 mmm kn/m F cr F D F C F B SR.. SR.. SR.. SR...... SR.. SR.. SS..... SS..... SS......... H D P E P P F cr F D F C F B mmm kn/m F.. F..... F.. F.. G.. G.. G..... G.. G.. G..

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62 FRPM. C

63 FRPM..

64 FRPM SP.. RC

65 FRPM m. RC FRPM FRPM

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67 b cm W W F=. b cm W 1 W 3 W 3 1-2 1-2 W 2 W 2 a h b D C b 3 1-1 3 2 2 1-2

68 S W U U D c W W W - W - FW W W P KN/m KN/m mm KN/m, mm KN/m KN/m (cm) (cm),mm m kg/m % ph

69..

70 SP.

71 %. C Model Model φ φ mm, mm

72 パイプの浮上量を直接計測したデータを図 6.7 に示す 砂を用いた通常の埋戻方法 Model 2 の場合は 地震動 によって急速に浮上し完全に地表面に露出している 一 方 砕石を用いた浅埋設工法 Model 3 は 90 mm 程度 の浮上が生じているが 浮上速度は次第に遅くなり最終 的には浮上を停止している 浅埋設工法の変形状況のス ケッチを図 6.8 に示す ジオテキスタイルで覆われた砕 石部分は ほぼ一体となっており全体がパイプのアンカ ーとして機能していることがわかる 砕石部分は全く液 図 6.5 浮上しなかった浅埋設工法によ るパイプ 30 0 上だけでなく蛇行や変形を抑制できる機能が確保できて 25 0 いたことを意味しており 本浅埋設工法は 地震時に周 20 0 パイプの浮上量 mm 状化せず大きな変形を生じていないことは パイプの浮 辺地盤が液状化する場合にも安定性を確保できる工法で あることがわかる パイプの浮上量 mm 30 0 浮上 無対策 15 0 ジオグリッドと 砕石による対策 10 0 50 (H=300gal,V=150gal) 0 図 06.6 浮上 25 0 (H=300gal,V=150gal) 10 0 0 40 震動実験によって浮上したパイプ 震動時間 seconds 右端のパイプは無体策の Model 2, 左端の 浮上量計測中のパイプが浅埋設工法による Model 3 無対策 20 0 15 0 ジオグリッドと 砕石による対策 10 0 58 95 77 50 0 0 10 0 0 40 98 86 震動時間 seconds 図 6.7 95 パイプの浮上量の比較 58 95 77 図 6.8 周辺地番が液状化した場合のパイ プの変化 浅埋設工法 Model 3 3 浅埋設工法の特徴 1 周辺地盤が液状化した場合にもジオテキスタイルで包まれた部分は液状化しないので 地震時 86 の安全性向上効果がある 98 2 構造物の浮上や沈下に対して大きな抵抗力を発揮する 4 埋戻し材の選定 95 透水係数の高い砕石等の材料によってパイプラインの埋戻しを行うことで 地震時に生じる過剰 間隙水圧を消散させ 液状化の発生とパイプの浮上や蛇行などの大きな変状を防止することができ る このため 使用する砕石等の材料には 砂分や細粒分が多く含まれた透水係数の低い材料では

73 cm/sec KN/m D mm % D mm p- / p-,, H.I.Ling p-, H.I.Ling Experimental Study on the Effects of Vertical Shaking on the Behavior of Underground Pipelines,,Second International Conference on Earthquake Geotechnical Engineering,EARTHQUAKE GEOTECHNICAL ENGINEERING-INTERNATI ONAL CONFERENCE VOL2 2ND,p489-494,1999/06,Y.Mohri,T.Kawabata,H.I.Ling

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77 D m. D m m m m D D

78 D D - -. -.