張弁( ) 付の封入方式については特殊な封入方式になります膨感温筒封入方式封入方式は装置冷媒の種類使用デフロストによる熱影響取付部の周囲温度等により最適な選択が必要です Maabs Maabs Maabs M.O.. R

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ひでたつこうだ
5 years ago
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1 膨張弁膨張弁の概要温度膨張弁は凝縮器から出た高温高圧の液冷媒を蒸発しやすい状態に減圧し蒸発器内部の最適流量を確保します冷却負荷の増減によって変化する圧縮機の容量に合わせて冷媒ガスの過熱度を一定範囲内に保持し異常加熱と液戻りを防止しますご注文時の指定事項 1. 標準形の場合はをご指定ください 2. 標準形以外の特殊仕様は次のような点をご指定ください常用圧力最小最大圧力 ( 凝縮圧力蒸発圧力 ) 用途封入方式常用温度最低最高温度 ( 凝縮温度 ) 取付け場所 ( 本体及び感温筒取付部温度等 ) 冷凍能力 ( 凝縮温度及びと共に ) キャピラリチューブの長さ装置冷媒名継手形状 ( フレアろう付 ) b f h 関連用語の説明膨張弁と冷凍サイクルの関係 1. 凝縮温度 (CT) 冷媒サイクルの中で一番温度の高い冷媒液状態の部分の温度です ( 膨張弁入口冷媒飽和液温度 ) 2. (ET) 水空気負荷等を冷却するための冷媒液ガスの混合状態の部分の温度です ( 膨張弁出口冷媒飽和蒸気温度 ) 3. 過冷却度 (SC) 冷媒液温度相当圧力に対して圧力は変化せず温度だけ低下した度合 ( 膨張弁入口温度と圧力相当温度との差 ) 4. 過熱度 (SH) 冷媒ガス温度相当圧力に対して圧力は変化せず温度だけ上昇した度合 ( 膨張弁感温部温度と均圧部圧力相当温度との温度差 ) 5. 凝縮圧力 1. の温度相当圧力 6. 蒸発圧力 2. の温度相当圧力 7. 冷凍能力冷却熱量を kw で表したもの 1 米国冷凍トン :3.52kW 8. 圧力損失配管内の摩擦抵抗が主な圧力損失の原因です高圧側での発生は過冷却度の減少またはフラッシュガスの発生となり低圧側での発生は蒸発器内での温度バラツキ能力ダウン傾向となります内部均圧形膨張弁では運転過熱度の増加につながります 9. 最高使用圧力通常の使用条件下で膨張弁が支障なく機能する最高圧力 ( 設計圧力 ) です 10. 気密試験圧力膨張弁の外部への漏れを検査する時の圧力で設計圧力以上です 11. 耐圧試験圧力膨張弁の耐圧性能を検査する時の圧力で設計圧力の 1.5 倍です 8

2 張弁( ) 付の封入方式については特殊な封入方式になります膨感温筒封入方式封入方式は装置冷媒の種類使用デフロストによる熱影響取付部の周囲温度等により最適な選択が必要です Maabs Maabs Maabs M.O.. R GL M.O.. R S R C TB ガス封入式 (G) 装置の使用冷媒と同種類の冷媒を封入したもので一定の温度の上昇で封入液が過熱ガスになるポイントがありますこのポイントを Maximum Operating ressure(m.o..) と呼んでいます主に冷房装置用 M.O.. の規制の結果始動時の液戻り防止圧縮機モータの過負荷防止が可能液封入式 (L) ガス封入式と同等の圧力特性で常に封入液が感温筒に存在するようにしたものです主に冷房装置用感温筒温度と本体周囲温度の高低に関係なく正しく制御できる但し耐熱温度に注意が必要特殊封入式 (S)(SA)(SL) 異種ガスを混合して封入したもので (G) (L) 封入に比べて運転過熱度を小さくでき M.O.. を規制することもできます適用範囲と M.O.. の違いによって記号を変えています主に冷房装置( 施設園芸 ) ヒートポンプ装置低温装置用特殊封入式 (C)(CL)(CY) 吸着材と特殊ガスを封入したものです高温脱着低温吸着による圧力変化を利用低温で運転過熱度を小さくすることができますまた感温筒温度と本体周囲温度の高低に関係なく正しく制御できます M.O.. 規制は有りませんが過負荷防止効果が期待できます適用範囲の違いによって記号を変えています主に低温装置極低温装置用封入方式対象装置 TS とTB の関係 G L S (SA) (SL) C (CL) (CY) TS>TB TSTB TS TB TS TB TS TB TSTB TSTB TSTB M.O.. 規制 ( 過負荷防止 ) 運転 TS 冷房装置への適用 2 TS とはエレメント部温度 TB とは感温筒温度 ( 制御温度 ) 低温装置への適用 1 2 極低温装置への適用 1 2 ヒートポンプ装置への適用 2 1はAEX 形のみ使用可能です 2はM.O.. の設定によって使用可否が異なります 9

3 膨張弁均圧方式蒸発器の圧力損失と圧力変動幅の大きい装置には外部均圧式圧力損失の小さい装置には内部均圧式を選択します例えば低圧側に 0.088Ma の圧力損失が有る場合内部均圧式の膨張弁では運転過熱度が約 5 増加します冷媒 R22 A 点 88Ma abs(5 ) B 点 Ma abs(0 ) ばね圧力 0.088Ma に設定外部均圧方式の場合内部均圧方式の場合 1 88Ma abs Ma abs A 88Ma abs Ma abs 88Ma abs A 88Ma abs Ma 0.088Ma 88Ma abs 5 B Ma abs 76Ma abs 10 B Ma abs 感温筒内部の圧力 (1) = = 88Ma abs の飽和温度運転過熱度は 5 0 = 5 となります感温筒内部の圧力 (1) = = 76Ma abs の飽和温度運転過熱度は 10 0 = 10 となります低圧配管の圧力損失圧力損失相当分が運転過熱度の増加現象となり吸入配管の圧力低下や冷凍能力の減少につながるため過大な運転過熱度の増加は注意が必要です 1 温度差に相当する圧力差程度が均圧方式の選択の目安といわれています右記表内の値以上の圧力差が有る場合は外部均圧方式が効果的です 1 温度相当圧力差 (Ma) 冷媒 R R134a R407C R410A 過熱度冷媒の飽和蒸気温度に対して圧力が変化せず温度だけが上昇した度合いです膨張弁の過熱度には静止過熱度と過熱度変化がありこの和が作動過熱度で蒸発器出口部分で発生する過熱度に相当します過熱度の作動原理温度膨張弁 A 飽和液飽和蒸気蒸発器感温筒 B C' 1 C 過熱度変化作動過熱度過熱蒸気静止過熱度静止過熱度 (SSH): 弁が閉止から開き始めるまでの過熱度過熱度変化 (SHC): 弁が開き始めから必要流量開度までの過熱度作動過熱度 (OSH): 静止過熱度 + 過熱度変化静止過熱度調整過熱度の調整とは静止過熱度の調整をいいます特別な理由がない限り装置の安全を計るために静止過熱度を設けるようにしてください静止過熱度調整範囲スピンドル 1 回転あたりの変化量 (Ma) QCX RCX 1 5 SCX 1 ~ 7(R134a ) 1 ~ 5(R407C R410A) 約 VX WX 1 7 約 WHX 1 7 約 AEX 0 20 約 0.05 S:0 8 C:0 10 ATX CY:0 13 約他 :3 13 ATX(R410A) C:1 7 CL:1 7 10

4 膨張弁圧圧力 (Ma) 圧圧力 (Ma)能力に影響する補正要素高圧側液管の圧力損失高圧側の圧力損失は冷凍能力の低下となります凝縮器から膨張弁までに発生する圧力損失はフラッシュガスの発生につながり膨張弁の能力低下となりますので通常 1 3 程度の過冷却を考慮する必要があります低圧側配管の圧力損失補正係分配器や蒸発器内部の圧力損失は温度の不均衡や能力低下の原因となりまた内部均圧式膨張弁では静止過熱度の増加につながります分配器及び蒸発器中にて圧力損失が変化した場合の補正係です R22 圧圧力 (Ma) R407C 20 R134a 圧圧力 (Ma) R410A 圧圧力 (Ma) 過冷却度による補正係通常二段圧縮装置の低段側高圧液冷媒やヒートエクスチェンジ付属装置等で考えられる過冷却の度合いによる能力変化を表したものです大きな過冷却度のある装置については能力表内の値に下表の係を乗じた値が膨張弁の能力となります能力補正係力補正係 R22 能力補正係 R134a R407C R410A 力補正係力補正係 11

5 膨張弁冷媒名温度条過熱度 TC C 相当 T 圧力条選定例 C TC T TB B A TA S ( アキュムレータ ) ( 蒸発器 ) 装置二段圧縮一段膨張サイクル単段圧縮サイクル条件低温冷凍倉庫低温冷蔵庫冷蔵庫件過冷却度 A 相当 T TA 弁入口温度 TA TB 凝縮圧力 A 3Ma abs(40 相当 ) 1.74Ma abs(38 相当 ) 1.74Ma abs(38 相当 ) B +C 蒸発圧力 0.084Ma abs( 50 相当 ) 0.201Ma abs( 30 相当 ) 38Ma abs( 10 相当 ) 件2 低温側圧損 B C 0.001Ma 0.049Ma 0.008Ma 能力 1kW 4.6kW 1kW 項目低圧側配管の圧力損失補正係値検討機種過冷却度による補正係値感温筒封入方式の決定均圧方式の決定例 (1) ATX 形での選定 0.001Ma のためほとんど無視しと見ます T 50 凝縮温度 40 ではに該当 USL に決定 TX 形は外均式標準のため外均に決定例 (2) VX/WX 形での選定 0.049Ma 40 では 0.98 と見ます T 10 凝縮温度 38 ではに該当 UC に決定圧力損失 0.049Ma は 1 相当温度以上のため WX に決定例 (3) VX/WX 形での選定 0.008Ma 10 ではであり 1 と見ます 0 のために該当 UC に決定圧力損失 0.008Ma は 1 相当温度以下のため VX に決定表中の選択能力 1kW 5.77kW 1 (1) 能力表で ET 50 より能力 5.68kW 選定 4.6kW kW (2) 能力表で ET 30 より能力 3.9kW 3415 選定 (3) 能力表で ET 10 より能力 2.99kW 3408 選定静止過熱度の調整表中能力 10 SHC から表中能力 4 5 過熱度変化から 5.77kW kW kW 5 として kW 目標過熱度 = の静止過熱度となり調整範囲内にあります目標過熱度 = 3.1 の静止過熱度となり調整範囲内にあります表中能力 4 5 過熱度変化から 1kW kW 4.7 目標過熱度 = 2.3 の静止過熱度となり調整範囲内にありますの決定 ATX 34045B(D)USL MO-20 付を選択します WX 3415B(D)UC を選定します VX 3408B(D)UC を選定します (1) SL 封入 (2) 0 40 ATX 34045BUSL 34045DUSL WX 3415BUC 3415DUC 過熱度変化 (3) 0 40 VX 3408BUC 3408DUC 過熱度変化単段圧縮サイクルでも過冷却( エコノマイザー ) 装置があり過冷却が付く場合は過冷却補正後の能力で選定が必要です異なる条件の装置選定については弊社へお問い合わせください 12

和文総合(12版)表1低解像度

和文総合(12版)表1低解像度膨張弁電子膨張弁システムレフコン形式 YNE + GKV PKV + AEK + RPV 冷蔵凍結各種低温装置用急速凍結氷蓄熱ヘアピンコイル各種食品設備超低温 2 元冷凍等コントローラ電子膨張弁給液電磁弁温度センサで構成されます 4 台以内のコントローラを接続することで電子膨張弁を複数台制御できる親子システムも可能です負荷追従性が良いため大きく変化する冷却負荷でも安定した制御が可能です

張弁( ) 付の封入方式については 特殊な封入方式になります 膨感温筒封入方式封入方式は装置冷媒の種類 使用 デフロストによる熱影響 取付部の周囲温度等により最適な選択が必要です Maabs Maabs Maabs M.O.. R

張弁( ) 付の封入方式については特殊な封入方式になります膨感温筒封入方式封入方式は装置冷媒の種類使用デフロストによる熱影響取付部の周囲温度等により最適な選択が必要です Maabs Maabs Maabs M.O.. R