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ありあよしなが
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1 平成 25 年度川崎市環境技術産学公民連携公募型共同研究事業成果報告クラウドコンピューティングにおける環境情報サイクルの構築に向けた実証研究平成 26 年 3 月 17 日平成 26 年 3 月 17 日 JFE エンジニアリング株式会社

2 共同研究の目的低炭素社会の構築に向けて川崎市及びJFEエンジニアリングが保有している環境技術 ( 主に地中熱利用状況 ) 情報をネットワークを介して多元的に収集し地中熱利用設備などの再生可能エネルギーの設計研究活動などで有効に活用することができるような情報公開システムを構築することである情報送信の容易さやセキュリティ性についての検証を行う新たな環境技術の創出に貢献できる環境情報サイクルの実現に向けた実証を行うことを目的とする 2

3 環境技術情報とは環境技術情報の定義情報ソース環境技術情報再生可能エネルギー利用状況地中熱利用太陽光発電太陽熱利用風力発電地熱発電環境モニタリング情報再生可能エネルギー導入補助情報へのアクセス情報ニーズ市民 : 住環境の確認行政 : 計画企画立案監視教育 : 教育資料研究 : 研究データ民間企業 : 開発データ効果検証各情報ソースを提供することにより熱や発電の利用状況を見える化が容易に可能になります再生可能エネルギーの導入促進に繋がると地域社会の環境に対する意識が高まり優れた環境技術の実践が促進される川崎市の行政課題の一つである低炭素社会の構築に貢献することが期待される 3

4 環境情報サイクルとは環境 ( 技術 ) 情報を共有化することで環境に優しい機器設備導入の補助に繋がりさらにそれがその機器設備の導入及び情報提供に発展しその成果が新たな環境情報として提供されていくサイクルのことである環境情報サイクルのスパイラルアップにより再生可能エネルギーの導入促進に繋がり持続的な低炭素社会の構築に貢献 4

5 H23 年度の研究内容規模サーハーシステムの本運用サイトの取込 ( 川崎市様 JFE 所有 ) 環境情報 ( 地中熱 ) のオンライン参照地中採取熱量の予測菅生こども文化センターの見える化をクラウドで試作試験運用試験運用 H23 年度サーハーシステムの確立と構築公害監視センターとの連携により環境情報の取込ホータルサイトと連携する Web ヘーシのシステム構築 H24 年度 H25 年度年度 5

6 H23 年度の研究内容 1. 環境技術情報の収集ポイントの選定と基本データ採取 2. 採取データの加工と見える化実施 3. 環境情報連係システムの試験運用菅生こども文化センター JFEエンジデータサーバへ送信見える化モニター基本データ採取 PC 採取した基本データ室外機の消費電力 (kw) 循環ポンプの消費電力 (kw 外気温度 ( ) 循環水地中入口温度 ( ) 循環水地中出口温度 ( ) 循環水流量 (L/min) 室内機吸込空気温度 ( ) 6

7 H24 年度の研究内容 H24 年度研究内容イメージ図環境データベース画面 URL: による間欠送信 1 回 / 日 HP よりダウンロード 1 回 / 日菅生こども文化センター地中熱設備利用状況川崎市公害監視センター計測大気情報 2 次利用 7

8 H25 年度の研究概要 URL: /i h 1CON 止めフタ受材溶接 2CON 止めフタ ( 下 ) 溶接 3~6 ズレ止めストッパー溶接 7 杭頭補強筋 D25 溶接 ( 図中表記略 ) 8 採熱管 ( 図中 Uチューブ ) ( 高密度ポリ管 PE100) 挿入 9CON 止めフタ ( 上 ) およびバルブソケット取付 10バルブソケットと採熱管の隙間をパテ等で隙間埋め施工の進捗を見ながら杭内に水張り第 1 帯水槽第 2 帯水槽消費電力量 (kwh) 循環水ホンフ消費電力量地中熱 HP 消費電力量空気熱 HP 消費電力量室内機消費電力量通常空調機の場合 (+ 室内機 ) , GeoTOPIA % % 一般空調 29% 3,097 3,000 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 10 省エネルギー率月 11 月 12 月 1 月 2 月 3 月 2,352 19% 2,017 2,000 1,566 消費電力 (kw Wh) 9% 863 1, % 30% 20% 10% 省エネルギーー率 (%) 0 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 0% 8

9 H25 年度の研究実施進捗状況 H25 年度実施内容提案 1.H23 24 年度にて構築したネットワークを介して JFE エンジニアリングが保有する全国の環境情報 ( 地中熱利用設備 ) サイトの取込み 2. 川崎市が保有する地中熱利用設備施設の取込み ( 川崎市環境総合研究所及び南河原こども文化センター ) 3. 環境データベース内のコンテンツの新規作成および運用の最適化検討 ( システム概要や施工事例など ) 4. 地中熱の見える化のオンライン参照 5. 各サイトごとの地盤条件地下水量データより地中から採取できる熱量の見える化 9

10 全国の環境情報 ( 地中熱利用設備 ) サイトの取込み 1. H23 24 年度にて構築したネットワークを介して JFE エンジニアリングが保有する全国の環境情報 ( 地中熱利用設備 ) サイトの取込み GeoTOPIA の運転状況 GeoTOPIA の運転状況 GeoTOPIA の運転状況 GeoTOPIA の運転状況 GeoTOPIA の運転状況 GeoTOPIA の運転状況地中熱を外気処理に利用し夏季は温度の低い外気を冬季は温度の高い外気を導入している 10

11 川崎市が保有する地中熱利用設備施設の取込み 2. 川崎市が保有する地中熱利用設備施設の取込み ( 川崎市環境総合研究所及び南河原こども文化センター ) 環境総合研究所 GeoTOPIA の運転状況他社製地中熱利用ヒートポンプにより稼動南河原こども文化センター川崎市総合教育センター HP より ( 一部改 ) 11

12 コンテンツの新規作成 1 3. 環境データベース内のコンテンツの新規作成および運用の最適化検討設備の概要図設備のシステムイメージ図菅生こども文化センターの地中熱空調システム建物下, 基礎杭 ( 鋼管杭 ) に水充填し地中採熱管をその内部へ挿入循環水ポンプで水循環させ地中熱ヒートポンプへと供給をする地中熱ヒートポンプは冷媒 (R410A) にて室内へ熱供給する (PAC エアコン同様 ) 室内機建物 (438m 2 ) 地中熱ヒートポンプ定格空調能力 : 67.0 kw 定格消費電力 : 11.2 kw 水が地中を循環し冷却され地中熱ヒートポンプに導入鋼管杭 ( 水充填 ) 約 13m 21 本循環水ポンプ (2.2kW) 12

技術情報 ( 材料紹介選定施工要領 ) 地中熱利用に使用する採熱配管の特徴などコンテンツの新規作成 2 強度熱伝導率コスト継手箇所耐食性施工性ポリエチレン管ステンレス管鋼管銅管材料の紹介施工要領等配管材料施工手順フーチング内配管の施工手順使用場所杭内 1F 床下ピットF ( フーチング出口仕切弁まで ) 1F 床下ピットF ( フーチング出口仕切弁 ~ヒートポンプ )

13 技術情報 ( 材料紹介選定施工要領 ) 地中熱利用に使用する採熱配管の特徴などコンテンツの新規作成 2 強度熱伝導率コスト継手箇所耐食性施工性ポリエチレン管ステンレス管鋼管銅管材料の紹介施工要領等配管材料施工手順フーチング内配管の施工手順使用場所杭内 1F 床下ピットF ( フーチング出口仕切弁まで ) 1F 床下ピットF ( フーチング出口仕切弁 ~ヒートポンプ ) 熱源水配管使用材料使用材料配管用炭素鋼鋼管 (SGP( 白 )) 使用継手高密度ポリエチレン管 (PE100) 1 電気融着継手 1 (Uチューブ 2 対 ) 杭頭レベルが整えられてから杭内へのUチューブ挿入完了までの手順高密度ポリエチレン管 (PE100) 1 施工手順 1 2 杭内基礎内の配管 (U 字管 ) までの施工手順対象の杭が所定の杭頭レベルに整えられストッパーずれ止めが溶接されている電気融着継手 1 ことを確認する ( 溶接は建築工事 ) ねじ込み継手杭内へ水道水を注入またはフランジ継手 ( 1) し満水試験を行う ( 杭内に水位をマークし 24 時間放置後水位確認 ) 切断したU 字管の水圧試験を行う ( 水圧試験方法はP-10による ) 1 高密度ポリエチレン管 (PE100) 3 杭内挿入前作業 JFE エンジニアリング GeoTOPIA-tube ( 外径 34mm 内径 27mm : 呼び径 25A) 1 U 字管 ( 杭内 ) 2 横引き管 ( 杭頭からフーチング埋設部およびフーチング出口ピット内仕切弁まで U 字管内の水がこぼれないようにテープ等 ) ( ポリ管用の可塑性のないものを使用す 4 3 EFソケット EFエルボ EFチーズる ) で仮の封をする 5 U 字管先端に挿入時浮き上がり防止用の錘 (10~30kg) を取り付ける ( 2) 6 U 字管の先端 ( 杭頭部 ) に往き還りの片側のみ識別用のマーキング ( ポリ管用の可塑性のないものを使用する ) を行う ( 杭頭部での U 字管同士の繋ぎ間違い防止用 ) U 字管挿入完了後フーチング内配管の施工手順耐圧版打設後各杭内のU 字管同士を融着接合する 1 ( 接合図は下図融着方法はP-15~17 参照 ) U 字管同士の接合はマークのある管同士およびマークのない管同士を接合する 2 フーチング内の融着完了後水圧試験を行う (P-10 参照 ) 水圧試験完了後横引配管に保護管 (PF 管 ) を取り付けるただしフーチング飛び出し部はエフレックスにて保護する施工手順 ( 貫通後 250~300mmま 3 で ) フーチング貫通部から仕切弁までの施工手順測温抵抗体を挿入する杭については測温抵抗体ケーブル類も同様 4 継手部等の保護管を取り付けられない箇所についてはロックウ基礎コンクリート打設後フーチング貫通部から仕切弁までの施工手順ロックウールで保護する横引管が所定の高さ位置となるように耐圧版に支持する 1 配管に損傷が無いか目視で確認する 5 測温抵抗体を挿入する杭については測温抵抗体ケーブル類も同様フーチング出口の横引管にEFエルボおよび立ち上がり管 ( 高密度ポリエチレン管 ) フーチング部配筋時に配管類の損傷がないよう必要に応じ位置の調整を行う 2 6 を電気融着する ( エフレックス管等の余長分は切断する ) ( 型枠完了後飛び出し部パイプの破損 ( 折れ ) を防止するための措置を講じる ) 上記 1~5の作業はフーチング部配筋前に行う 3 先端にメカ継手および仕切弁を取り付ける 7 U 字管を 2 対杭内に挿入する断面 4 水圧試験を行う (P-10 参照 ) 1 U 字管 ( シングル管 2 対 ) 2 横引管 8 半月状のコン止め蓋 ( 孔なし ) を杭内に設置する半月状のコン止め蓋 ( 孔あり ) を孔にU 字管 2 対を通しながらコン止め蓋を杭内に設 9 置する 5 立ち上がり管をサドルバンド等でフーチング側面に支持する 10 杭と蓋孔と U 字管との隙間をパテ処理等にて塞ぐ U 字管に保護管 (PF 管 ) を取り付ける EFソケット 3-2 EFエルボ 3-3 EFチーズ保護管の上端部分にパテ等によるストッパーを設け保護管を固定する 12 杭と蓋の隙間孔とU 字管との隙間をパテ等で埋めるパイルキャップ要領図合計 42 組平面エフレックス管はPE 管保護のため200~300mm 程度フーチング外面から突出させておきピット内横引配管時に長さを調整する測温抵抗体ケーブル類の養生等は別途とする 13 ( 挿入完了後の U チューブは近傍に地足場がある場合はその部材に仮の固縛を行う ) フーチング内部配管要領 ( 測温抵抗体無し ) 杭挿入時杭頭部要領図 ( 測温抵抗体無し ) ピット内配管 ( 仕切弁まで ) 要領図 13

14 進捗状況 4: 見える化のオンライン参照 4. 地中熱の見える化のオンライン参照 5000 循環水ホンフ消費電力量地中熱 HP 消費電力量空気熱 HP 消費電力量 4500 室内機消費電力量通常空調機の場合 (+ 室内機 ) 消費電力量 (kwh) 排出量 (kg) 4 月 5 月 6 月 7 月月 9 月 10 月 11 月 12 月月 2 月 3 月 CO 地中温度と外気温度 CO2 排出量 ( 地中熱利用システム ) kg 電力使用量の見える化 35 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月月 11 月 12 月 1 月 2 月 3 月温度 ( ) CO2 排出量の見える化地中出口温度外気温度 0 4,000 GeoTOPIA % 40% -5 7 月 8 月 9 月 10 月 11 月 12 月 33% 比較の見える化一般空調 29% ,097 3, 年省エネルギー率 30% 2,352 19% 2,017 2,000 1,566 20% 3. 一般空調と比較しての省エネルギー率消費電力 (kwh) 1, % 月 5 月 6 月 7 月 8 月 10% 0% 省エネルギー率 (%) 14

15 進捗状況 5: 地中から採取できる熱量の見える化 1 5. 各サイトごとの地盤条件地下水量データより地中から採取できる熱量の見える化 Step1. 周辺の河川状況の確認 Step2. ホーリンクテータから帯水層の確認 ( 帯水層深度や間隔 ) 多摩川川崎市環境総合研究所多摩川第 1 帯水槽南河原こども文化センター第 2 帯水槽河川状況 ( 地下水の有無判断材料 ) 地盤情報 ( 地下水の有無判断材料 ) 15

16 地中から採取できる熱量の見える化 2 Step3. 実測からの地中採熱量のまとめ Step4. 可能採取熱量の評価地中熱システム熱生産量熱生産量従来システム地中熱利用システム日付省エネ率電力消費量 ( 地中熱 ) ( 他熱源 ) 電力消費量 1 次エネルキー依存率稼働時間 H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh 1002 MJ 662 MJ 0.13 MWh MJ 60 % 31.0 % 15.3 h H MWh 0 MJ 0 MJ 0.01 MWh 20.9 MJ 0 % 0.0 % 0.0 h H MWh 331 MJ 171 MJ 0.04 MWh MJ 66 % 19.3 % 8.9 h H MWh 159 MJ 81 MJ 0.02 MWh 65.3 MJ 66 % 0.0 % 8.7 h H MWh 0 MJ 0 MJ 0.01 MWh 20.7 MJ 0 % 0.0 % 0.0 h H MWh 0 MJ 0 MJ 0.01 MWh 20.7 MJ 0 % 0.0 % 0.0 h H MWh 601 MJ 534 MJ 0.10 MWh MJ 53 % 32.8 % 9.0 h H MWh 212 MJ 129 MJ 0.03 MWh MJ 62 % 28.6 % 5.9 h H MWh 10 MJ 6 MJ 0.01 MWh 25.2 MJ 65 % 5.9 % 0.4 h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h H MWh MJ MJ MWh MJ % % h ロギングしているデータより冷房暖房ピーク時のある一定時間内空調機出力 (W) 地中温度平均値( ) を抽出する下記式により熱伝導率を算出する λ eff = Q 4πHs λ eff Q H s : 有効熱伝導率 (W/(m K)) : 加熱出力 (W) : 地中熱交換器有効深度 (m) : 傾き (K) ここで傾き s とはレスポンスカーブを直線近似したときの傾きである T out = s ln(t)+m 合計 0.26 MWh MJ MJ 0.35 MWh MJ % % 48.2 h 空調負荷 ( 熱生産量 ) まとめ ( 日ごと ) T out t m : 還り温度 ( ) : 加熱循環時間 (s) : 近似直線の切片 ( ) 上記式で算出した熱伝導率ボーリングデータ地層の熱伝導率を比較し地下水の有無を推測する地中採熱量 (kwh) 地中採熱量 kwh 外気温度 ( 平均 ) 9074kWh kWh 4758kWh 月 2 月 3 月 2013 年外気温度 ( ) 地中採取熱量の積算 ( 月ごと ) 16

17 地中から採取できる熱量の見える化 3 Step5. 地盤の熱伝導率からのシュミレーションボーリングデータから地層が分かるため各層毎の熱伝導率が分かります下記表参照熱伝導率 W/m K コンクリート鉄砂ソイル物質の熱伝導率 ( 例 ) 地下水があるかどうかでこの熱伝導率が大幅に変わってきます地下水が豊富にあれば熱伝導率が上表値より3 倍 ~5 倍になってきます実測値から求めた熱伝導率から採熱シュミレーションソフト (JFE エンジニアリング開発 ) を利用した地中へ熱負荷をかけた場合の地中温度を算出する 17

18 地中から採取できる熱量の見える化 4 Step5. 地盤の熱伝導率からのシュミレーション採熱シュミレーションソフト画面例 1 地中採熱配管の条件地中採熱管周辺の地盤条件地中採熱管を流れる流量 18

19 地中から採取できる熱量の見える化 5 Step5. 地盤の熱伝導率からのシュミレーション採熱シュミレーションソフト画面例 2 Ground Data 1- Geological Thermal Parameter Input File Generate Depth Density Specific heat Thermal conductivity DataCount L g ρ g Cp g λ g No. 10 [m] [kg/m 3 ] [J/kg K] [W/m K] 1 粘土粘土砂礫 + 粘土砂礫 + 粘土砂礫 + 粘土砂礫 + 粘土砂礫砂礫砂礫シルト+ 砂礫 Ground Data 2- 地盤初期温度 Heat Input - 熱入力プログラム地中深さ地中温度 time 熱入力 Count L g Tg Count t No. 3 m No. 29 h days W , , , , , , , , , , 地層条件各層の深度入力各層の熱伝導率地層の温度 ( 初期値 ) 地中にかける熱負荷入力 19

地中から採取できる熱量の見える化 6 Step5. 地盤の熱伝導率からのシュミレーション採熱シュミレーションソフト結果出力 ( 例 ) 採熱シミュレーション検討結果 1. 概要設置する杭の中の採熱用ポリチューブから得られる熱量を前提に採熱温度の推移及び熱源の効率を予測する図 1に解析モテル図図 2にシステムフローを示す 2.

20 地中から採取できる熱量の見える化 6 Step5. 地盤の熱伝導率からのシュミレーション採熱シュミレーションソフト結果出力 ( 例 ) 採熱シミュレーション検討結果 1. 概要設置する杭の中の採熱用ポリチューブから得られる熱量を前提に採熱温度の推移及び熱源の効率を予測する図 1に解析モテル図図 2にシステムフローを示す 2. 評価手法ー地中熱シミュレータ各種条件 ( 入力条件 : 設定 D 地中熱シミュレーター諸元 ) を入力し循環水出口温度等を推測する事で循環水地中入口 / 出口温度が適切設定 A 地中熱ヒートホンフ能力単位冷房暖房であるかを検討するシミュレーションのフローチャートを図 3に示すシミュレーターにより推定されたHP 入口温度の平均値 MAX 値 ( 冷房時 ),MIN 値 ( 暖房時 (1) ) 杭本数本を算出しそれらに対する成績係数 (COP) の関係性を示す (2) 定格 kw ,055 1,055 1,055 1,055 1,055 1,055 1,055 (3) 消費電力 kw 結果 - 結論 (4) 熱源水 HP 入口温度 (5) COP 循環水温度の経時変化 a) 地中熱源 kW に対し, 地中熱交換器 10.0m 1200 本で採熱量を確保出来る (6) 循環水ポンプ循環水量 L/min 採熱量原単位は W/ 杭 m である (7) 循環水ポンプ消費電力 < 想定値 > kw 機器定格: kw (8) システムCOP 杭にかける熱負荷熱源負荷とヒートポンプ入口 ( 地中出口 ) 温度の関係参照 b) 冷房ヒーク時期の循環水平均温度は 24.8 MAX 温度は 28.0 である (9) 地中放熱量 ( 冷房 ) : (2) + (3) kw 地盤データ柱状図より土質入力平均熱源 COP 5.69, 平均システムCOP 5.01 補機動力 ( 循環ホンフ ) を考慮杭 φ1200の鋼管杭内 ( 水充填 ) に長さ10mのu-tubeを5 本挿入想定地中放熱量 ( 暖房 ) : (2) - (3) 運転パターン 10h/ 日 5 日 / 週稼動 c) 暖房ヒーク時期の循環水平均温度は 13.8 MIN 温度は 11.5 である設定 B 採熱杭平均熱源 COP 3.91, 平均システムCOP 3.58 補機動力 ( 循環ホンフ ) を考慮単位 mm (10) 杭径 φ1200 φ1200 (11) Utube 差込長さ m 熱源負荷とヒートポンプ入口 ( 地中出口 ) 温度の関係 (12) 杭本数 (Utubeタフルは 1 本 / 杭 ) 本杭に与える熱負荷に対するヒートポンプの入 / 出口 ( 循環水 ) の温度予測値を求め熱源 COP 値を確認する (13) 地中総放熱量 kw (14) 単位放熱量 W/tube m 冷房暖房杭数 HP 出口 HP 入口熱源 COP HP 出口 HP 入口熱源 COP 開始本 W/tube m 平均 MAX 平均 MAX 平均 MIN 平均 MIN 平均 MIN 平均 MIN 設定 C 循環水分岐路熱源能力設定 ( 設定 A) 杭 No. ハス No. U-tube 地中配管流量放熱量 (kw/ ハス ) 吸熱量 (kw/ ハス ) 本数総長杭本数杭本数循環ポンプスペック設定 ( 設定 A) 恒常温度域 (m) (l/min) 採熱杭スペック設定 ( 設定 B) P P 循環水分岐路設定 ( 設定 C) P < 冷房時杭 :140 本 > < 冷房時杭 :160 本 > P HP 出口 HP 出口 40 運転 5 日間の稼働中循環水温度の 40 ハス流量 10-35L/min P 平均値から効率を求める HP 入口 HP 入口乱流熱伝達 >10L/min P 圧力損失低減 <40L/min シミュレータ諸元入力 ( 設定 D) P P 図 1. 解析モデル図熱入力フロクラム作成 ( 設定 D) P P 場所打杭 240 本分岐 yes 循環水温度 P W/ 杭 m 週末停止 < 規定温度 P W/Utube-m P P 採熱杭本数上限? P ハスハス時間 (hr) P 時間 (hr) 熱源能力固定? P ハスあたり杭 6 本 or 7 本 P 循環水温度の経時変化 ( 冷房時 ) 循環水温度の経時変化 ( 冷房時 ) U-tube (Double) (U-tubeタフル6 or 7 往復 ) 不成立 P 差込長杭計 26 本 P m < 暖房時杭 :140 本 > < 暖房時杭 :160 本 > 成立 P HP 出口 HP 出口 20 コンクリートヘット流量には70L/min P HP 入口 HP 入口図 3. 熱計算成立フローチャートソイルセメント水鉄流れるものとする P P P 週末停止図 2. 地中熱配管接続ルート P P P P 運転 5 日間の稼働中循環水温度の. 4 平均値から効率を求める P P 循環水温度 ( ) 循環水温度 ( ) 時間 (hr) 時間 (hr) 循環水温度 ( ) 循環水温度 ( ) 循環水温度の経時変化 ( 暖房時 ) 循環水温度の経時変化 ( 暖房時 ) 20

21 今年度の研究成果 1. サーバーシステムの運用及び全国の環境情報取込川崎市様 JFE エンジニアリングにて保有する全国各地サイトの取込 2. 各サイトごとのデータの見える化各種技術情報各サイトごとの加工データの見える化施工要領書や地中採熱管の材質による違いなどの技術情報の共有化 3. 地中採熱量地中温度の見える化各実測値から算出した地中採熱量及び採熱シュミレーションソフトを使用した地中温度の簡易予測 21

22 将来性 1. 地中熱利用設備の普及促進ツール地中熱を利用する際に最も気になる点が地中温度採熱量であると言われております本研究の採熱シュミレーションソフトを使用すればあらゆる場合の熱負荷のよる地中温度算出が可能になりますこの採熱シュミレーションソフトとあらゆる地盤での地中熱利用設備の採熱量実測値により高確率の採熱予測が可能なため普及促進に繋がると思われます 2. エネルギー管理システムとの連携エネルギー管理システム (CEMS BEMS 等 ) の普及が見込めることからそれらと連携することで地中熱だけではなくあらゆる環境情報を取込みむことが可能である 22

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年 1 月 18 日制定一次エネルギー消費量計算に用いる地中熱ヒートポンプシステムの熱交換器タイプを判断するための相当熱交換器長換算係数に関する任意評定ガイドライン一般社団法人住宅性能評価表示協会 1. 適用範囲本ガイドラインは平成 28 年国土交

年 1 月 18 日制定一次エネルギー消費量計算に用いる地中熱ヒートポンプシステムの熱交換器タイプを判断するための相当熱交換器長換算係数に関する任意評定ガイドライン一般社団法人住宅性能評価表示協会 1. 適用範囲本ガイドラインは平成 28 年国土交 201901-1-02-001 2019 年 1 月 18 日制定一次エネルギー消費量計算に用いる地中熱ヒートポンプシステムの熱交換器タイプを判断するための相当熱交換器長換算係数に関する任意評定ガイドライン一般社団法人住宅性能評価表示協会 1. 適用範囲本ガイドラインは平成 28 年国土交通省告示第 265 号第 1の1(1) に定める空気調和設備の設計一次エネルギー消費量計算に用いる地中熱ヒートポンプシステムの評価で用いる相当熱交換器長換算係数の計算式の作成について