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1 資料 No.7-2 北陸電力 志賀 2 号機 新設計低圧タービンについて ( 工事計画の概要 ) 平成 20 年 10 月 31 日原子力安全 保安院原子力発電安全審査課 1

2 経 緯 平成 18 年 3 月 15 日 : 志賀 2 号機運開 平成 18 年 7 月 5 日 : 手動停止 平成 18 年 12 月 23 日 : 修理工事着手 平成 20 年 6 月 5 日 : 使用前検査合格 平成 20 年 9 月 26 日 : 工事計画届出 ( タービン取替 ) 2

3 低圧タービン第 12 段の損傷状況 A 号機 B 号機 C 号機合計 動翼 損傷本数 総本数 注 ) 損傷は 第 12 段動翼のみに発生 3

4 対策内容 ( 整流板の設置 ) 整流板 ( 上半 ) 整流板 ( 下半 ) 4

5 浜岡 5 号機圧力プレート ( 整流板 ) の点検状況 中部電力から入手 運転時間約 12,000 時間 5

6 整流板設置後の発電への影響 設置前 設置後 電気出力 1,358 1,206 (MW) 6

7 新型タービンの設計変更点 第 12 段の動翼 噴口 隔板 ( 静翼 ) の 設計変更 第 12 段動翼の連結方式の変更 7

8 第 12 段翼の主な仕様 新設計翼 ( 数値の単位 :mm) 旧設計翼 翼根元径 * 約 2,500 同左 翼有効長さ * 約 530 < 翼先端径 * 約 3,600 < 翼根元幅 * 約 100 < フォーク部長さ * 約 140 > 翼連結構造 CCB 構造テノン シュラウト 構造 翼材料 12Cr-Nb-N 鋼同左 *: 次ページスライド参照

9 12 段翼の主な部位 翼 翼先端径 翼根元径 翼先端径 翼根元幅 翼有効長さ フォーク部長さ 翼根元径 9

10 新 旧第 12 段動翼 新設計翼 旧設計翼 CCB 構造 テノン シュラウド構造 (CCB:Continuous Cover Blade) 10

11 法令上の手続き 電気事業法 ( 昭和 39 年法律第 170 号 ) 公共の安全の確保上重要な工事をしようとする者は その工事の計画について 経済産業大臣に対して手続きを行わなければならない 工事計画

12 工事計画 電気工作物の構造 強度 性能が 公共の安 全の確保上問題がないものであることを国が確認する 工事計画 認可 届出 12

13 タービン取替に係る工事計画手続き ( 工事内容 ) 低圧タービンの 改造 電気事業法施行規則別表第 2 第 2 項 (2) 5% 以上の出力変更を伴うもの (3) 円板の強度の変更を伴うもの 工事計画届出 13

14 工事計画と技術基準 蒸気タービンはビンは 発電用原子力設備 に関する技術基準 第 34 条において 準用する 発電用火力設備に関する 技術基準を定める省令 を満足しなけ ればならない 14

15 発電用火力設備に関する技術基準 1 回転速度に対して十分な機械的強度を有すること 2 軸受又は軸は 振動に対して十分な機械的強度を有すること 3 耐圧部分に生ずる応力が 材料の許容応力を超えてはならない 15

16 1 回転速度に対する各部位の強度 翼根元部 44% 隔板 噴口 26% 車軸 円板翼溝部 29% 円板 翼止めピン 38% 41% 注 : 中の数値は 許容応力に対する 静 翼 動 翼 発生応力の比 16

17 2 軸の強度 許容応力に対する発生応力の比率 高圧 低圧 A 低圧 B 低圧 C ~ ~ ~ ~ 低圧 A 低圧 B 低圧 C 発電機 (%) ( ) ( ) ( 注 ) 1 短絡時の値を記載 2 印は 区間で最も厳しい軸受けの値を記載 17

18 3 耐圧部分 ( 車室 ) の強度 低圧内部車室 ( 胴部 ) 最高使用圧力 (MPa) 0.35 最高使用温度 ( ) 149 必要最小肉厚 (mm) 設計肉厚 (mm)

19 第 12 段の振動評価結果 ランダム振動 ランダム振動による発生応力は 疲労限の 9% 程度であり 十分な裕度を有している ランダム + フラッシュバック振動 11 段 ~14 段までを模擬した縮小モデルにより 20% 負荷遮断時のランダム振動とフラッシュバック振動の重畳による発生応力は疲労限の 23% 程度であり 十分な裕度を有している 19

20 第 12 段以外の動翼の振動評価結果 低圧内部車室 ( 胴部 ) 第 11 段 第 13 段 第 14 段 逆流の影響は第 12 段までである このため ランダム振動の影響はない また フラッシュバックが生じないため この影響もない ランダム振動の影響は6 N/mm 2 程度である これに20% 負荷遮断時のフラッシュバックの影響の重畳を考慮してもその発生応力は疲労限の 19% 程度と十分な裕度を有しており問題はない ランダム振動の影響は8 N/mm 2 程度である これに20% 負荷遮断時のフラッシュバックの影響の重畳を考慮してもその発生応力は疲労限の19% 程度と十分な裕度を有しており問題はない 20

21 低圧タービンの耐震性 新設計タービンは 第 12 段の動翼の設計変更により 低圧タービンA B Cそれぞれ約 0.1 % 程度重量が軽くなる これによる耐震性への影響はわずかであり 問題はない A 号機 B 号機 C 号機 新旧新旧新旧 基礎ボルトせん断応力の許容応力に対する比率 (%)

22 新設計の確認 (1/2) 1 12 段翼の振動 : 1/1スケールの実物大モデルを製作し これを用いて共振に関する試験を実施 この結果 12 段翼の振動共振点が共振回避範囲にないことを確認 400 振動数 (Hz) 新設計翼の振動共振点 A1 モード 共振回避範囲 振動変位方向 回転方向 100 新設計翼の振動形態 実物大モデル ( 北陸電力から入手 ) ロータ回転数 (rpm) 22

23 新設計の確認 (2/2) 2 ランダム振動 フラッシュバックの影響 : 旧設計タービンの損傷の主要因であったランダム振動 フラッシュバックの影響については 11~14 段を模擬した縮小モデルを製作し これを用いた試験を実施 この結果 発生する応力が疲労限に達しないことを確認 ( ランダム振動 + フラッシュバック ) 時の各段の応力評価 発生応力の 新 第 12 段 旧 第 13 段第 14 段 疲労限に 対する比率 (%) 縮小モデル ( 北陸電力から入手 ) 23

24 その他 ( タービンの振動管理 ) 以上の各部位ごとの個別の評価に加え 運転中は 車軸の10 箇所に設置された 軸振動検出器 により 常に軸部の振動の監視を行っており 異常があった場合は 警報 さらには停止させることとなっていることも確認 ( 蒸気タービンの振動管理に関する説明書 ) 運転中は軸振動検出器により以下のとおり管理する ( 単位 :mm 両振幅 ) 検出箇所警報値停止値 軸振動第 1~ 第 10 軸受

25 工事のスケジュール 据付工事開始 取替工事完了 : 平成 22 年 8 月下旬 : 平成 23 年 1 月中旬 ( 注 ) 現時点における計画であり 今後変更があり得る 25

26 ( 参考 -1) 柏崎刈羽 6 7 号の低圧タービン損傷について 柏崎の地震後の機器詳細点検中 低圧タービン動翼の一部に折損が認められ その後の磁粉探傷検査において指示模様が認められた 原因調査の結果 地震との関係はなく 発電を止める際などにタービンを回す蒸気の逆流が起き 翼に想定以上の振動を与えたことが原因と確認された 26

27 ( 参考 -2) 柏崎刈羽 6 7 号の低圧タービン損傷の概要 志賀 2 号柏崎刈羽 6 号柏崎刈羽 7 号 折損指示模様合計折損指示模様合計折損指示模様合計 12 段 [L-2] 13 段 [L-1] 14 段 [L-0] 損傷本数 総本数 損傷本数 総本数 損傷本数 総本数 ( 注 ) [ ] 内は 柏崎刈羽での呼び名である 27

28 ( 参考 -3) 柏崎刈羽 6 7 号の損傷の原因 L-2 段 志賀 2 号では第 12 段に相当 負荷遮断時のフラッシュバックにより 当該翼部に乱流が発生した これによる振動によりき裂が発生 進展し 損傷した L-0 段 志賀 2 号では第 14 段に相当 復水器の真空度が低下した状態で低負荷運転を行ったことにより 疲労限を超えるランダム振動が発生した これによりき裂が発生 進展し 損傷した 28

29 ( 参考 -4) 志賀 2 号と柏崎刈羽 6 7 号の原因の違い (1) L-2 段 志賀 2 号では第 12 段に相当 志賀 2 号は ランダム振動にフラッシュバックの影響ラッシックの影響が重畳したため疲労限界を超え損傷に至ったもの 柏崎刈羽 6 7 号は フラッシュバックの影響と翼の共振が重なって疲労限界を超えたもの 志賀 2 号では 11~14 段部分の縮小モデルを用いた試験により ランダム振動及びフラッシュバックの影響があってもその際の発生応力が疲労限に対して十分余裕があることを確認している さらに当該翼については 製作した実物大モデルによる試験により それぞれの影響を確認している 29

30 ( 参考 -5) 志賀 2 号と柏崎刈羽 6 7 号の原因の違い (2) L-0 段 志賀 2 号では第 14 段に相当 志賀 2 号は 損傷していない 柏崎刈羽 6 7 号は ランダム振動とタービン内の真空度の影響が重なって疲労限界を超えたもの 志賀 2 号では 11~14 段部分の縮小モデルを用いた試験でランダム振動及びフラッシュバックの影響を確認している さらに 運転時に真空度が警報値を超えて運転し続けることは考えられないが 仮に継続したとしても 疲労限に対して十分余裕があることを確認している 30

31 審査結果 北陸電力 志賀 2 号機のタービン取り替え に係る電気事業法第 48 条に基づく工事計 画届出は 同法第 39 条第 1 項に定める技 術基準に適合しており 安全の確保上問 題ないものと判断する 31

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