Microsoft PowerPoint - CATV伝送ｼｽﾃﾑの測定

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きょういちえいさか
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1 初心者のための CATV 伝送技術 1 CATV 伝送システムの調整とレベル測定デジタル伝送測定概要ミハル通信株式会社 2012 年 9 月 10 日

2 ケーブルテレビの普及状況 ( 自主放送を行う許可施設 ) 2 出典 : 平成 24 年 6 月総務省報道資料ケーフルテレヒの現状

3 ケーブルテレビの使用周波数帯域アンテナで受信する場合 3 VHF low VHF high UHF 上り帯域 MHz 1~3ch 4~12ch 13~62ch ケーブルテレビの使用周波数帯域例制御信号 FM VHF ローチャンネル下り帯域放送波帯ローサブバンドミッドバンド VHF ハイチャンネルスーパーハイバンド周波数 [MHz] 70~250(222)MHz (NHK 共同受信施設障害対策共同受信施設など ) 70~450MHz( 自主放送型ケーブルテレビ ) 70~770MHz( ) 450 UHF 770

4 初期のケーブルテレビネットワーク (~ 約 1985 年 ) 4 ツリー型分配網 ( 全同軸システム ) 数台 ~ 数十台 NHK 難視共聴建造物障害初期型都市型ケーブルテレビ ( 主に 300~450MHz 施設 ) 4

5 全同軸システム HFC システムへ (1986 年以降 ) 5 光ファイハーの特徴広帯域である同軸ケーフルは周波数特性を持つ光ファイハーはフラット特性伝送損失が小さい光ファイハーは 0.35dB/km(@1550nm) スター型分配網 HFC システムの特徴多チャンネル伝送が可能サーヒスの広域化が可能 ~30km 程度樹枝状分配網ヘッドエンド 15 HE 装置から数十 ~ 数百ノード

ケーブルテレビの基本システム構成例 6 CATVとは同軸ケーブルや光ケーブルによる伝送路網 (HFC) を介して加入者各家庭に映像情報を配信するケーブル網システムであり, 配信する映像情報はヘッドエンド機器側に地上デジタル放送,BSデジタル放送やCSデジタル放送などの多チャンネルサービスを集約し, まとめられた番組情報信号をRF

6 ケーブルテレビの基本システム構成例 6 CATVとは同軸ケーブルや光ケーブルによる伝送路網 (HFC) を介して加入者各家庭に映像情報を配信するケーブル網システムであり, 配信する映像情報はヘッドエンド機器側に地上デジタル放送,BSデジタル放送やCSデジタル放送などの多チャンネルサービスを集約し, まとめられた番組情報信号をRF 多重して同軸ケーブルや光ファイバーケーブルでの伝送路網を介して加入者宅での受信レベル, 信号品質を確保しながら配信しています伝送路網では, 伝送による信号レベルの減衰を補う為に増幅器を使用し長距離伝送を行っている加入者宅へはタップオフ ( 分岐分配器 ) から引き込み, 保安器を介して一般的にCATV 専用のSTBを使用して視聴する

7 各種ヘットエンド装置 7 デジタル HE 装置光 HE 装置光パッシブ装置

8 ケーブルテレビシステム伝送路装置 8 増幅器 ( アンプ ) 電源供給器クロージャ ( 光接続箱 ) 分岐器保安器

9 架柱引き込み工事宅内工事例 9 配電線同軸ケーブル (CATV 伝送路 ) タップオフ引込線共テレビテレビ分配器保安器ブースタ STB テレビ同軸ケーブルを利用したインターネットサービス ( ケーブルモデム )

10 ケーブルテレビ事業者の伝送路の現状出典平成 24 年 6 月総務省報道資料ケーフルテレヒの現状 10 10

BS デジタル放送の各種伝送方式 11 BS-IF 直接伝送方式周波数変換伝送方式 64QAM 再変調伝送方式 VHF MID パススルーシステム周波数変換パススルーシステムトランスモシュレーションシステム SHB BS テシタル放送波 BS-IF 帯 UHF BS-IF 将来追加 1032 1336 1489 BS-IF 将来追加 250 710 BSテシタル放送波 BS-IF

ススルーシステムが必須 (1032~1489MHz) BS-IF 帯 (1032~1489MHz) で伝送が条件なので伝送路が HFC 及び同軸システムでは伝送出来ない伝送するためには,FTTH ハススルーシステムの構築が必須条件 V-ONU ( 映像用光端末 ) BS テシタル受信機テレビ受信機周波数変換 BS-IF (1032~1489MHz) 帯域に再変換する SHB UHF

タル受信機がそのまま利用できる課題 SHF 帯とUHF 帯 (250~710MHz) を全て使用するため地上テシタル放送を伝送する帯域がMID 帯のみとなるので帯域の確保が困難 ( 各事業者の周波数利用状況による ) 各家庭にて周波数変換機( アッフコンハータ ) を設置する必要がありシステムコストが上がる BS テシタル 64QAM 変換機内容伝送路 770MHz 以上の

11 BS デジタル放送の各種伝送方式 11 BS-IF 直接伝送方式周波数変換伝送方式 64QAM 再変調伝送方式 VHF MID パススルーシステム周波数変換パススルーシステムトランスモシュレーションシステム SHB BS テシタル放送波 BS-IF 帯 UHF BS-IF 将来追加 BS-IF 将来追加 BSテシタル放送波 BS-IF 帯 BS-IF 将来追加 VHF MID SHB BS テシタル放送波 BS-IF 帯 UHF BS-IF 将来追加増幅器内容 BS テシタル放送をそのまま BS-IF 伝送利点 HE 設備に変調機を使用しないですむ為, センター設備構築費用が安価市販のテシタル受信機がそのまま利用できる課題 FTTH ハススルーシステムが必須 (1032~1489MHz) BS-IF 帯 (1032~1489MHz) で伝送が条件なので伝送路が HFC 及び同軸システムでは伝送出来ない伝送するためには,FTTH ハススルーシステムの構築が必須条件 V-ONU ( 映像用光端末 ) BS テシタル受信機テレビ受信機周波数変換 BS-IF (1032~1489MHz) 帯域に再変換する SHB UHF 帯へ周波数変換周波数変換 BS テシタル受信機テレビ受信機内容 HE 設備にてBSテシタル波を伝送路帯域内 (SHB UHF 帯 ) に変換して伝送し各家庭にて受信機の入力でBS-IF 帯に戻して受信する利点施設が広帯域化 (~770MHz) 済みの場合,HE 設備にタウンコンハータ, 各家庭にアッフコンハータ設置することにより市販のテシタル受信機がそのまま利用できる課題 SHF 帯とUHF 帯 (250~710MHz) を全て使用するため地上テシタル放送を伝送する帯域がMID 帯のみとなるので帯域の確保が困難 ( 各事業者の周波数利用状況による ) 各家庭にて周波数変換機( アッフコンハータ ) を設置する必要がありシステムコストが上がる BS テシタル 64QAM 変換機内容伝送路 770MHz 以上の HFC FTTH システムが一般的 BS-IF 帯域をトラホン単位で 64QAM 変調方式に変換空チャンネルにて伝送統合テシタル STB テレビ受信機 BS テシタル放送を 64QAM( トランスモシュレーション方式 ) にて再変調利点テシタル STB を設置すれば市販されているテシタル受信機がそのまま利用できる BS テシタル放送を 64QAM で再変調して伝送するので伝送路の空きチャンネルを使用し運用できる課題センター設備のコストが 3 方式 (BS-IF 直接伝送方式周波数変換伝送方式 64QAM 再変調伝送方式 ) の中でも最も高くなります 11

12 地上デジタル放送の伝送方法 12 周波数帯 :UHF 変調方式 :OFDM パススルーヘッドエンド同一周波数パススルー方式周波数帯 :UHF 変調方式 :OFDM 伝送波 VHF MID SHB UHF 地上デジタル受信機受信した放送波をそのまま伝送伝送帯域周波数帯 :UHF 変調方式 :OFDM パススルーヘッドエンド低い周波数に変換して伝送周波数変換パススルー方式周波数帯 : VHF MID SHB UHF 変調方式 :OFDM VHF MID SHB UHF 地上デジタル受信機 (CATVパススルー対応) (2003 年 11 月 JEITA 標準化 ) 周波数帯 :UHF 変調方式 :OFDM トランスモジュレーションヘッドエンドトランスモジュレーション方式周波数帯 : 全帯域変調方式 :64 QAM VHF MID SHB UHF デジタル STB + TV 変調方式を変換して伝送

13 地上デジタル放送のみの再送信サービスの導入状況 13 1 登録一般放送事業者のうち自主放送を行う 560 事業者を対象として調査を行ったもの ( 一部の地域のみサービスを提供している事業者を含む ) 2 平成 23 年 6 月 29 日までの数値は旧有線テレビジョン放送施設者たる旧有線テレビジョン放送事業者のうち自主放送を行う事業者を対象として調査を行ったもの 3 STB のレンタル料金を含まない月額料金 ( 税抜き ) 13 出典平成 24 年 6 月総務省報道資料ケーフルテレヒの現状

14 地上デジタル放送 (OFDM 信号 ) の測定地上デジタル放送信号スペクトル 14 中心周波数レベル 3MHz 3MHz -3dB ナイキスト帯域幅 :5.57MHz 1ch あたりの帯域幅 :6MHz 周波数 13 セグメント MHz 1/7MHz シフト ( 0.143MHz) 6MHz 全帯域の右に CP(Continual Pilot) 用キャリア 1 本が追加されている 6MHz/14=428.57kHz 中心周波数 (Center Frequency) UHF: 470+(ch-13)

OFDM 信号と 64QAM 信号のレベル (1)OFDM 搬送波レベルを電力測定機能を用いた測定法スペクトラムアナライザの中心周波数を変調波形の中心周波数に設定し, スパン, リファレンスレベルを適切な値に設定するスペクトラムアナライザの分解能帯域幅 (RBW)30kHz に, 映像帯域幅 (VBW) を 300kHz 以上 (RBW の 10 倍以上 ), 検波モードを Sample

15 OFDM 信号と 64QAM 信号のレベル (1)OFDM 搬送波レベルを電力測定機能を用いた測定法スペクトラムアナライザの中心周波数を変調波形の中心周波数に設定し, スパン, リファレンスレベルを適切な値に設定するスペクトラムアナライザの分解能帯域幅 (RBW)30kHz に, 映像帯域幅 (VBW) を 300kHz 以上 (RBW の 10 倍以上 ), 検波モードを Sample に設定するスペクトラムアナライザのチャンネルパワー測定機能を選択し, チャンネルパワーの測定帯域幅を OFDM 信号の帯域幅 5.6MHz に設定し, 測定値の平均回数を 30 回以上に設定するレベル単位は dbμv 表示とし, 表示された搬送波平均値レベルを測定する 15 推奨するスペクトラムアナライザの設定地デジ OFDM CATV 64QAM 測定帯域 5.6MHz 5.3MHz SPAN 10MHz 10MHz RBW 30kHz 100kHz VBW 300kHz 1MHz 検波モード Sample Sample 測定値アベレージ 30 回 30 回測定補正値不要不要

OFDM 信号と 64QAM 信号のレベル (2)OFDM 搬送波レベルを dbμv/ Hz 測定値から換算する測定法 16 スペクトラムアナライザの中心周波数を変調波形の中心周波数に設定し, スパン, リファレンスレベルを適切な値に設定するスペクトラムアナライザの分解能帯域幅(RBW)100kHzに, 映像帯域幅 (VBW) を1kHzに, 検波モードをSampleに設定する

16 OFDM 信号と 64QAM 信号のレベル (2)OFDM 搬送波レベルを dbμv/ Hz 測定値から換算する測定法 16 スペクトラムアナライザの中心周波数を変調波形の中心周波数に設定し, スパン, リファレンスレベルを適切な値に設定するスペクトラムアナライザの分解能帯域幅(RBW)100kHzに, 映像帯域幅 (VBW) を1kHzに, 検波モードをSampleに設定するスペクトラムアナライザのレベルは平均値表示 ( 波形の平均表示に設定 ) にし, レベル単位はdBμV/ Hz 表示とするスペクトラムアナライザにて平均化されたOFDM 信号スペクトラムの中心周波数にマーカを設定し, 表示値 X dbμv/ Hz を測定する OFDM 搬送波平均値レベルC dbμvは,ofdm 帯域幅 5.6MHzより+67.5dBをスペクトラムアナライザ読み値 X dbμv/ Hz に換算する例)22.5(dBμV/ )+67.5(dB)=90(dBμV) Hz 地デジ OFDM CATV 64QAM 測定帯域 5.6MHz 5.3MHz SPAN 10MHz 10MHz RBW 100kHz 100kHz VBW 1kHz 1kHz 検波モード Sample Sample 測定値アベレージ 30 回 30 回測定補正値 +67.5dB dB 表示による測定表示例

17 OFDM 信号と 64QAM 信号のレベル (3)OFDM 信号アナライザによる測定 17 注意 ) 帯域内偏差が大きい信号を測定する場合はdBμV/ Hz 測定値から換算する測定法のように特定のポイントでレベル測定し帯域換算を行うため測定誤差も大きくなる OFDM 信号アナライザによる測定表示例 =88.69(dBμV) 電力測定機能による測定表示例 dbμv/ Hz 表示による測定表示例

OFDM 信号と 64QAM 信号のレベル (4)64QAM 搬送波レベルを電力測定機能を用いた測定法スペクトラムアナライザの中心周波数を変調波形の中心周波数に設定し, スパン, リファレンスレベルを適切な値に設定するスペクトラムアナライザの分解能帯域幅 (RBW)100kHz に, 映像帯域幅 (VBW) を 1MHz 以上 (RBW の 10 倍以上 ), 検波モードを Sample

18 OFDM 信号と 64QAM 信号のレベル (4)64QAM 搬送波レベルを電力測定機能を用いた測定法スペクトラムアナライザの中心周波数を変調波形の中心周波数に設定し, スパン, リファレンスレベルを適切な値に設定するスペクトラムアナライザの分解能帯域幅 (RBW)100kHz に, 映像帯域幅 (VBW) を 1MHz 以上 (RBW の 10 倍以上 ), 検波モードを Sample に設定するスペクトラムアナライザのチャンネルパワー測定機能を選択し, チャンネルパワーの測定帯域幅を 64QAM 信号の帯域幅 5.3MHz に設定し, 測定値の平均回数を 30 回以上に設定するレベル単位は dbμv 表示とし, 表示された搬送波平均値レベルを測定する 18 推奨するスペクトラムアナライザの設定地デジ OFDM CATV 64QAM 測定帯域 5.6MHz 5.3MHz SPAN 10MHz 10MHz RBW 30kHz 100kHz VBW 300kHz 1MHz 検波モード Sample Sample 測定値アベレージ 30 回 30 回測定補正値不要不要電力測定機能による測定表示例

OFDM 信号と 64QAM 信号のレベル (5)64QAM 搬送波レベルを dbμv/ Hz 測定値から換算する測定法スペクトラムアナライザの中心周波数を変調波形の中心周波数に設定し, スパン, リファレンスレベルを適切な値に設定するスペクトラムアナライザの分解能帯域幅(RBW)100kHzに, 映像帯域幅 (VBW) を1kHzに, 検波モードをSampleに設定する

19 OFDM 信号と 64QAM 信号のレベル (5)64QAM 搬送波レベルを dbμv/ Hz 測定値から換算する測定法スペクトラムアナライザの中心周波数を変調波形の中心周波数に設定し, スパン, リファレンスレベルを適切な値に設定するスペクトラムアナライザの分解能帯域幅(RBW)100kHzに, 映像帯域幅 (VBW) を1kHzに, 検波モードをSampleに設定するスペクトラムアナライザのレベルは平均値表示 ( 波形の平均表示に設定 ) にし, レベル単位はdBμV/ 表示とする Hz スペクトラムアナライザにて平均化された64QAM 信号スペクトラムの中心周波数にマーカを設定し, 表示値 X dbμv/ Hz を測定する 64QAM 搬送波平均値レベルC dbμvは,64qam 信号の帯域幅 5.3MHzより+67.24dBをスペクトラムアナライザ読み値 X dbμv/ Hz に換算する例 )23.3(dBμV/ )+67.24(dB)=90.5(dBμV) Hz 19 地デジ OFDM CATV 64QAM 測定帯域 5.6MHz 5.3MHz SPAN 10MHz 10MHz RBW 100kHz 100kHz VBW 1kHz 1kHz 検波モード Sample Sample 測定値アベレージ 30 回 30 回測定補正値 +67.5dB dB dbμv/ Hz 表示による測定表示例

20 ビット誤り率 (BER:Bit Error Rate) デジタル信号の品質を最終的に評価するのに用いられるもので BER と表記され, 伝送された全ビット数に対する誤ったビット数の比である有線テレビジョン放送法施行規則の技術基準ではデジタル有線テレビジョン放送方式 (64QAM) や標準デジタルテレビジョン放送方式 (OFDM) によるデジタル放送用ヘッドエンドにおける入力信号について復調後におけるビット誤り率を以下短縮化リードソロモン (204,188) 符号による誤り訂正前 ) と規定していると規定している又, ビット誤り率の値を適用するヘッドエンドの主たる機器の入力端子箇所が規定されている 20 20

21 変調誤差比 (MER:Modulation Error Ratio) MER はデジタル変調信号の変調誤差 ( ベクトル誤差 ) を示すもので, デジタル伝送信号の品質劣化を総合的に評価するのに使用される MER は雑音や妨害波などがない理想的な信号状態の理想シンボル点に対する雑音などの影響で変動したシンボル点との間の誤差ベクトル成分との比をもって表す MER は通常電力比 (db) で表示される 21 周波数偏差 MER コンスタレーション

22 ケーブルテレビの基本システム構成例 22 ( 集合住宅 ) 棟内分配増幅器地上波アンテナ 4F 3F 2F 1F 壁面端子住戸 BSアンテナ CSアンテナカメラ / マイクスタジオ調整室ヘッドエ PS 光送信器光受信器 E/O O/E 光ケーブル幹線路同軸線路 STB テレビ受信機ネットワーク監視装置加入者端末制御装置打合せ用送受話器ンド STB テレビ受信機 ( 戸建住宅 )

23 ヘッドエンド出力の調整 (1) ヘッドエンド装置総合の出力レベル測定ポイントは, ヘッドエンドの最終段の双方向増幅器出力モニタ端子とする (2) このヘッドエンド装置の標準出力は, 次のとおりとする PG: 73MHzにおいて 88.0(dBμV) PG:451.25MHzにおいて 95.0(dBμV) 770MHz 付近にPGを入れる場合あり (3) ヘッドエンド出力において, ローチャンネルからハイチャンネルまでが, 上記のレベル範囲になるように調整する個々のチャンネルの調整は, 各チャンネルの増幅器 (TVシクナルヒロセッサ) 又はTV 変調器の RF 出力レベル調整ボリュームを調整ドライバーで可変して調整する全体的な微調整は最終段双方向増幅器のFORWARD GAIN, TILTで行う 23

24 ヘッドエンド出力の調整 (4)OFDM 信号 ( 地上デジタルテレビジョン放送信号 ) とアナログ TV 信号 ( 標準テレビジョン放送信号 ) とを隣接させて伝送する場合 24 OFDM 信号 ( 地上デジタルテレビジョン放送信号 ) とアナログ TV 信号 ( 標準テレビジョン放送信号 ) 信号搬送波の周波数の間隔は下側にあっては 4.085MHz 以上上側にあっては 7.869MHz 以上としまた搬送波のレベルは映像信号搬送波の下側にあっては映像信号搬送波のレベルに対して -6dB 以下 -24dB 以上映像信号搬送波の上側にあっては映像信号搬送波のレベルに対して -15dB 以下 -21dB 以上とする -6 NTSC- VSB-AM -15 レベル (db) -24 OFDM OFDM 以上以上周波数 (MHz) OFDM 信号 ( 地上デジタルテレビジョン放送信号 ) とアナログTV 信号 ( 標準テレビジョン放送信号 ) との周波数配置と隣接伝送する場合におけるレベル差

25 ヘッドエンド出力の調整 (5)OFDM 信号 ( 地上デジタルテレビジョン放送信号 ) と 64QAM 信号 ( デジタル有線テレビジョン放送信号 ) とを隣接させて伝送する場合 OFDM 信号の搬送波と 64QAM 信号の搬送波の周波数の間隔は OFDM 信号が下側にあっては 5.835MHz 以上 OFDM 信号が上側にあっては 6.119MHz 以上とし又搬送波のレベルは OFDM 信号が 64QAM 信号の搬送波の下側にあっては +14dB 以下 -19dB 以上 OFDM 信号が 64QAM 信号の搬送波の上側にあっては +18dB 以下 -20dB 以上とする OFDM OFDM 18 レベル (db) 64QAM OFDM 信号と 64QAM 信号との周波数配置と隣接伝送する場合におけるレベル差以上以上周波数 (MHz)

26 CATV システムの画質劣化を招く要因内部要因 : 伝送路機器 26 該当機器原因内容症状 C/N 比不良増幅器ランダム雑音スノーノイズ混変調, 相互変調増幅器非直線歪ウインドワイパビート,CTB ハム変調増幅器電源, 電源系フィルタフリッカ反射増幅器接続点の接触不良で生じる直線歪ゴーストパッシブ端子間結合損失リンギングコネクタ解像度不良 26

27 デジタル放送の品質評価 27 画像評価評価基準正常に受信ブロックノイズや画面フリーズあり受信不能受信機もしくは測定器でのBERを適切な時間測定し評価する品質評価評価基準 A: きわめて良好画像評価でで BER B: 良好画像評価でで <BER C: おおむね良好画像評価でで <BER D: 不良画像評価でであるが BER> または画像評価 E: 受信不能画像評価

28 増幅器で発生するランダム雑音 CN 比 28 C/N 比 (Carrier to Noise Ratio: 搬送波対雑音比 ) 信号が増幅器など能動素子を通過すると素子で発生するランダム雑音が付加され出力側で雑音が増加する CATVシステムでのデジタル変調信号のCN 比は, デジタル変調信号全体の電力と伝送帯域幅内の雑音電力の比であり雑音電力が高くCN 比が低いとブロックノイズ等の障害が発生するケーブルテレビシステムでは雑音に関する信号の質をこの値を用いて表わす増幅器入力出力入力信号 e in 出力信号 e out 28

29 増幅器で発生するランダム雑音雑音指数 29 雑音は回路で生ずる不規則な雑音によって生ずるものでランダム雑音といわれているランダム雑音は熱雑音とショット雑音から成り, 前者は抵抗体の中で電子が熱によって不規則な運動をすることによって生じ, 後者は増幅回路素子内部の電流が個々の電子の不規則な動きにより変動するために生ずるものであるランダム雑音の周波数分布はほぼ一様であって, フィルターを用いて帯域を制限すれば, 雑音電力はその周波数帯域に比例する増幅器の内部で発生する雑音の相対的な量を表すために雑音指数が用いられる増幅器の出力側に得られる信号対雑音比 (CN) が, 入力側の信号対雑音比に比べてどれだけ悪化しているかを示す数値が雑音指数である ( NF) C N i N C i o o

30 C/N と雑音指数 ( 増幅器 ) の関係 30 各放送の占有帯域幅と熱雑音放送種類帯域幅 (MHz) 熱雑音 db(μv) 地上アナログテレビジョン放送デジタル有線テレビジョン放送 (64QAM 信号 ) 地上デジタルテレビジョン放送 (OFDM 信号 ) 衛星放送デジタルテレビジョン放送 (BS 110 度 CS 放送 ) 地上アナログテレビジョン放送 2 デジタル有線テレビジョン放送 db ( V ) F ( db ) 1.0 db ( V C i db ( V ) F ( db ) 2.0 db ( V C i ) ) 3 地上デジタルテレビジョン放送 4 衛星デジタルテレビジョン放送 db ( V ) F ( db ) 2.3dB ( V C i db ( V ) F ( db ) 9.4 db ( V C i ) )

31 増幅器で発生する信号歪増幅器 31 入力出力入力信号 e in 出力信号 e out 歪の発生原因増幅器では入力電圧の利得倍の出力電圧が得られ入力と出力の電圧は比例関係にあるが厳密に比例 ( 直線的 ) しているのではなく非直線性を持っているこれはトランジスタやHICなど増幅回路素子の特性に起因している 3 波増幅時発生する歪成分ひずみ種類ひずみ成分周波数 2 波増幅時発生する歪成分ひずみ種類ひずみ成分周波数 2 次ひずみ 3 次ひずみ高調波相互変調成分高調波 2 f f f f 2 3 f f 1 3 相互変調成分 f f 1 2 f f 次ひずみ 3 次ひずみ高調波相互変調成分 f f 3 f 1 f 2 f 3 高調波相互変調成分 3 波の和差成分 3 1 f 2 2 f f f f 1 2 f f 1 2 f f f 1 3 f f f 2 f f f 2 f1 2 f1 f 2 f f f 3 1 3

32 3. 増幅器で発生する信号歪 3 出力信号f1 f2 レベル力信号レベル増幅器で発生する 2 次歪 3 次歪成分 (2 波同時に入力時 ) f 1 f 2 f 2 -f 1 2f 1 -f 2 2 f 2 -f 1 増幅後 f 1 +f 2 2f 1 2f 2 出3f 1 2 f 2 +f 1 2f 1+ f 2 3f 波入力時に発生する増幅器のひずみ成分のイメージ

33 レベルUHF 帯域で帯域内に発生する 3 次相互変調歪 UHF 帯域では帯域内に2 次ひずみは発生しないため 3 次ひずみによる相互変調成分 (IM 3 ) のみとなり帯域内で9 波のひずみが発生する太字は伝送チャンネルに発生する組合せでレベルにより妨害源となる f1 521MHz( ch21) f 2 527MHz( ch22) f 3 533MHz( ch23) 33 No 周波数組合せ発生周波数 (MHz) No 周波数組合せ発生周波数 (MHz) 2 f f (ch20) 2 2 f f 533(ch23) 2 f f (ch25) 4 2 f f 509(ch19) 5 2 f 2 f 3 521(ch21) 6 539(ch24) f (ch20) 8 f f 527(ch22) f 1 f f 1 f f (ch24) f f f 3 UHF 帯域で帯域内に発生する 3 次相互変調歪配列 2f 2 -f 3 f 1 -f 2 +f 3 2f 1 -f 1 2f1 -f 2 f 1 f 2 f 3 2f 3 -f 2 2f 1 -f 3 f 1 +f 2 -f 3 f 2 +f 3 -f 1 2f 3 -f (ch19) 515 (ch20) 521 (ch21) 527 (ch22) 533 (ch23) 539 (ch24) 545 (ch25) 周波数 (MHz) 33

34 参考 CSO( 複合二次歪 ) と CTB( 複合三次歪 ) 34 CSO(composite second order) 都市型 CATV システムで考えられているように伝送チャンネル数が数十チャンネルになり 6MHz 間隔で搬送波が配列されると 2fa,f a +f b の2 次歪成分が同一搬送波上に現れる同一の搬送波上に現れる成分の合計と搬送波レベルとの比をCSOと定義し多チャンネル伝送用広帯域増幅器の規格項目として表している CTB(composite triple beat) 都市型 CATV システムで考えられているように伝送チャンネル数が数十チャンネルになり 6MHz 間隔で搬送波が配列されると fa+ fb -fc,2fa-fb の 3 次歪成分が同一搬送波上に現れるこの成分は伝送波数が多くなるほど急激に増加し 2 次歪成分より画像に与える影響が大きい同一の搬送波上に現れる成分の合計と搬送波レベルとの比を CTB と定義し多チャンネル伝送用広帯域増幅器の規格項目として表している 34

35 参考 CSO( 複合二次歪 ) 74 波伝送時の CSO 歪波数 CSO 歪波数 CSO:-1.25 CSO:+1.25 CSO 波数周波数 (MHz)

36 参考 CTB( 複合三次歪 ) 74 波伝送時の CTB 歪波数 CTB 歪波数 CTB 歪 CTB 波数周波数 (MHz)

37 有線テレビジョン放送法施行規則の技術基準 37 有線テレビジョン放送施設の性能は 1972 年に標準テレビジョン放送方式 (NTSC-VSB-AM: アナログテレビジョン放送 ) の規格が所要性能と望ましい性能と呼ばれる二つの段階に分かれている所要性能は有線テレビジョン放送施設にとって必要最低限の規格を示すもので, その値がほぼそのまま有線テレビジョン放送法施行規則の技術基準にとり入れられているまたデジタル伝送においても 1996 年にデジタル有線テレビジョン放送方式 (64QAM) が 2000 年に標準デジタルテレビジョン放送方式 (OFDM) が制定され放送メディアの拡充や高度化に対応し規格が追加されている

38 CATV システムのシステム性能について 38 同一規格の増幅器の縦続接続ケーブルテレビシステムに使用される同軸幹線系の増幅器は同一規格のものが同一の入出力レベルで用いられるのが一般的である各々の性能劣化は以下の通りです電力加算 C/N: 雑音電力 CSO:2 次歪成分の電力 10logχ 電圧加算 CTB XM:3 次歪成分の電圧 20logχ 電力と電圧の中間の加算 HM 成分 15logχ

39 参考電圧加算電力加算早見表 39 歪悪化値 (db) 電圧加算早見表 (CTB XM) CTB 悪化値歪値性能差 (db) 電力加算早見表 (CSO C/N) CSO C/N 悪化値歪 C/N 悪化値 (db) 歪値性能差 (db) 39

40 HFC システムの変動要因温度変化によるもの 40 1HE 温度変化 HEで発生する温度変化はパイロットAGCでは吸収できない変動要因として最終段まで残るので注意を要する 2PG レヘル変動変動はケーブルの減衰量の変化をハイロット信号の変動に置き換えたもの以外に残る分なのでシステムの最終段まで影響を与えることになる 3 光機器及び同軸増幅器温度変化増幅器の周囲温度の変化に対する出力レヘルの変動要因として考えるが温度変化としては帯域内全体の変化と考えられるので当然ハイロット信号も同時に変化分だけ動く為前段の温度変化分は次段のパイロット AGC で吸収される 7 同軸ケーフル温度変化真夏の昼直射日光から真冬の夜間ではかなりの外気温の変化があるケーブル減衰量の温度変化は 0.2%/ であるのでシステムでのケーブル温度変化を考える場合は外気温の年間での変化量を勘案する 40

41 HFC システムの変動要因 41 周波数特性によるもの 1 光機器, 同軸増幅器及びパッシブ機器のf 特偏差増幅器の増幅帯域内での偏差で各チャンネル毎の出力レヘルの変化となって現れシステムシステムの歪特性の悪化となって現れる 2 同軸ケーフルf 特偏差同軸ケーフルの持つ周波数特性の偏差で各周波数の標準減衰量に対するばらつきバラつきや機器調整によるもの 1 各種ケーブルの特性長さのバラツキ 2 種増幅器の特性バラツキ (AGC 圧縮残等 ) 3 各種受動機器の特性バラツキ 4 増幅器モニター端子の結合精度 5 システム調整誤差ケーブルや機器のバラツキは調整によってカバーできることが多く, 累積することは少ないモニター端子の精度についてはその誤差だけ実際のレベルが狂うことになるので高精度である必要があるが, 調整誤差と同様であって累積することはない 41

42 変動要因のシステムに与える影響 42 1 増幅器入力でのレヘル変動入力レヘルの変動で一番影響を受けるのがC/Nである C/Nは入力レヘルと増幅器のもつ雑音指数で決まるので夏場は同軸ケーフルの減衰量が増し入力レベルが下がるのでC/Nが悪くなるこれはどの増幅器でも同じ様に悪くなりシステム全体が悪くなるので入力レヘル変動は注意を要す 2 増幅器出力でのレヘル変動出力レベルが変動した場合にはシステムとして歪特性が悪くなるパイロット AGC 方式では増幅器出力を一定となるようにしているが AGC 残等の変動要因が重なった場合には増幅器単体総合の歪特性が悪化する 42

43 伝送路機器幹線系調整 (1) (1) 増幅器の概要 CATV システムに使用される線路系増幅器はヘッドエンド出力端子から保安器までの幹線分岐線に使用されているケーブルの減衰量分岐分配器損失を補償するために使用されるその種類としてはヘッドエンドから送出された信号の質を損なわないようにできるだけ信号を遠くに送ることを目的とした線路増幅器できるだけ多くの加入者に信号を分配することを目的とした分岐増幅器もう少し分岐線を延長できればその付近一帯の加入者を満足させることができる場合に使用する延長増幅器などが主なものである 43 1 増幅器の構成ケーブルの持つ f 特性に比例する伝送損失を補いまたこの伝送損失は温度に対して変化するので必要な場合にはこの変化量を吸収するシステムは基本的に1( ヘッドエンド ):n( 加入者 ) の形をとる分岐分配システムなのでこの分岐分配損失 ( フラット損失 ) を補う補償する損失がケーフル損失のみの場合またはケーブル損失の他に分岐分配器などのフラット損失を含む場合等それぞれの状態によって図 1のような増幅器内部にある切替え可能な補償回路や減衰回路 (BON EQ ATT) を調整することによって対応する入力 BON EQ ATT 増幅回路出力

44 伝送路機器幹線系調整 (2) 2BON( 疑似線路網 ) BON は設計帯域内ではケーブルと同じ f に比例した減衰特性をもっているケーブルが短い場合は BON の値を増やすことによって増幅器の入力レベルを標準の値にすることができる 44 BON の減衰特性例 BON 使用例

45 伝送路機器幹線系調整 (2) 3 イコライザ (EQ 等化器 ) EQ は BON とは逆にケーブル損失のスロープとは反対の周波数特性を持ちケーブルや分岐分配器などによる減衰特性を補償するイコライザを使用する増幅器の利得は基本的にフラットな特性でありケーブル減衰量の大きさによってイコライザを変えて調整する EQ の減衰特性例 EQ 使用例フラット損失が入ってf L が下がった分 EQを変えてA 2 の入力レベルを標準状態に戻している f H : ケーブル損失 =26-4=22 22 ケーブル長 = 68 km=0.324km=324m f L : ケーブル損失 = dBkm / km=6.16db EQ 入力レベル f H =94-(22+4)=68dB f L =85-(6.16+4)=74.84dB EQ: とすれば標準状態となる

46 プラグイン減衰量表下り用 BON 46 型名 FB7701S FB7702S FB7703S FB7704S FB7705S FB7706S FB7707S FB7708S FB7709S FB7710S FB7711S FB7712S FB7713S FB7714S FB7715S FB7716S FB7717S FB7718S FB7719S FB7720S FB7721S FB7722S FB7723S

47 プラグイン減衰量表下り用 EQ 47 型名 FE7701S FE7703S FE7705S FE7707S FE7709S FE7711S FE7713S FE7715S FE7717S FE7719S FE7721S FE7723S FE7725S

48 プラグイン減衰量表上り用 48 プラグイン減衰量表上り用 EQ 型名 RE5501S RE5503S RE5505S RE5507S RE5509S プラグイン減衰量表上り用 BON 型名 RB5501S RB5502S RB5503S RB5504S RB5505S RB5506S RB5507S RB5508S RB5509S

49 伝送路機器幹線系調整 49 4AGC(Automatic Gain Control) 増幅器の重要な機能にAGC( 自動利得調整 ) があるケーブルには温度特性があり夏と冬では伝送損失がかなり異なってくる最も遠い加入者までのケーブル全長の長いシステムではこの変動が大きくなり信号品質の劣化を生じさせるこの対策として幹線増幅器の利得をケーブル減衰量の変化に応じて自動的に制御させ一定の出力レベルが得られるようなAGC 回路を設けている AGCの方式としてはパイロットAGCが一般的であるその回路構成は下図のように出力側からパイロット信号の一部を分岐しパイロット信号増幅器 ( 他の帯域はカットした狭帯域の特性をもつ ) で増幅後検波してその値を基準電圧と比較し定められたレベルになるよう増幅器本体の利得を制御する従って個々のテレビチャンネル信号を個別に制御するものでないことを注意するパイロット信号は通常は周波数帯域の端に近いところにおかれるがケーブル減衰量の温度変化が周波数によって異なる分もそれに応じて制御するチルト補償 AGC( ツイストAGC) の動作するものが望ましいチルト補償 AGCではパイロットレベルの変化による利得の変化分もケーブルの周波数特性に近いものになっている

50 注意 :AGC 動作について下り幹線出力レベル調整においてAGC(Auto Gain Control) からMGC(Manual Gain Control) に切替えた時には以下の動作をします AGC 動作はパイロット信号 (451.25MHz) を基準に f 特性で利得調整動作しますそこでMGC 時のパイロット信号レベルが標準出力レベルより高く設定された場合 AG Cに切替えると標準出力レベルに合わす制御をする為 MGC 時のレベルよりも利得を下げる動作をします f 又 AGCの利得調整幅は特性より周波数に比例して大きくなります ( 下表 ) したがって高域 (770MHz) の利得が下がっている増幅器の場合 ( 主に後段の増幅器 ) 以下に示しますようにMGC 時の利得は標準出力レベル (AGC 時 ) より低くめに設定して下さい 50 73MHz MHz 770MHz AGC/MGC の利得差

51 注意 :AGC 動作について 51 例 1)MGC 時にパイロット信号が標準利得よりも 1.5dB 高く調整した場合 AGC に切替えると 73MHz で 0.6dB 770MHz で 2.0dB MGC 利得に比べると低くなる 73MHz 0.6dB 1.5dB MHz 図 1 770MH z 2.0dB MGC 標準利得 AGC ATT+EQ で調整した場合 FE77 S は 2dB ステップのため MGC 利得調整の際に必要とする値が表 2 のような値の場合 FE7703S を選択して下さい FE7701S 必要とする値 FE7703S 73MHz 0.7dB 1.4dB 2.2dB MHz 0.3dB 0.5dB 0.8dB 770MHz 0dB 0dB 0dB 表 2.EQの減衰量

52 注意 :AGC 動作について 52 例 2)FE7701S を選択した場合パイロット信号 (451.25MHz) において MGC 利得が標準利得に比べて 0.3dB 高く調整されるため AGC に切替えた際 770MHz の利得が 0.4 db 低くなる 0.3dB 0.4dB AGC 標準利得 MGC 0.1dB 73MHz MHz 図 3 770MH z 例 3)FE7703S を選択した場合パイロット信号 (451.25MHz) において MGC 利得が標準利得に比べて 0.3dB 低く調整されるため AGC に切替えた際 770MHz の利得が 0.4 db 高くなる 0.1dB 0.3dB 0.4dB MGC 標準利得 73MHz MHz 図 2 770MH z AGC

53 参考デジタル放送受信に要求される性能 53 テレビ受信機 (STB) の所要入力条件 (JCTEA STD ) 項放送の種類目地上デジタル BS デジタル 110 度 CS デジタル CATV デジタル (64QAM) 入力レベル 46 (*1) ~89dB(μV) 50 (*2) ~81dB(μV) 50 (*2) ~81dB(μV) 49~81dB(μV) CN 比 22 (*3) db 以上 11 db 以上 8dB 以上 26dB 以上 (*1) テレビ受信機に必要な最低入力レベル 34dB(μV) に受信電界強度の時間変動などの余裕を加算 (*2) テレビ受信機に必要な最低入力レベル 48dB(μV) に降雨マージン 2dB を加算 (*3) ( 社 ) 電波産業会 ARIB STD-B 版付属最小入力レベルについて (*4) CN 比 : 帯域幅地上デジタル放送 5.576MHz,BS 110 度 CS デジタル放送 28.86MHz,UHF アナログ放送 4MHz 53

54 54 オールデジタル時代ケーブルテレビの高度化 ~256QAM 運用伝送路の256QAM 運用への対応伝送路の256QAM 運用レベルの検討課題 ( 案 ) FTTH 型 CATVのオールデジタルへの取組み各種変調方式での所要性能比較伝送機器の評価方法 ( デジタル測定法 ) 出展 :JCTEA セミナー資料抜粋

55 伝送路の 256QAM 運用への対応 55 概要 2015 年 3 月末までの暫定的デジアナ変換を除いてケーブル伝送路上では, ALL Degital 放送信号となる今後 CATV の高度化に伴い (256QAM H.264) の運用開始が予想される問題点 256QAM の所要 CN 比は受信者端子で 34dB と 64QAM に対して 8dB 高いのでデジタル信号として同レベルでの運用は難しいと思われる 256QAM を 64QAM 他の信号レベルより高いレベルで運用することを検討する必要がある課題運用レベルを高くした場合光変調度の設定などに影響がある ( 運用波数 ) 異なる運用レベルのシステムが乱立すると, システムの互換性や機器のマルチヘンター化を阻害する可能性がある受信機の入力レベルの見直しが必要 256QAM と他の変調波との隣接妨害の評価実験を踏まえ, 伝送レベルを決定する必要があると思われる運用レベルの標準化の可能性あり ( 既存システムからのシームレスな運用変更 )

56 伝送路の 256QAM 運用レベルの検討課題 ( 案 ) 56 現行の映像伝送レベル ( 例 ) オールデジタル時の 256QAM 映像伝送レベル検討

57 FTTH 型 CATV のオールデジタルへの取組み 57 FTTH システムに対する要望システムの低コスト化最低受光レベルの拡大による光分岐数の増加最大伝送距離の延長が望まれる受光レベル :-6~-14dBm( ロスバジェット最大 34dB) 256 分岐 /1 ポートロスバジェットの不足 GE-PON など通信のロスバジェット (29dB) の許容範囲の方が広く,V-ONU の受光レベル範囲の拡大が望まれる受光レベル :-6~-14dBm( ロスバジェット最大 34dB) 256 分岐 /1 ポートオールデジタルで可能な対応 ( 案 ) アナログ信号が無くなると所要性能 (C/N) が低くなり低受光レベル化が可能アナログの所要 C/N は 40dB,64QAM の所要 C/N は 26dB で運用レベル差 10dB を加味しても 4dB のマージンがあるアナログ信号が無くなると総合電力が軽減され, 変調度の変更 (UP) が可能デジタル信号に対して 10dB 高く運用されていたアナログ信号が無くなると, 光の総合変調度が下がるので, デジタル信号の変調度を上げて C/N 比の改善が可能オールデジタル信号による新しい標準規格の策定システムの低コスト化高機能化を実現

58 参考アナログ放送停波による光送信器運用レベルの検討変更 58 概要目的年 7 月 24 日のアナログ放送停止に伴い今後 CATV 事業者においてもフルデジタル化が急速の進んで来ると思われる多数の CATV 事業者ではアナログ放送停止後も地上デジタル放送のデジアナサービスを期間限定 (2015 年 3 月末 ) で継続するが何れフルデジタル化に移行していくそこで現在 CATV 局の HFC システムで使用されている映像送出用光送信器の運用レベルを変える必要があります運用レベルを変更しない場合の症状としてはアナログ停止に伴い現状のデジタル信号の運用レベル ( アナログに対して -10dB) では光変調度が浅くなるため光伝送路のレーリー散乱の影響や SBS の影響を非常に受け易くなります結果ある条件下でデジタル信号の C/N 特性が極端に劣化し映像障害を引き起こしますこれを回避する為弊社では対策方法を検討しました補助金対象 58

59 概要目的アナログ放送終了に伴いアナログ放送波の減少から光送信器の変調度が浅くなるシステムによっては現状のデジタル運用レベル ( アナログに対して -10dB) では光伝送路の散乱の影響や SBS の影響を受け易くなりある条件では映像障害を引き起こす LD 光波長 1.31μm 光送信器の場合主にレーリー散乱の影響光伝送路 PD 直接光散乱光レーリー散乱雑音はファイバ中の屈折率のゆらぎによって生ずる雑音であり受け側では散乱されずに伝送された直接光とファイバ内で多重反射された散乱光を同時に受けることになる LD は無変調或いは変調不足の場合コヒーレントが高まる特性があり長距離光伝送するとレーリー散乱の影響を受け低域周波数を中心にノイズ特性が劣化する光波長 1.55μm 光送信器 ( 直接変調型 ) の場合主にSBSの影響 FTTHシステム等で光ファイバ入射レベルが高い場合低変調になるとSBSの影響をうけC/N 特性及び歪特性が劣化するいづれも対策方法は光変調度を上げる光ファイバへの入射パワーを抑える

60 例 1:1.31μm 光送信器の場合 60 下記測定系にてアナログ信号が停止した場合において各伝送条件での光伝送状態 1 アナログ信号有無 ( テシタル -10dB) 2 デジタル信号 +6dB +10dB アップ 3 デジタル信号 +10dB アップ 3dB 光 ATT 実装アナロク無しアナロク無しテシタル +6dB アナロク有りテシタル +10dB 光 ATT3dB テシタル +10dB 光送信器のデジタル信号入力レベルを10dB 上げ更に光 ATTを光送信器出力に実装することで伝送特性は改善する

61 例 2:1.55μm 光送信器 ( 直接変調型 ) の場合アナログ信号が停止した場合において各伝送条件での光伝送状態 61 1 アナログ信号有り ( テシタル -10dB) 2 デジタル信号無し 373MHz をアナロクレヘルで挿入上記システムの場合低域 (73MHz) に信号を挿入することで伝送特性は改善する

62 アナログ停波に伴う光伝送システムの注意点 (1) 62 1 光送信機を MGC 光受信機を MGC で運用している場合 2 光送信機を MGC 光受信機をパイロット AGC で運用している場合 3 光送信機を MGC 光受信機を光 AGC で運用している場合アナログ信号が無くなることで光変調度が浅くなり光信号は伝送路において散乱の影響を受け易くなります結果 CNR の特性が劣化し映像障害を引き起こす場合がありますパイロット信号が従来のアナログ信号と同レベルで運用し続ける場合は影響は少ない受信点とセンター間を光伝送している場合は特に注意は必要 4 光送信機を AMC 光受信機を MGC で運用している場合光送信機を AMC で運用している場合には自動で最適な光変調度に調整されるため伝送する波数が減った際は各キャリアの変調度が深くなります結果光受信機の RF 出力レベルが上がりますよって光受信機の RF 出力レベルを再調整する必要があります 5 光送信機を AMC 光受信機をパイロット AGC で運用している場合 4 と同様に各キャリアの変調度が深くなり光受信機の RF 出力レベルが上がります AGC の調整範囲内のレベル変動であれば問題ありませんが調整範囲を超える場合は再調整が必要になります 62

63 アナログ停波に伴う光伝送システムの注意点 (2) 63 6 光送信機を AMC 光受信機を光 AGC で運用している場合 4 と同様に各キャリアの変調度が深くなり光受信機の RF 出力レベルが上がりますこの時光入力レベルの変動は無いため RF 出力レベルは変調度の深さに応じて高くなりますよって光受信機の RF 出力レベルを再調整する必要があります AMC(Auto Modulation Control) で運用している場合には自動で最適な光総合変調度に調整されるため入力される波数が減少した際には各キャリアの変調度が上がります結果光受信機の RF 出力レベルが上がります光受信機がパイロット AGC(Auto Gain Control) で運用されている場合は問題無い場合もありますが光 AGC 或いは MGC(Manual Gain Control) で運用されている場合は RF 出力レベルが高くなりますよって光送信機が AMC で運用されている場合は光受信機の RF 出力レベルを再確認或いは再調整する必要があります 63

64 各種変調方式での所要性能比較 (1) 性能配分例 ( 戸建内の増幅器 1 段を想定 ) NTSC-VSB-AM の CN 比 :59dB 以上 64 注 ) 有線一般放送の品質に関する技術基準を定める省令 JCTEA STD FTTH 型ケーブルテレビシステム光ネットワークの性能より抜粋

65 各種変調方式での所要性能比較 (2) 性能配分例 ( 棟内の増幅器 4 段を想定 ) NTSC-VSB-AM の CN 比 :45dB 以上 65 注 ) 有線一般放送の品質に関する技術基準を定める省令 JCTEA STD FTTH 型ケーブルテレビシステム光ネットワークの性能より抜粋

66 伝送機器の性能評価方法の課題 66 アナログ伝送機器の評価 CN 比 CSO CTB BER オールデジタル伝送機器の評価 CINR( 要検討 ) BER CINR:Carrier to Interference and Noise Ratio ( 搬送波レベル対干渉雑音比 ) フルデジタル信号伝送における信号劣化要因の特徴多チャンネル伝送時発生する複合 ( 相互変調 ) 歪は, フルデジタル信号伝送の場合ディスクリートな歪成分の相加でなく, ランダム性なノイズの様な成分の相加であることから CINR と呼ばれるこれまでのアナログ信号とデジタル信号混在の伝送路システムの場合, 複合歪は CSO と CTB で制限されていたフルデジタル信号伝送の場合, 複合 4 次,5 次オーダーの歪の寄与も考えられる

67 デジタル測定法について 67 これまでのアナログ信号主体の伝送路評価はコンポジットキャリアを用いた測定を行ってきたしかし, デジタル信号主体となる伝送路品質評価では, BER との相関性の良い,APD,NPR,CINR 等の測定法が検討されている 1CINR :Carrier to Interference and Noise Ratio ( 搬送波レベル対干渉雑音比 ) 2NPR :Noise Power Ratio( 雑音電力比 ) 3APD :Amplitude Probability Distribution ( 振幅確立分布 )

68 1CINR :Carrier to Interference and Noise Ratio デジタル変調されたそれぞれの伝送信号を, 多チャンネルで DUT に加えノイズ成分として発生する複合された非直線性歪測定する手法アナログ測定では,CSO CTB 等をそれぞれの性能値として解析する事が容易であったが, デジタル測定ではそれら全ての非直線性歪が複合したノイズ成分として発生することから, 測定値だけではその歪成分の解析が出来ない測定結果の傾きから, 支配的な歪成分を解析する 68

69 2NPR :Noise Power Ratio( 雑音電力比 ) 測定チャンネルのみノッチにより除いた, ガウスノイズ雑音を DUT に加えて DUT の非直線性により生ずる歪成分を測定する手法 69 測定チャンネルで十分にノイズ除去された試験信号を用いる事が重要 NPR は全チャネルに相加性白色ガウス雑音 (AWGN) を与えた状態で任意のチャネルで測定した平均ノイズパワーと測定するチャネルを除く全チャネルに AWGN を与えた状態でそのチャネルで測定した平均ノイズパワーとの比として求めます

70 3APD :Amplitude Probability Distribution 振幅確立分布測定法妨害波の実効値振幅が, ある一定レベル ( 閾値 ) を超える時間率変動する信号の強さ ( 振幅 ) がある値以上になる時間の確立を示す東経的手法で, バースト信号測定に適している 70

技術協会STD紹介

技術協会STD紹介 JCTEA STD-018-1.0 FTTH 型ケーブルテレビシステム光ネットワークの性能 ( 2007 年 10 月策定 ) 第 1 章一般事項 1 第 2 章システムの構成 4 2.1 FTTH 型ケーブルテレビシステムの構成例 4 2.2 FTTH 型ケーブルテレビシステムの構成要素 5 第 3 章伝送信号の種類 6 第 4 章電気信号に係る性能規定 7 4.1 ヘッドエンドの入力端子における入力信号