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- ふみな あきくぼ
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1 孔名 Br1 孔口標高 m 掘進長 15.00m Br1 GL-0.00~0.10mは褐灰色表土層 DL GL-0.10~2.00mは土砂状 砂質粘土 2.00 砂は細砂主体 DL 0 0 5~9 土砂状となっている 粘土質砂 砂は細 ~ 粗砂混入する 4.00 粘土分多く混入し 部分的に粘土分卓越 孔内水位はGL-1.50m 土砂状となっている 粘土混じり砂 DL 岩組織残る 5.35 コアは 指圧で容易に崩れ砂状 GL-5.35~10.60mは DH 粘土化したマサ土 6.50 GL-5.40~5.50mは硬質なコアストーン GL-6.50~7.00mは硬質なコアストーン CM 7.00 コア長 25~5cm 50/ CL 0~50 7~33 コアストーン ~50/ DH マサ化している Gr 8.65 CL コアストーン 9.00 DH マサ化している 9.50 CM コアストーン DH マサ化している GL-10.60~13.40mは 風化中粒花崗岩 CM~CL 28~55 16~23 50/6 ~ 貫入不能 GL-10.60~12.20m は 亀裂少ない GL-12.20~12.35m は 亀裂やや多い GL-12.35~12.50m は 弱風化細粒花崗岩 GL-12.50~12.70m は マサ化している GL-12.70~13.40mは 亀裂多く短柱状コア 花崗岩 CH 39~75 19~35 - GL-13.40~15.00mは 細 ~ 中粒花崗岩 GL-13.40~13.50m 13.75~14.40mは 暗灰色の細粒花崗岩 ( 弱風化 ) 亀裂少ないが 亀裂部より風化し灰褐色となっている
2 孔名 Br2 孔口標高 m 掘進長 21.00m Br2 孔内水位は GL-15.15m 0.30 表土 腐葉土所々 岩片残る GL-1.65~1.75m 2.40~2.60mは風化中粒花崗岩 3.00 GL-3.00m 付近まで弱く赤色風化している 粘土質砂 ~ 礫混じり砂状となっている DM 0 0~9 ~ 50/ 粘土質砂状 強く赤色風化している 粘土混じり砂 8.70 GL-6.70~6.85mは 風化中粒花崗岩 砂 GL-9.00~10.00mは亀裂が認められる 50/18 CL 0 5~ ~50/8 砂礫状で 岩組織残る Gr 長柱状コア 表面の亀裂面は風化している花崗岩 CH が 岩芯は未風化 コアストーン 岩芯まで風化するが 短柱 ~ 柱状コア CM GL-12.75~13.00mはやや粘土化している 柱状コアになるが やや軟質 GL-14.20~15.10mは風化細粒花崗岩 岩芯まで風化しているが 硬質 CM 54~61 17~27 - GL-15.10~15.60mは中粒花崗岩 亀裂面は褐色となっている 斜め亀裂あり 柱状コア ( 岩芯まで風化し CL teiru) と礫状コア DH 46~57 26~36 - マサ土状 礫混じり砂礫 GL-17.00~17.20m 付近はやや硬いが 他は CL かろうじてコアになる程度に軟質である 長柱状コア 亀裂面明瞭で変色なし 花崗岩 CH 67~88 30~ 部分的に褐色化している
3 孔名 Br3 孔口標高 m 掘進長 24.00m Br3 孔内水位は認められず 0.50 表土 粘土質砂 腐葉土 ~16 粘土混じり砂 2.00 Gr GL-0.50~2.00mは赤色風化している DL 粘土混じり砂 砂は細砂主体 ~25 岩組織は残るが 指圧で容易に砕ける GL-5.00m 付近より砂状になり 中 ~ 粗砂主 6.80 体になる 強風化により砂礫 ~ 岩片状となっている DH 以上 GL-8.00~10.00m 付近は岩片状となる 岩片は軟らかく指圧で崩せる 礫状 ~ 岩片状 ~ 短柱状コア CL 以上 指圧でつぶせる DH 固結粘土状 ~ 砂礫状となる 以上 CL 砂礫状コアになる 短柱状コアになる 硬質である CM~CL 長柱状コア優勢 硬質である 56~61 20~ CM 岩芯まで褐色担っている部分が多い 10~45 10~18-10~20cm 程度の短柱状コアが多い 岩片は硬質であるが亀裂が多い 柱状コア多いが亀裂面は薄く褐色になって いる 岩片は硬質である GL-19.70~21.70mは斜め亀裂入る 短柱状コアになる 花崗岩 CH 52~81 26~56-30cm 以上の長柱状コア多い 全体に薄く褐色を帯びる
4 孔名 Br4 孔口標高 m 掘進長 27.00m Br 表土 腐葉土 0.50 DL 粘土混じり砂 DH 0 0~5 33~42 砂礫状コア主体 GL-1.43~1.80m 2.80~3.00mは岩片状 3.70 GL-1.80~2.15mは 砂状コア DL 14~18 砂主体 GL-3.70~6.00mは赤色風化している 7.00 DM 35 黄褐灰色の砂を呈す 孔内水位はGL-10.10m 19~ DH 0 8~9 砂礫状コア主体 50/ GL-7.42~7.70mは 短柱 ~ 岩片状コア 岩芯まで風化しているが 割合硬質な風化貫入 CM~CL 35~65 20~24 中粒花崗岩 不能 コア長 10~20cmのコアが多い 堅硬な中粒花崗岩 Gr CH 長柱状コアが多い 花崗岩 CL 斜め亀裂発達 亀裂面及びコア褐色化 堅硬な中粒花崗岩 CH 46~70 25~ 柱状 ~ 長柱状コアが多い 堅硬なやや細粒な花崗岩 亀裂の密度が場 所により若干異なる GL-15.40~16.40mはコア長 10~15cm 多い GL-16.40~17.35mはコア長 15~30cm 多い 花崗岩 CH~CM 44~88 21~32 - GL-17.35~18.70mはコア長 8~15cm 斜め亀裂多い GL-18.70~19.60mはコア長 20~ 35cm 亀裂少ない GL-19.60~22.30mは岩片状コア~20cm 程度 斜め亀裂多くなる 亀裂面密着 花崗岩 CH 70~94 23~65 - 細 ~ 中粒花崗岩 堅硬で亀裂面密着する 長柱状コアが多い GL-26.00m 以下やや亀 裂多くなる
5 孔名 Br5 孔口標高 m 掘進長 30.00m Br5 孔内水位は確認されず 0.10 表土 腐植土 粘土質砂主体 砂は細砂主体 DL ~17 GL-2.40m 付近砂礫状になる GL-2.50~2.70mは粘土化著しい 5.20 GL-0.10~1.00m 2.70~5.20m 赤色風化 DM 28~31 粘土質砂 ~ 礫混じり砂主体 砂は中 ~ 粗砂 0 0~ φ2~5mmの礫多い 8.95 DH - 岩片 ~ 角礫状コア多い DM ~36 中粗砂 礫混じり砂 砂礫状 GL-10.40m 付近岩片状コアあり CL /8 硬質部が短柱状コアとなるが 軟質部は土砂状になる 砂礫状 ~ 岩片状 長柱状コア優勢 亀裂面褐色化する Gr CH ~81 35~52 50/5 GL-13.80m 付近開口亀裂あり DH 砂状コア 花崗岩長柱状コア優勢 縦割れ亀裂入る CH 53~63 24~32 - GL-15.40~15.55m 礫状コア 亀裂面褐色汚染されている CM 43~60 20~38 - 細粒花崗岩 全体にやや褐色がかる 岩片は硬質 縦割れ亀裂多く 岩片状に割れやすい 中粒花崗岩 CL 0~55 8~35 - 破砕作用と風化作用を受けている GL-21.30m 付近よりやや軟質になる 細粒花崗岩 弱く褐色汚染されている CL 斜め亀裂入り コアは短柱状や岩片状コア 中粒花崗岩 花崗岩 CH 81~82 44~46 - 長柱状コア優勢 5cm 程度のコアもあるが cm 以上のコア多い
6 孔名 Br6 孔口標高 m 掘進長 10.00m Br6 粘土混じり砂 砂は細砂主体 崖錐堆積物 dt ~1 上部は腐植根混入する 2.30 GL-2.00~2.30mは旧表土 粘土主体 2.90 DL 粘土混じり砂 砂は細 ~ 粗砂主体 3.60 砂礫 岩組織は明瞭である CL /12 細粒花崗岩 風化されている 4.00 岩片は硬いが 亀裂多く岩片状主体 細粒花崗岩 亀裂面褐色になる 貫入 短柱状 ~ 柱状コア 岩片は非常に硬い 不能 5.00 全体に白っぽく風化変色している Gr CM 細粒花崗岩 孔内水位はGL-1.30m 12~23 12~13 - 岩片は非常に硬いが 亀裂多く 柱状コア 7.40 少ない 細粒花崗岩 花崗岩 CL - 亀裂多く ほとんどが岩片状コアになる ~60 13~43 細粒花崗岩 CM - 長柱状コア優勢 亀裂少ない GL-8.50~9.00mは縦割れ亀裂あり
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ボーリング柱状図 調査名敦賀駅前立体駐車場設計委託業務 事業 工事名 ボーリング シート ボーリング名 No. 発注機関 調査位置敦賀市鉄輪町 丁目地係 調査期間平成 年 月 日 平成 年 月 0 日 北緯 ' " 東経 ' " ホクコンマテリアル株式会社調査業者名電話 0-- H= 角 0 孔口標高. 上下総掘進長. 0 0 0 方 向 現場コアボーリン主任技術者斉藤英樹大谷勉大谷勉代理人鑑定者グ責任者北
土質試験 土粒子の密度試験 含水比試験 粒度試験 ( 沈降 )
土質 岩石試験写真 土質試験 土粒子の密度試験 含水比試験 粒度試験 ( 沈降 ) 粒度試験 ( フルイ分け ) 液性限界試験 塑性限界試験 三軸圧縮試験 圧密試験 岩石試験 土粒子の密度試験 含水比試験 粒度試験 ( 沈降 ) 粒度試験 ( フルイ分け ) 液性限界試験 塑性限界試験 岩石の密度試験 岩石の一軸圧縮試験 試験前 (B-) 岩石の一軸圧縮試験 試験状況 (B-) 岩石の一軸圧縮試験
Microsoft Word - 第5章07地盤沈下.docx
5. 7 地盤沈下 5. 7. 1 現況調査 (1) 調査内容事業計画地周辺における地盤沈下及び地下水位の状況を把握するために 既存資料調査を実施した また 事業計画地における地盤状況等について 現地調査を実施した 現況調査の内容は 表 5-7-1 に示すとおりである 表 5-7-1 調査内容 調査対象項目調査対象範囲 地点調査対象期間調査方法 事業計画地周辺における地盤沈下の状況及び地下水位の状況
030801調査結果速報版.PDF
15 8 1 15 7 26 1. 2. 15 7 27 15 7 28 1 2 7:13 16:56 0:13 3km 45 346 108 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 3.10 3.11 3. 3.1 26 7 10 1 20cm 2 1 2 45 1/15 3 4 5,6 3 4 3 5 6 ( ) 7,8 8 7 8 2 55 9 10 9 10
0.45m1.00m 1.00m 1.00m 0.33m 0.33m 0.33m 0.45m 1.00m 2
24 11 10 24 12 10 30 1 0.45m1.00m 1.00m 1.00m 0.33m 0.33m 0.33m 0.45m 1.00m 2 23% 29% 71% 67% 6% 4% n=1525 n=1137 6% +6% -4% -2% 21% 30% 5% 35% 6% 6% 11% 40% 37% 36 172 166 371 213 226 177 54 382 704 216
10 117 5 1 121841 4 15 12 7 27 12 6 31856 8 21 1983-2 - 321899 12 21656 2 45 9 2 131816 4 91812 11 20 1887 461971 11 3 2 161703 11 13 98 3 16201700-3 - 2 35 6 7 8 9 12 13 12 481973 12 2 571982 161703 11
「活断層の補完調査」成果報告書No.H24-2
図 1 高山 大原断層帯の活断層の分布地震調査研究推進本部地震調査委員会 (2003). 西洞断層 猪之鼻断層 黍生地点 小坂断層 宮之前地点 10 km 図 2 猪之鼻断層帯の分布と調査地点の位置国土地理院数値地図 1/200,000 を使用. 赤線は活断層 ( 破線部は推定 ). トレンチ地点 黍生 黍生川 0 100 200m 図 3 黍生地点周辺の段丘の空中写真図化による詳細地形図等高線間隔は
PowerPoint プレゼンテーション
住宅 建築物技術高度化事業 機械式掘削機器を使用した拡底部を有する場所 打ちコンクリート杭工法の技術開発 平成 年度 平成 年度 システム計測株式会社中西義隆 久保豊 TM 技術士事務所筒井通剛 . 背景 目的 背景敷地の制約から塔状比の高い建物が多く建設されて 地震時に大きな引抜き力が発生することが懸念される 耐震 安全性向上のため, 杭に引抜き抵抗力を発揮させる 平成 年度の目的最大の拡底率.
取扱説明書 [d-01H]
![取扱説明書 [d-01H]](/thumbs/42/23082695.jpg "取扱説明書 [d-01H]")
d-01h 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 1 2 19 3 1 2 4 3 20 4 21 1 2 3 4 22 1 2 1 2 1 23 1 1 2 24 25 26 1 1 1 2 27 1 2 3 28 29 1 2 1 2 3 30 1 2 3 4 5 1 2 3 31 1 2 3 4 32 33 34 1 35 1 36 37
Microsoft Word doc
トップリングによる変状箇所の特徴と機構について 基礎設計室岡淳一 1. はじめに交差点部で約 40m の切土を行ったところ トップリングが発生した 地山は硬質な花崗岩で 受盤の亀裂面の連続性が良く 亀裂には軟らかい粘土シームが介在していた トップリングは交差点方向に転倒しており 付近の亀裂からは粘土シームが押し出されていた 地下水位が高く 降雨時は亀裂内に水圧が作用する状態であった 対策は 岩塊が交差点方向へ転倒していたことから
) km 200 m ) ) ) ) ) ) ) kg kg ) 017 x y x 2 y 5x 5 y )
001 ) g 20 g 5 300 g 7 002 720 g 2 ) g 003 0.8 m 2 ) cm 2 004 12 15 1 3 1 ) 005 5 0.8 0.4 ) 6 006 5 2 3 66 ) 007 1 700 12 ) 008 0.315 ) 009 500 g ) kg 0.2 t 189 kg 17.1 kg 010 5 1 2 cm 3 cm )km 2-1 - 011
90 0 4
90 0 4 6 4 GR 4 7 0 5 8 6 9 0 4 7 00 0 5 8 0 6 9 4 7 0 5 8 6 9 0 4 7 00 0 5 8 0 6 9 4 7 0 5 8 6 9 0 4 7 00 0 5 8 0 6 9 0 0 4 5 6 7 0 4 6 4 5 7 5 6 7 4 5 6 4 5 6 7 4 5 7 4 5 6 7 8 9 0 4 5 6 7 5 4 4
スライド 1
ディープラーニングを活用した 山岳トンネルの岩盤評価 大林組技術研究所 畑 浩二 トンネル 地下空洞 工法分類 : 山岳トンネルシールドトンネル開削トンネル 使用目的 : 鉄道 道路水路他 山岳トンネルについて 我国における標準工法 :NATM 地山 岩盤 ロックボルト 鋼製支保工 吹付けコンクリート 発破掘削の標準的な施工サイクル 切 羽 1. 削孔 / 装薬 2. 発破 4. 鋼製支保工建込 5.
1.2 主な地形 地質の変化 - 5 -
1.2 主な地形 地質の - 5 - １.２ １ 主要な地形 地質の 地形１ 地形区分 冠頭部 滑落崖 地形の原因 地震発生直後 '08年6月14 30日 １ヶ月後 '08年7月1日 31日 １年後 '09年8月31日 9月5日 '08/6/15のLP図では冠頭部の背後亀裂 '08/7/19のLP図では冠頭部中央 左側 '09/8月末 9月頭に実施した踏査では 最大落差150mの滑落崖が形成されたこ
56cm 1 15 1960 2 8 2 2 1 2008 1992 2 1992 2 3562mm 3773mm 2 1980 1991 2008 2007 2003 5 2 3 2003 2005 2008 2010 2005 2008 2012 2010 2012 4 7 4 5 2 1975 1994 8 2008 NPO 2 2010 3 2013 2016 3 2008 2009 14
(6) 災害原因荒廃渓流の源頭部にある0 次谷の崩壊は 尾根付近から発生している 尾根部は山腹斜面に比べ傾斜が緩やかであるが 記録的な集中豪雨 (24 時間雨量 312.5mm( 平成 30 年 7 月 6 日 6 時 ~ 平成 30 年 7 月 7 日 6 時まで ) 累積雨量 519.5mm(
平成 30 年 8 月 6 日 平成 30 年 7 月豪雨に伴い広島県及び愛媛県で発生した山地災害の 学識経験者による現地調査結果 調査日: 平成 30 年 7 月 26 日 ( 木 )~29 日 ( 日 ) 調査者: 阿部和時 ( 日本大学教授 )27 日石川芳治 ( 東京農工大学名誉教授 )26 日 ~29 日岡田康彦 ( 森林総研山地災害研究室長 )26 日 ~29 日笹原克夫 ( 高知大学教授
Microsoft PowerPoint - new_e-pile_nex仕様・標準施工手順 (1) [互換モード]
![Microsoft PowerPoint - new_e-pile_nex仕様・標準施工手順 (1) [互換モード]](/thumbs/94/121689736.jpg "Microsoft PowerPoint - new_e-pile_nex仕様・標準施工手順 (1) [互換モード]")
仕様 標準施工手順編 エコマーク認定番号第 08 3022 号 国土交通大臣認定 TACP-0483 砂質地盤 ( 礫質地盤を含む ) TACP-0484 粘土質地盤 日本建築センター基礎評定 ( 引抜支持力 ) BCJ 評定 -FD0540-0 砂質地盤 BCJ 評定 -FD054-0 礫質地盤 BCJ 評定 -FD0542-0 粘土質地盤 エコマーク認定 08 3022 号 杭基礎の概要 杭基礎の概要
(仮称)盛岡中央消防署山岸出張所庁舎建設工事に係る地質調査業務委託
平成 24 年度 ( 仮称 ) 盛岡中央消防署山岸出張所庁舎建設工事に係る地質調査業務委託 報告書 平成 24 年 8 月 盛岡地区広域消防組合旭ボーリング株式会社 はじめに 本報告書は, 盛岡地区広域消防組合の御依頼により実施しました ( 仮称 ) 盛岡 中央消防署山岸出張所庁舎建設工事に係る地質調査業務委託 についてとりまと めたものであります 本調査は, 盛岡中央消防署山岸出張所庁舎建設工事予定地における地層構成な
- 1 - 2 ç 21,464 5.1% 7,743 112 11,260 2,349 36.1% 0.5% 52.5% 10.9% 1,039 0.2% 0 1 84 954 0.0% 0.1% 8.1% 91.8% 2,829 0.7% 1,274 1,035 496 24 45.0% 36.6% 17.5% 0.8% 24,886 5.9% 9,661 717 6,350 8,203 38.8%
第３次_表紙.ec6
関東ローム層 調査地点 サイズの軽石質火山灰からなる赤城鹿沼テフラのみが 番号は 図 の露頭位置図に示した番号である 挟在される 北茨城市華川町大平 赤城鹿沼テフラの検鏡結果 北茨城市中郷町石岡 北茨城市中郷町松井 淡黄色の軽石型火山ガラスが非常に多く含まれ 有 北茨城市中郷町石打場屋敷 色鉱物は少ない 有色鉱物は 自形 半自形の斜方輝 北茨城市中郷町日棚 石 角閃石が比較的多く 単斜輝石が少量含まれる
- 14 -
- 13 - - 14 - - 15 - 14 15 2-3-1 14 (KP1.81.4) 4,000(m 3 /) 14 2-3-2 c b c a a b c - 16 - 2-3-1 15 1960 (Cs-137Pb-210) (KP1.42.5) 1960(KP-2.51.4) 132,000m 3 3,300m 3 / 116,000m 3 15,900m 3 Cs-137Pb-210
ネオマファーム施工標準軸組構造
注 1 注 2 注 2 SISI 1. 2. 30 35 40 50 15mm 303 (17kg/) 455 16mm, 18mm 250 (20kg/) 455 303 303 _ 6 455 650 10,465 910 2,730 1,820 1,820 910 2,275 1,365 415 450 650
180 30 30 180 180 181 (3)(4) (3)(4)(2) 60 180 (1) (2) 20 (3)
12 12 72 (1) (2) (3) 12 (1) (2) (3) (1) (2) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (1) (2) 180 30 30 180 180 181 (3)(4) (3)(4)(2) 60 180 (1) (2) 20 (3) 30 16 (1) 31 (2) 31 (3) (1) (2) (3) (4) 30
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1....1 2....2 2.1...2 2.2...2 3....14 3.1...14 3.2...14 4....15 4.1...15 4.2...18 4.3...21 4.4...23 4.5...26 5....27 5.1...27 5.2...35 5.3...54 5.4...64 5.5...75 6....79 6.1...79 6.2...85 6.3...94 6.4...
113 120cm 1120cm 3 10cm 900 500+240 10 1 2 3 5 4 5 3 8 6 3 8 6 7 6 8 4 4 4 4 23 23 5 5 7
裁定審議会における裁定の概要 (平成23年度)
23 23 23 4 24 3 10 11 12 13 14 () 1 23 7 21 23 12 14 (19 ) 30 1.876% 60 8 24 19 78 27 1 (10) 37 (3) 2 22 9 21 23 5 9 21 12 1 22 2 27 89 10 11 6 A B 3 21 12 1 12 10 10 12 5 1 9 1 2 61 ( 21 10 1 11 30 )
和県監査H15港湾.PDF
...1...1...1...1...1...1...1...1...2...2...2...3...3...3...5...5...10...11...12...13...13...13...14...14...14...14...14...14...15...15...15...15...15 ...16...17 14...17...18...18...19...21...23 2...25...27...27...28...28...28
2002 (1) (2) (3) (4) (5) (1) (2) (3) (4) (5) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (1) (2) (3) (4) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) No 2,500 3 200 200 200 200 200 50 200 No, 3 1 2 00 No 2,500 200 7 2,000 7
-1- 4 1 2 4-2- -- 2 2 cm 0 80cm 2 80cm 80cm 80cm 50cm 80cm 50cm 6 80cm 100 50 50 cm 10 6 4 50cm 4 4 50cm -4- -5- cm 50cm 4 4 4 50cm 50cm 4 80cm 50cm 80cm 50cm 6 cm -6- 20 250cm 1 2 1 4 0cm 60cm cm cm 1
... 6 1) 2) No. 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 No. 1 2 2 3 3cm 4 
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21 14 487 2,322 2 7 48 4 15 ( 27) 14 3(1867) 3 () 1 2 3 ( 901923 ) 5 (1536) 3 4 5 6 7 8 ( ) () () 9 10 21 11 12 13 14 16 17 18 20 1 19 20 21 22 23 21 22 24 25 26 27 28 22 5 29 30cm 7.5m 1865 3 1820 5
1948 1907 4024 1925 14 19281929 30 111931 4 3 15 4 16 3 15 4 161933 813 1935 12 17 11 17 1938 1945 2010 14 221 1945 10 1946 11 1947 1048 1947 1949 24
15 4 16 1988 63 28 19314 29 3 15 4 16 19283 15294 16 1930 113132 3 15 4 16 33 13 35 12 3 15 4 16 1945 10 10 10 10 40 1948 1907 4024 1925 14 19281929 30 111931 4 3 15 4 16 3 15 4 161933 813 1935 12 17 11
<91E6825289F1938C966B95FA8ECB90FC88E397C38B5A8F708A778F7091E589EF8EC08D7388CF88F5837D836A83858341838B566572312E696E6464>
Microsoft Word - 入居のしおり.doc
1 1 2 2 2 3 2 4 3 5 3 6 3 7 3 8 4 1 7 2 7 3 7 4 8 5 9 6 9 7 10 8 10 9 11 10 11 11 11 12 12 13 13 1 14 2 17 3 18 4 19 5 20 6 22 (1) 24 (2) 24 (3) 24 (4) 24 (5) 24 (6) 25 (7) 25 (8) 25 (9) 25 1 29 (1) 29
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( ) () () 3 cm cm cm cm cm cm 1000 1500 50 500 1000 1000 1500 1000 10 50 300 1000 2000 1000 1500 50 10 1000 2000 300 50 1000 2000 1000 1500 50 10 1000 2000 300 30 10 300 1000 2000 1000 1500 1000
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河川砂防技術基準・基本計画編.PDF
4 1 1 1 1 1 2 1 2.1 1 2.2 2 2.3 2 2.4 2 3 2 4 3 2 4 1 4 1.1 4 1.2 4 2 4 2.1 4 2.2 4 2.3 5 2.4 5 2.5 5 2.5.1 5 2.5.2 5 2.6 5 2.6.1 5 2.6.2 5 2.6.3 5 2.6.4 5 2.6.5 6 2.7 6 2.7.1 6 2.7.2 6 2.7.3 6 2.7.4
4 100g
100g 10 20 30 40 50 60 70 80 4 5 7 9 12 15 19 24 60 100 10 80 100 20 10 5 20 195 20-1- 60 60 15 100 60 100 15 15 15 100 15 15 60 100 10 60 100 100 15 10 10 60 100 15 10 15 10 5-2- 80 80 24 100 80 100 24
高品質ボーリングコアを利用した地質性状評価に関する研究
高品質ボーリングコアを利用した地質性状評価に関する研究研究予算 : 運営費交付金研究期間 : 平 26~ 平 28 担当チーム : 地質 地盤特命 地質チーム研究担当者 : 佐々木靖人 阿南修司 矢島良紀 松尾達也 要旨 高品質ボーリングコアを用いた脆弱層の適切な強度評価に向け 脆弱層を模擬した複数の人工岩盤を製作し 削孔によるコアの乱れや 乱れが強度試験値に与える影響について実験的に検討した その結果
SC210301 Ł\†EŒÚ M-KL.ec6
30 36 01 02 07 08 05 95 11 94 11 97 13 91 13 9T 14 15 15 96 16 BE 16 BF 16 BG 17 CL 17 00 17 17 17 1 180 28 28 180 2 180 181 60 180 180 90 32 180 30 15 29 29 30 14 3 15 30 29 29 14 30 14 19 19 30 30 22
土層強度検査棒 計測データ例 kn/ m2 45 滑り面の可能性ありとした箇所の条件 : 地下水に飽和していること 及び SS 試験で 100kg 以下で自沈する箇所であること 土層強度検査棒による地盤強度計測結果グラフ 粘着力 計測値 30 T2 O5 25 M4 M3 20 滑り面
土層強度検査棒 計測データ例 kn/ m 4 滑り面の可能性ありとした箇所の条件 : 地下水に飽和していること 及び SS 試験で kg 以下で自沈する箇所であること 土層強度検査棒による地盤強度計測結果グラフ 粘着力 計測値 T O M4 M3 滑り面 変動 % 側部 合計最大側部 非変動最大側部 変動 % 滑り面 合計最大滑り面 非変動最大滑り面 予測モデル設定......... 4. 内部摩擦角
<8BA68B6389EF8E9197BF2E786477>
液状化発生予測の検討結果に関する資料 ( 建設部 ) 1. 検討概要 (1) 液状化発生予測の検討作業フローデ収集整理ータ地盤モデル作成液状化危険度の検討微地形区分 PDC による地盤データの補完 工学的基盤の地震波形 ( 内閣府より入手 ) 地表の地震動 ( 応答計算 ) (2) 想定地震本検討で用いる想定地震を以下に示す ボーリングデータ ( 地質 土質区分 地下水位 ) 3 次元地盤モデル作成
1 2 http://www.japan-shop.jp/ 3 4 http://www.japan-shop.jp/ 5 6 http://www.japan-shop.jp/ 7 2,930mm 2,700 mm 2,950mm 2,930mm 2,950mm 2,700mm 2,930mm 2,950mm 2,700mm 8 http://www.japan-shop.jp/ 9 10 http://www.japan-shop.jp/
液晶ディスプレイ取説TD-E432/TD-E502/TD-E552/TD-E652/TD-E432D/TD-E502D
1 2 3 4 5 6 7 1 2 3 4 5 6 7 2 2 2 1 1 2 9 10 11 12 13 14 15 16 17 1 8 2 3 4 5 6 7 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 9 11 12 13 13 14 15 16 17 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 1 2 3 4 5 6 7 8 9 11 12
(1519) () 1 ( ) () 1 ( ) - 1 - - 2 - (1531) (25) 5 25,000 (25) 5 30,000 25,000 174 3 323 174 3 323 (1532) () 2 () 2-3 - - 4 - (1533) () 1 (2267)204 () (1)(2) () 1 (2267)204 () (1)(2) (3) (3) 840,000 680,000
1 911 34/ 22 1012 2/ 20 69 3/ 22 69 1/ 22 69 3/ 22 69 1/ 22 68 3/ 22 68 1/ 3 8 D 0.0900.129mm 0.1300.179mm 0.1800.199mm 0.1000.139mm 0.1400.409mm 0.4101.199mm 0.0900.139mm 0.1400.269mm 0.2700.289mm
000-.\..
1 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 e e 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 10mm 150mm 60mm 25mm 40mm 30mm 25 26 27 1 28 29 30 31 32 e e e e e e 33 e 34 35 35 e e e e 36 37 38 38 e e 39 e 1 40 e 41 e 42 43
[mm] [mm] [mm] 70 60 50 40 30 20 10 1H 0 18 19 20 21 22 23 24 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 60 50 40 30 20 10 0 18 19 20 21 22 23 24 1 2 3 4
第18回海岸シンポジウム報告書
2011.6.25 2011.6.26 L1 2011.6.27 L2 2011.7.6 2011.12.7 2011.10-12 2011.9-10 2012.3.9 23 2012.4, 2013.8.30 2012.6.13 2013.9 2011.7-2011.12-2012.4 2011.12.27 2013.9 1m30 1 2 3 4 5 6 m 5.0m 2.0m -5.0m 1.0m
1 1 36 223 42 14 92 4 3 2 1 4 3 4 3429 13536 5 6 7 8 9 2.4m/ (M) (M) (M) (M) (M) 6.67.3 6.57.2 6.97.6 7.27.8 8.4 5 6 5 6 5 5 74 1,239 0 30 21 ( ) 1,639 3,898 0 1,084 887 2 5 0 2 2 4 22 1 3 1 ( :) 426 1500
1 C 2 C 3 C 4 C 1 C 2 C 3 C
1 e N >. C 40 41 2 >. C 3 >.. C 26 >.. C .mm 4 C 106 e A 107 1 C 2 C 3 C 4 C 1 C 2 C 3 C 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124
平成２４年財政投融資計画ＰＤＦ出後８／０１６‐０３０
24 23 28,707,866 2,317,737 26,390,129 29,289,794 2,899,665 24 23 19,084,525 21,036,598 1952,073 24 23 8,603,613 8,393,427 967,631 925,404 202,440 179,834 217,469 219,963 66,716 64,877 3,160,423 2,951,165
物理探査法 : 地表探査か孔内探査で間接的に地質構造の調査地下水調査 : 地下水の調査と帯水層の調査何となく近づいてきたかなぁ と思います そもそも我々自身が一般市民へ向けたアッピールが余り上手ではないと言う事なのでしょうか 我々の立つ学問が難しく 市民に咀嚼して説明するのが容易でないのだろうか 咀
地質調査での目の付けどころ 第 1 回 仕事としての地質調査をするために ソイルアンドロックエンジニアリング 株 前技術委員長 新田 洋一 はじめに 本シリーズは数回の連載ものとして大地に載せて頂く事になりました 広報委員会の皆さん ありがとうございます 地質 土質 地盤に関しての難しい事は 他のアカデミックな学会の図書をお読み頂く事として 我々の業界 協会の若い技術者や営業事務系の方にも読んで頂く事も念頭に執筆して見たい
TSK ブレイクアンカー ピンポイントアンカー Pinpoint Anchor Break Anchor
TSK Pinpoint Anchor Break Anchor 設置したい場所にピンポイントで アンカを打込むことができます は あらゆる地盤に対応し 設置したい場所に正確に打込むことができるアンカです 従来の打込み型アンカでは設置が難しかった場所に設置することが可能となり さまざまな工法に幅広く適用することができるため 法面の安全性が大幅に向上します 覆式ロックネット プラスネット ロプ掛工 ポケット式ロックネット
<94F E4F8EB25F >
JGS 5 土の三軸試験の供試体作製 設置 初期状態% 設)炉容器 No. 後供試体を用いる試験の基準番号と名称 JGS 51-9 土の繰返し非排水三軸試験 試 料 の 状 態 1) 乱さない 土粒子の密度 ρ s g/cm 供 試 体 の 作 製 ) トリミング 液 性 限 界 w L ) % 土 質 名 称 礫まじり粘土質砂 塑 性 限 界 w P ) % 1 5.1.96.98 質量 m i
<967B95B6>
第３回 門島地すべり対策検討委員会 本文資料 第３回 門島地すべり対策検討委員会資料 (平成 25 年 7 月 16 日) １ 地すべり観測結果 静岡県雨量計 川竹 かわたけ 下記に 現時点での観測結果について整理する 1.1 門島 かどしま 雨量 2013/3/21 に住民より変状発生の通報があり 崩壊発生の誘因としては 3/13 3/14 の 64mm の降 雨 及び 3/18 の 93mm の降雨が想定される
緑化計画作成の手引き 26年4月版
http://www.city.shibuya.tokyo.jp/env/en_eventact/midori_ryokka.html 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 P10 P10 1 P12 2635 Fax (1) 47 03-5388-3554 http://www2.kankyo.metro.tokyo.jp/sizen/sinseisyo/e2/tebiki.htm
アンカー工設置のり面の 健全性評価に関する研究 報告 平成 22 年 9 月 10 日プロジェクトリーダー神戸大学名誉教授沖村孝
アンカー工設置のり面の 健全性評価に関する研究 報告 平成 22 年 9 月 10 日プロジェクトリーダー神戸大学名誉教授沖村孝 研究体制 研究代表者 : 神戸大学都市安全センター特別研究員沖村孝 ( 神戸大学名誉教授 ) 参加大学 : 神戸大学 ( 沖村孝 芥川真一 ) 近畿地整 : 道路部姫路河川国道事務所近畿技術事務所 参加企業 : 西日本高速道路株式会社日特建設株式会社ライト工業株式会社応用地質株式会社株式会社ダイヤコンサルタント
山岳トンネルの先進ボーリング調査
平成 26 年 7 月 5 日 トンネル工法の概要と 山岳トンネルの地質調査 地山評価 - 先進ボーリング調査 試験を活用するために - 北電総合設計株式会社森藤勉 6 施工中の地質調査 ( 切羽前方探査 ) 7 水文調査 8 立地条件の調査 ( トンネル周辺の環境調査 ) (4) 先進ボーリングに関する調査 試験 1 先進ボーリング調査 試験の目的とおもな項目 2 ボーリングコア観察 RQD 3
調査案内図 S=1:25,000 調査地 ( 国土地理院電子国土ポータル引用 )
平成 27 年度新施設整備事業地質調査業務委託 ( 伊豆市佐野地区 ) 報告書 平成 27 年 10 月 伊豆市伊豆の国市廃棄物処理施設組合株式会社東日 調査案内図 S=1:25,000 調査地 ( 国土地理院電子国土ポータル引用 ) 目 次 1. 調査概要 2 2. 地形 地質の概要 5 3. 調査目的と調査方法 8 3.1 調査目的と調査方針 8 3.2 ボーリング調査 9 3.3 標準貫入試験
土木建設技術シンポジウム2002
軟弱地盤上の盛土工事における圧密後の地盤性状について 赤塚光洋 正会員戸田建設株式会社土木工事技術部 ( 4-8388 東京都中央区京橋 -7-) 軟弱地盤上の盛土工事において, 供用開始後の残留沈下を抑制する目的でバーチカルドレーンによる圧密沈下促進工法が用いられることが多い. また, 粘性土地盤は圧密によって強度が増加するので, バーチカルドレーン工法は盛土基礎地盤の強度発現を早める安定対策としても用いられている.
00表紙_2012_CD用_00表紙_2009
人間情報学研究, 第 17 巻 2012 年,29~40 頁 29 藤本展子 * ** 松本秀明 Re-examination of the Formative Periods and Classification on Beach Ridge Ranges in the Southern Part of Sendai Coastal Lowland, Northeast Japan Nobuko
<4D F736F F F696E74202D208E9197BF E791CC89BA97AC96CA82CC C982C282A282C42E707074>
資料 3 堤体下流面の漏水について 平成 23 年 9 月 30 日独立行政法人水資源機構池田総合管理所 -1- 目次 1. 堤体下流面の経年写真 2. 漏水状況写真 ( 平成 23 年 6 月 ) 3. 対応の経過と状況 4.6 月 15 日の充填材注入作業 ( 上流打ち継ぎ面からの注入 ) 5.6 月 18 日の調査結果 (6/15 充填材注入後の状況 ) 6.6 月 21 日の充填材注入作業
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- 1 - - 2 - OFF - 3 - 18-4 - - 5 - - 6 - (1) (2) No 1 0099240130 CL-10 2 0099240040 CL-3-7 - - 8 - 50Hz 250 / - 9 - 6. 1 6. 2 R 6. 3 V 6. 4 R - 10 - 6. 5 6. 6 6. 7-11 - 6. 8 500mm 6. 9 4. 6. 10-12 - 6.
所所を除く未固結土を対象とする 得られる地盤情報 コーン貫入抵抗 (q t ) 周面摩擦抵抗 (f s ) 間隙水圧 (u) 上記 3つの深度分布が得られる 以下にCPT 結果から推定できる主な地盤定数を示す N 値.341I c 1.94(.1q t -.2) ( I c) for
戸建住宅で行われている各種地盤調査法とその留意点 三成分コーン貫入試験 * 高田徹 * TAKATA Toru 設計室ソイル技術部長 東京都中央区日本橋 3-3-12-4F 1. はじめに 戸建住宅の地盤調査は 標準貫入試験 (SPT) や土質試験よりも 簡便性や経済性を重視してスウェーデン式サウンディング (SWS) が用いられる このSWS 主体の調査の流れは 今後もしばらくは続くと思われる 一方
(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH
07.報文_及川ら-二校目.indd
8 01 01 4 4 1 5 16 18 6 006 H 18 4 011 H 6 4 1 5 1 5 007 H 19 5 009 1 5 006 007 009 011 9 10 4 000 H 1 4 5 004 H 16 4 004 009 H 1 5 4 4 5 1 4 006 011 1 1 4m 5m 10m 007 1 7 009 009 1 5 10 1 000kg 10a 006
危険度判定評価の基本的な考え方 擁壁の種類に応じて 1) 基礎点 ( 環境条件 障害状況 ) と 2) 変状点の組み合わせ ( 合計点 ) によって 総合的に評価する 擁壁の種類 練石積み コンクリートブロック積み擁壁 モルタルやコンクリートを接着剤や固定材に用いて 石又はコンクリートブロックを積み
既存造成宅地擁壁の老朽化診断 目視点検調査要領 国土交通省国土技術政策総合研究所都市研究部 平成 21 年 3 月 このスライドは 国土交通省の技術的助言 宅地擁壁老朽化判定マニュアル ( 案 ) に基づく 宅地擁壁老朽化診断による危険度判定評価 を行うに当たり 目視調査を行う調査員の事前講習用に作成したものです 当該マニュアル案 (http://www.mlit.go.jp/crd/web/jogen/jogen_hantei.htm)
Microsoft Word - 9-2›º’–fi¹_‹Àfic’i_.doc
9.2 下水道施設の被害 ( 安田進 規矩大義 ) 9.2.1 はじめに 筆者達がマンホールの浮上りを見た地区 新潟県中越地震では長岡市や小千谷市など 26 の市町村の下水道施設が多大な被害を受けた その中でも, マンホールの浮上り等の被害が 1,400 箇所以上で発生し, また管渠埋設部の地盤の陥没が多くの地区で発生した 管渠の浮上りも発生しているようであるが, 本復旧がまだ行われていない現時点では詳細は分かっていない
１
ボーリング孔を利用した原位置試験 について - 検層を中心とした話題 - ( 有 ) タカイ地盤計測 木村伸一 地質調査の種類 地表地質踏査 地表露頭に見られる地質情報から一定の区域内の地質状況を推定するもの 物理探査 地盤の物理量 ( 弾性波速度 比抵抗等 ) を測定し その物理量より一定区間の地 質情報を推定するもの ボーリング調査ボーリングマシンにより その地点の地質状況を把握するもの 地質状況を確認するための試料を採取する
32 100 34 51 16,300
32 100 34 51 16,300 - 7 - - 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1 1 3 3 5 5 B 6 2 2 4 4 6 10 - - 8 - - - 9 - 20 80 1/3 - - 10 - 0.7 0.9kg 21 147 70-11 - - 50 10cm 50 100 30cm kg 100
cm H.11.3 P.13 2 3-106-
H11.3 H.11.3 P.4-105- cm H.11.3 P.13 2 3-106- 2 H.11.3 P.47 H.11.3 P.27 i vl1 vl2-107- 3 h vl l1 l2 1 2 0 ii H.11.3 P.49 2 iii i 2 vl1 vl2-108- H.11.3 P.50 ii 2 H.11.3 P.52 cm -109- H.11.3 P.44 S S H.11.3