技術および最新情報中大型風車仕様調査第二報日本市場におけるメーカー動向の分析企画編集 JWEA 編集委員会まとめ編集委員松信隆 1. 調査の概要 (1)調査の目的風力発電システムは固定価格買取制度の導入環境法アセスの進捗などに伴い日本国内にも導入が進んでいるが各風車メーカ

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けんじもちやま
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1 技術および最新情報中大型風車仕様調査第二報日本市場におけるメーカー動向の分析企画編集 JWEA 編集委員会まとめ編集委員松信隆 1. 調査の概要 (1)調査の目的風力発電システムは固定価格買取制度の導入環境法アセスの進捗などに伴い日本国内にも導入が進んでいるが各風車メーカー販売している風車について明確な実態が把握されていなかった本調査では各メーカーから国内向けに販売している風車の仕様を調査し風力発電の導入を推進するための基礎資料とするものである (2)調査の対象風力発電関連機器メーカーもしくは販売を検討している会社を対象とした調査の概要を以下に示すアンケート調査名中大型風車仕様調査時期 2016 年 10 月実施者一般社団法人日本風力エネルギー学会有効回答数 12 社ータードハブブレーキ方式全翼フェザリンング又は主軸ブレーキ翼端空力補助ブレーキ暴風待機モード停止後のヨーの状態ドライブ方式の種類コンバータ方式タワー鋼製中空トラス式他耐雷強度ピーク電流耐雷強度全電荷移送量日本での設置基数概略世界での設置基数概略今後の設置予定もしくは計画記述はオプション参照となるホームページ URL 風車写真 2. アンケート項目と対象風車型式 2.1. アンケート対象項目 (1)対象メーカーと風車現在風力発電で主流となる水平軸風車を調査対象とした水平軸風車はローターの回転軸が地表面あるいは海面に対して水平となるアンケートは日本国内に風車を販売しているメーカーに配布し回答を得られたメーカーと風車について分析した (2)アンケート内容アンケート票の調査項目は下記とした企業名メーカー名風車公称名風車型式名称運転開始年定格出力最大出力定格ローター回転速度最大回転速度最小ローター回転速度定格風速カットイン風速カットアウト風速ハブ高さ標準風車クラス Vref 及び Iref Ve50 極値風速の 3 秒間平均期待値再現期間 50 年風車設置場所陸上洋上設計型式認証取得機関取得年ローター直径ローター型式アップウインドダウンウインド受風面積ブレード枚数ブレード材料ブレード断面形状翼型出力制御ブレード固定方式リジッドハブティ 3. 調査結果分析に用いた調査結果は 2016 年に行った日本風力エネルギー学会編集委員会以下編集委員会と言うのまとめ [1]に基づいている本稿の添付表に各企業メーカーからのアンケート回答のまとめを示す記載内容は各メーカーからのアンケート結果をそのまま示すことを基本としたが未回答の項目は公開情報を基に日本風力エネルギー学会編集委員会にて補足した発電所の計画に使用するなど各メーカーの保証値については改めてメーカーに確認いただきたい編集委員会がアンケート内容を分析した結果を以下に示す Vol.40, No アンケート対象企業アンケート対象企業はすでに日本風力エネルギー学会に加入している風車メーカー代理店などを対象とした 3.1. 風車技術の傾向風力発電は自然エネルギーの中でも発電単価の低いグリッドパリティに近い発電システムと言われる日本国内でも補助金制度が 2010 年に終了し 2012 年から固定価格買取制度が始まっている 2016 年 2 月に業界団体である日本風力発電協会は 2030 年に 10 円 /kwh を目指すウィンドビジョン [2]を発表しているアンケート調査の結果からも表 1 に示すような発電単価を下げ得るような風車の投入が検討されていると考えられる 3.2 項以降にそれぞれのコンポーネント毎の分析を示す 573 日本風力エネルギー学会誌

2 表 1 主要な技術のトレンド従来技術合理化技術効果 80m 級ロータ発電量増加発電単価 100m 級ローターー低減 80m 級タワー 90~100m 級タワーハブ風速増加発電単価低減高速中速増ギアドライブドライブダイレクトドライブ信頼性向上質量低減 DFG PMG 信頼性向上軽量化大型ナセルコンパクトナセル耐震性向上風車コスト工事費低減 3.2. ローター風車のローターは風車の性能を決定する要素として重要なコンポーネントである風のエネルギーの約 45% から 50% を回転エネルギーに変換する理論効率は最大 59% とされる現在ブレードに採用されている代表的な翼型は表 2 に示す通りであるアンケートの結果 NACA 翼型を使用しているとした風車が 3 機種表 2 断面形状の種類 [3] [4] [5] 翼型開発者特徴 NREL (SERI) 米再生可能エネルギー研究所様々な翼長に対応できる系列有失速制御ピッチ可変速制御に対応 Risø リソ国立研究所 ( 現デンマーク工科大 ) 前縁の汚れに対する鈍感さ設計点を外れた運転での揚力係数最大揚力係数空力騒音なども配慮 DU オランダデルフト工科大学高い揚抗比を保ち翼前縁部の汚れや製造誤差などの影響を低減 NACA 米航空諮問委員会 ( 現 NASA) 最大キャンバー位置などでシリーズ化 MHI 三菱重工業高効率 NREL が 1 機種 DU が 1 機種他は未回答となった風車の起動停止出力制御などに関わる風車の制御方式は固定ピッチのストール制御ピッチ制御および独立ピッチ制御があるが 28 機種のうち 3 機種がピッチ制御を 25 機種が独立ピッチ制御を採用している大半の風車が機械式の補助ブレーキを有すると回答している風車の安全停止系としてブレーキ系統の冗長化と系統分離の要求に沿った安全設計に重点を置いている点が確認されたアンケート調査の結果各社の採用している制御方式を表 3 に示す表 3 ローター制御方式制御方式企業名 ( メーカー ) 型式ストール該当無しピッチ東芝 U88E 駒井ハルテック KWT300A 酉島製作所 TWE100 独立ピッチ製作所 HTW HTW2.1-80A HTW2.5U-100 HTW HTW 三菱重工業 MWT95/2.4 日本製鋼所;J E-44 E-48 E-70 E-82 E-82 E-92 GE SWT SWT SWT SWT Alstom ECO74/1670 MHI- V V105 V112 V117 V 定格出力と受風面積図 1 に調査した各企業 ( メーカー ) の各風車機器について定格出力と受風面積の関係をメーカー名毎に示す 25,000 MHI- 20,000 受風面積 [m 2 ] 15,000 10,000 5,000 Alstom GE 東芝三菱重 JSW 駒井ハルテック 0 酉島 0 2,000 4,000 6,000 8,000 定格出力 [kw] 図 1 定格出力と受風面積 Journal of JWEA 年

3 中大型風車仕様調査第二報 : 日本市場におけるメーカー動向の分析洋上風車に向けた単機容量の増加と比較的低い風速領域でも発電量を増加することができるローター径の大きい受風面積の大きな風車の市場投入を検討していると考えられる一般的に風車運転状態での風荷重は受風面積に比例し暴風待機状態 ( 風車停止 ) での風荷重はブレードの風に対する投影面積に比例すると言われる発電量は約 4m/s のカットイン風速から約 12m/s の定格出力到達風速までのレンジでは受風面積に比例して増加しこれに対応して風車の設備利用率の向上と発電コスト ( 円 /kwh) の低減が見込まれる国内の各サイトの風況に合わせた機種の選定すなわちサイト適合性の確認が風車の安全性確保の観点からも重要である志向も強まっているものと考えられる図 3 に示すように風向に対して垂直な面鉛直方向を横切る風の変化ウィンドシアーを考慮すると地表面粗度が高い特に陸上ではハブ高を上げることでローター受風面に入る風速を上げ発電量を増加させる効果に加えて一様な風向と風速が受風面に入力されることが期待できる較的低い風速領域でもハブ高を上げることでローターに入力される風速を向上させることができるアンケート調査には表れていないがハブ高を上げるためにはタワーの技術革新も合わせて検討すべきである 3.4. ローター径とハブ高風車のハブ高は従来は地表面や海面とブレードの下端との離隔距離を確保する目的でブレード径に比例して高くなるような傾向があったブレードの回転に伴う加振周波数との共振および耐震設計などの観点から日本国内ではハブ高に一定の制約があると考えられている図 2 にアンケート調査対象の各風車機器についてローター径とハブ高の関係をメーカー名毎に示す特に欧州製の風車でローター径に比べてハブ高の高い風車が見受けられる前項のローター径の拡大に伴うハブ高の増加だけではなく同一ローター径でもローター径に匹敵するレベルまでハブ高を上げるハイタワー平坦地風速分布の概念山岳地従来のタワー図 3 ウィンドシアーと受風面耐震共振に配慮が必要高高度タワーハブ高 [m] Alstom JSW 三菱重東芝 GE 駒井ハルテック 20 酉島ローター径 [m] 図 2 ローター径とハブ高 Vol.40, No 日本風力エネルギー学会誌

4 3.5. 定格出力とエネルギー密度図 4 に各メーカーの風車機器について定格出力とローターのエネルギー密度 ( 定格出力を受風面積で除した値 ) の関係を示す IEC ed.3(2005) に規定される耐風速クラス ( 以下耐風速クラスと言う ) の 1 に相当するエネルギー密度 350W/m 2 程度を超えるものから耐風速クラス 2 あるいは 3 に相当する低風速型風車に至る広い耐風速クラスで各メーカーが日本国内向けに販売を検討しているようであるエネルギー密度は運転状態の風荷重と相関関係があり風力発電所の風況などの条件への適合性評価は風車の安全性を確保するために益々重要になってきているなお暴風待機状態ではローターの回転が停止されているので風荷重はブレードの表面との関係が大きくエネルギー密度とは別の指標で検討すべきである受風面積の拡大と暴風待機状態における風荷重低減の両立を目的に NEDO などが風車部品高度実用化開発プロジェクトの一環として中速ギヤドライブトレインと高速スレンダーブレード [6] の開発を進めている前述の図 4 添付表などに示したアンケート結果についてメーカー毎にトレンド分析した結果を表 4 に示す表 4 各企業 ( メーカー ) のトレンド企業名トレンド耐風速クラス 1 から 3 のレンジで定格出力 MW で展開三菱重耐風速クラス 2 定格出力 2.4MW ローター径 102m で展開 JSW 耐風速クラス未回答エネルギー密度 368W/ m2 定格出力 2MW ローター径 82m で展開東芝耐風速クラス 2 で定格出力 2MW ローター径 88m で展開駒井ハルテ耐風速クラス 1 定格出力 0.3MW ローター径 33m ックで展開酉島耐風速クラス 1 定格出力 0.1MW ローター径 21m で展開耐風速クラス 1 を主体に定格出力 1 から 3MW 級で展開 GE 耐風速クラス S エネルギー密度 384W/ m2 定格出力 3.2MW ローター径 103m で展開耐風速クラス 1 定格出力からから 7MW のレンジで展開 Alstom 耐風速クラス未回答エネルギー密度 388W/ m2 定格出力 1.67MW ローター径 74m で展開 MHI- 耐風速クラス 1 相当定格出力 8MW ローター径 164m で展開 ( アンケート回答機種 ) 耐風速クラス 1 2 で定格出力 3.6MW ローター径 105 から 126m で展開エネルギー密度 [W/m 2 ] Alstom JSW 駒井ハルテック東芝酉島 GE 三菱重 MHI ,000 2,000 3,000 4,000 5,000 6,000 7,000 8,000 9,000 定格出力 [kw] 図 4 定格出力とローターのエネルギー密度 Journal of JWEA 年

5 中大型風車仕様調査第二報 : 日本市場におけるメーカー動向の分析代表的な GD-IG かご型誘導ソフトスターターかご型誘導キャバシター電力網系統連系盤電力網可変抵抗器 GD-IG 巻線型誘導ソフトスターター巻線型誘導キャバシターコンバータ GD-DFG 二次巻線型誘導二次巻線型誘導同期 GD-PMG 電力網系統連系盤全量コンバータ DD-PMG 同期 (ダイレクトドライブの場合無し) 図 5 発電システムの分類 [8] Vol.40, No.4 電力網表 5 ドライブ方式と発電システムの分類記号分類方式 HG MG ドライブドライブ高速ギアドライブ中速ギアドライブ DD ドライブダイレクトドライブ IG 巻線型誘導 DFG 二次巻線型誘導 PMG 永久磁石式同期 20 DD-PMG HG-DFG 18 ロータ回転数[min.-1] 3.6. ドライブ方式と発電システム風力のパワートレインブレードからへ軸系の構成の違いにより大きく分けてギアドライブ付きとダイレクトドライブ無しの直結式の 2 つのタイプに分けられるまた風車用のは誘導と同期の 2 つの型式が用いられるさらに誘導はかご型と巻線型に分けられ同期は回転子に巻線を配す通常型巻線型と回転子に永久磁石を配す永久磁石型 PMG Permanent Magnet Generator に分けられるそれぞれのの型式はドライブトレインの違いや費用運用上の利点を考慮して選択される巻線型の誘導はの定格容量の約 30 50%の電力変換器コンバータを用いて回転子の交流励磁を制御することでコンバータの容量に応じた範囲内で可変速運転を可能とする同期はの定格容量分のコンバータが必要となるが低速からの広い可変速範囲に対応が可能 [7] と言われるドライブ方式と発電システムの構成は風車特にナセルの構造を決定する上で影響の大きいコンポーネントとなる図 5 に発電システムの分類を表 5 にドライブ方式と発電システムの分類を図 6 にアンケート結果を示す定格出力が 5MW 以上では増速比が 1 50 以下の中速ギアドライブ方式 MG と永久磁石式同期 PMG の組合が 2 例あった定格出力 5MW 未満では増速比 1 50 より大きい高速ギアドライブ方式 HG と二次巻線型誘導 DFG あるいは永久磁石式同期 HG-IG 16 MG-IG MG-PMG 14 DD HG-PMG ,000 3,000 5,000 7,000 定格出力[kW] 図 6 ドライブ方式と型式 PMG ダイレクトドライブ DD とアニュラー発電機はコイル式のリング状型式が特殊なため図 6 ではドライブ方式 DD のみの表記としたの組み合わせが多いアンケートの回答数が少なく的確な傾向を示しているとは言えないが同一容積で磁束密度がコイル式の磁石より高く取れナセルを軽量化することができる永久磁石を採用する傾向があるものと思われる 3.7. ロータートルクと回転数ローターの周速度 U[m/s]は流入風速 V[m/s]の概ね 6 8 倍すなわち周速比λ=U/V が 6 8 程度で三枚ブレード水平軸風車は最大効率となるよう設計されている [8] 各企業メーカーの回答公開情報の整理などから大型風車で V=8[m/s]を仮定すると周速比λが 12 程度となる高速回転の風車も見られた周速比 λが最適値近傍のレンジで風車の効率が最大となるので風車の大型化に伴いローター回転数を下げることは避けられず風車の大型化で出力が増加しているためローターのトルクの増加は著しい図 8 にローターの回転数トルクとローター径の関係を示す低速回転高トルクの代表的な例である船舶用ディーゼルエンジン UEC50LSH-Eco-C2 で最大 108min 日本風力エネルギー学会誌

14,240kW [9] 程度の仕様でありトルクは高々約 1,260kNm 2,000kW ローター径 80m の風車のトルクと同程度のレベルである 2MW を超える出力レベルの大型風車のローター回転数とトルクが極めて特異的な値であることが分かる風車のドライブトレインの負荷試験をする場合は専用の試験設備が必要で海外の風車専用設備を用いたりドライブトレインを二つ接続した B to

6 14,240kW [9] 程度の仕様でありトルクは高々約 1,260kNm 2,000kW ローター径 80m の風車のトルクと同程度のレベルである 2MW を超える出力レベルの大型風車のローター回転数とトルクが極めて特異的な値であることが分かる風車のドライブトレインの負荷試験をする場合は専用の試験設備が必要で海外の風車専用設備を用いたりドライブトレインを二つ接続した B to B (Back to Back) 方式で試験しているのが国内の現状であるトルク [knm] ローター回転数ロータートルクローター径 [m] 図 7 ローター径と回転数 / トルク 3.8. ローター支持方式風力エネルギーはローターで回転エネルギーに変換され主軸などを介してに伝達され電力エネルギーとして取り出されるローターを支持する方式はナセルの寸法および容積を低減する上で重要なものである主な支持方式は図 8 に示すような方式に分類されるアンケート調査項目には無かったものの各企業の公開情報によれば (1) から (5) 項に示す方式に徐々に移行していると考えられる (1) 主軸受 2 組 (Four Point Suspension): 安定した支持方式であるがナセルの大型化につながる (2) 主軸受 + (Three3 Point Suspension): 風荷重を主軸用 1 組とサポート 2 点計 3 点で支持する安定した支持方式でナセルも上記形式に比べコンパクトである (3,4) 主軸受 1 組 ( ギアまたはダイレクトドライブ用 ): 風荷重をハブに直結した主軸受 1 組で支持するナセルをコンパクトにできるが軸受への負荷が大きく設計の難易度は高いナセルがコンパクトとなるが軸受への負荷が大きく設計の難易度は高い (5) ハブ内蔵軸受 2 組 ( キングピン方式 ): 風荷重をハブ内部に設置される 2 組の軸受で支持するローター回転数 [MIN. -1 ] 構造が複雑となるが安定した支持が可能でありナセルのコンパクト化も可能である (1) 主軸受 2 組 (2) 主軸受 + (4 Point Suspension) (3 Point Suspension) (3) 主軸受 1 組 (4) 主軸受 1 組 ( ギアドライブ ) ( ダイレクトドライブ ) (5) ハブ内蔵軸受 2 組 ( キングピン方式 ) ( ダイレクトドライブにも適用例有 ) 図 8 代表的なローター支持方式 [7] 3.9. 耐雷システム近年の落雷に起因するブレードの破損部材の脱落飛散や火災事故に対する取組を受け風技解釈が改正された [10] 特にエネルギーレベルが高いとされる冬季雷は発生現象が解明されておらず事故の根絶は困難とも言われるが公衆安全確保の観点からリスクの低減が極めて重要である設備対策面からメーカー各社により耐雷設計が見直されていることがアンケート調査にも表れている受雷レセプタクルの設置や引下導線への太い避雷アルミ線の採用により表 6 に示すような国際基準以上の耐雷強度が確保されているアンケート調査の結果 4 機種が雷のピーク電流を 250A とし 9 機種が雷の電荷を 600C としている誘導雷対策として盤類にはそれぞれの LPZ(Lightning Protection Zone 雷保護領域 ) に適した SPD(Surge Protective Device サージ防護デバイス ) を設置しているものと推定される表 6 耐雷システム設計仕様ピーク電流電荷量比エネルギー国際標準 * 200 ka 300 C 10 MJ/Ω 特殊設計例 250 ka 600 C 40 MJ/Ω *IEC (2010) の protection level 保護系統 ( 安全停止系 ) 風車の出力を制御し必要に応じて風車の運転を停止しローターの過回転などによるタワーの倒壊を防止できるよう保護系統 ( 安全停止系 ) が設置される国際規 Journal of JWEA 年

中大型風車仕様調査第二報 : 日本市場におけるメーカー動向の分析格 [11] では保護系統にはローターをいかなる運転状態からも静止又はアイドリング状態にできる一つ以上のシステム ( 機械的電気的又は空力的 ) で構成される少なくともこれらの一つは風車の低速軸又はローターに作動することさらに保護システムの非冗長部品はすべて最終限界強度疲労破壊及び最終限界荷重に対して解析し

7 中大型風車仕様調査第二報 : 日本市場におけるメーカー動向の分析格 [11] では保護系統にはローターをいかなる運転状態からも静止又はアイドリング状態にできる一つ以上のシステム ( 機械的電気的又は空力的 ) で構成される少なくともこれらの一つは風車の低速軸又はローターに作動することさらに保護システムの非冗長部品はすべて最終限界強度疲労破壊及び最終限界荷重に対して解析し要求事項を満足することとされ少なくとも部品レベルの冗長化を規定している制御システムの検出部又は動作部の単一故障によって保護システムが機能不良に陥ってはならないとし冗長化された保護制御システム ( 安全停止系 ) の部品がそれぞれ単一の故障や事故が原因で複数の保護制御システム ( 安全停止系 ) 部品が同時に機能を喪失しないように部品単位で系統分離されることを規定している実際の風車の設計では前述の 3.2. 項に示したように各企業 ( メーカー ) 共に保護系統の設計に重点を置いていることが分かる暴風待機風車の運転設計風速を超えるカットアウト風速となった風環境下では風車のローターは回転停止し待機状態となる風車の暴風待機時状態にはピッチをフェザリング後に表 7 及び図 9 に示すようなモードでの対応があるアンケートの結果フリーヨーを採用しているのは (HTW2.5U-100 を除く ) 三菱 JSW および東芝となった他はヨー制御となっている方式フリーヨーヨー制御ダウド運転状態表 7 暴風待機モードの特徴特徴ダウンウィンドの状態で風見鶏のように自然と風下にローターを向けるナセル制御方法ダウンウィンド風車の長所の一つであるがアップウィンドでも暴風待機状態のみこのモードに移行する例が有る暴風中に風車風荷重の低減ができるアップウインドまたはダウンウィンドの状態でヨー制御を継続する方式長期の停電に対応するためにはバックアップ電源が必要となる暴風中に風車風荷重の低減ができるカットアウト暴風待機ンウタウンウィンド状態のままィンフリーヨーに移行. ド風車フェザーアダウンウィンドへの移行フッーリプ制ー御ヨウー一部のアップィアウィンド風車ダンップウドウン風ィ車ンブレードピッチファインフェザーフリーヨーダウンウィドヨウィドブレードピッチファインフェザーネガティブフェザー認証認証レベルとして設計評価 (Design Evaluation) と型式認証 (Type Certificate) が認証機関として DNV-GL TUF および日本海事協会が準拠規格 IEC ed3. (2005) が挙げられるアンケートの結果認工事計画届受理の必要条件とされる型式認証を取得する傾向が大きく認証機関は DNV-GL および TUF が多く日本海事協会を採用するケースが散見される参考文献 [1] 日本風力エネルギー学会, 中大型風力発電システム仕様一覧表, 風力エネルギー, 通巻 119 号, 2016, pp [2] 日本風力発電協会, ウィンドビジョン, [3] 前田太佳夫, 他. 風車の翼型と最近のブレード技術, 風力エネルギー, 通巻 111 号, 2014, pp [4] 例えば, Tangler, J.L., Somers, D. M., NREL Airfoil Families for HAWTs, Report of National Renewable Energy Laboratory, NREL TP , [5] 例えば,Fuglsang, P., Bak, C., Development of the Risø Wind Turbine Airfoils, Wind Energy, Vol.7, 2004, pp [6] 国立研究開発法人新エネルギー産業技術総合開発機構, 国内最大級 5MW の大型風力発電設備が完成, NEDO ホームページ ( オンライン ), 2015 年 3 月 24 日 ( 引用日 : 2017 年 1 月 4 日 ), ml [7] 一般社団法人日本産業機械工業会, 3.1 風力発電, 制御機器, 風力発電関連機器産業の実態に関する調査報告書, [8] 牛山泉, トコトンやさしい風力発電の本, 日刊工業新聞社, [9] UE Engines UEC50LSH-Eco-C2 Main data. 三菱重工舶用機械エンジンホームページ ( オンライン ), 2013.( 引用日 : 2017 年 1 月 4 日 ), [10] 経済産業省商務情報政策局電力安全課, 風力発電情報連絡会風力発電事業に係る法改正等について, 平成 27 年度風力発電情報連絡会資料 ( オンライン ), 2015 年 9 月 9 日.( 引用日 : 2018 年 1 月 8 日 ) image/27fyfjshiryou/shiryou2.pdf. [11] 国際電気標準会議, IEC Part 1: Design requirements, 図 9 暴風待機モードの概念 Vol.40, No 日本風力エネルギー学会誌

8 企業名 / メーカー名添付表アンケート結果要約 ( 抜粋一部 JWEA 編集委員会調査及び推定を含む ) 風車型式名称方式 ( 注 1) 定格ローター回転数ローター径受風面積出力密度出力制御暴風待機耐雷 / ピーク耐雷 / 電荷 HTW HG-DFG 2000 kw 16.5 min m 5,764 m2 347 W/ m2 独立ピッチフリーヨー 250kA 600C HTW2.1-80A HG-DFG 2100 kw 17.5 min m 4,978 m2 422 W/ m2 独立ピッチフリーヨー 250kA 600C HTW2.5U-100 HG-DFG 2500 kw 15 min m 7,854 m2 318 W/ m2 独立ピッチヨー制御 200kA 600C HTW MG-PMG 5200 kw 11.7 min m 12,603 m2 413 W/ m2 独立ピッチフリーヨー 250kA 600C HTW MG-PMG 5200 kw 11.7 min m 14,450 m2 360 W/ m2 独立ピッチフリーヨー 250kA 600C 三菱重 MWT95/2.4 HG-DFG 2400 kw 15 min m 7,088 m2 339 W/ m2 独立ピッチフリーヨー 200kA 600C JSW J DD-PMG 2000 kw 19 min m 5,442 m2 368 W/ m2 独立ピッチフリーヨー 200kA 600C 東芝 U88E HG-PMG 2000 kw 15.3 min m 6,079 m2 329 W/ m2 ピッチ制御フリーヨー 200kA 600C 駒井 KWT300A MG-IG 300 kw 40.5 min m 855 m2 351 W/ m2 ピッチ制御ヨー制御 200kA 600C 酉島 TWE100 MG-PMG 100 kw 60 min m 345 m2 290 W/ m2 ピッチ制御ヨー制御 200kA 300C E-44 DD 900 kw 34.5 min m 1,517 m2 593 W/ m2 独立ピッチヨー制御 200kA 300C E-48 DD 800 kw 31.5 min m 1,805 m2 443 W/ m2 独立ピッチヨー制御 200kA 300C E-70 DD 2300 kw 21 min m 3,950 m2 582 W/ m2 独立ピッチヨー制御 200kA 300C E-82 E2 DD 2000 kw 18 min m 5,261 m2 380 W/ m2 独立ピッチヨー制御 200kA 300C E-82 E2 DD 2300 kw 18 min m 5,261 m2 437 W/ m2 独立ピッチヨー制御 200kA 300C E-82 E4 DD 2350 kw 18 min m 5,261 m2 447 W/ m2 独立ピッチヨー制御 200kA 300C E-82 E4 DD 3000 kw 18 min m 5,261 m2 570 W/ m2 独立ピッチヨー制御 200kA 300C E-92 DD 2350 kw 16 min m 6,622 m2 355 W/ m2 独立ピッチヨー制御 200kA 300C GE HG-DFG 3200 kw 14.8 min m 8,332 m2 384 W/ m2 独立ピッチヨー制御 200kA 600C SWT DD-PMG 3400 kw min m 9,144 m2 372 W/ m2 独立ピッチヨー制御問合せ問合せ SWT DD-PMG 3200 kw min m 10,000 m2 320 W/ m2 独立ピッチヨー制御問合せ問合せ SWT DD-PMG 3600 kw 9.5 min m 13,300 m2 271 W/ m2 独立ピッチヨー制御問合せ問合せ SWT HG-IG 4000 kw 9.5 min m 13,300 m2 301 W/ m2 独立ピッチヨー制御問合せ問合せ SWT DD-PMG 7000 kw 154 m 18,600 m2 376 W/ m2 独立ピッチヨー制御問合せ問合せ Alstom-Ecot ècnia ECO 74/ kw 19 min m 4,301 m2 388 W/ m2 独立ピッチヨー制御問合せ問合せ MHI- V MW MG-PMG 8000 kw 10.5 min m 21,124 m2 379 W/ m2 独立ピッチ問合せ問合せ問合せ V MW HG-DFG 3600 kw 8.3 min m 8,659 m2 416 W/ m2 独立ピッチヨー制御 200kA 300C V MW HG-DFG 3600 kw 8.1 min m 9,852 m2 365 W/ m2 独立ピッチヨー制御 200kA 300C V MW HG-DFG 3600 kw 6.7 min m 10,751 m2 335 W/ m2 独立ピッチヨー制御 200kA 300C V MW HG-DFG 3600 kw 6.2 min m 12,469 m2 289 W/ m2 独立ピッチヨー制御 200kA 300C ( 注 1) ドライブ方式 :HG: 高速ギアドライブ MG: 中速ギアドライブ DD: ダイレクトドライブ方式 :IG: 巻線型誘導 DFG: 二次巻線型誘導 PMG: 永久磁石式同期 ( 注 2) 上記仕様は JWEA の調査および一部推定結果でありメーカーの仕様を保証するものではありません Journal of JWEA 年

ACモーター入門編サンプルテキスト

ACモーター入門編サンプルテキスト技術セミナーテキスト AC モーター入門編目次 1 AC モーターの位置付けと特徴 2 1-1 AC モーターの位置付け 1-2 AC モーターの特徴 2 AC モーターの基礎 6 2-1 構造 2-2 動作原理 2-3 特性と仕様の見方 2-4 ギヤヘッドの役割 2-5 ギヤヘッドの仕様 2-6 ギヤヘッドの種類 2-7 代表的な AC モーター 3 温度上昇と寿命 32 3-1 温度上昇の考え方