消防活動 隊員の安全管理に 関する技術改良 検証 17
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- しまな いまいだ
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1 消防活動隊員の安全管理に 関する技術改良検証 17
2 延焼する室内に対する効果的な放水方法の検証 ( 中性帯が発生している場合の放水方法 ) 木田哲夫 *, 山越靖之 ** *, 町井雄一郎 概要消防活動時における火災初期の人命検索において 中性帯の発生による火災室下部の空気層は 内部状況の把握に有効である しかし 検索活動時の放水は 中性帯を破壊し 高温層を降下又は撹拌させ 消防隊員や要救助者の受傷事故につながるおそれがある 本検証では 中性帯発生時の屋内進入の安全性向上を目的とし 放水による火災室内の状況変化を確認するため 8 畳程度の火災室を用いてクリブを燃焼させ 放水条件を変えて消火を行った その結果 放水による空気の流入が多い霧状 9 でした場合 一旦は発熱速度が上昇し 燃焼物付近の視認は困難となるが早く改善され 火災室内の冷却効果も大きいことが分かった 1 はじめに火災初期では 火災室上部に燃焼により生成された煙などによる高温層と火災室下部に空気層が形成され 2 層に分かれる特徴がある 1) 外部の空気は火災室下部を通って流入し 内部の高温層は火災室上部を通って流出する 消防活動時における火災初期の人命検索において 中性帯の発生による火災室下部の空気層は 内部状況の把握に有効である しかし 検索活動時の放水は 中性帯を破壊し 高温層を降下又は撹拌させ 消防隊員や要救助者の受傷事故につながるおそれがある 従って 放水による火災室内の状況変化を把握すること 及び放水後も活動隊員の視界を確保することは 安全性向上のために必要である このことから 本検証では 中性帯発生時の火災室における屋内進入の安全性向上を目的とし ガンタイプノズル ( 以下 ノズル という ) による放水時の火災室内の状況 (1 室内の視認状況 2 室内の温度 3 燃焼物の発熱速度など ) の変化を確認するため 放水条件を変えてを行った また 一般に中性帯とは その流入する空気と流出する高温層との境界で両空間の圧力差が となる高さの水平面をいう 2) が 本検証では 当庁の消防活動に倣い 写真 1 に示すような高温層と空気層の 2 層が形成されている状態をいうこととする 写真 1 火災室 ( 中性帯 ) 2 設定 ⑴ 火災室 ( 写真 2 写真 3 図 1 図 2) 使用した火災室 ( 内寸 : 幅 3mm 奥行 3mm 天井高 mm) は 床面の ALC 板 ( 厚さ :37mm) の上に鋼製単管で梁 柱を組み 内壁及び天井材として ALC 板を貼り付けた構造である また 壁や天井の目地は 耐火モルタルで埋めて隙間を無くした 正面には 開口部 ( 幅 mm 高さ 175mm) を 1 箇所設置した ノズル放水台座 圧力変換器 電磁流量計 水槽 B 級ポンプ 2 写真 2 火災室 ( 俯瞰図 ) CF LF 壁 2 CC 3 壁 1 LC 燃焼物 ( クリブ ) 図 1 平面図 CB LB * 装備安全課 ** 本田消防署 18
3 5 圧力ノズル変換器 3 95 ALC 板 壁 2 壁 1 燃焼物 ( クリブ ) オイルハ ン ALC 板 図 2 立面図 表 1 測定項目等 測定項目 測定位置 測定機器 火災室内部温度 h_19 mm,1 mm, mm, mm 熱電対 ( 素線径.32 mm ) 開口部熱流束値 h_71 mm 熱流束計 重量減少速度 オイルパンの下荷重計 4 点支持共和電業製 火災室内部酸素濃度 火災室中央 h_1 mm mm 赤外線ガス分析計富士電機製 ノズル元圧力 ノズル根元結合金具 圧力変換機定格容量 2MPa 共和電業製 PG-2KU 放水流量 ノズルとポンプの間 電磁流量計愛知時計電機製 開口部及び室内の状況 開口部付近 ビデオカメラ 写真 3 開口部の設定状況 ⑵ 放水装置等 ( 写真 3 図 1 図 2) 放水装置は ポンプから口径 65mm ホース (2m) を 2 本延長し 電磁流量計 放水台座の順に設定し 筒先にはノズル ( ノズル元圧の仕様 :.5MPa) を 床面からの高さ mm 仰角 3 で取付けた ⑶ 燃焼物 ( 写真 4 図 1 図 2) 燃焼物は 床面から約 9 mmの高さに中性帯を発生させることを事前に確認した大きさのクリブとした クリブは 放水が直接かからない位置に 1 箇所設置し クリブの周囲には ALC 板の壁 ( 厚さ 37mm 幅 mm 高さ mm) を 2 箇所設置した 写真 4 クリブ クリブ杉の気乾材 (9 35 3( mm )) 計 58 本 井桁状に 6 段組み 表面積 6.42 m2 ⑷ 測定測定は 表 1 に示すとおり 火災室内の温度 ( 図 1 図 2 中 印の高さ h=19 1 mm の位置 計 24 点 ) クリブ重量減少速度等について行った また ビデオカメラで開口部の状況 火災室内の状況をそれぞれ撮影した 3 方法 ⑴ 放水条件は 表 2 に示す放水条件のとおり 2 種類の放水手法と 4 種類の放水形状を組合せて行った また ノズルの流量切替ダイヤルは 当庁の消防隊が耐火造の建物火災で使用する値である 24l/ 分に設定した 表 2 放水条件 No. 放水手法 放水形状 自由燃焼 1 連続 棒状 2 間欠 棒状 3 連続 霧状 3 4 間欠 霧状 3 5 連続 霧状 6 6 間欠 霧状 6 7 連続 霧状 9 8 間欠 霧状 9 の場合は 6 秒間連続して放水する の場合は 5 秒間放水した後 5 秒間放水停止 する動作を 12 秒間 (12 回 ) 繰り返して行う 放水形状の角度は ノズルの放水展開角度である ⑵ 手順は 表 3 に示す手順で行った 表 3 手順 内容 着火 オイルパンの n-ヘプタン (1l) を助燃剤としてクリブを燃焼させる 放水開始 着火から3 分後 クリブの燃焼が定常状 18 態であるのを確認し 表 2に示す放水条件で放水する 24 終了 終了 測定機器停止 4 結果 ⑴ 火災室内と開口部の状況自由燃焼 1 から 8 における放水開始時 放水 3 秒後 放水 6 秒後の火災室内と開口部の状況について 表 4 に示す なお 表 4 中 自由燃焼では放水していないが 比較のため 同じ時間軸での状況を示す 19
4 表４ 放水開始時(室内) 放水 3 秒後(室内) 火災室内と開口部の状況 放水 3 秒後(開口部) 自由 燃焼 １ 連続 棒状 ２ 間欠 棒状 ３ 連続 3 ４ 間欠 3 ５ 連続 6 ６ 間欠 6 ７ 連続 9 ８ 間欠 放水 6 秒後(室内) 放水 6 秒後(開口部)
5 ア火災室内の視認状況 2( 間欠棒状 ) では 放水開始から放水終了まで継続して燃焼物付近を視認できた 7( 連続 9 ) では 放水開始後 燃焼物付近の視認は困難となったが 放水 3 秒後からは徐々に改善し燃焼物付近を視認できた その他のでは 水蒸気が発生したこと 及び高温層と空気層が撹拌されたことによる影響で燃焼物付近の視認は困難であった イ開口部の状況すべてのにおいて 放水の間は 開口部から白煙の排出が確認され 放水開始からの時間が経過するにつれて 白煙の量も増加する傾向が見られた ⑵ 火災室内の温度放水展開角度ごとの火災室内 ( 図 1 中 LB_19 15 mm) の温度変化について 図 3 から図 11 に示す 放水開始時の天井付近 (LB_19mm) の温度は 各とも 55 から の間であった 放水の間の天井付近 (LB_19mm) の温度の最低値を図中に示す 2( 間欠棒状 ) では 天井付近 (LB_19 mm ) の温度降下が最も小さかった ( 図 5) 7( 連続 9 ) では 天井付近 (LB_19 mm ) の温度降下が最も大きく 放水開始から 27 秒後に水の沸点 ( ) 以下まで火災室内の温度を降下させることができた ( 図 1) h_19 mm h_ mm 図 3 自由燃焼 図 4 1( 連続棒状 ) h_1 mm h_ mm h_19 mm h_ mm h_1 mm h_ mm h_19 mm h_ mm 図 5 2( 間欠棒状 ) 図 6 3( 連続 3 ) 図 7 4( 間欠 3 ) 図 8 5( 連続 6 ) h_1 mm h_ mm h_19 mm h_ mm h_1 mm h_ mm h_19 mm h_ mm h_1 mm h_ mm h_19 mm h_ mm h_1 mm h_ mm 21
6 h_19 mm h_ mm 81.8 h_1 mm h_ mm 時の発熱速度は 放水形状が棒状の場合を除き 放水開始と放水停止の度に上昇と降下を繰り返したが 全体的には 放水開始後 一旦上昇 ( 放水停止 2 回目と放水開始 3 回目の間に最大となる ) した後 降下する傾向を示した 図 9 6( 間欠 6 ) h_19 mm h_ mm 57.2 h_1 mm h_ mm 図 12 自由燃焼, 1( 連続棒状 ), 2( 間欠棒状 ) 2286kW(196 秒 ) 1542kW(196 秒 ) 図 1 7( 連続 9 ) h_19 mm h_ mm 77.1 図 11 8( 間欠 9 ) h_1 mm h_ mm ⑶ クリブの発熱速度放水展開角度ごとのクリブの発熱速度を図 12 から図 15 に示す 発熱速度は クリブの単位時間あたりの減少重量に杉材の単位発熱量 (15.5MJ/ kg ) 3) を乗じて求めた なお グラフは 15 秒間の移動平均値を示す 放水開始前の発熱速度は 各ともおよそ kw から 9kW であった 放水により上昇した発熱速度の最大値を図中に示す 時の発熱速度は 放水形状が棒状の場合を除き 放水開始後 一旦上昇 ( 放水開始後 15 秒から 2 秒の間に最大となる ) した後 降下する傾向を示した 図 13 3( 連続 3 ), 4( 間欠 3 ) 2199kW(197 秒 ) 1868kW(19 秒 ) 図 14 5( 連続6 ), 6( 間欠6 ) 1894kW(196 秒 ) 1639kW(197 秒 ) 図 15 7( 連続9 ), 8( 間欠9 ) 22
7 ⑷ 火災室内の酸素濃度ごとの火災室内の酸素濃度について図 16~ 図 24 に示す 全てのにおいて 放水により h_ mmの値は降下し h_1 mmの値は上昇する傾向で推移した また 2( 間欠棒状 ) 以外では 放水により h_1 mmと h_ mmの値が同程度となった 全てのにおいて 放水による放射熱流束値の増加は確認できなかった ( 熱流束値 ) ( 放射熱流束値 ) 図 25 自由燃焼, 1( 連続棒状 ), 2( 間欠棒状 ) ( 熱流束値 ) ( 放射熱流束値 ).57 W/cm 秒 図 16 自由燃焼 図 26 3( 連続 3 ), 4( 間欠 3 ) 図 17 1( 連続棒状 ) 図 18 2( 間欠棒状 ) ( 熱流束値 ) ( 放射熱流束値 ).53 W/cm 2 19 秒.48 W/cm 秒 図 27 5( 連続 6 ), 6( 間欠 6 ) 図 19 3( 連続 3 ) 図 2 4( 間欠 3 ) ( 熱流束値 ) ( 放射熱流束値 ).61 W/cm 秒.51 W/cm 2 19 秒 図 21 5( 連続 6 ) 図 22 6( 間欠 6 ) 図 23 7( 連続 9 ) 図 24 8( 間欠 9 ) ⑸ 開口部での熱流束値と放射熱流束値ノズルの放水展開角度ごとの開口部における熱流束値と放射熱流束値について 図 25 から図 28 に示す 放水開始前の熱流束値は 約.2W/cm 2 であり 放射熱流束値は.6~.8 W/cm 2 であった 1( 連続棒状 ) では 熱流束値の増加は確認できなかった 一方 4( 間欠 3 ) 5( 連続 6 ) 6( 間欠 6 ) 7( 連続 9 ) 8( 間欠 9 ) では 約.5~.6 W/cm 2 まで熱流束値が増加したことを確認した また 時の熱流束値は 放水停止 1 回目と放水開始 2 回目の間に最大になる傾向を示した 図 28 7( 連続 9 ), 8( 間欠 9 ) 5 考察 ⑴ 火災室内及び開口部の状況等ア火災室内の状況 2( 間欠棒状 ) は 火災室内の温度降下が小さく 放水時も火災室内の天井付近と床面付近の酸素濃度に差が確認できた このことから 放水による空気の流入が少なく かつ 放水による火災室内の冷却効果が小さかったことにより 火災室内の撹拌が小さくなり 燃焼物付近を視認できたと考えられる 一方 7( 連続 9 ) は 火災室内の温度降下が大きく 放水により火災室内の天井付近と床面付近の酸素濃度が同程度となった このことから 放水による空気の流入が多く かつ 放水による火災室内の冷却効果が大きかったことにより 一旦は 放水による水蒸気の発生や高温層の撹拌により燃焼物付近の視認は困難となった その後 火災室内の温度を短時間で水の沸点以下まで降下させ水蒸気の発生を抑制したこと 及び放水により火災室内に多くの空気を流入させ火災室外へ煙を排出させたこと 4) により 燃焼物付近の視認状況が改善したと考えられる 23
8 イ開口部の状況全てので放水開始からの時間経過に伴い開口部から排出される白煙の増加が見られた くん焼時のように火炎にならず熱分解生成物が外部に排出される場合 熱分解生成物に含まれる沸点の低い成分は生成時には気体状であっても 次第に冷却されると液体になる 5) 放水開始からの時間経過に伴う火災室内の温度低下及び発熱速度低下 並びに床面付近の酸素濃度低下によりクリブが有炎からくん焼状態となったため 熱分解生成物が増加し これが外部で冷却されたことによって 開口部から排出される白煙が増加したと考えられる ⑵ 発熱速度の変化等発熱速度は 温度の上昇とともに増大し 完全燃焼組成の付近にある時が最高 5) となることから 放水形状が霧状の場合のクリブの発熱速度は 一旦は放水により流入した空気が燃焼物に酸素を供給したことで上昇した その後 放水による冷却効果及び床面付近における酸素濃度の低下が大きく寄与し 降下に転じたと考えられる ⑶ 開口部での熱流束値等の変化放水の間の放射熱流束値は 付近で推移したことから 放水開始後の熱流束値の上昇は 放水により火災室内に流入した空気に押され排出された気体による対流熱伝達と考えられる 7 おわりに本検証では 区画火災における消火活動時の中性帯 火災室内の温度に着目し 8 畳程度の居室に見立てた区画を用いて 中性帯発生時の放水の影響を確認した その結果 放水による空気の流入が少ない棒状でした場合 発熱速度が上昇せず燃焼物付近を視認できたが 火災室内の冷却効果は小さかった 一方 放水による空気の流入が多い霧状 9 でした場合 一旦は発熱速度が上昇し 燃焼物付近の視認は困難となるが早く改善され 火災室内の冷却効果も大きいことが分かった 発熱速度は 放水の影響で変化し 霧状で放水した場合は 大きく上昇するおそれのあることが分かった 本検証では 放水条件ごとに状況変化の有無が確認でき 変化がない放水条件は確認できなかった 消防隊員が 放水条件による火災室内の状況変化を理解 予測して放水方法を選択することが 屋内進入時の安全性向上につながると考える 謝辞本にあたり 消防庁消防大学校消防研究センターに施設等をご提供いただきました また 同センターのスタッフの皆様からは多大なご協力を頂いたことに厚く御礼申し上げます 6 まとめ表 5 に各の放水条件と本検証で確認された火災室内の状況変化の関係をまとめた 表 5 放水条件と火災室内の状況変化 視認状況 室内温度発熱速度降下上昇抑制 1 ( 連続棒状 ) 困難 2 ( 間欠棒状 ) 十分可能 3 ( 連続3 ) 困難 4 ( 間欠3 ) 困難 5 ( 連続6 ) 困難 6 ( 間欠6 ) 困難 7 ( 連続9 ) 可能 8 ( 間欠9 ) 困難 > > > の順で変化が大きい [ 参考文献 ] 1) 日本火災学会編 : 火災と建築 共立出版 p.94 2) 田中哮義 : 建築火災安全工学入門 日本建築センター p.168 3) 森林総合研究所監修 : 木材工業ハント フ ック改訂 4 版 丸善 p.82 4) 鶴田俊 : 区画火災煙層挙動の密度流モデル 平成 2 年度日本火災学会研究発表会概要集 pp ) 安全工学協会編 : 火災 海文堂 p.5 p.8 p
9 Study on Effective Water Discharge Methods to Prevent the Spread of Indoor Fires (Water Discharge Methods in the Case a Thermal layer has Formed) Tetsuo KIDA *, Yasuyuki YAMAKOSHI **, Yuuichirou MACHII * Abstract Due to the formation of a thermal layer, an air space emerges in the lower part of a burning room. The space is useful to grasp the room conditions when searching for survivors at the initial stage of a fire. However, if water is discharged then, the thermal layer is disrupted and the layer of high temperature descends or is mixed with the thermal layer. This might cause firefighters and trapped people to be injured. In this study, wood cribs are burned in a 13m 2 room, and water is discharged using various water discharge methods to monitor the changing conditions of the room. The study aims at improving the safety of firefighters who enter the room in which a thermal layer has formed. As a result, When sluicing water continuously by 9 deg of fog shape with a lot of aerial inflow by the spray, heat generation rate rose once, and a visual recognition around the burning thing became difficult, but it was improved early and I found out that the negative reheat in a fire interior is also big. *Equipment Safety Section **Honden Fire Station 25
延焼する室内に対する効果的な放水方法の検証
消防技術安全所報 52 号 ( 平成 27 年 延焼する室内に対する効果的な放水方法の検証 ( 間接消火の放水方法 ) 根本昌平 *, 山越靖之 **, 楠本直樹 *** **, 町井雄一郎 概要消火活動においては 火災室の熱気及び障害物等により直に燃焼物に放水できない場合 早期の内部進入及び延焼の防止を図るため 開口部から火災室に対して霧状の水を放水することで火災室内の熱環境を改善させる間接消火という方法がある
としてまとめました 準備実験では 試験体の内外に 518 カ所の温度センサー ( 熱電対 ) と 41 カ所の熱流センサー ( 熱流束計 ) を設置して計測を行ったほか ビデオカメラを試験体内に 13 台 試験体外に 9 台設置して火災の様子を観察しました 2.2 準備実験より得られたこと木造 3
平成 25 年 1 月 24 日 木造 3 建て学校実大火災実験実行委員会 木造 3 建て学校の実大火災実験 ( 準備実験 ) の結果概要 1. はじめに建築基準法では3 建ての学校について耐火建築物とすることを義務付けていますが 平成 22 年 1 月施行の木材利用促進法等を受け 一定の仕様等を満たした場合は準耐火建築物とすることが可能となるよう 実際の規模の建物の火災実験により検証を行うものです
防火衣の受熱に関する検証 （平成25年-第50号）
消防技術安全所報 50 号 ( 平成 25 年 防火衣の受熱に関する検証 佐藤良行 *, 徳永敦司 * *, 町井雄一郎 概要本検証は 消火活動における消防隊員の熱傷危険及び防火衣の受熱時の状況を把握することを目的とした 防火衣等の着装状況を再現したモデル試料を 消防隊員が消火活動時に受けるとされる放射熱にばく露し 受熱後の状況を画像で記録した また 防火衣等と皮膚との接触面の温度を測定し 放射熱伝達指数
-2 -
-1 - -2 - ⑴ ⑵ -3 - ⑶ -4 - ⑴ ⑵ ⑶ -5 - ⑷ 6,268 16 23,256,247.299 39.48 8,385. 34 35 2 2,117. 34 4 3,936 8 16,544,761.1 28.8 5,625. 927 35 14 1,689. 927 6 872 6 7,765,329.122 13.18 3,83. 554 17 7 2,211. 554
0 001212 112468 1 10 2 11 12 13 3 14 15 ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑴ 4 ⑵ 5 6 ⑴ ⑴ ⑴ ⑵ 7 ⑶ ⑷ ⑵ ⑴ 8 ⑵ ⑴ 9 ⑴ ⑵ ⑴ ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑵ 10 11 ⑷ ⑴ ⑵ ⑶ ⑵ ⑷ ⑸ ⑴ ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑶ 12 ⑵ ⑵ ⑴ ⑵ ⑶ ⑴ ⑵ 13 ⑶ ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑴ 14 ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑵ 15
マグネシウム火災に対する金属火災用消火薬剤及びＡＢＣ火災用粉末消火薬剤の消火効果に関する検証
消防技術安全所報 52 号 ( 平成 27 年 マグネシウム火災に対する金属火災用消火薬剤及び ABC 火災用粉末消火薬剤の消火効果に関する検証 根本昌平 *, 楠本直樹 **, 塚原学 ***, 海和晋史 **** *****, 町井雄一郎 概要本検証は 燃焼しているマグネシウム又は木材に対して 金属火災用消火薬剤又は ABC 火災用粉末消火薬剤を放射した際の燃焼物の内部温度 放射熱量等を測定し
⑴ ⑵ ⑶
- 108 - ⑴ ⑵ ⑶ ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ - 110 - ⑴ ⑵ ⑶ - 111 - ⑷ ⑴ ⑸ ⑹ ⑵ ⑶ - 112 - ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑴ ⑵ - 115 - - 116 - - 117 - - 118 - - 119 - - 120 - ⑴ - ⑴ ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑵ ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ - 122 - - 123 - ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑶ - 124 - ⑷ - 125 -
⑴ ⑵ ⑶
- 108 - ⑴ ⑵ ⑶ ⑴ ⑶ ⑵ ⑷ ⑴ ⑵ - 110 - ⑶ - 111 - ⑷ ⑴ ⑸ ⑹ ⑵ ⑶ - 112 - ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑴ ⑵ - 115 - - 116 - - 117 - - 118 - ⑴ - 119 - - 120 - ⑴ ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ ⑵ - 121 - ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ - 122 - - 123 - ⑴ ⑵ ⑴ ⑵ - 124 - ⑶ - 125
123 ( 17 120 18 ) ( - 1 - - 2 - ⑴ ⑵ - 3 - - 4 - ⑴ - 5 - ⑵ - 6 - ⑶ - 7 - ⑴ ⑵ ⑶ - 8 - - 9 - - 10 - - 11 - ⑴ ⑵ ⑶ - 12 - ⑴ - 13 - ⑵ 12-14 - - 15 - - 16 - - 17 - - 18 - ⑴ ⑵ - 19 - ⑴ ⑵ ⑶ - 20 - ⑷ ⑸ ⑹ - 21 -
388599-P036-P041
Die life improvement of flat type punches for hot forging Morihiko Nakasaki, Koji Era, Hiroyuki Myochin and Ichiro Takasu Synopsis: Since forged products have been required more complex and net-shape,
* * 2
* * Study on Fire Resistance of Reinforced Concrete Columns with Ultra High Strength Material Munehiro UMEMOTO * Shigemi KIKUTA * The reinforced concrete column made with the high-strength concrete has
2 ( 178 9)
( 1,876.58 km2) 98 ( 11 ) ( 21 ) 4 17 (8 9 ) 28 6 1? H25.12 11,998 489.5 H26.12 13,392 111.6% 565.5 115.5% H27.12 13,828 103.3% 476.8 84.3% H25.12 84 4.5 H26.12 132 157.1% 5 111.1% H27.12 95 72.0 2.56
281
m3 m3 m3 280 281 m3 m3 282 283 ⑴ ⑵ m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 284 ⑵ m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 ⑶ ⑷ 285 ⑴ 286 ⑵ ⑶ 287 (1) 92.3 288 289 (2) 40,700 () () () () () () () () () () () ( ) () () () () (ha)
⑴ ⑵ ⑶ ⑷ A C B ( D Other A C B ( D 1996/2/1 1996/3/1 1996/6/1 1996/8/1 1996/9/1 1997/3/1 1997/5/1 1997/6/1 1997/6/1 1997/6/1 1997/10/1 1997/10/1 1997/10/1 1997/11/1 1997/11/1
て 木材 わら 炭 プラスチック製品を燃焼させて 水のみを使用した場合と 水と消火薬剤を混合した液体 ( 以下 薬剤混合液という ) を使用した場合での 消火までの時間 薬剤混合液の使用量 消火後の残火状況の違いについて確認する 実験条件として 背負い式放水器具内の水及び薬剤混合液の量は18Lとし
背負い式放水器具を用いて クラス A 消火薬剤を使用 する提案 札幌市消防局 ( 北海道 ) 大山純弥 少ない水量で消火が可能となるクラスA 消火薬剤 ( 以下 消火薬剤という ) を 可搬性に優れる背負い式放水器具 ( ジェットシューター ) を用いて使用することにより その可搬性や機動性の良さから 残火処理活動や 林野火災時の防火帯の設定活動等において活用でき 水損の軽減や消火効率の向上など様々な利点があると考え
126 学習院大学人文科学論集 ⅩⅩⅡ(2013) 1 2
125 126 学習院大学人文科学論集 ⅩⅩⅡ(2013) 1 2 127 うつほ物語 における言語認識 3 4 5 128 学習院大学人文科学論集 ⅩⅩⅡ(2013) 129 うつほ物語 における言語認識 130 学習院大学人文科学論集 ⅩⅩⅡ(2013) 6 131 うつほ物語 における言語認識 132 学習院大学人文科学論集 ⅩⅩⅡ(2013) 7 8 133 うつほ物語 における言語認識 134
実験題吊 「加速度センサーを作ってみよう《
加速度センサーを作ってみよう 茨城工業高等専門学校専攻科 山越好太 1. 加速度センサー? 最近話題のセンサーに 加速度センサー というものがあります これは文字通り 加速度 を測るセンサーで 主に動きの検出に使われたり 地球から受ける重力加速度を測定することで傾きを測ることなどにも使われています 最近ではゲーム機をはじめ携帯電話などにも搭載されるようになってきています 2. 加速度センサーの仕組み加速度センサーにも様々な種類があります
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A 1 A A 4 1 85 14 A 2 2006 A B 2 A 3 4 86 3 4 2 1 87 14 1 1 A 2010 2010 3 5 2 1 15 1 15 20 2010 88 2 3 5 2 1 2010 14 2011 15 4 1 3 1 3 15 3 16 3 1 6 COP10 89 14 4 1 7 1 2 3 4 5 1 2 3 3 5 90 4 1 3 300 5
し 火を消火するためにも使われます 複数のノズルモジュールを搭載することで ホースが長くなっても浮上することができます 空飛ぶ消火ホースが実現されれば 大規模な火災があった場合にも 消防車から送り出されることで火元へと直接飛んでいき 安全で迅速に消火を行うことができると期待しています また アクセス
研究成果の概要 1. 空飛ぶロボット消火ホース ドラゴンファイヤーファイター のコンセプト空飛ぶロボット消火ホース ドラゴンファイヤーファイター のコンセプトを図 1に示します 消火ホースは建物の中に入っていくことができるように柔軟で細長い形状をしており 消防車と連結しています ホース内部には高圧の水が流れています ホースの胴体には複数のノズルモジュールが配置されており ノズルモジュールからは水が高速で噴射されます
16−ª1“ƒ-07‘¬ŠÑ
The purpose of this study is to clarify a process that Awa dance developed into tourist resources and the factors that it spread out in all over Japan. Consideration was made with the memory magazines,
放水の物理的火災抑制効果に着目した地域住民の消火活動モデル
A Model for Fire Fighting Activities of Community Residents Considering Physical Impacts of Fire Suppression of Water Application Keisuke HIMOTO*, Kenji IKUYO**, Yasuo AKIMOTO***, Akihiko HOKUGO****, Takeyoshi
SURF,,., 55%,.,., SURF(Speeded Up Robust Features), 4 (,,, ), SURF.,, 84%, 96%, 28%, 32%.,,,. SURF, i
24 SURF Recognition of Facial Expression Based on SURF 1130402 2013 3 1 SURF,,., 55%,.,., SURF(Speeded Up Robust Features), 4 (,,, ), SURF.,, 84%, 96%, 28%, 32%.,,,. SURF, i Abstract Recognition of Facial
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高 齢 者 のためのスマートフォンを 利 用 した 物 の 保 管 場 Title 所 登 録 検 索 アプリケーション Author(s) 竹 澤, 見 江 子 Citation Issue Date 2012-03-25 URL http://hdl.handle.net/10748/5582 DOI Rights Type Thesis or Dissertation Textversion
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九州大学学術情報リポジトリ Kyushu University Institutional Repository 看護師の勤務体制による睡眠実態についての調査 岩下, 智香九州大学医学部保健学科看護学専攻 https://doi.org/10.15017/4055 出版情報 : 九州大学医学部保健学科紀要. 8, pp.59-68, 2007-03-12. 九州大学医学部保健学科バージョン : 権利関係
筒先進入技術等の伝承の一方策について
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Review The Secret to Healthy Long Life Decrease in Oxidative and Mental Stress My motto is Health is not all. But nothing can be done without health. Health is the most important requisite for all human
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