2. 実 験 方 法 第 1 表 N 55 400 min 1 Ns 0.15 Ns = N / 60 Q 1/2 /Had 3/4 Q ( m 3 /s ) Had ( J/kg ) 第 1 図 VLD 5 mm 2 R 2 R 2 VLD 1.38 R 2 1.60 R 2 10 mm 1.14



Similar documents
Optical Lenses CCD Camera Laser Sheet Wind Turbine with med Diffuser Pitot Tube PC Fig.1 Experimental facility. Transparent Diffuser Double Pulsed Nd:

PIV 1 2 CCD ( 1 ) 撮影装置 シート状照明 流れ 1 PIV Fig. 1 PIV measurement principle トレーサ粒子 2 PIV PIV PIV ( a ) 2 - ( b ) ( 2 ) ( 3 ) 2 - ( c ) ( a ) 機

［ B ］.indd

IHIMU Energy-Saving Principle of the IHIMU Semicircular Duct and Its Application to the Flow Field Around Full Scale Ships IHI GHG IHIMU CFD PIV IHI M

第６２巻　第１号　平成２４年４月／石こうを用いた木材ペレット

空力騒音シミュレータの開発

Fig. 1 Hydrostatic Thrust Bearing Fig. 2 Point loading of elastic half-space

Study on Throw Accuracy for Baseball Pitching Machine with Roller (Study of Seam of Ball and Roller) Shinobu SAKAI*5, Juhachi ODA, Kengo KAWATA and Yu

特-3.indd

A Study on Throw Simulation for Baseball Pitching Machine with Rollers and Its Optimization Shinobu SAKAI*5, Yuichiro KITAGAWA, Ryo KANAI and Juhachi

J. Jpn. Inst. Light Met. 65(6): (2015)

自動車用過給機のワイドレンジ遠心圧縮機の開発,三菱重工技報 Vol.49 No.1(2012)

Development of Induction and Exhaust Systems for Third-Era Honda Formula One Engines Induction and exhaust systems determine the amount of air intake

レーザ誘起蛍光法( LIF法) によるピストンの油膜挙動の解析

Studies of Foot Form for Footwear Design (Part 9) : Characteristics of the Foot Form of Young and Elder Women Based on their Sizes of Ball Joint Girth

Fig. 4. Configuration of fatigue test specimen. Table I. Mechanical property of test materials. Table II. Full scale fatigue test conditions and test

Study on Application of the cos a Method to Neutron Stress Measurement Toshihiko SASAKI*3 and Yukio HIROSE Department of Materials Science and Enginee

258 5) GPS 1 GPS 6) GPS DP 7) 8) 10) GPS GPS ) GPS Global Positioning System

1..FEM FEM 3. 4.

渡辺(2309)_渡辺(2309)

Instability of Aerostatic Journal Bearings with Porous Floating Bush at High Speeds Masaaki MIYATAKE *4, Shigeka YOSHIMOTO, Tomoaki CHIBA and Akira CH

Motivation and Purpose There is no definition about whether seatbelt anchorage should be fixed or not. We tested the same test conditions except for t

: u i = (2) x i Smagorinsky τ ij τ [3] ij u i u j u i u j = 2ν SGS S ij, (3) ν SGS = (C s ) 2 S (4) x i a u i ρ p P T u ν τ ij S c ν SGS S csgs

The Evaluation of LBB Behavior and Crack Opening Displacement on Statically Indeterminate Piping System Subjected to Monotonic Load The plastic collap

<4D F736F F D208F4390B38DC58F49938A8D6595A CA90858D48985F95B F8F43959C82B382EA82BD B5F2E646F6378>

The Evaluation on Impact Strength of Structural Elements by Means of Drop Weight Test Elastic Response and Elastic Limit by Hiroshi Maenaka, Member Sh

０８０１２９７，繊維学会ファイバ１１月号／報文－０１－青山

Steel Construction Vol. 6 No. 22(June 1999) Engineering

Table 1. Reluctance equalization design. Fig. 2. Voltage vector of LSynRM. Fig. 4. Analytical model. Table 2. Specifications of analytical models. Fig

Estimation of Photovoltaic Module Temperature Rise Motonobu Yukawa, Member, Masahisa Asaoka, Non-member (Mitsubishi Electric Corp.) Keigi Takahara, Me

S-6.indd

untitled

電子部品はんだ接合部の熱疲労寿命解析

Vol.7 No.2 ( ) in mm m/s 40 m/s 20 m/s m/s 20m/s 1999 US ,

Flow Around a Circular Cylinder with Tangential Blowing near a Plane Boundary (2nd Report, A Study on Unsteady Characteristics) Shimpei OKAYASU, Kotar

F7-10 エンジンの Design of F7-10 High Bypass Turbofan Engine for P-1 Maritime Patrol Aircraft 空 部 ス 部 空エンジン 部 空 部 ス 部 空エンジン 部 F7-10 エンジン の P-1 の ファン エンジン 部

GPGPU

九州大学学術情報リポジトリ Kyushu University Institutional Repository 看護師の勤務体制による睡眠実態についての調査 岩下, 智香九州大学医学部保健学科看護学専攻 出版情報 : 九州大学医学部保健学

Fig. 1 KAMOME50-2 Table 1 Principal dimensions Fig.2 Configuration of the hydrofoils (Endurance and sprint foil) Fig. 3 Schematic view of the vortex l

Mikio Yamamoto: Dynamical Measurement of the E-effect in Iron-Cobalt Alloys. The AE-effect (change in Young's modulus of elasticity with magnetization

Table 1. Assumed performance of a water electrol ysis plant. Fig. 1. Structure of a proposed power generation system utilizing waste heat from factori

K02LE indd

<303288C991BD946797C797592E696E6464>

塗装深み感の要因解析

Corrections of the Results of Airborne Monitoring Surveys by MEXT and Ibaraki Prefecture

Fig. 1. Schematic drawing of testing system. 71 ( 1 )

社会学部紀要　１１８号☆／６．藤原

特-7.indd

Fig. 3 Coordinate system and notation Fig. 1 The hydrodynamic force and wave measured system Fig. 2 Apparatus of model testing


食品工学.indb

* * 2

日立金属技報　Vol.34

Continuous Cooling Transformation Diagrams for Welding of Mn-Si Type 2H Steels. Harujiro Sekiguchi and Michio Inagaki Synopsis: The authors performed

(2003)

<8B5A8F70985F95B632936EE7B22E696E6464>

17 Proposal of an Algorithm of Image Extraction and Research on Improvement of a Man-machine Interface of Food Intake Measuring System

Fig. 1 Sampling positions from the ingot. Table 2 Chemical compositions of base metal (%) Fig. 2 (unit: mm) Shape and size of fatigue test specimen. T

220 28;29) 30 35) 26;27) % 8.0% 9 36) 8) 14) 37) O O 13 2 E S % % 2 6 1fl 2fl 3fl 3 4

機 圧力比 種 P 01,P 0 : 全圧 ( 入口, 出口 )( Pa ) R : 気体定数 ( J/( kg K ) ) T 01,T 0 : 全温 ( 入口, 出口 ) U : インペラ外部周速 ( m/s ) g p : 比熱比 : 圧力比 ( = P 0 P01 r 01 :

kiyo5_1-masuzawa.indd

e-learning e e e e e-learning 2 Web e-leaning e 4 GP 4 e-learning e-learning e-learning e LMS LMS Internet Navigware

alternating current component and two transient components. Both transient components are direct currents at starting of the motor and are sinusoidal


UDC : ' : '24' : '24'26' : : A Study of Condition of Pits Formation and Their Fe

Natural Convection Heat Transfer in a Horizontal Porous Enclosure with High Porosity Yasuaki SHIINA*4, Kota ISHIKAWA and Makoto HISHIDA Nuclear Applie

S-5.indd

T05_Nd-Fe-B磁石.indd

Vol. 48 No. 4 Apr LAN TCP/IP LAN TCP/IP 1 PC TCP/IP 1 PC User-mode Linux 12 Development of a System to Visualize Computer Network Behavior for L

NUMERICAL CALCULATION OF TURBULENT OPEN-CHANNEL FLOWS BY USING A MODIFIED /g-e TURBULENCE MODEL By Iehisa NEZU and Hiroji NAKAGA WA Numerical calculat

Visual Evaluation of Polka-dot Patterns Yoojin LEE and Nobuko NARUSE * Granduate School of Bunka Women's University, and * Faculty of Fashion Science,

206“ƒŁ\”ƒ-fl_“H„¤‰ZŁñ

Journal of Geography 116 (6) Configuration of Rapid Digital Mapping System Using Tablet PC and its Application to Obtaining Ground Truth

IPSJ SIG Technical Report Vol.2009-DPS-141 No.23 Vol.2009-GN-73 No.23 Vol.2009-EIP-46 No /11/27 t-room t-room 2 Development of

06_学術_関節単純X線画像における_1c_梅木様.indd

75 unit: mm Fig. Structure of model three-phase stacked transformer cores (a) Alternate-lap joint (b) Step-lap joint 3 4)

teionkogaku43_527


Quantitative Relationship between SAR and Temperature Rise inside Eyeball in a Realistic Human Head Model for 1.5 GHz-Microwave Exposure Kiyofumi Taka




可変ピツチプロペラ船の荒天碇泊法単錨泊について

Modal Phrase MP because but 2 IP Inflection Phrase IP as long as if IP 3 VP Verb Phrase VP while before [ MP MP [ IP IP [ VP VP ]]] [ MP [ IP [ VP ]]]

Study of the "Vortex of Naruto" through multilevel remote sensing. Abstract Hydrodynamic characteristics of the "Vortex of Naruto" were investigated b

THE INSTITUTE OF ELECTRONICS, INFORMATION AND COMMUNICATION ENGINEERS TECHNICAL REPORT OF IEICE.

Developement of Plastic Collocation Method Extension of Plastic Node Method by Yukio Ueda, Member Masahiko Fujikubo, Member Masahiro Miura, Member Sum

* Meso- -scale Features of the Tokai Heavy Rainfall in September 2000 Shin-ichi SUZUKI Disaster Prevention Research Group, National R

Table 1 Experimental conditions Fig. 1 Belt sanded surface model Table 2 Factor loadings of final varimax criterion 5 6

橡最終原稿.PDF

Table 1 Properties of parent coals used Ebenezer, Massel Buluck ; Australia, Datong; China Table 2 Properties of Various chars CY char: Captured char

ステンレス鋼用高性能冷間鍛造油の開発


Air Flow - Static Pressure Characteristics PWM Duty Cycle % 1% 5% CRA312P4K

EQUIVALENT TRANSFORMATION TECHNIQUE FOR ISLANDING DETECTION METHODS OF SYNCHRONOUS GENERATOR -REACTIVE POWER PERTURBATION METHODS USING AVR OR SVC- Ju

System to Diagnosis Concrete Deterioration with Spectroscopic Analysis IHI IHI IHI The most popular method for inspecting concrete structures for dete

Options Unit : mm Finger guards Color Model Surface treatment Nickel-chrome plating silver DC Fan 4mm Air Flo

2 94

Fig. 1. Relation between magnetron anode current and anode-cathod voltage. Fig. 2. Inverter circuit for driving a magnetron. 448 T. IEE Japan, Vol. 11

248 Nippon Shokuhin Kagaku Kogaku Kaishi Vol. /-, No./,,.2,/. (,**0) 12 * * * Microencapsulation of Glutamine with Zein by a Solvent Evaporation Metho

Transcription:

Study on Flow Fields in Centrifugal Compressor with Unpinched Vaneless Diffuser CFD ( Computational Fluid Dynamics ) CFD CFD The performance of centrifugal compressors strongly depends on their internal flow fields. Therefore, CFD ( Computational Fluid Dynamics ) is indispensable to the design of centrifugal compressors. CFD codes are usually validated by some representative data or compared with results calculated by other CFD codes, in order to ensure their accuracy. However, finding the estimation accuracy of any type of centrifugal compressor s performance requires continuously comparing experimental data obtained in the development of various centrifugal compressors with calculated results. This paper introduces one example of this by using a centrifugal compressor with an unpinched vaneless diffuser. In addition, flow behaviors in the inducer where CFD had qualitatively good agreement with experimental data were analyzed in detail. 1. 緒 言 CFD ( Computational Fluid Dynamics ) CFD CFD ( 1 ) ( 2 ) CFD CFD ( 3 ) ( 5 ) CFD CFD (1) (2) IHI Vol.54 No.2 ( 2014 ) 51

2. 実 験 方 法 第 1 表 N 55 400 min 1 Ns 0.15 Ns = N / 60 Q 1/2 /Had 3/4 Q ( m 3 /s ) Had ( J/kg ) 第 1 図 VLD 5 mm 2 R 2 R 2 VLD 1.38 R 2 1.60 R 2 10 mm 1.14 R 2 3 第 1 表 Table 1 Impeller dimensions mm 65.4 mm 45.62 mm 1 14 ( 7/7 ) 30 5 6 3. 実 験 結 果 3. 1 全 体 性 能 第 2 図 Q Q < 0.18 m 3 /s Q < 0.18 m 3 /s 第 2 図 第 3 図 0.37 m 3 /s 8 m 3 /s 5 0.1 D P MPa 0.52 m 3 /s 0.37 m 3 /s 3. 2 インペラ 性 能 第 4 図 コレクタ 2.2 ( コレクタ 出 口 オリフィスなし ) ( コレクタ 出 口 オリフィスあり ) 4 圧 縮 機 出 口 1.72 R 2 1.60 R 2 ( 4 ) 1.38 R 2 ( 3 ) 1.14 R 2 (Ⅱ) 2 R 2 ( 2 ) インペラ 5( 1 ) 10(Ⅰ) 静 圧 / 圧 縮 機 入 口 全 圧 (-) 1.8 1.4 3 0.18 m 3 /s 2 8 m 3 /s 0.52 m 3 /s 0.37 m 3 /s 5 m 3 /s ( 注 ) R 2 :インペラ 半 径 体 積 流 量 Q ( m 3 /s ) 第 1 図 mm Fig. 1 Schematic of tested compressor ( unit : mm ) 第 2 図 Fig. 2 Static pressure characteristics at each position of the compressor 52 IHI Vol.54 No.2 ( 2014 )

4 0 4 0.10 0.12 0.14 0.16 0.18 0 0.12 0 ( a ) Q = 0.52 m 3 /s 1 ( b ) Q = 0.52 m 3 /s 3 8 0.10 0.12 0.14 0.16 0.18 0 3 3 0 3 0 2 4 6 8 0.10 0.12 3 0 3 0 4 8 0.12 0.16 0 3 0.10 0.11 0.12 0.13 0.14 0.15 0.12 ( c ) Q = 5 m 3 /s 1 6 0 2 4 6 8 0.10 0.12 ( d ) Q = 5 m 3 /s 3 ( e ) Q = 0.37 m 3 /s 1 ( f ) Q = 0.37 m 3 /s 3 6 0 4 8 0.12 0.16 0 ( g ) Q = 8 m 3 /s 1 ( h ) Q = 8 m 3 /s 3 6 0.10 0.11 0.12 0.13 0.14 0.15 第 3 図 Fig. 3 Pressure fluctuation at and ( 注 ) DP : 静 圧 ( ゲージ 圧 ) Q : 体 積 流 量 s 第 4 図 P 0 - ( a ) DP Q 5 m 3 /s 第 5 図 Y H 0.39 m 3 /s 13 第 6 図 2 ( Temp - 1 Temp - 2 ) 8 m 3 /s 1 m 3 /s 3. 3 ディフューザ 性 能 第 7 図 0.52 m 3 /s 第 8 図 Y H H D Y H / H D = 0 Y H / H D = 1 > 90 第 9 図 (1) Q = 7 m 3 /s ( a ) ( b ) VLD (2) Q = 0.51 m 3 /s ( a ) VLD IHI Vol.54 No.2 ( 2014 ) 53

Q ( m 3 /s ) 5 ( a ) 圧 力 信 号 静 圧 分 布 ( b ) シュラウド 翼 間 静 圧 分 布 ( c ) シュラウド 翼 間 静 圧 分 布 ばらつき 5 9 0.30 10 3 0.30 2.0 翼 間 位 置 /( 長 羽 根 1 ピッチ ) 0.52 0.15 0 10 3 0.15 0.15 0 2.0 翼 間 位 置 /( 長 羽 根 1 ピッチ ) 0.15 s/p 0 0.12 8 4 :Q = 9 m 3 /s :Q = 0.52 m 3 /s :Q = 5 m 3 /s :Q = 0.37 m 3 /s 5 0 10 3 0 2.0 翼 間 位 置 /( 長 羽 根 1 ピッチ ) 0 0.5 1.5 2.0 翼 間 位 置 /( 長 羽 根 1 ピッチ ) 5 5 0.37 0.10 10 3 0.10 2.0 翼 間 位 置 /( 長 羽 根 1 ピッチ ) ( 注 ) P 0 : 圧 縮 機 入 口 全 圧 DP : 静 圧 ( ゲージ 圧 ) s : 翼 間 静 圧 の 偏 差 Q : 体 積 流 量 第 4 図 Fig. 4 Static pressure variation near shroud in between blades at ( a ) Q = 5 m 3 /s ( b ) Q = 0.39 m 3 /s Y/H Y/H 0 50 100 150 200 軸 方 向 速 度 ( m/s ) 100 50 0 50 100 150 軸 方 向 速 度 ( m/s ) ( 注 ) Q : 体 積 流 量 Y :インペラボスからの 距 離 H :ボス 面 と 入 口 管 内 面 との 距 離 第 5 図 Fig. 5 Axial velocity distribution at I ( b ) VLD 8 m 3 /s 8 m 3 /s 54 IHI Vol.54 No.2 ( 2014 )

圧 力 比 圧 縮 機 出 口 全 圧 / 圧 縮 機 入 口 全 圧 (-) 2.4 2.2 2.0 1.8 1.6 1.4 1.2 0.18 m 3 /s (3) Q 0.38 m 3 /s ( a ) VLD VLD ( b ) : 圧 力 比 ( 実 験 日 1 ) : 圧 力 比 ( 実 験 日 2 ) : 圧 力 比 ( 実 験 日 3 ) : 圧 力 比 ( 実 験 日 4 ) :ベルマウス 前 方 全 温 Temp - 1 :ベルマウス 前 方 全 温 Temp - 2 8 m 3 /s 0.37 m 3 /s 5 m 3 /s 0.52 m 3 /s 0 体 積 流 量 Q ( m 3 /s ) 第 6 図 Fig. 6 Ratio of total-to-total pressure and total temperature just before bell-mouth 静 圧 比 3/2 1.20 1.15 1.10 第 10 図 60 70 60 50 40 30 20 10 ベルマウス 前 方 全 温 ( ) ( コレクタ 出 口 オリフィスなし ) ( コレクタ 出 口 オリフィスあり ) 0.18 m 3 /s 0.37 m 3 /s 0.52 m 3 /s 5 体 積 流 量 Q ( m 3 /s ) 第 7 図 Fig. 7 Static pressure ratio between and 体 積 流 量 Q ( m 3 /s ) 0.74 7 0.51 0 45.0 9 135.0 流 れ 角 ( 度 ) 45.0 9 135.0 流 れ 角 ( 度 ) 45.0 9 135.0 流 れ 角 ( 度 ) 流 れ 角 分 布 45.0 9 135.0 流 れ 角 ( 度 ) 1.5 2.0 2.5 3.0 3. 4 実 験 結 果 のまとめ (1) VLD VLD ( 2 ) 0.51 m 3 /s VLD 3 PIV ( 6 ) 全 圧 分 布 全 圧 / 圧 縮 機 入 口 全 圧 (-) 1.5 2.0 2.5 3.0 全 圧 / 圧 縮 機 入 口 全 圧 (-) 1.5 2.0 2.5 3.0 全 圧 / 圧 縮 機 入 口 全 圧 (-) 1.5 2.0 2.5 3.0 全 圧 / 圧 縮 機 入 口 全 圧 (-) ( 注 ) Y H :ハブ 面 からの 距 離 H D :ディフューザ 幅 第 8 図 Fig. 8 Flow angle and total pressure distribution at II IHI Vol.54 No.2 ( 2014 ) 55

No. 体 積 流 量 Q ( m 3 /s ) ( a ) ハブ 側 ( b ) シュラウド 側 4. 計 算 結 果 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 7 0.51 0.38 0 ( 注 ) :インペラ 回 転 方 向 : 内 径 から 外 径 へ 向 けての 油 膜 模 様 の 方 向 第 9 図 Fig. 9 Oil flow visualization ( hub side ( a ) and shroud side ( b ) ) 圧 力 波 形 : 位 置 3 : 位 置 3 ( 周 方 向 に 60 度 の 間 隔 位 置 ) : 位 置 2 : 位 置 3で 周 方 向 に 60 度 間 隔 における 位 相 差 2 MPa 4. 1 数 値 計 算 CFD ( 7 ) ( 9 ) Chakravarthy-Osher TVD Spalart-Allmaras 第 11 図 361 VLD 1.72 R 2 1 4. 2 全 体 性 能 第 2 図 Q 0.52 m 3 /s 5 m 3 /s 0.52 m 3 /s 0.37 m 3 /s ( 8 0.32 m 3 /s ) < Q < 0.52 m 3 /s 第 7 図 4. 3 フローパターン 4. 3. 1 インペラ 第 12 図 Y 4 5 6 7 8 9 0.10 ( 注 ) 条 件 体 積 流 量 Q:5 m 3 /s 第 10 図 Fig. 10 Pressure variation at and ( 3 ) 5 m 3 /s 0.39 m 3 /s 1 m 3 /s (4) 0.18 m 3 /s 第 11 図 Fig. 11 Computational grid 56 IHI Vol.54 No.2 ( 2014 )

( a ) 軸 方 向 速 度 分 布 ( b ) ( a ) の 拡 大 図 0.37 m 3 /s 5 m 3 /s 2 m 3 /s 0.52 m 3 /s 00 0.985 Y/H C (-) 0.37 m 3 /s 2 m 3 /s 5 m 3 /s 0.52 m 3 /s Y/H C (-) 0.900 100 50 0 50 100 軸 方 向 速 度 ( m/s ) 00 100 50 0 50 100 軸 方 向 速 度 ( m/s ) 第 12 図 Fig. 12 Calculated axial velocity distribution at ( 注 ) *.** m 3 /s: 体 積 流 量 Y :ハブ 面 からの 距 離 :ケーシングとハブ 面 間 の 距 離 H C H C Y / H C 0.985 3 5 m 3 /s 第 4 図 第 5 図 第 13 図 第 15 図 第 13 図 - ( a ) - ( b ) 2 第 13 図 - ( c ) 第 13 図 - ( a ) - ( b ) 第 13 図 - ( d ) 第 13 図 - ( c ) ( 10 ) (1) Q = 0.70 m 3 /s (2) Q = 0.52 m 3 /s (3) Q = 9 m 3 /s 0.52 m 3 /s (4) Q = 5 m 3 /s (5) Q = 0.37 m 3 /s IHI Vol.54 No.2 ( 2014 ) 57

No. 体 積 流 量 Q ( m 3 /s ) ( a ) 長 羽 根 前 縁 負 圧 面 近 傍 を 通 過 する 流 線 ( b ) 長 羽 根 翼 端 隙 間 を 通 過 する 流 線 ( c ) 翼 端 隙 間 における 軸 方 向 速 度 分 布 ( d ) 翼 端 隙 間 における 軸 方 向 速 度 分 布 ( 概 念 図 ) ( 1 ) 0.70 軸 方 向 速 度 = 0 ( 2 ) 0.52 主 流 翼 端 漏 れ 流 れ 主 流 軸 方 向 速 度 > 0 翼 端 漏 れ 流 れ 軸 方 向 速 度 < 0 長 羽 根 翼 前 縁 ( ) 軸 方 向 ( + ) ( 3 ) 9 ( 4 ) 5 ( 5 ) 0.37 13 Fig. 13 Streamline passing through near leading edge of full blade suction surface ( a ), streamline through tip clearance of full blade ( b ) and axial flow velocity of tip leakage flow ( c ) ( a ) Q = 0.70 m 3 /s ( b ) Q = 0.52 m 3 /s ( c ) Q = 9 m 3 /s ( d ) Q = 5 m 3 /s ( e ) Q = 0.37 m 3 /s 14 Fig. 14 Circumferentially averaged streamline ( 注 ) Q: 体 積 流 量 ( a ) Q = 0.70 m 3 /s ( b ) Q = 0.52 m 3 /s ( c ) Q = 9 m 3 /s ( d ) Q = 5 m 3 /s ( e ) Q = 0.37 m 3 /s 長 羽 根 前 縁 ( 注 ) Q: 体 積 流 量 15 Fig. 15 Limiting streamline on compressor casing 58 IHI Vol.54 No.2 ( 2014 )

第 14 図 0.52 m 3 /s 第 15 図 9 m 3 /s 0.37 m 3 /s Q < 9m 3 /s 第 6 図 Q = 5 m 3 /s 4. 3. 2 ディフューザ 第 8 図 7 m 3 /s 0.51 m 3 /s 0 m 3 /s Q 7 m 3 /s 第 16 図 第 9 図 第 16 図 ( 1 ) 7 m 3 /s ( 2 ) 0.52m 3 /s CFD ( 3 ) 0.38 m 3 /s ( 4 ) 0.18 m 3 /s Q < 0.52 m 3 /s No. ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 体 積 流 量 Q ( m 3 /s ) 7 0.52 0.38 0.18 ( a ) ハブ 側 ( b ) シュラウド 側 第 16 図 Fig. 16 Limiting streamline on vaneless diffuser ( hub side ( a ) and shroud side ( b ) ) 5. 結 言 VLD CFD (1) (2) ( 3 ) CFD IHI Vol.54 No.2 ( 2014 ) 59

CFD 3 CFD 1 CFD CFD 参 考 文 献 ( 1 ) M. V. Casey Turbomachinery Design Using CFD AGARD Lecture Series 195 ( 1994. 5 ) pp. 6-1 6-24 ( 2 ) G. Eisenlohr, P. Dalbert, H. Krain, H. Proell, F-A. Richer and K-H. Rohne Analysis of the Transonic Flow at the Inlet of a High Pressure Ratio Centrifugal Impeller ASME 98-GT-24 ( 1998. 6 ) pp. 1 11 (3) CFD 28 11 2000 11 pp. 669 675 (4) CFD 32 5 2004 5 pp. 304 313 (5) CFD IHI 49 2 2009 6 pp. 108 117 (6) PIV IHI 53 2 2013 6 pp. 59 66 ( 7 ) D. Kato, S. Goto, T. Kato, T. Wakabayashi and H. Ochiai Development of Simple and High- Performance Technology for Compressors IHI ENGINEERING REVIEW Vol. 41 No. 1 ( 2008. 2 ) pp. 13 19 ( 8 ) H. Tamaki, S. Goto, M. Unno and A. Iwakami The Effect of Clearance Flow of Variable Area Nozzles on Radial Turbine Performance ASME GT2008-50461 ( 2008. 6 ) pp. 1 519 1 529 ( 9 ) H. Tamaki, M. Unno, T. Kawakubo and Y. Hirata Aerodynamic Design to Increase Pressure Ratio of Centrifugal Compressors for Turbochargers ASME GT2009-59160 ( 2009. 11 ) pp. 1 171 1 184 ( 10 ) H. Tamaki Effect of Recirculation Device with Counter Swirl Vane on Performance of High Pressure Ratio Centrifugal Compressor Journal of Turbomachinery Vol. 135 No. 5 ( 2012. 9 ) 051036-1-12 60 IHI Vol.54 No.2 ( 2014 )

2024 © docsplayer.net プライバシー | 利用規約 | フィードバック