Fig. 1 The factors affecting on the strength of lump coke ( 1 ) (2) (3) (4) Tablel The coefficient of the equation(4) (at K=1.0) Fig. 2 Estimation of

Fig. 1 Coking time as a function of the oven width and the flue temperature Fig. 2 Influence of the wall properties on index and coking time Fig. 3 Influence of the coal properties on index and coking time (1)

Fig. 1 The factors affecting on the strength of lump coke ( 1 ) (2) (3) (4) Tablel The coefficient of the equation(4) (at K=1.0) Fig. 2 Estimation of JIS drum index.

Fig. 1. Distribution of Coke Properties Along the Lump of Coke.

Fig. 1. Re lat ion between 'NCT and Coke Fig. 2. Effect of ivif on DI in Various Properties. NCT Fig. 3. Effects of MF and Ro in constant DI 105

Fig. 1 Relation beween Din, coke fine and drum rotation. Fig. 2 Variation of coke proper -ties across the oven width. Fig. 3 Increase of DIN by the CDQ. Fig. 4 Estimation of DIN and coke fine at the BF. Table I. Effects of DO

Fig. 1. Relation between Head's RSI and heating rate at Head Fig. 2. Effect of heating rate at Tail on Head's RSI Figures represent heating rate at Head Fig. 3. Relation between Tail's PSI and heating rate at Tail Fig. 4. Effect of heating rate at Head on Tail's RSI Figures represent heating rate at Tail

Fig. 1 Schematic Diagram of Apparatus TABLE 1. CHEMICAL ANALYSIS OF COKES

Fig1.EXPERIMENTAL APPARATUS Fig 2. Fig 3.

Fig. 1 Scheme of automatic equipment for microscopy Fig. 2 (a) Corelation of Fig. 2 (b) Corelation of vitrinite exinite (a) (b) Fig. 3 Anisotropy index for coke texture

Fig. 1 Effect factors of burnt lime on granulation Fig. 2 Size distribution of coke breeze Fig. 3 Relation between CY (27WB) and Return Consumption

Table.) Fig. 1 Schematic diagram of pulverized fuel burner Cherrical properties of pulverized coke and coal Fig. 2 Flame temperature profile in the axial direction of combustion zone (heavy oil, pulverized coal, coke ) Table 2 Comparison of total calorific value and sinter quality (upper layer ) amona various kinds of fuel Fig. 3 Flame temperature profile in the axial direction of combustion. zone (pulverized coke, coal coke. coal )

Fig. 1 The outline drawing of the line burner Fig. 2 distribution of the burner flame ternperature Fig. 3 relation between f lame temperature and time

Fig. 1 Schematic diagram of E.P. Fig. 2 Relation between charging ratio and dust density of outlet Fig. 3 Relation between operation days and dust density of outlet

Fig. 1 Flow of cooler heat recovery system Table 1. Specifications of equpment Fig. 2 Operational results

Fig. 1 Outline of equipment Table 1 Specification of equipment Fig. 2 Relation between generation and gas temp.

Fig. 1. Outline of hor air circulation system. Fig. 2. Relation between production rate and waste gas temperature. Fig. 3. Relation between production rate and generating power.

Fig. 1 Outline of equipment Fig. 2 Operating. data

Fig. 1 Change of CSiO2, ofree E by repetition of stacking Fig. 2 Adjustment of tilting angle of blending stacker Fig. 3 Change of raw material MSS by hopper level Fig. 4 Change pattern and MSS bet ore improvement Fig. 5 Charge pattern arrl before irrprovement Table 1 asi02 and amss before and ofter improvement Fig. 6 Change of standard deviation of Si02 (GS102 ) in Sintered Ore

Fig. 1 General system of signal transmitter Fig. 2 Outline of rotation accumulator Fig. 3 Structure of tape optical-fiber Table 1 Transition of optical power level (dbm) Table 2 S/N of ITV signal (db)

Table 1. Composition of Cr are ( /0) Fig 1. Difference in reduction rate between Cr are and pure Cr203 (1) Fig 2. Increase in reduction rate of Cr are by some halides and oxides

Fig- 1 Schematic Diagram of 154/ch Rotary Converter Fig - 2 Relation between Reduction Degree of Chromium Table- 1 Composition of Chrome Ore PelletS and Excess Coke Weight

Fig - 1 Schematic Drawing of Smelting Pattern

(1) (2) (3) Fig. 1 Effect of temperature on reduction degree Fig. 2 Effect of E value on reduction degree Fig. 3 Effect of E value on gas utilization

'83 - S 837 (125) バ ッチ 式 小 型 コ ー ク ス 充 填 層 に よ る 溶 融 還 元 実 験 (溶 融 還 元 法 に よ る フ ェ ロ ク ロ ム 製 造 プ ロ セ ス の 開 発 一5) 川 崎 製 鉄(株)技 1. 緒 言 高 田 至康 片 山英 司 角戸三男 稲 谷 稔宏 浜 田 尚夫 槌谷暢男 電 気 を 使 わ な い フ ェ ロ ク ロム の 製 造 法 と し て コ ー ク ス 充 填 層 に よ る 溶 融 還 元 法 の 開 発 を 行 な っ て い る ク ロ ム 鉱 石 の 溶 融 還 元 の 最 適 操 業 条 件(フ 度,向 術 研 究所o 流 ガ ス 量 等)を 決 定 し,又 ラ ッ ク ス 組 成,コ ー ク ス 粒 径,二 そ の 条 件 を 実 現 す る 手 段 の 開 発 を 目 的 と し て,フ 段 羽 口 間 距 離,鉱 石 供 給 速 ラ ッ ク スを添 加 した鉱 石 の コ ー ク ス 充 填 層 内 で の 溶 融 還 元 フ ォー ミン グ 滴 下 挙 動 と 生 成 メ タ ル 組 成 に つ い て 検 討 し た 2. 実 験 方 法 実 験 装 置 をFig.1に 黒 鉛 ル ツ ボ(内 径40mmφ,高 示 す 底 に 目皿 状 に 穴 の あ い た さ110mmH)内 に 所 定 粒 径(3 5,5 8,8 10,10 12mmφ)の 高 炉 用 コ ー ク ス を 詰 め, そ の 上 に 最 終 ス ラ グ の 液 相 温 度 粘 度 が 所 定 の 値 と な る 様 に 石 灰 石,ケ イ 石 を 添 加 し た 鉱 石 ペ レ ッ トを 置 き,24/minのAr気 45 ま で 等 速 加 熱(295 /H)し 線 透 視 装 置 に よ っ て 直 接 観 察 す る と 共 に,発 外 線 分 析 計 で,滴 流 中 で16 た 溶 融 還 元 滴 下 状 況 はX一 生 す るCOの 濃 度 変 化 は 赤 下 状 況 は試 料 ル ツ ボ下 部 に 置 い た滴 下 物 受 け ル ツボ 内 の温 度 変 化 で検 出 した 3.実 験 結 果 昇 温 過 程 に お け るCOの 発 生 状 況,充 ス ラ グ の 滴 下 挙 動 を 記 録 し た 結 果 の1例 をFig で の 溶 融 鉱 石 の 激 し い フ ォ ー ミ ン グ 状 況 のX一 1.に 填 層 の 圧 力 損 失, 2に,又1645 Fig. 1 Experimental 線 透 視 観 察 をphoto apparatus 示 した 鉱 石 ペ レ ッ トは 添 加 し た フ ラ ッ ク ス の 溶 融 温 度 に 近 い 温 度 で 溶 解 後,コ ー ク ス 充 填 層 上 で,あ る 時 間 保 持 さ れ,そ 昇 と 共 に 激 し い フ ォ ー ミ ン グ を 伴 っ て 還 元 が 進 行 し,フ の 間,温 度 土 ォー ミン グが 乖 さ ま っ た 時 点 で 滴 下 し た 滴 下 開 始 時 期 は 滴 下 ス ラ グ の 液 相 温 度,粘 表 面 張 力 で 決 定 さ れ た 滴 下 ス ラ グ 中 のFe,Cr量 依 存 し,そ の 値 が2%以,Crで1520 壌 は滴 下 開 始 時 期 に 下 と な る コ ー ク ス 充 填 層 温 度 はFeで1400 で あ っ た (Fig.3) 生 成 し た メ タ ル 中 のC の 平 衡 計 算 値 と 一 Fig. 2 Typical 濃 度 は1600 experimental result 致 し た (Fig.4) Photo Fig. 3 Relation degree and between slag dropping reduction temperature Fig. 4 Composition of metal in coke packed bed 125 produced. 1. Foaming during smelting reduction of chromite

Fig. 1 Experimental apparatus Fig. 2 Typical experimental result Fig. 3 Effect of flux amount on dropping Fig. 4 Relation between averaged residence time of slag and mean coke size Fig. 5 Relation-between reduction degree and averaged residence time of slag

Fig. 1 Schetnatic diagram of test plant Fig. 2 Cooling curve (Slag thicknees : 5/01) Fig. 3 Effect of slag thickness on the slag cooling rate

Fig. 1 Experimental Apparatus Fig. 2 Collection between granulated slag D ia and Coefficient of granulation (2) Fig. 3 Floating capacity of granular slag on Perforated Plate

'83 - S 841 (129) 非 晶 質 ス ラ グ の 付 着 温 度 (高 炉 ス ラ グ 熱 回 収 法 新 日本 製 鐵(株) 緒 第2報) 第 三技研 藤 本 政 美.長 尾 由一, 榊 原 路 語, 村 中 正 信 言 高 炉 ス ラグ の エ ァ ア トマ イ ズ法 の 受粒 部 に お い て ス ラ グ粒 が 付 着 し塊 に な る と,流 動 化 搬 送 で きな くな り, 巨続 運 転 が 困 難 とな る こ の受 粒 部付 着 防 止 の 設 計 指 針 とす る た め,ス ラ グ粒 間 の 付 着 温 度 と受 粒 部 衝 突 板 へ )ス ラグの 付 着 温 度 を調 査 した の で 報 告 す る 実験方法 Hot-thermocouple法1)で 調 査 し た こ れ はThermocouple ゴ単 に 温 度 検 出 の た め に 用 い る の で は な く,ヒ ー タ と試 料 保 持 の 役 Uり を 兼 ね て 使 用 す る も の で あ る 微 粉 砕 し た 高 炉 ス ラ グ をThemlo}oupleの 先 端 湾 曲 内 部 に 付 け 加 熱 電 流 で ス ラ グ を 溶 融 し,付 己を 観 察 し よ う と す る所 定 温 度 ま で350 500 /secの 調し,非 着状 速度で冷 晶 質 熱粒 ス ラ グ と し た この 非晶 質 熱粒 ス ラ グ に冷 え た 非晶 質 ス ラ グ を接 触 させ ス ラグ 間 Photo.1 )付 着 温 度 を 調 査 し た ま た 衝 突 板 と 同 じ 材 質 の 試 料 を 接 触 さ せ 相 Adhesion slag(950 Ž)on and cold between Adhesion between heating thermocouple slag. 王の 付 着 温 度 を 調 査 し た 衝 突 板 の 表 面 粗 度 の 影 響 に つ い て は,3T/Hの エ ア ア トマ イズ 蔓置 を 用 い 調 査 し た 実験結果 1) 非 晶 質 ス ラ グ 間 の 付 着 温 度 の 下限 は950 で あ る そ れ 以 上 の 温度 で は 付 着 す る (Photq1) 2) 890 まで は.や わ らか い ゼ リ ー状 を 示 し ス ラ グ 片 で 突 き 刺 す 二 と が で き る した が って 変 形 の 状 態 に よ って は 付 着 す る 可能 性 が あ る 3) 非 晶 質 ス ラ グ の 衝 突 板 へ の 付 着 下 限 温 度 は1050 1070 Photo.2 slag(1070 Ž and であ material heating ) on the of rmocouple plate. 5 (Photo.2,Fig 1) 4) 衝 突 板 の 表 面 粗 度 が 大 き くな る と付 着 し易 くな る こ れ は 表 面の 凹 部 に 埋 め 込 ま れ る よ う に 付 着 す る た め と 考 え ら れ る ま 1) と め 非 晶 質 ス ラ グ 間 の 付 着 下 限 温 度 は950 と 低 く,付 着 し 易 い が, 斬突 板 へ の 付 着 は ス ラ グ 相 互 間 よ り 付 着 し に く い 2) 衝 突 板 の 表 面 粗 度 が 大 き く な る と 付 着 し 易 い こ の た め,衝 建板 は 表 面 荒 れ を 生 じ な い よ う な 材 質 を 選 択 す べ き で あ る Fig. 1 献 1) 日本 金 属 学 会 報 第16巻 4 号 (1980) p.239 129 Adhesive temperature between heating slag on thermocouple a piece of collision plate. and

Fig. 1 Relation between 0, concentration in the granulation atmosphere and bulk specific gravity of the granulated slog Fig. 2 Relation between moisture concentration in the granulation atmosphere and bulk specific gravity of the granulated slag Table 1. Granulated slag quality test results (HMS-25)

Fig. 1 Relation between rapid cooling temperature and glass content Fig. 2 Mean temperature of slag bath Fig. 3 Method by slag flowing

Fig. 1 Out line of the test plant Fig. 2 Relation between rapid cooling temperature and glass content Fig. 3 Heat balance

Fig. 1 Measurement of displacement Fig. 2 Test conditions Fig. 3 Projection of brick

Fig. 1 The area gunned refractories on2lst, 22nd May at Kamaishi 1 BF Fig. 2 Vaporizing frequency of mantel sprayed water on 21st,22nd May, before gunning refractories ( total of 6th May to 20th May) Fig. 3 Vaporizing frequency on mantel gunned on 21st, 22nd May, after gunning refractories (total of 23rd May to 7 th June)

Table 1. Properties of Tap Hole Mix Fig. 1 Relation between distance trom tap hole and temperature in tap hole Fig. 2 Relation between tap hole length and Temperature atter 45minutes at 2000 mm from tap hole

'83-5848 (136) Fig I Schematic of apparatus Fig 2 Stress --strain curve for carbon block with grain at 1500 C Fig 4 Creep behaviour of carbon block (j --- unloading ) Fig 3 Apparent elastic modulus of carbon block 136

'83 - S 849 (137) 高 炉 炉 底耐 火物 の 構 造 強度 に 関す る 検 討 住 友金 属 工 業 中央 技 術研 究 所 品川 白煉瓦 技術研 究 所 1. 森 田喜 保,高 道 印 藤 正 和,寺 崎 博,荒 堀 忠久 守 緒言 高 炉 炉 底 耐 火 物 の 初 期 損 傷 に は 鉄 皮 の 拘 束 に よ る 圧 壊 と浮 き 上 り 損 傷 が 考 え られ る こ れ らを 防 止 す る た あ の築 炉 基 準 を 設 け る た あ,モ デ ル に よ る加 熱 実 験 を 行 な い,炉 床耐 火 物 の 損 傷形 態 とそ の 発 生限 界 を 明 らか に し た 2. 実験 方 法 図1の モ デ ル(中 型 実 炉 の1/10)を 作 製 し,パ ネル ヒータ で炉 床 面 を 加 熱 した 試 験 は レ ン ガ寸 法 と ス タ ン プ材 の 変 形 能 を 種 々 に 変 化 さ せ,緩 昇 温,降 温 に よ り行 な っ た す な わ ち,こ で は構 造 に起 因 す る熱 応 力 に 重 点 を お き,急 こ 熱 に よ る スポ ー リ ン グ割 れ の 生 じ な い 条 件 を 選 定 し た レ ン ガ の 寸 法 と し て は 築 炉 上 の 平 積 と縦 積 の 有 意 差 を 調 べ る た め,5,10,50 のレ ン ガ 厚 を 選 ん だ ま た ス タ ン プ 材 の 剛 性 の 影 響 を み る た め,通 Fig. 1 Model Furnace 常 の ス タ ン プ 材 の ほ か に キ ャ ス タ ブ ル と カ オ ウ ー ル も用 い た 3. 実験 結 果及 び考察 a. 炉 床耐火 物 の圧壊 と ス タ ンプ材 の 変 形能 ス タ ン プ 材 と して キ ャ ス タ ブ ル を 用 い,レ し た 場 合,図2に ン ガ 厚 を50 と 示 す よ うな放 射 状 亀裂 が炉 の側壁 部 に発 生 す る こ と が わ か っ た そ こ で,円 筒 の 解 析 モ デ ル(1)を 用 い て 耐 火 物 お よ び 鉄 皮 の 応 力 を 求 め,測 定 結 果 と 比 較 した そ の 結 果 を 図3に 示 す 同 図 か ら 明 らか な ご と く,両 結 果 は ほ ゞよ い 一 致 を 示 し,炉 床 レ ン ガ の 損 傷 は 半 径 方 向 の 約2.0 f/m面 Fig. 2 Damage of Chamotte の 圧縮 応 力 と 円 周 方 向 の 引 張 応 力 の も と で 発 生 す る こ とが わ か っ た こ の こ と は 既 報 の 結 果 と も ほ ぼ対 応 し て い る b. 浮 上 り現 象 と レ ン ガ厚 さ 炉 床 上 部 の レ ン ガ 厚 さ が 薄 く な る と,上 層 部 の レ ンガが 凸 状 に 反 り,破 壊 に 至 る こ と は 容 易 に推 定 さ れ る 図4は の 結 果 の 一 例 を 示 し て い る が,ス を 用 い た 場 合,レ ン ガ 厚 を5 10 で は750 こ の場 合 タ ン プ 材 と して キ ャ ス タ ブ ル と した 時 は 炉 床 面 温 度 が170 C, Fig. 3 Influence of Stamp で破 損 が生 じた 円板 の圧 縮座 屈 の式 を 用 い て 評 価 す る と,浮 上 り損 傷 は レ ン ガ厚 の2乗 に比例 す る こ とが わか った 4. 結 言 a. 高 炉 の 大 き さ に 応 じ て ス タ ン プ材 の 厚 さ を 決 あ る 必 要 が あ る が,可 縮 性 を 変 更 す る こ と も有 効 で あ る b. 築 炉 上,炉 5. 文 献 床 上 部 は縦 積 が 望 ま し い 略 Fig. 4 137 Fracture of Chamotte

Fig. 1 Coefficient of thermal expansion of carbon block contains K20 Fig. 2 Model for analysis Fig. 3 Stress O'e distribution on gap surface Fig. 4 Stress Or distribution on gap surface

(a) Model I (b) Model II Fig. 1 Partial compressive loading test (1) (a) Model I (b) Model II Fig. 2 Analysis of crack (Contour of P/15 max and direction of crack)

Fig. 1 Outline of model furnace Fig. 2 Variations of Temperatures in carbon block, Displacements of carbon blocks, displacement of steel ring and circumferential strain of ring. Fig. 3 Residual strain of carbon block. Fig. 4 Locations of cracks formed

Fig. 1 Outline of eccentric load test machine. Fig. 2 Comparison between FEM results and measured results.

Fig. 1 Young's modulus of carbon block. (Loadcompressive, parallel to extruded direction Sample size : 3Q x 45mm) Fig. 2 Boundary conditions for FEM analysis Fig. 3 Radial stress distribution of carbon block (Two dimensional FEM analysis results) Fig. 4 Relations between restriction ratio of thermal expansion and maximum radial tensile stress.

Table 1 Properties of BF refractories Fig 1 CMOR of each refractories after heating * * Cold modulus of rupture

Fig. 1 Effect of mixer on flow value Fig. 2 Effect of mixer on CMOR Fig. 3 Effect of vibration on bulk density

Fig. 1 Result of measurement of properties on Cool ing plate Fig. 2 Result of measurement of properties on Round box

Table 2 Test condition of high temperature properties Table 1 Chemical composition of samples (%) Fig. 1 Effect of added H2 gas and heating pattern on high temperature properties Fig. 2 Temperature at starting of pressure drop and maximum pressure drop VS degree of reduction at 1300 C (Refer Symbols in Table 1)

(a ) (b ) Fig.1 Pressure distribution in Fun shape model Fig.2. Pressure distribution at wall of cylinder shape model

Fig. I A-B section of element division Fig. 2 Gas flow distiribution Fig. 3 Pressure distribution at wall 148

Fig. 1 Circumferential position for heat flux measurement Fig. 2 Longitudinal distribution of temperature in the reactor and averaged heat transfer coefficient of wall 149

Fig. 1 Flow diagram for the Blast Furnace Total Model. (3) (4) (1 ) (2 ) (5 ) Fig. 2 An example of numerical solutions 150