する熱源システム構成を図に示す真空管型太陽熱集熱器と CGS は並列接続されておりこれらの混合温水が排熱投入型吸収冷温水機デシカント空調機の再生コイル暖房用熱交換器給湯用熱交換器の順にカスケード利用される図 2 にデシカント空調機の概要と計測点を示す対象建物は地下ピットを利用した

Size: px

Start display at page:

Download "する熱源システム構成を図に示す真空管型太陽熱集熱器と CGS は並列接続されておりこれらの混合温水が排熱投入型吸収冷温水機デシカント空調機の再生コイル暖房用熱交換器給湯用熱交換器の順にカスケード利用される図 2 にデシカント空調機の概要と計測点を示す対象建物は地下ピットを利用した"

いおりみやのじょう
5 years ago
Views:

1 日本建築学会技術報告集第 2 巻第 9 号,-8, 年月 AIJ J. Technol. Des. Vol. 2, No.9, -8, Oct., 夏期における種々の運用条件下での乾式デシカント空調機の挙動の分析と性能の評価 ANALYSIS ON BEHAVIOR AND EVALUATION ON PERFORMANCE OF SOLID DESICCANT AIR HANDLING UNIT UNDER VARIOUS OPERATION CONDITION IN SUMMER 鵜飼真貴子 * 田中宏明 *2 田中英紀 * 奥宮正哉 * キーワード : 乾式デシカント, 挙動分析, 性能評価, エネルギー消費量, 除湿性能, 成績係数, 井水利用 Keywords: Solid desiccant, Analysis of behavior, Performance evaluation, Energy consumption, Performance of solid desiccant wheel, Coefficient of performance, well water Makiko UKAI * Hiroaki TANAKA ーーーー *2 Hideki TANAKA * Masaya OKUMIYA ーーー * System behavior analysis and performance evaluation of solid desiccant air handling unit using polymer sorbent are conducted under various operation condition in summer. In this system, solar thermal and CGS is used for regeneration coil and well water is supplied to pre- and aftercoil. The system performance is determined with not only performance of solid desiccant wheel, but also inlet water temperature to pre-coil and temperature maximum limitation of regeneration air.. はじめに年月に東日本大震災後初のエネルギー基本計画 ( 第四次 ) ) が閣議決定された最終エネルギー消費の現状は熱利用を中心とした用途が過半数を占めているため熱を効率的に利用することが重要であり特に二次エネルギー構造の在り方についてはコージェネレーションシステム ( 以下 CGS) や再生可能エネルギー熱の利用促進が必要であると示されている潜熱顕熱分離空調は温度に由来する顕熱と絶対湿度に由来する潜熱を別々のプロセスで処理する空調方式であり潜熱処理には多くの建物でデシカントシステムが採用されている 2)) 高温多湿となる夏期においては室の快適性を満足するために室負荷と外気負荷を十分に処理する必要があるしかし 97 年に制定された建築物における衛生的環境の確保に関する法律 ( 建築物衛生法 ) において温度 7 以上 28 以下相対湿度 ~7% を建築物環境衛生管理基準 ( 管理基準 ) としこの範囲を満たさない場合を不適合とすると温度の不適合率は % 前後であるが相対湿度の不適合率は年々増加傾向にあり特に事務所ビルにおいては % 近くの建物で管理基準を満足しない ) というのが実態である田辺ら ) によれば室温が 28 の場合は温冷感や快不快感に対する相対湿度の影響が大きくなるとされておりクールビズで 28 が推奨されている昨今は湿度制御が重要となる乾式デシカントシステムは吸着材や収着材を利用して空気中の水蒸気を除去する方法である吸着材として例えばシリカゲルやゼオライトを利用した場合には程度の再生温度範囲が必要になるが高分子収着材を利用した場合には水蒸気付着の結合力が弱いため低温再生 (~8 ) が可能である 6) したがって後者の場合は太陽熱などの自然エネルギーや CGS の排熱温水を収着材の再真空管型太陽熱集熱器真空型集熱器集熱タンク熱回収次ポンプ太陽熱熱交換器熱回収 2 次ポンプ 2 KW CGS 2 KW 温水往 2 KW 温水還排温水ポンプ排熱投入型冷温水機排熱投入型冷温水機貯湯給湯加熱ポンプタンク循環ポンプ熱交換器給水図熱源システムの概要デシカント外調機デシカント空調機再生コイル生熱源として利用できる除湿剤としてシリカゲル等の吸着材を採用した場合の性能検討は多くみられるが 7)8) 高分子収着材を採用した実物件の運用状況を詳細に分析した例は少ないデシカント空調機の挙動と性能は設定された給気温湿度に向けて再生温度や冷却部に供給される冷水温度条件による空調機内部のバランスによって決まるしかしデシカント空調機に関する既往の報告ではデシカントローター単体での報告 9) が多く予冷コイル等の他要素を組み合わせてデシカント空調機全体の実測解析を行ったものは少ない )) 本論文では除湿剤として高分子収着材を採用した乾式デシカント空調機に再生熱源として中温水である太陽熱と CGS 排熱を利用しさらに冷却部に井水を活用する空調機の夏期における種々の運用条件下での挙動の分析と性能評価を行う 2. 対象デシカント空調機の概要対象建物は屋上に外気処理のために高分子収着材を採用したデシカント空調機を台設置し 2~ 階の執務空間に処理外気を供給 H C 暖房用熱交換器温水次ポンプ * *2 * * 名古屋大学大学院環境学研究科博士後期課程 JSPS 特別研究員 DC ( 6-88 名古屋市千種区不老町 ES 総合館 ) 日建設計主管博士 ( 工学 ) 名古屋大学施設環境計画推進室特任教授博士 ( 工学 ) 名古屋大学大学院環境学研究科教授工博 * *2 * * Doctoral Candidate, Graduate School of Environmental Studies, Nagoya Univ., JSPS Research Fellow Mechanical Engineer Associate, NIKKEN SEKKEI LTD., Dr. Eng. Designated Prof., Campus Planning & Environment Management Office, Nagoya Univ., Dr. Eng. Prof., Graduate School of Environmental Studies, Nagoya Univ., Dr. Eng.

2 する熱源システム構成を図に示す真空管型太陽熱集熱器と CGS は並列接続されておりこれらの混合温水が排熱投入型吸収冷温水機デシカント空調機の再生コイル暖房用熱交換器給湯用熱交換器の順にカスケード利用される図 2 にデシカント空調機の概要と計測点を示す対象建物は地下ピットを利用したアースチューブを導入しており外気 () とアースチューブ出口空気 (2) の状態を比較した上で新鮮外気がデシカント空調機に供給される図 2 において新鮮外気 () を冷却用の予冷コイルにて予冷予除湿した後 () 除湿ローターを通過させて () 設定給気露点温度まで除湿するその後還気との顕熱交換 (6) 冷水コイルで冷却し室に給気(7) する井水を連結混合型井水蓄熱槽に貯留後デシカント空調機の予冷コイルと冷水コイルへ供給する井水蓄熱槽内の水温が上限値 (22 ) を超えた場合吸収冷温水機からの冷水をデシカント空調機に送水する井水は雑用水源にも利用しており雑用水使用量に相当する井水汲み上げを行いその相当量分をデシカント空調機に利用できる還気 (8) は顕熱ローターで給気と熱交換した後 (9) 太陽熱及び CGS を熱源とする再生コイルで昇温され () 除湿ローターの再生を行った後に排気 () される表にデシカント空調機の仕様を示す除湿ローターの回転数は回転 /h である計測点 CGS 排温水太陽熱温水 T: RH: 相対湿度 [%] DP: 露点温度 [ DP] 再 u: 風速 [m/s] 生コ 9 顕 8 EA RA 還気 T 湿 T イ熱 T,RH,u ル切替ローロー予冷外気ダンパ冷ターター除水 SA 給気コ 6 コ 7 イイ 2 T T T,DP,u ルル T,RH T,RH 井水熱利用ポンプ給水 OA 冷水 ( 還 ) 熱交換冷水 ( 往 ) アースチューブ外気井水汲上げポンプ井水熱利用次ポンプ井水熱蓄熱槽 ( 雑用水槽兼用 ) 図 2 対象デシカント空調機概要と計測点雑用給水ポンプ. 実測結果. 各部状態の測定と推定実測は年 7 月より連続計測している表 2 に計測機器の概要を示す空気温湿度とともにコイル出入口水温ダクト通過風速配管通過流量を時間間隔分で連続計測しているまた外気温湿度状態は時間間隔で計測している給気及び還気風量は実測値である風速にダクト断面積を乗じて算出したデシカント空調機の内部の未計測点は表に示す仮定と計算式を用いて推定した.2 運用条件及び主要制御条件本デシカント空調機は給気露点温度で再生コイルの流量を比例制御するただし再生コイル出口空気温度には上限を設けているまた給気温度で冷水コイル流量をさらに予冷コイル出口空気温度で予冷コイル流量を各々比例制御している表に年と年の運用条件を示す年には井水が予冷コイルと冷水コイルに送水されたが年は冷水コイルのみに井水の送水を限定した. 代表日における推移年及び年の 7 月において外気温湿度が高い日を代表表デシカント空調機仕様ローター断面積.77 m2 (φ=2.9m) 給気 ( 処理側 ) 風量, m /h 還気 ( 再生側 ) 風量 7,8 m /h 予冷コイル kw 入口出口 8 8l/min 再生コイル 9kW 入口 8 出口 8 267l/min 冷水コイル 29kW 入口 22 出口 2 2l/min 冷水利用時入口出口 8 2l/min 給気ファン動力 7.kW 還気ファン動力.7kW 除湿ローター動力.2kW 顕熱ローター動力.7kW 表 2 計測機器概要計測点測定原理精度 ( 測定範囲 ) 温度 PtΩ ±.2 (~6 ) 湿度高分子容量型 ±% 28 温度 PTC センサー ±. (~ ) 湿度高分子抵抗式 ±%RH~7%RH(~ ) 温度 PTC センサー ±. (-~7 ) 7 温度 PTC センサー ±. (~ ) 露点温度高分子抵抗式 -~+8 DP 風速計セラミック白金抵抗体.2~.m/s 流量計電磁式.~.m/s 温度計トランジスター式 ±.9 表未計測点推定における仮定と算出式絶対湿度 2 点の絶対湿度と等しい X =X 2 温度実測値ではあるが露点温度以下になる場合は露点温度として補正絶対湿度温度 T と絶対湿度 X から算出した H と予冷コイル水側熱量から出口エンタルピー H を算出し H と T から算出 H =H -Q pre /(ρ a V SA ) X =(H -.6 T )/(.8 T +2) 温度顕熱ローターの熱交換から算出 T =T 6 -V RA (T 8 -T 9 )/V SA 絶対湿度 7 点の絶対湿度と等しい X =X 7 6 温度冷水コイル熱量から算出 T 6 =T 7 +Q after /(ρ a C a V SA ) 絶対湿度 7 点の絶対湿度と等しい X 6 =X 7 9 温度点の温度と再生コイル熱量から算出 T 9 =T -Q re /(ρ a C a V SA ) 絶対湿度 8 点の絶対湿度と等しい X 9 =X 8 絶対湿度 8 点の絶対湿度と等しい X =X 8 絶対湿度 8 点の絶対湿度に除湿ローター除湿量を加算 X =X 8 +(X -X ) (V sa /V ra ) 表中の番号は図 2 の計測点及び推定点の番号に対応している表各年の運用条件年年井水送水先予冷コイル冷水コイル冷水コイル設定給気温度設定給気露点温度 2 (8.7g/kg') (7.6g/kg') 設定再生コイル 6 出口空気上限温度予冷 / 冷水コイル入口水温 ( を除く ) 7/~7/2: 8 程度それ以降 : 程度 7/~7/28,8/6~ 8/: 2 以下それ以外 : 程度再生コイル入口水温 7 程度 7 程度稼働時間 8:~22: 9:~8: 日として抽出し日の推移を示す他の日においては外気条件によってデシカント空調機内の各部の状態は異なるが運用条件ならびに制御条件による推移への影響は同様であった図に代表日である年 7 月 9 日及び年 7 月 6 日の各コ

3 8 7 6 再生コイル入口水温予冷コイル入口水温冷水コイル入口水温 (a) 年 7 月 9 日 (b) 年 7 月 6 日 (a) 年 7 月 9 日 (b) 年 7 月 6 日風量 [ m /h] 8 6 図各コイル入口水温推移 ( 分平均値 ) 図処理 ( 給気 ) 側再生 ( 還気 ) 側風量推移 ( 分平均値 ) 処理側風量再生側風量風量 [ m /h] 8 6 処理側風量再生側風量予冷コイル出口 7 給気除湿ローター出口 ( 推定 ) 6 顕熱ローター出口 ( 推定 ) 湿度 [g/kg'] (a) 処理側温度推移 (b) 処理側絶対湿度推移 (c) 再生側温度推移除湿ローター出口 ( 推定 ) 6 顕熱ローター出口 ( 推定 ) 湿度 [g/kg'] 予冷コイルでの予除湿量除湿ローターでの除湿量予冷コイル出口 ( 推定 ) 7 給気図年 7 月 9 日 ( 分平均値 ) 予冷コイルでの予除湿量除湿ローターでの除湿量予冷コイル出口 ( 推定 ) 7 給気 6 6 再生コイル出口 9 顕熱ローター出口 ( 推定 ) 排気 8 還気再生コイル出口 9 顕熱ローター出口 ( 推定 ) 7 給気予冷コイル出口排気 8 還気 (a) 処理側温度推移 (b) 処理側絶対湿度推移 (c) 再生側温度推移図 6 年 7 月 6 日 ( 分平均値 ) イル入口水温の分平均値の推移を示す再生コイル入口水温は約 72 であり冷温水機からの冷水供給時には予冷及び冷水コイル入口水温は 8~ である年代表日の :~6: 年代表日の :~7: に約の井水が送水されている 2 章で示したように利用できる井水量は雑用水に利用された分のみであるという制限があるなかで予冷コイルに井水を送水せず冷水コイルのみに井水を利用しているため年は年よりも冷水コイルにおける井水の利用時間が 2. 時間から時間まで増加した図に処理側及び再生側風量の分平均値の推移を示す処理側風量は CO 2 濃度により制御されこれに連動して再生側風量も制御されるまた同時に処理側風量はデシカント空調機出口静圧を確保するように制御されておりデシカント空調機と並列につながっている空調機が停止すると出口静圧が大きく低下しそれに伴って処理側風量が急激に増加している ( 年 7 月 9 日 : 以降年 7 月 6 日 8: 以降 ) 図及び図 6 に各年代表日における処理側空気温度処理側絶対湿度及び再生側空気温度の分平均値の推移を示す顕熱ローター出口空気温度は給気温度と冷水コイル冷却熱量 ( コイル出入口水温と流量より算出 ) を用いて推定しているが流量が変動するためそれに伴って変動しているさらに処理側除湿ローター出口空気温度は顕熱ローター出口空気温度を用いて推定しているので同様の変動性状を示す図 (c) で示すように再生コイル出口空気温度は上限設定をとした年に終日上限値程度で推移しており 6 設定の年は図 6(b) のように給気絶対湿度を制御しつつ図 6(c) のように変動している年は図 (b) のようににおいて予冷コイルでの予除湿を確保できずさらに再生コイル出口空気温度上限がに設定されていたため除湿ローターでも十分に除湿できず給気露点温度を満足しない年は図 6(b) のように設定給気露点温度を下げたが再生コイル出口空気温度の上限を 6 と設定しさらに予冷コイルに井水を利用しないため設定給気露点温度と給気温度をともに満足している年における (2 時 ) と ( 時 ) の空気線図上での状態変化を

4 図 7 及び図 8 に示す年の空気線図上の状態変化は年 7 月のと同様の傾向であったは給気条件を満足しているがは予冷コイルでの予除湿が不十分でありかつ再生コイル出口空気温度上限をに制限したために除湿ローターでの除湿量も不十分となりさらに冷水コイルでの給気冷却熱量が不十分であったため給気条件を満足しない. デシカント空調機の挙動分析図及び図 6 で示したように分平均値の推移は変動が大きいため本節では時間平均値を用いて各年 7 月におけるか月間の評価を行う図 9 に再生側質量風量あたりの再生熱量と除湿ローターでの除湿量の関係を予冷コイル入口水温別に示す年は図 9(a) に示すように以下の冷水が供給されている場合予冷コイルで十分に予除湿が可能であるため予冷コイル出口絶対湿度が低下し設定給気露点温度までの必要除湿量が減少して除湿ローターでの除湿量は減少する一方予冷コイルへの冷水が以上の場合には予冷コイルでの予除湿が十分にできないため出口絶対湿度は低下せず除湿ローターでの除湿量が増加しているこの時給気露点温度は設定条件を満足する値であったしかし図 8 で示すように程度の井水が予冷コイルに投入される場合には予冷コイルでの予除湿が全くできず設定給気露点温度を満足しない年は予冷コイルに井水を投入せず 8~ 程度の冷水が送水されている水温が十分低いため予冷コイル出口絶対湿度は安定し図 9(b) に示すように質量風量当たりの再生コイル熱量が増加すれば除湿ローターの除湿量も増加するという正の相関がみられる図に予冷コイル入口水温別の再生側質量風量当たりの再生コイル熱量と給気露点温度の関係を示す年は. で述べたように再生コイル出口空気温度の上限設定値をとしたために再生熱量もほとんど上限値で頭打ちとなり設定給気露点温度 2 を大きく上回る場合があるそれに対し上限値を 6 に上げた年では再生熱量の増加により給気露点温度が下がるという関係が見られるとともに給気露点温度が前後に制御されている図に再生コイル熱量と冷水コイル熱量を給気露点温度別に示す年は年と比較し設定給気露点温度を下げ再生コイル出口空気温度の上限設定値を上げているため再生コイル熱量が増加しているが冷水コイル熱量は減少しているしたがって年の傾きは年よりも小さくなっている以上より程度の井水を予冷コイルに利用する場合給気露点温度を満足するためには再生コイル出口空気温度の上限設定値を高く設定する必要がある一方程度の冷水を利用する場合には予冷コイルでの予除湿が十分に確保できるため再生コイル出口空気の上限設定値を程度と比較的低い設定でも給気露点温度を満足できる. デシカント空調機の性能評価デシカント空調機は時間単位の処理側 COP (COP pre ) デシカント COP (COP des ) をそれぞれ式 () 及び式 (2) で定義し評価を行う ( H pre H SA)ρaVSA COPpre = Q pre + Qafter ( H pre H SA)ρaVSA COPdes = Qpre + Qafter + Qre () (2) 絶対湿度 (g/kg) 絶対湿度 (g/kg) 2 処理側再生側給気温湿度設定条件温度 ( ) 図 7 年 7 月 9 日 2 時における空気線図上の状態変化 ( ) 2 処理側再生側給気温湿度設定条件温度 ( ) 図 8 年 7 月 9 日時における空気線図上の状態変化 ( ) 予冷コイル入口水温. 除湿ローター除湿量 [kg/kg'] (a) 年 7 月 (b) 年 7 月図 9 予冷コイル入口水温別の質量風量あたりの再生コイル熱量と除湿ローター除湿量予冷コイル入口水温給気露点 t<=8 8<t<= <t<=2 2<t<= t>. ( ) t<=8 8<t<= <t<=2 2<t<= t> ( ) (a) 年 7 月 (b) 年 7 月図予冷コイル入口水温別の質量風量あたりの再生コイル熱量と給気露点温度除湿ローター除湿量 [kg/kg'] 給気露点

5 図 2 に給気露点温度と処理側 COP の関係を予冷コイル入口水温別に示す年 7 月は予冷コイル水温が以下の時処理側 COP は約.~. で推移している一方予冷コイルに程度の井水が投入されている場合は図 8 で示すように除湿ローターの処理側出口空気温度が高くなり顕熱交換ローターの交換熱量が増加するため処理側 COP が高くなる一方年 7 月は以下の冷水が投入され十分に予除湿されるため処理側 COP は. 程度となり井水を利用する場合と比較して低くなった図に予冷コイル入口水温別の除湿ローター除湿量とデシカント COP の関係を示す除湿ローターでの除湿量が多いほどデシカント COP が向上する年は除湿ローターでの必要除湿量が年と比較して多く再生コイル出口空気温度の上限値をと低く設定したためにデシカント COP は高くなっている図に各月の処理熱量及び投入熱量を図に処理側 COP 及びデシカント COP の推移を示す予冷コイルに井水が利用されている場合は図 8 で示したように利用されていない場合と異なる傾向を示すためそれぞれ分けて評価を行う年は年と比較して稼働時間が短縮されたため処理熱量が大きく減少したまた表に示すように年にはほとんどの時間で吸収冷温水機からの冷水がで送水されており送水温度が 2 以下である年に比べて処理側 COP が約. から. 近くまで上昇しているまた井水が予冷コイルと冷水コイルに送水されている場合は図 2 で述べたように顕熱交換ローターの交換熱量が増加し処理側 COP は大きくなるが図 8 に示すように設定給気条件を満足できない年は 2 以下の冷水が多くの時間で予冷コイルに送水されかつ再生コイル出口温度条件を高く設定したことで十分に再生コイル熱量が投入され設定給気条件を満足したが年と比較してデシカント COP は.8 から.6 程度まで下がった. まとめ本論文では乾式デシカント空調機の夏期における種々の運用条件下での挙動の分析と性能評価を行い以下の結果が得られた ) 井水を予除湿が必要となる予冷コイルよりも冷水コイルのみで利用する方が井水利用可能時間が増加し効率的に利用できる冷水コイルのみで井水を利用することで年は冷水コイル投入熱量の 2% を井水で賄うことができた 2) 本論文で対象とした負荷に対しては程度の井水を予冷コイルに利用し再生コイル出口空気温度の上限設定値をにした場合には設定湿度条件を満足できない程度の冷水を除湿が必要な予冷コイルに利用しながら設定湿度条件を満たすためには再生コイル出口空気温度上限値を高く設定する必要がある一方程度の冷水を予冷コイルで利用する場合には予冷コイルと除湿ローターでの除湿が十分に可能であるため再生コイル出口空気温度上限値をと比較的低く設定できる ) 予冷コイル入口水温を低くすると予冷コイルでの除湿がなされ除湿ローターの除湿要求が減り再生コイルでの加熱量を減らすことができ温水温度を下げることができる冷水コイルについては給気出口温度を満たせるのであれば井水を利用することもでき自然エネルギーの利用につながるデシカント空調機の性能は要求される除湿量に対する予冷コイルと除湿ローターの処 (a) 年 7 月 (b) 年 7 月図給気露点温度別の再生コイル熱量と冷水コイル熱量予冷コイル入口水温 (a) 年 7 月 (b) 年 7 月図 2 予冷コイル入口水温別の給気露点温度と処理側 COP (a) 年 7 月 (b) 年 7 月図予冷入口水温別の除湿ローター除湿量とデシカント COP GJ/month 処理熱量予冷コイル熱量冷水コイル熱量再生コイル熱量 t<=8 8<t<= <t<=2 2<t<= t> ( ) 予冷コイル入口水温 t<=8 8<t<= <t<=2 2<t<= t> ( ) 除湿ローター除湿量 [kg/kg'/h] 除湿ローター除湿量 [kg/kg'/h] デシカント COP [-] 冷水コイル熱量 [MJ/h] 処理側 COP [-] 給気露点温度 DP<= <DP<= <DP<=2 DP> y =.92x 8 7 y =.9x R² =. 6 R² = 再生コイル熱量 [MJ/h] 再生コイル熱量 [MJ/h] 給気露点年 7 月合計年 8 月合計年 7 月合計図月別の井水利用未利用時の処理熱量と各コイル投入熱量処理側 COP [-] デシカント COP [-] 冷水コイル熱量 [MJ/h] 給気露点年 8 月合計 7

6 理分担割合それに伴う必要再生空気温度設定給気温度に対する冷水コイル入口水温度によって定まる ) 本論文では ) の関係を実測値により分析したが冷温水温度設定は熱源の性能に影響を持ち流量ポンプ動力にも関係するためこれらを含めたシステムとしての評価最適化が必要でありこれは今後検討を行う ) 田辺新一ほか : オフィスにおける湿度が熱的快適性に与える影響 ( その. オフィス環境試験室における被験者実験結果 ), 空気調和衛生工学会学術講演会講演論文集,pp.~6,99 6) 稲葉英男ほか : 湿り空気による粉末状有機系収着材流動層の水蒸気収着特性, 日本機械学会論文集 (B 編 ) 67 巻 66 号,pp.27~2, 7) 趙旺熙ほか : デシカント空調システムにおける機能性吸着剤ローターの性能評価に関する研究 ( その ) 実機による除湿性能検証実験, 日本建築処理側 COP デシカント COP 学会大会学術講演梗概集,pp.~,7 COP [-] 年 7 月合計年 8 月合計年 7 月合計年 8 月合計 8) 小林信裕ほか : オフィスに導入した水式太陽熱暖房除湿システムの実証研究その除湿運転の実測結果, 日本建築学会大会学術講演梗概集, pp.~6, 9) 鈴木俊介ほか : 常温再生型デシカント空調システムの性能評価 ( 第 ~ 報 ), 空気調和衛生工学会大会学術講演論文集,pp.296~2972,2 ) 山口福太郎ほか : 太陽熱利用と冷房効率向上を同時に実現する居住系施設向け空調システムの研究開発その 6 開発したデシカント空調機の夏期実測による性能調査, 日本建築学会大会学術講演梗概集,pp.7~8, ) 川本光一ほか : 非結露型次世代空調システムに関する研究第報 -CO 2 図月別の井水利用未利用時の処理側 COP とデシカント COP ヒートポンプを組み込んだデシカント外調機システムの冷房期通期での評価, 空気調和衛生工学会論文集 No.,pp.~8,6 記号表 [ 年 2 月 8 日原稿受理年月日採用決定 ] C a : 空気の定圧比熱 (=.6) [kj/kg'k] COP pre : 処理側 COP [-] COP des : デシカント COP [-] DP : 露点温度 [ DP] H pre : 予冷コイル入口空気エンタルピー [kj/kg'] H SA : 給気エンタルピー [kj/kg'] Q after : 冷水コイル投入熱量 [MJ/h] 又は [MJ/ 月 ] Q pre : 予冷コイル投入熱量 [MJ/h] 又は [MJ/ 月 ] Q re : 再生コイル投入熱量 [MJ/h] 又は [MJ/ 月 ] RH : 相対湿度 [%] T : u : 風速 [m/s] V RA : 再生側 ( 還気 ) 風量 [m /h] V SA : 処理側 ( 給気 ) 風量 [m /h] X : 絶対湿度 [kg/kg'] ρ a : 空気密度 (=.2) [kg/m ] 参考文献 ) 第四次エネルギー基本計画, 資源エネルギー庁, 2) 吉川准平ほか : 太陽熱と井戸水利用デシカント空調システムにおける室内温熱環境と省エネルギーの検討, 空気調和衛生工学会論文集 No., pp.9~27, ) 高博也ほか :ZEB を目指した都市型町構想オフィスビルの研究 ( 第報 ) デシカント空調機の運転状況, 空気調和衛生工学会大会学術講演論文集, pp.~, ) 東賢一ほか : 建築物における衛生環境とその維持管理の事態に関する調査解析, 空気調和衛生工学会論文集 No.79,pp.9~26,2 8

三建設備工業つくばみらい技術センター汎用機器を用いた潜熱処理システムの運転実績

三建設備工業つくばみらい技術センター汎用機器を用いた潜熱処理システムの運転実績三建設備工業技術本部技術研究所佐藤英樹キーワード / ZEB 潜熱処理システム汎用機器 1. はじめに三建設備工業つくばみらい技術センターでは, ゼロエネルギービル (ZEB) をめざして, 地中熱利用の天井放射空調システムを中心とした改修工事を行い 1),2010 年 1 月より運用を開始した 2011 年度は,