資料 4 第 1 回被害想定部会 深部地盤モデル作成結果 平成 27 年 3 月 24 日 1
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- なおちか こいたばし
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1 資料 4 第 1 回被害想定部会 深部地盤モデル作成結果 平成 27 年 3 月 24 日 1
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3 深部地盤構造モデルの作成 深部地盤構造モデルは J-SHIS による地盤モデルを初期モデルとして 構築した 鳥取平野については 石田ほか (2013) 1 による 3 次元地下構造モデルを取り入れた ( 図 1) また その他の地域については 鳥取大学香川研究室よりご提供いただいた微動アレイ探査の結果を採用した ( 表 1 および図 2) その他の地域については 鳥取大学香川研究室よりご提供いただいた常時微動の H/V スペクトルデータを用いて 深部地盤構造モデルをチューニングした 図 3 に常時微動の H/V スペクトルのピーク周期を示す 周期 1 秒以上のピークを示すデータについて 1 km メッシュの中にあるもっとも長いピーク周期を有するデータをそのメッシュの代表として用いることとした 図 4 にチューニングの結果例を示す S 波速度を固定し S 波速度 0.5 km/s 程度の層および 1.4 km/s 程度の層の層厚を調整することにより H/V スペクトルのピーク周期を説明できるようにチューニングした 理論 H/V スペクトルは レイリー波の 0 次 ~4 次までのミディアムレスポンスで重みづけした H/V スペクトルを算出した 表 2 に深部地盤構造モデルの物性値を示す 第 26 層については J-SHIS では S 波速度 2.1 km/s の層であったが 上記で示した鳥取平野の 3 次元地下構造モデルによる物性値を用いた 図 5 に各層の上面深度分布を示し 図 6 に断面例を示す また 参考として 前回調査における深部地盤モデルを図 7 に示す 参考図深部地盤 浅部地盤の概念図 ( 埼玉県 (2014) より ) 1 石田勇介 野口竜也 香川敬生 (2013): 鳥取平野における地震動評価のための 3 次元地盤構造モデルの構築, 土木学会論文集 A1( 構造 地震 工学 ),69,4,I_821-I_828. 1
4 図 1 鳥取平野における深部地下構造モデル ( 石田ほか [2012] より引用 ) 2
5 表 1 微動アレイ探査結果 倉吉エリア AGI UNA ρ (t/m 3 ) Vp (m/s) Vs(m/s) 層厚 (m) 上面深さ (m) ρ (t/m 3 ) Vp (m/s) Vs(m/s) 層厚 (m) 上面深さ (m) KRC KYN ρ (t/m 3 ) Vp (m/s) Vs(m/s) 層厚 (m) 上面深さ (m) ρ (t/m 3 ) Vp (m/s) Vs(m/s) 層厚 (m) 上面深さ (m) 境港エリア ABE TMS YGH ρ (t/m 3 ) Vp (m/s) Vs(m/s) 層厚 (m) 上面深さ (m) ρ (t/m 3 ) Vp (m/s) Vs(m/s) 層厚 (m) 上面深さ (m) ρ (t/m 3 ) Vp (m/s) Vs(m/s) 層厚 (m) 上面深さ (m) AFC SID SSH ρ (t/m 3 ) Vp (m/s) Vs(m/s) 層厚 (m) 上面深さ (m) ρ (t/m 3 ) Vp (m/s) Vs(m/s) 層厚 (m) 上面深さ (m) ρ (t/m 3 ) Vp (m/s) Vs(m/s) 層厚 (m) 上面深さ (m) 米子エリア YSK YTH ρ (t/m 3 ) Vp (m/s) Vs(m/s) 層厚 (m) 上面深さ (m) ρ (t/m 3 ) Vp (m/s) Vs(m/s) 層厚 (m) 上面深さ (m) 図 2 微動アレイ探査の位置 3
6 図 3 H/V スペクトルのピーク周期 4
7 図 4-1 チューニング結果の例 2011 年大山 A04 地点 左 : 初期モデル右図 : チューニング結果 図 4-2 チューニング結果の例 2011 年大山 B05 地点 左 : 初期モデル右図 : チューニング結果 図 4-3 チューニング結果の例 2011 湯梨浜 2 地点 左 : 初期モデル右図 : チューニング結果 5
8 図 4-4 チューニング結果の例 1999 年境港 14 地点 左 : 初期モデル右図 : チューニング結果 図 4-5 チューニング結果の例 1999 年境港 117 地点 左 : 初期モデル右図 : チューニング結果 図 4-5 チューニング結果の例 2000 年米子 016 地点 左 : 初期モデル右図 : チューニング結果 6
9 表 2 深部地盤構造モデルの物性値一覧 No. Vs Vp ρ Qp Qs 鳥取県 J-Shisの層を鳥取平野の基盤の速度に修正 鳥取県内で層厚 1 m 未満の層には 印を付けた 7
10 図 5-1 第 2 層 S 波速度 0.4km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 図 5-2 第 3 層 S 波速度 0.45km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 8
11 図 5-3 第 4 層 S 波速度 0.5km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 図 5-4 第 5 層 S 波速度 0.55km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 9
12 図 5-5 第 6 層 S 波速度 0.6km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 図 5-6 第 7 層 S 波速度 0.65km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 10
13 図 5-7 第 8 層 S 波速度 0.7km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 図 5-8 第 9 層 S 波速度 0.75km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 11
14 図 5-9 第 10 層 S 波速度 0.8km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 図 5-10 第 11 層 S 波速度 0.85km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 12
15 図 5-11 第 12 層 S 波速度 0.9km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 図 5-12 第 13 層 S 波速度 0.95km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 13
16 図 5-13 第 14 層 S 波速度 1km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 図 5-14 第 15 層 S 波速度 1.1km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 14
17 図 5-15 第 16 層 S 波速度 1.2km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 図 5-16 第 17 層 S 波速度 1.3km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 15
18 図 5-17 第 18 層 S 波速度 1.4km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 図 5-18 第 19 層 S 波速度 1.5km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 16
19 図 5-19 第 20 層 S 波速度 1.6km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 図 5-20 第 21 層 S 波速度 1.7km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 17
20 図 5-21 第 22 層 S 波速度 1.8km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 図 5-22 第 23 層 S 波速度 1.9km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 18
21 図 5-23 第 24 層 S 波速度 2km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 図 5-24 第 25 層 S 波速度 2.1km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 19
22 図 5-25 第 26 層 S 波速度 2.5km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 図 5-26 第 27 層 S 波速度 2.7km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 20
23 図 5-27 第 28 層 S 波速度 2.9km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 図 5-28 第 29 層 S 波速度 2.7km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 21
24 図 5-29 第 30 層 S 波速度 3.1km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 図 5-30 第 31 層 S 波速度 3.2km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 22
25 図 5-31 第 32 層 S 波速度 3.3km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 図 5-32 第 33 層 S 波速度 3.4km/s 層上面深度上 :J-SHIS モデル下 : チューニング結果 23
26 東西断面 南北断面 断面位置 図 6 深部地盤モデルの断面図 24
27 [m] 図 7-1 Vs1.2km/s 層の上面標高コンター図 前回モデル(2005) [m] 図 7-2 Vs2.1km/s 層の上面標高コンター図 前回モデル(2005)
28 [m] 図 7-3 Vs3.0km/s 層の上面標高コンター図 ( 前回モデル (2005)) 26
Microsoft Word - 05_第3_2_1深部地盤のモデル化 docx
3.2 地盤等のモデル化 3.2.1 深部地盤のモデル化 深部地盤モデルは J-SHIS による地盤モデルを初期モデルとして 構築した 図 3.2.1-1 に深部地盤 浅部地盤の概念図を示した 鳥取平野については 石田ほか (2013) 1 による 3 次元地下構造モデルを取り入れた ( 図.3.2.1-1) また その他の地域については 鳥取大学香川研究室よりご提供いただいた微動アレイ探査の結果を採用した
資料 1 南海トラフの巨大地震モデル検討会 第 6 回会合 深部地盤モデルの作成の考え方 平成 23 年 12 月 12 日 1. 震度分布の推計方法 中央防災会議 (2003) 1 は 強震波形計算によって求められた地表の震度と経験的手法によって求められた地表の震度を比較検討し 強震波形計算による結果を主に それにより表現できていないところについては 経験的手法による結果も加えて 最終的な震度分布を求めている
P km/s Skm/s Zj i i n 1 n 1 Ti hij 1 hij 36 36 6000 6000 5000 5000 4500 4500 4000 4000 3500 34 3000 3500 34 3000 2500 2500 2000 2000 1750 1750 1500 1500 1250 32 750 1250 32 750 500 500 200 200 100 100
目次. 敷地における地震波の増幅特性に関連する補足 2. 検討用地震の選定に関連する補足. 中越地震, 中越沖地震に関連する補足 4. 不確かさの考え方に関連する補足 5.F-B 断層による地震の地震動評価に関連する補足 6. 長岡平野西縁断層帯による地震の地震動評価に関連する補足 7. 震源を特定
( 原子力発電所 ) 資料 4--2 柏崎刈羽原子力発電所 6 号炉及び 7 号炉 基準地震動の策定について 補足説明資料 平成 28 年 9 月 日東京電力ホールディングス株式会社 目次. 敷地における地震波の増幅特性に関連する補足 2. 検討用地震の選定に関連する補足. 中越地震, 中越沖地震に関連する補足 4. 不確かさの考え方に関連する補足 5.F-B 断層による地震の地震動評価に関連する補足
2. 強震記録と表面波の伝播方向図 -1 に新潟県中越地震の震央と観測点 ( 都土研構内 ) の位置を示す 24 年 1 月 23 日に発生した新潟県中越地震 (M6.8 震源深さ 13km 震央位置 N E ) では 新潟県川口町で最大加速度 1675gal(EW 方
平 17. 都土木技研年報 ISSN 387-2416 Annual Report I.C.E. of TMG 25 18. 東京で観測された新潟県中越地震強震波形の長周期成分解析 Long Period Ingredient Analysis of the Mid Niigata Prefecture Earthquake in 24 Wave Form Observed in Tokyo 地象部廣島実
07 別冊③三次元差分法を用いた長周期地震動の推計手法
別冊 3 三次元差分法を用いた 長周期地震動の推計手法 平成 7 年 月 南海トラフの巨大地震モデル検討会 首都直下地震モデル検討会 . 長周期地震動に用いる計算手法.... スタッガード グリッドによる 3 次元差分法の概要... 3 3. 深い地盤構造モデル (3 次元速度層モデル )... 7 . 長周期地震動に用いる計算手法 長周期地震動を再現する計算手法は Graes ) や Piarka
新潟県中越沖地震を踏まえた地下構造特性調査結果および駿河湾の地震で敷地内の揺れに違いが生じた要因の分析状況について
< 別紙 > 新潟県中越沖地震を踏まえた地下構造特性調査結果 および 駿河湾の地震で敷地内の揺れに違いが生じた要因の分析状況について 新潟県中越沖地震を踏まえた地下構造特性調査 地下構造特性にかかわる既往の調査結果の信頼性を確認するとともに 知見をより一層充実させるため 敷地および敷地周辺の地下構造特性の調査を実施しました 調査項目 1 微動アレイ観測 調査箇所 調査内容 敷地内および敷地周辺 :147
咲洲地区における 地震動作成方法
資料 1 咲洲地区における地震動 1 前回ミーティングでのご意見 (1) 意見 1 地表 / 地中のフーリエスペクトル比が観測記録と整合しているか? 意見 2 N319E 成分と N229E 成分の卓越周期の違いが観測記録にもみられるか? 2 前回ミーティングでのご意見 (2) 意見 1 地表 / 地中のフーリエスペクトル比が観測記録と整合しているか? N319E( 長辺方向 ) N229E( 短辺方向
新規文書1
第 257 回審査会合 5. 地下構造モデルの策定 ( まとめ ) 資料再掲 調査結果に基づき策定した地下構造モデルについて 速度構造を以下に示す S 波速度 (km/s) 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 0 0 P 波速度 (km/s) 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 1 1 2 2 3 4 調査結果に基づき策定した地下構造モデル 45 深さ (km) 深さ (km) 3
日本海地震・津波調査プロジェクト
17/9/29 (2-5-3) 構成岩 モデルの構築 1. 構成岩 モデルを推定 2. 地震発 層下限の推定 震源断層モデル構築へ貢献 28-1-2-5-3 29-1-2-5-3 横浜国 学 川正弘 l 然地震データ解析 地殻構成岩 と断層下限の推定 u 捕獲岩の弾性波速度と地震波速度構造を 較することで地殻構成岩 を推定 秋 県 ノ 潟産捕獲岩の弾性波速度と東北地 の地震波速度構造を 較 (Nishimoto
3.2 長周期地震動予測に資する地下構造モデルの検討等 (1) 研究の内容 (a) 研究の題目長周期地震動予測に資する地下構造モデルの検討等 (b) 担当者 所属機関 役職 氏名 独立行政法人防災科学技術研究所 研究領域長 藤原広行 独立行政法人防災科学技術研究所 主任研究員 森川信之 独立行政法人
3.2 長周期地震動予測に資する地下構造モデルの検討等 (1) 研究の内容 (a) 研究の題目長周期地震動予測に資する地下構造モデルの検討等 (b) 担当者 所属機関 役職 氏名 独立行政法人防災科学技術研究所 研究領域長 藤原広行 独立行政法人防災科学技術研究所 主任研究員 森川信之 独立行政法人防災科学技術研究所 契約研究員 前田宜浩 独立行政法人防災科学技術研究所 契約研究員 岩城麻子 (c)
9 箇所名 江戸川区 -1 都道府県東京都 市区町村江戸川区 地区 清新町, 臨海町 2/6 発生面積 中 地形分類 盛土地 液状化発生履歴 近傍では1855 安政江戸地震 1894 東京湾北部地震 1923 大正関東地震の際に履歴あり 土地改変履歴 国道 367 号より北側は昭和 46~5 年 南
9 箇所名 江戸川区 -1 都道府県 東京都 市区町村 江戸川区 地区 清新町, 臨海町 1/6 発生面積 中 地形分類盛土地 液状化発生履歴 近傍では1855 安政江戸地震 1894 東京湾北部地震 1923 大正関東地震の際に履歴あり 土地改変履歴 国道 367 号より北側は昭和 46~5 年 南側は昭和 51~6 年の埋立 被害概要 住宅の傾斜 沈下 道路の亀裂 噴砂の状況 多い 地盤の変形量
177 箇所名 那珂市 -1 都道府県茨城県 市区町村那珂市 地区 瓜連, 鹿島 2/6 発生面積 中 地形分類自然堤防 氾濫平野 液状化発生履歴 なし 土地改変履歴 大正 4 年測量の地形図では 那珂川右岸の支流が直線化された以外は ほぼ現在の地形となっている 被害概要 瓜連では気象庁震度 6 強
177 箇所名 那珂市 -1 都道府県茨城県 市区町村那珂市 地区 瓜連, 鹿島 1/6 発生面積 中 地形分類自然堤防 氾濫平野 液状化発生履歴 なし 土地改変履歴 大正 4 年測量の地形図では 那珂川右岸の支流が直線化された以外は ほぼ現在の地形となっている 被害概要 瓜連では気象庁震度 6 強を記録し 地震動が強い マンホールの浮上または周辺地盤の沈下 液状化によるものかどうかは明瞭でないが
地下構造モデル作成の考え方
1. 地下構造モデルの構築 地下構造モデル作成の考え方 平成 29 年 (2017 年 ) 4 月 27 日地震調査研究推進本部地震調査委員会 地震調査研究推進本部は 地震防災対策の一つとして地震動ハザードを評価するため 震源断層を特定した地震の強震動予測手法 ( レシピ 1 ) を用いて全国的な地震動予測地図を発表している この レシピ に基づき 地震動評価を行うための地下構造モデルを 成層構造を前提とし
Ｈ１９年度
Ⅲ-6. 津波高及び津波浸水の分布 1. 元禄型関東地震の津波数値シミュレーション ( 東京湾 ) 1.1 津波数値シミュレーションの計算条件 津波の影響も考慮すべき地震として採用した元禄型関東地震行谷ほか (2011) モデルについて 以下の計算条件で津波遡上の数値シミュレーションを実施した 使用した断層モデル ( 波源モデル ) 元禄型関東地震行谷ほか (2011) モデル計算条件 メッシュサイズ
国土技術政策総合研究所 研究資料
3. 解析モデルの作成汎用ソフトFEMAP(Ver.9.0) を用いて, ダムおよび基礎岩盤の有限要素メッシュを8 節点要素により作成した また, 貯水池の基本寸法および分割数を規定し,UNIVERSE 2) により差分メッシュを作成した 3.1 メッシュサイズと時間刻みの設定基準解析結果の精度を確保するために, 堤体 基礎岩盤 貯水池を有限要素でモデル化する際に, 要素メッシュの最大サイズならびに解析時間刻みは,
1. 設計手順 ディープウェル工事の設計は 下記に示す手順で実施する 掘削区域内への排水量の検討 ディープウェル仕様の仮定 ( 径 深さ ) ディープウェル 1 本当たりの揚水能力の検討 ディープウェル本数 配置の設定 井戸配置で最も不利な点を所要水位低下させるのに必要な各井戸の合計排水量の検討 -
管理記号 : 0001 作成年月日 : 2018/6/18 工事名称 : 仮設計画ガイドブック ( 全日本建設技術協会 ) 工区名称 : page209~page214 設計条件 設計結果 ディープウェル工事設計計算書 1. 掘削寸法 ( 幅 )40.0m ( 長さ )40.0m ( 深さ )12.0m 2. 滞水層厚 D=19.0m 3. 地下水位 GL-3.0m 4. 計画水位 GL-13.0m
関東地方の浅部・深部統合地盤構造モデル説明資料（平成29年4月27日公表）
地下構造モデル作成の考え方 に基づいて作成された関東地方の浅部 深部統合地盤構造モデル説明資料平成 29 年 (2017 年 ) 4 月 27 日地震調査研究推進本部地震調査委員会 < 目次 > 1. はじめに ------------------------------------------------------------------------- 2 2. 地震基盤以深の地殻構造のモデル化
untitled
9118 154 B-1 B-3 B- 5cm 3cm 5cm 3m18m5.4m.5m.66m1.3m 1.13m 1.134m 1.35m.665m 5 , 4 13 7 56 M 1586.1.18 7.77.9 599.5.8 7 1596.9.5 7.57.75 684.11.9 8.5 165..3 7.9 87.8.11 6.57. 166.6.16 7.57.6 856 6.6.5
JA2008
A1 1 10 vs 3 2 1 3 2 0 3 2 10 2 0 0 2 1 0 3 A2 3 11 vs 0 4 4 0 0 0 0 0 3 6 0 1 4 x 11 A3 5 4 vs 5 6 5 1 0 0 3 0 4 6 0 0 1 0 4 5 A4 7 11 vs 2 8 8 2 0 0 0 0 2 7 2 7 0 2 x 11 A5 9 5 vs 3 10 9 4 0 1 0 0 5
国土技術政策総合研究所 研究資料
参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 ここでは 5 章で示した方法により急傾斜地における崩壊する恐れがある層厚の面的分布が明らかとなった場合のがけ崩れ対策手法について検討する 崩壊する恐れがある層厚の面的な分布は 1 土砂災害警戒区域等における土砂災害防止対策の推進に関する法律( 以下
阪神５年PDF.PDF
1995.1.17 N 0km 10 20 31 4,569 14,679 67,421 55,145 6,965 80 1,471 3,383 13,687 5,538 327 22 933 1,112 12,757 5,675 465 2 243 3,782 6,344 6,641 65 17 555 1,755 9,533 8,109 940 15 12 817 271 3,140 1 918
! 1 m 43 7 1 150 ( ) 100 ( ) 11.3m 30 800 ( ) 1680 20 15 1,253 ( ) 1,500 51 52 300 1 4 134 1000 3 600 ( ) 30 , 402 km (1702) ( 1 402 67 12 23 10 ( ) ( 25,000 ) (1701 ) 485 ( 20 ) 400 (1860 ) (1) (2)
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60 547 547 4km [ ] 14 20 18 2,400 5,500 24 15 10,000 [ ] [ ] 1779 1779 1471-76 1914 1471-76 1779 1914 1779 1779 1914 1471-7676 1779 1471-76 1946 1914 59 8 25 30 1986 3km 2m 5 2km 18 6 [ ]
Microsoft Word - 01_表紙
1 2 3 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 7.0 190 km 30 62 63 64
渋谷区耐震改修促進計画
1 2 3 2 1,000 ( ) 1,500 ( ) 3 1,000 1 1,000 2,000 3 1,000 2,000 3 1,000 2,000 3 1,000 2,000 3 1,000 2,000 3 1,000 2,000 3 1,000 3 1,000 2,000 3 1,000 2,000 3 1,000 3 1,000 2 1,000 2,000 2 1,000 2,000 2
1,000m 875m1 6km
1,000m 875m1 6km 1,000m 875m 30 13 14 11 2 14 23 27 50 30 3 () 23 24 25 16,534 16,792 18,017 13,946 17,884 18,712 30,480 34,676 36,729 1 (25 ) () 395 1,420 1,343 1,756 1,364 1,599 1,184 1,278 1,619 1,324
私にとっての沖縄と独自性.PDF
6902117 2 1200km 48 11 46 36 40 (1) ( ) 3 1 1-1 1-2 2 (= ) 3 1. 14 14 ( ) ( 2001) ( ) ( ) 1390 1474 ( 2001) ( 4 ) ( ) 46 3000 ( ) = 5 1609 1602 ( 2001) 1-1 1-2 1-1 1-2 15 (2) 6 1314 ( ) (3) ( ) 1 ( 1993:48)
-1 - -2 - -3 - -4 - -5 - -6- -7 - 260-8 - -9 - - 10-104km2 194km 340 104km2 194km 340 -11 - - 12-10km 20km 30km 260 260 1km 2km 2000 10km 20km 30km 260 260 1km 2km 2000 260 260 1km 2km 2000 - 13 - ( 3
, , km 9.8km 10.5km 11.9km 14.4km 14.4km 34.1km 3.4km 31.7km 6.2km 7.3k
410 470 500 540 620 620 620 1,250 300 1,170 360 390 450 490 570 670 770 850 880 7.7km 9.8km 10.5km 11.9km 14.4km 14.4km 34.1km 3.4km 31.7km 6.2km 7.3km 8.9km 10.4km 12.9km 15.8km 19.0km 21.7km 22.4km 530
一太郎 13/12/11/10/9/8 文書
(1) 17 3 (2) (3) (1) 1 (2) 2 (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) 3 (1) 50 12.5km 1km (2) 16 1900 (3) 65 65 19 14 17.5 (4) 34 31 22 335 133 (5) 104 321 3 4 4 43 4 4 4 () 5 6 (1) (2) 7 8 (1) (2)24 24 (3) 9 (4)
Microsoft Word - 公開資料_1129_2.doc
3 地震動 (1) 概要構造物の防災 減災対策として地震波形やスペクトル等を算出するとともに 高層建築物やコンビナートといった施設も視野に入れ 長周期及び短周期の両地震動を考慮することとした まず深部地盤を対象として 短周期地震動予測については統計的グリーン関数法 で 長周期地震動予測は三次元差分法 で計算し 両者をハイブリッドした波形を作成することにより 工学的基盤の地震動を求めた このハイブリッド波形を入力地震動として浅部地盤について
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3.4.3 想定首都直下地震に関する強震観測研究 (1) 業務の内容 (a) 業務の目的高精度な強震動予測を実現するためには 離散的に配置された観測点で得られた地震記録から面的な地震動分布を精度良く推定することが重要である 一方 観測点で得られる地震記録は 設置環境や周辺の地盤の影響を強く受けるため それらデータから面的地震動分布を推定するためには 観測点周辺の地盤 設置環境の評価が重要となる 本研究では
Microsoft PowerPoint - 科学ワインバー#6
インドネシア Wayang Windu 地熱地域 (2018 年 7 月撮影 ) Wayang Windu 1 Transmitter and Receiver Loop (Coincident Loop) 20m x 20m Site WW09 Main Unit (TEM-FAST48) 1.3kg weight 2 Final Result (Subsurface structure derived
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木地山 下の岱地域調査で適用した S 波スプリッティング解析について 平成 25 年度 JOGMEC 地熱部事業成果報告会 平成 26 年 6 月東北水力地熱株式会社高橋智広地熱技術開発株式会社佐藤龍也 1 調査目的 概要 平成 24 年度に取得した微小地震観測 (3 軸 ) データを用いて S 波スプリッティング解析を行い 地熱流体の流動構造を規制する断裂構造について検討する P 波 S 波の 3
厚生年金保険標準報酬月額保険料額表
1 1,000 円 1,000 円以上 68.87 円 137.74 円 18.5 円 18.5 円 37 円 87.37 円 87.37 円 174.74 円 2 2,000 円 2,000 円以上 3,000 円未満 137.74 275.48 37. 37. 74 174.74 174.74 349.48 3 3,000 円 3,000 円以上 4,000 円未満 206.61 413.22
厚生年金保険標準報酬月額保険料額表
1 1,000 円 1,000 円以上 70.64 円 141.28 円 18.5 円 18.5 円 37 円 89.14 円 89.14 円 178.28 円 2 2,000 円 2,000 円以上 3,000 円未満 141.28 282.56 37. 37. 74 178.28 178.28 356.56 3 3,000 円 3,000 円以上 4,000 円未満 211.92 423.84
YUHO
-1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -8- -9- -10- -11- -12- -13- -14- -15- -16- -17- -18- -19- -20- -21- -22- -23- -24- -25- -26- -27- -28- -29- -30- -31- -32- -33- -34- -35- -36- -37- -38- -39- -40- -41- -42-
659 284.46 35 4 1 10 19 21,176,857 55 4 1 57,324 55 4 1 3 55 3 10 19 10 4,628,540 10 19 10 1
659 284.46 35 4 1 10 19 21,176,857 55 4 1 57,324 55 4 1 3 55 3 10 19 10 4,628,540 10 19 10 1 10 16 18 20 200200 400 16 18 20 239,600 17 14 20 472 472 236 236 71,782 16 4 1 16 17 1,836 20 1,436 16 17 2,036
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距離減衰式を用いた 長周期地震動予測に関する検討 気象庁地震火山部 地震津波監視課 1 長周期地震動予測技術に用いる距離減衰式に関する検討 第 1 回ワーキンググループでのご意見を踏まえ 緊急地震速報で推定する震源位置とマグニチュードから応答スペクトルの距離減衰式を用いて予測対象地点の長周期地震動を予測した場合 どのような結果となるかを検討 検討に用いた距離減衰式 応答スペクトルの距離減衰式は多数提案されている
火山噴火予知連絡会会報第 129 号 防災科学技術研究所の基盤的火山観測網で観測された * 草津白根山 2018 年 1 月 23 日噴火に伴う広帯域地震記録 Characteristics of broadband seismic record accompanying the eruption
防災科学技術研究所の基盤的火山観測網で観測された * 2018 年 1 月 23 日噴火に伴う広帯域地震記録 Characteristics of broadband seismic record accompanying the eruption at Kusatsu-Shirane volcano on 23 January, 2018, observed by the V-net of the
<8BA68B6389EF8E9197BF2E786477>
液状化発生予測の検討結果に関する資料 ( 建設部 ) 1. 検討概要 (1) 液状化発生予測の検討作業フローデ収集整理ータ地盤モデル作成液状化危険度の検討微地形区分 PDC による地盤データの補完 工学的基盤の地震波形 ( 内閣府より入手 ) 地表の地震動 ( 応答計算 ) (2) 想定地震本検討で用いる想定地震を以下に示す ボーリングデータ ( 地質 土質区分 地下水位 ) 3 次元地盤モデル作成
日本建築学会技術報告集第 19 巻第 42 号, ,2013 年 6 月 AIJ J. Technol. Des. Vol. 19, No.42, , Jun., 2013 軟弱地盤に建つ超高層 RC 造集合住宅の地震応答評価と被害との対応 2011 年東北地方太平洋沖地震
日本建築学会技術報告集第 19 巻第 42 号,447-452,213 年 6 月 AIJ J. Technol. Des. Vol. 19, No.42, 447-452, Jun., 213 軟弱地盤に建つ超高層 RC 造集合住宅の地震応答評価と被害との対応 211 年東北地方太平洋沖地震時の強震記録に基づく検討 RELATION BETWEEN EVALUATION OF SEISMIC RESPONSE
13 13 13 13 M 1000 1001 1002 1003 1004 1005 12 54 67 12 133 5 14 1006 12 71 72 43 186 5 14 1007 1 1008 35-62-1 C 35--62-31 C 35-62-2 B 35-62-32 C 35-62-3 A 35-62-33 C 35-62-4 B 35-62-34 C 35-62-5 C 35-62-35
‡P†|ŠéŒØ.ec4
号 年 月 防災科学技術研究所研究報告 第 孔井一覧 孔井番号は の番号と対応する ４ 号 年 月 防災科学技術研究所研究報告 第 反射断面と地質構造との関連を求めることにより 反射 断面から正確な地質構造を得ることが可能になる は下総観測井で行った 探査結果と 観測井近傍での 図 反射断面を合成したものである 山水ほか からわかるように 基盤層や地質境界の反射面が特定で きるため 地質構造との対比が可能となり
2 不適切な一次元地下構造モデル 地震観測記録の不適切な検討 中央構造線に係る三次元的な調査の懈怠 第 1 芦田意見書及び本書面の概要京都大学名誉教授の芦田譲氏は, 社団法人物理探査学会会長, 経済産業省国内石油 天然ガス基礎調査実施委員会委員長等を歴任し
平成 28 年 ( ヨ ) 第 25 号, 第 26 号伊方原発稼働差止仮処分命令申立事件 債権者小坂正則外 債務者四国電力株式会社 準備書面 (5) の補充書 6 ( 三次元地下構造調査 ) 平成 30 年 5 月 9 日大分地方裁判所民事第一部御中 債権者ら代理人 弁護士德田靖之 弁護士岡村正淳 弁護士河合弘之 弁護士甫守一樹 外 目次 第 1 芦田意見書及び本書面の概要... 2 第 2 審査基準の不合理性...
目的 2 汚染水処理対策委員会のサブグループ 1 地下水 雨水等の挙動等の把握 可視化 が実施している地下水流動解析モデルの妥当性を確認すること ( 汚染水処理対策委員会事務局からの依頼事項 )
資料 1-3 1 福島第 1 原子力発電所を対象とした地下水流動解析 平成 25 年 12 月 10 日 日本原子力研究開発機構 目的 2 汚染水処理対策委員会のサブグループ 1 地下水 雨水等の挙動等の把握 可視化 が実施している地下水流動解析モデルの妥当性を確認すること ( 汚染水処理対策委員会事務局からの依頼事項 ) 実施内容 3 解析領域設定 地質構造モデルの構築 水理地質構造モデル ( 解析メッシュに水理特性を設定したモデル
強震動委員会中原恒 ( 東北大学大学院理学研究科 ) 震源から放射された地震動の振幅は, 通常は伝播距離とともに減衰する. 波面が広がることに起因する部分は幾何減衰と呼ばれる. 幾何減衰を除いた部分は, 伝播距離あるいは伝播時間とともに指数関数的に減衰するものと表現され, その減衰を特徴づける量が
強震動委員会中原恒 ( 東北大学大学院理学研究科 ) 震源から放射された地震動の振幅は, 通常は伝播距離とともに減衰する. 波面が広がることに起因する部分は幾何減衰と呼ばれる. 幾何減衰を除いた部分は, 伝播距離あるいは伝播時間とともに指数関数的に減衰するものと表現され, その減衰を特徴づける量が Q 値である.Q 値には, 内部減衰 ( 最終的に熱エネルギーに変換する部分 ) と散乱減衰 ( 地下の不均質構造により直達地震波が散乱波になる部分
Microsoft Word - 地工会論文 doc
日本地震工学会論文集第 巻 第 号 2 長周期地震動の距離減衰および増幅特性 横田崇 ) 池内幸司 2) 矢萩智裕 3) 甲斐田康弘 4) 鈴木晴彦 5) ) 気象庁地震火山部理博 e-mail : yokotat@met.kishou.go.jp 2) 前内閣府参事官 ( 地震 火山 大規模水害対策担当 ) 3) 前内閣府参事官 ( 地震 火山対策担当 ) 付計画担当主査 4) 正会員応用地質株式会社エンジニアリング本部ジオエンジニアリングセンター地震防災部
... 1...1...4...4...10...12... 15...15...16...16...16...16...16...16...17... 18...18...21...21...30...36...39...42...44...46...48...50
... 1...1...4...4...10...12... 15...15...16...16...16...16...16...16...17... 18...18...21...21...30...36...39...42...44...46...48...50 ... 51...51...52...52 1 1.1 1 1 2 3 1.2 1.2.1 4 5 6 7 8 9 1.2.2 10
表 1 微動観測アレイの形状と等価半径 Site アレイの形状 アレイの等価半径 (m) K 5 角形 + 中心 1 点 Z 5 角形 + 中心 1 点 O 5 角形 + 中心 1 点 M 5 角形 + 中心 1 点 2 5 1
BRI-H29 講演会テキスト 2016 年熊本地震において益城町中心部の地盤特性が 強震動に与えた影響 構造研究グループ主任研究員新井洋 目次 Ⅰ はじめに Ⅱ 益城町中心部の地盤特性 1) 微動のアレイ観測とボーリング調査 2) 微動の分散特性と H/V スペクトル 3) 分散特性と H/V スペクトルの同時逆解析から推定した地盤の S 波速度構造 4) 土の動的変形特性 Ⅲ 益城町中心部の地盤の地震動増幅特性
J-SHIS データ規約集
表層地盤データ記述ファイル規約 1. 概要本書は 地震動予測地図における表層地盤データを記述するファイルの規約を示すものである 表層地盤データは 2 章 ~3 章で示す規約により作成記述される 2. ファイル命名規約表層地盤データ記述ファイルは以下のファイル名とする Z-[ ]-JAPAN-AMP-VS400_M250.csv 1 次メッシュ単位のファイルは以下のファイル名とする Z-[ ]-JAPAN-AMP-VS400_M250-[1
<4D F736F F D DB82CC88F892A38BAD937893C190AB76355F8D5A897B8CE3325F2E646F63>
動的有限要素法による水平成層地盤モデルを用いた振幅 位相特性 * 河里康平 ** 江本浩樹 *** 山下典彦 森源次 **** Amplitude and Phase Characteristics of Horizontally Layer by Dynamic Finite Element Method Kohei KAWASATO * Hiroki EMOTO ** Norihiko YAMASHITA
Microsoft Word - ３ 【茨城県】詳細報告書案_Ⅰ地盤モデル・想定地震-11.docx
-1 1. 茨城県の地形 地質について 1. 茨城県の地形 地質について 1.1 茨城県の地形茨城県は 関東地域の北東部に位置し 総面積は 6,097km ( 平成 8 年 1 月 1 日現在 ) で 県の約 30% が山地とその周辺丘陵地で 残りの 70% は平野で占められている また 霞ヶ浦をはじめとした湖沼や河川の水域が県土の 8% に及ぶ水郷県でもある 図.1.1-1 に茨城県の地形区分を示した
Taro-H22年度最終報告書巻末資料
巻末資料 資料 1 : 想定南海地震の地震動 液状化危険度 斜面崩壊危険度の予測手順 資料 2 : アンケート用紙及び結果 資料 1 : 想定南海地震の地震動 液状化危険度 斜面崩壊危険度の予測手順 巻末資料 1 想定南海地震の地震動 液状化危険度 斜面崩壊危険度の予測手順 2 地盤データとファイル 2.1 鉛直 1 次元地盤柱状モデル用 Excel ファイル 1 処理手順のフロー及び必要なファイル群
シンポジウム 報告書_5.PDF
... 2... 2... 2... 2... 2... 3... 3... 4... 6... 6... 6... 10... 10... 13... 13... 15... 17... 18... 21... 22 23... 23... 23... 24... 28... 30... 32 1 2 2 30 3 4 5 6 biodiversity 7 4 8 9 TV 10 NHK 11 12
< C46967B926E906B8C9A95A BBF E518D6C95B68CA382CC82DD2D332E786477>
資料 15-4- Ⅲ.7 2016 年熊本地震で生じた地表地震断層による影響 頁 1 2 3 4 5 7 13 17 23 31 35 (3) 参考文献 1) 香川 吉田 上野, 2016 年熊本地震の益城町郊外に生じた地表地震断層近傍における震動被害に関する考察, 日本地震学会 2016 年度秋季大会, S21-31, 2016 年 2) 香川 上野 吉田, 2016 年熊本地震で被災した益城町中心部における南北測線の微動特性,
untitled
27 9 27 7 16 1 km 6.8 6.6 6 9 km 6 GPS 2427 2. 27 (27 7 26 2 M JMA 5.8, 27 8 8 JAMSTEC, 27 9 1 NHK , 1999 (Fukushima and Tanaka, 1989) 5m/s 1 27 1 1-1 1 2 3 4 8-8 1 2 3 4 5-5 1 2 3 4 3-3 1 2 3 4 3-3 1
(Microsoft Word - JSCE_Eq2012_Ver03\201i\217H\216R\217C\220\263\201j.doc)
土木学会第 32 回地震工学研究発表会講演論文集 (2012 年 10 月 ) ボクセル FEM による地形 海を考慮した大規模 3 次元地震動伝播シミュレーション 河路薫 1 秋山伸一 2 1 正会員伊藤忠テクノソリューションズ株式会社 ( 100-6080 東京都千代田区霞が関 3-2-5) E-mail:kaoru.kawaji@ctc-g.co.jp 2 正会員伊藤忠テクノソリューションズ株式会社
第 109 回 火山噴火予知連絡会資料 2008 年 2 月 15 日 東北大学大学院理学研究科
第 19 回 火山噴火予知連絡会資料 28 年 2 月 15 日 学大学院理学研究科 (a) 5 4 微動活動と震源分布 昨年の夏以降, 岩手火山における火山性微動 低周波地震の活動がやや活発になっている. Tremor & LF at Iwate Volcano DURATION DURATION (MIN) 3 2 AMPLITUDE ( 1microm/s) 1 (b) 1995 1996 1997
概論 : 人工の爆発と自然地震の違い ~ 波形の違いを調べる前に ~ 人為起源の爆発が起こり得ない場所がある 震源決定の結果から 人為起源の爆発ではない事象が ある程度ふるい分けられる 1 深い場所 ( 深さ約 2km 以上での爆発は困難 ) 2 海底下 ( 海底下での爆発は技術的に困難 ) 海中や
地震波からみた自然地震と爆発の 識別について 平成 22 年 9 月 9 日 ( 財 ) 日本気象協会 NDC-1 概論 : 人工の爆発と自然地震の違い ~ 波形の違いを調べる前に ~ 人為起源の爆発が起こり得ない場所がある 震源決定の結果から 人為起源の爆発ではない事象が ある程度ふるい分けられる 1 深い場所 ( 深さ約 2km 以上での爆発は困難 ) 2 海底下 ( 海底下での爆発は技術的に困難
<4D F736F F F696E74202D208E9197BF A957A8E9197BF816A205B8CDD8AB B83685D>
資料 2 内閣府における 長周期地震動の検討 ( 内閣府検討結果の概要 ) 1 平成 27 年 12 月 17 日 内閣府の公表資料一覧 (1) 南海トラフ沿いの巨大地震による長周期地震動に関する報告 (2) 南海トラフ沿いの巨大地震による長周期地震動に関する報告図表集 (3) 別冊 1-1 南海トラフ沿いの過去地震の強震断層モデル及び津波断層モデル (4) 別冊 1-2 南海トラフ沿いの過去地震の強震断層モデル
地震の将来予測への取組 －地震調査研究の成果を防災に活かすために－
地震調査研究推進本部は 地震調査研究を一元的に推進する政府の特別の機関です 地震調査研究推進本部は 平成７年１月に 発生した阪神 淡路大震災の教訓 地震調査 基本的な目標 分に伝達 活用される体制になっていなかっ たこと を踏まえ 同年７月 地震防災対策 役 割 特別措置法 に基づき設置された政府の特別 1 総合的かつ基本的な施策の立案 の機関です 行政施策に直結すべき地震調査研究の責任 体制を明らかにし
11－４ 地震波の伝播と強震動生成のシミュレーション
11-4 地震波の伝播と強震動生成のシミュレーション Numerical Simulation of Seismic Wave Propagation and the Generation of Strong Ground Motions 東京大学地震研究所古村孝志 Earthquake Research Institute, University of Tokyo はじめに 将来発生が予想される大地震に対し,
地盤情報ＤＢの利用と活用方法
地盤モデルと DYNEQ CKC-Liq を利用した解析演習 地盤工学会関東支部関東地域における地盤情報の社会的 工学的活用法の検討委員会 ( 委員長 : 龍岡文夫 副委員長 : 安田進 幹事長 : 清木隆文 ) 中央開発株式会社王寺秀介 1 1. 地震応答解析の実施例 電子地盤図の地盤モデルを用いた地震応答解析の実施例を紹介する この事例は 地盤モデルの TXT ファイルを地震応答解析プログラム
4. 粘土の圧密 4.1 圧密試験 沈下量 問 1 以下の問いに答えよ 1) 図中の括弧内に入る適切な語句を答えよ 2) C v( 圧密係数 ) を 圧密試験の結果から求める方法には 圧密度 U=90% の時間 t 90 から求める ( 5 ) 法と 一次圧密理論曲線を描いて作成される ( 6 )
4. 粘土の圧密 4. 圧密試験 沈下量 問 以下の問いに答えよ ) 図中の括弧内に入る適切な語句を答えよ ) ( 圧密係数 ) を 圧密試験の結果から求める方法には 圧密度 U9% の時間 9 から求める ( 5 ) 法と 一次圧密理論曲線を描いて作成される ( 6 ) と実験曲線を重ね合わせて圧密度 5% の 5 を決定する ( 6 ) 法がある ) 層厚 の粘土層がある この粘土層上の載荷重により粘土層の初期間隙比.
Microsoft Word - 4_構造特性係数の設定方法に関する検討.doc
第 4 章 構造特性係数の設定方法に関する検討 4. はじめに 平成 年度 年度の時刻歴応答解析を実施した結果 課題として以下の点が指摘 された * ) 脆性壁の評価法の問題 時刻歴応答解析により 初期剛性が高く脆性的な壁については現在の構造特性係数 Ds 評価が危険であることが判明した 脆性壁では.5 倍程度必要保有耐力が大きくなる * ) 併用構造の Ds の設定の問題 異なる荷重変形関係を持つ壁の
1 1 2 2 3 4 5 5 6 7 8 10 9 10 10 10 11 13 14 15 15 16 17 18 19 21 21 22 22 24 28 38 40 41 41 43 45 46 47 47 47 47 48 50 50 50 50 51 52 54 54 55 56 56 57 57 57 58 58 59 59 59 61 61 61 62 62 62 62 63 63