学術調査 Ⅱ 山形市の重要文化財 鳥居 の劣化に関する総合調査 石﨑武志 ISHIZAKI, Takeshi 文化財保存修復研究センター研究員 教授 小柴まりな KOSHIBA, Marina 芸術学部文化財保存修復学科 ４年 澤田正昭 SAWADA, Masaaki 文化財保存修復研究センター長
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1 学術調査 Ⅱ 山形市の重要文化財 鳥居 の劣化に関する総合調査 石﨑武志 ISHIZAKI, Takeshi 文化財保存修復研究センター研究員 教授 小柴まりな KOSHIBA, Marina 芸術学部文化財保存修復学科 ４年 澤田正昭 SAWADA, Masaaki 文化財保存修復研究センター長 教授 １ 緒言 2017年に 山形市より依頼を受け 重要文化財 本研究での調査対象は 山形県山形市鳥居ヶ丘 鳥居 の劣化に関する総合調査を行った ここ の住宅地にある石鳥居である 図１ 周辺一帯 では 針貫入試験および音波トモグラフィーによ の地名から 元木の石鳥居 元木の鳥居 など り測定した石材の強度について以下に報告する の通称がある 鳥居は凝灰岩で作られ 大きさは 高 さ351cm 左 柱 の 径 が97.1cm 右 柱 の 径 が ２ 針貫入試験 92.3cmである 元木石鳥居の正確な建立年代は不 調査対象となる石鳥居凝灰岩の現在の劣化強度 明である 瀧山信仰の全盛期 天延年間 973 を把握するために行った 丸東製作所製 軟岩ペ 976年 に瀧山大権現へ奉納されたという言い伝 ネロペ計SH 70の針貫入試験機を使用した 基 えがあり 明確に建立年代等を示す文献や記録は 本強度は成形した未風化の成沢地区凝灰岩で測定 不明であるが 様式が古いことから平安時代末期 した 石材表面の強度評価を行うために 柱部分 であると推定されている 明神系鳥居といわれる で 東西南北の方向で 高さ１ｍ ２ｍ 2.8ｍ この様式は 笠木の反りがわずかであり 木口が のそれぞれ３カ所および貫部分 笠木部分で 針 垂直であることが特徴である また柱間と貫下の 貫入試験を行った 測定場所を 図２に示す ま 空間が横長である傾向が強い これらは 特徴は た 測定点 B C D H I Jの石材表面の状 室町時代以前に多くみられたものであることから 況を図３ ４ ５ ６ ７ ８に示す 平安時代末期のものであると考えられている 石 造美術研究家 川勝政太郎によれば元木の石鳥居 は日本最古のものであり 大阪天王寺鳥居や大分 県の臼杵市深田の石鳥居よりも古いとされている 元木石鳥居は1927年 昭和２年 に山形県の名 勝として指定されたのち 1937年 昭和12年 に 国宝指定の申請を行い 1952年 昭和27年 11月 22日に国の重要文化財に指定された 重要文化財 としての指定名称は 鳥居 である 所有者は小 立地区で 文化財保護法第32条の２の規定に基づ く重要文化財の管理団体として山形市が指定され ている 図２ 針貫入試験測定点 図１ 重要文化財 鳥居 の外観 図３ 測定点Ｂの石材表面状況 Ⅱ 山形市の重要文化財 鳥居 の劣化に関する総合調査 15
2 図 4. 測定点 C の石材表面状況 図 7. 測定点 I( 貫穴部分 ) の石材表面状況 図 5. 測定点 D の石材表面状況 図 8. 測定点 J( 笠木剥ぎ石部分 ) の石材表面状況 これらの点で 針貫入試験を行い 得られた針貫入勾配より 一軸圧縮強度を求めた 針貫入勾配は 軟岩ペネロペ計の針を1mm 貫入させるために 何ニュートン (N) の力が必要かという意味で, 単位はN/mmで表示される また 一軸圧縮強度は 100kN/m2の単位で示される これは 1kgf/cm2に対応している 表 1に 南側柱の針貫入試験測定結果を示す 図 6. 測定点 H( 貫部分 ) の石材表面状況 表 1. 南側柱の針貫入試験測定結果 16 Ⅱ 山形市の重要文化財 鳥居 の劣化に関する総合調査
3 この表で 強度は 一軸圧縮強度 また 100kN/m2は 0.1MPaでkgf/cm2に対応している 南側柱の針貫入勾配は 12~67N/mmの範囲で これから計算される一軸圧縮強度は47~254 *100kN/m2 であった 表 2. 北側柱の針貫入試験測定結果 北側柱の針貫入勾配は 12~50N/mmの範囲で これから計算される一軸圧縮強度は47~192 *100kN/m2 であった 表 3. 貫 B 点の針貫入試験結果 貫 B 点の針貫入勾配は 4~50N/mmの範囲で これから計算される一軸圧縮強度は17~192*100kN/m2 であった 表 4. 笠木 C 点の針貫入試験結果 笠木 C 点の針貫入勾配は 25~67N/mmの範囲で これから計算される一軸圧縮強度は97~254 *100kN/ m2であった 表 5. 笠木 D 点の針貫入試験結果 笠木 D 点の針貫入勾配は 12~40N/mmの範囲で これから計算される一軸圧縮強度は47~154*100kN/ m2であった Ⅱ 山形市の重要文化財 鳥居 の劣化に関する総合調査 17
4 表 6. 測定点 H( 貫部分 ) の針貫入試験結果 測定点 H( 貫部分 ) の針貫入勾配は 10~200N/mmの範囲で これから計算される一軸圧縮強度は40~ 744*100kN/m2であった 表 7. 測定点 I( 貫穴部分 ) の針貫入試験結果 測定点 I( 貫穴部分 ) の針貫入勾配は 4~200N/mmの範囲で これから計算される一軸圧縮強度は17~ 744*100kN/m2であった 表 8. 測定点 J( 笠木剥ぎ石部分 ) の針貫入試験結果 測定点 J( 笠木剥ぎ石部分 ) の針貫入勾配は 29~200N/mmの範囲で これから計算される一軸圧縮強度は111~744*100kN/m2であった また 重要文化財 鳥居 の石材に使用されていると考えられる 劣化度の低い成沢地区凝灰岩試料を 図 9に示すように 直径 5cm 高さ3cmの円柱に成形し ラベルで表示した部分の針貫入試験を行った これを表 9に示す 結果は 針貫入勾配は 25~200N/mmの範囲で これから計算される一軸圧縮強度は 97~744*100kN/m2となり ばらつきはあるものの 高い強度を示した また 図 10に示したように 表面が劣化していると考えられるラベルで表示した部分の針貫入試験を行った これを表 10に示す 結果は 針貫入勾配は 20~67N/mmの範囲で これから計算される一軸圧縮強度は78~254 *100kN/m2となり 表 9のものより 低い強度を示した 18 Ⅱ 山形市の重要文化財 鳥居 の劣化に関する総合調査
5 図10 劣化度の高い成沢地区凝灰岩試料の石材表面状況 図９ 劣化度の低い成沢地区凝灰岩試料の石材表面 表９ 劣化度の低い成沢地区凝灰岩試料の針貫入試験結果 表10 劣化度の高い成沢地区凝灰岩試料の針貫入試験結果 ３ 音響トモグラフィーによる鳥居の構造 調査 この方法は 石材中の音波の伝搬速度を測定す ることにより 内部の石材の強度を評価する手法 である 石材が 劣化していると音波の伝搬速度 は遅くなり 健全であると音波の伝搬速度は速く なる ここでは 図11に示した位置の 音波の伝 搬速度を測定した また 劣化度の低い成沢地区 凝灰岩試料の音波の伝搬速度を測定し 鳥居での 測定結果との比較を行った 測定場所は 北側柱 南 側 柱 に お い て 地 面 よ り 130cm 190cm 図11 音波の伝搬速度測定場所 250cmの高さの部分である Ⅱ 山形市の重要文化財 鳥居 の劣化に関する総合調査 19
6 本調査で用いた測定システム ( ドクターウッズ ) は音響波を用いた樹木内部診断システムである 計測対象物の表面に設置した発振 受信兼用のセンサを用いて 各センサ間の間で縦波を発振 受信する 縦波の到達時間と各センサ間の距離から伝播速度を計算し 逆計算と呼ばれる手法で各メッシュの速度を求める 調査原理と計測フローを図 12 図 13に示す 図 14. 音波の伝搬速度測定システム 音波の発信 受信兼用センサーは 図 15に示したように 測定部分の周囲に 均等な間隔で 16 個設置した 図 12. 音波の伝搬速度測定原理 図 15. 音波の発信 受信兼用センサーの設置 音波の発信 受信兼用センサーの拡大写真を図 16に示す センサーと石材との間に 粘土を挟み込み 音波がスムーズに伝わるように工夫がなされている 図 13. 音波の伝搬速度測定原理 本調査で用いた測定システム ( ドクターウッズ ) の計測機器の写真を図 14に示す 図 16. 音波センサー設置部分の拡大写真 20 Ⅱ 山形市の重要文化財 鳥居 の劣化に関する総合調査
7 図 11に示した 北側柱の地面より 130cm 190cm 250cmの高さの部分で測定結果を 以下の図 17 図 18 図 19に示す 図 11に示した 南側柱の地面より 130cm 190cm 250cmの高さの部分で測定結果を 以下の図 20 図 21 図 22に示す 図 17. 北側柱の地面より 130cm 高さの測定結果 図 20. 南側柱の地面より 130cm 高さの測定結果 図 18. 北側柱の地面より 190cm 高さの測定結果 図 21. 南側柱の地面より 190cm 高さの測定結果 図 19. 北側柱の地面より 250cm 高さの測定結果 図 22. 南側柱の地面より 250cm 高さの測定結果 Ⅱ 山形市の重要文化財 鳥居 の劣化に関する総合調査 21
8 これらの値と比較するため 劣化度の低い成沢地区凝灰岩試料の音波伝搬速度を測定した 測定の様子を図 23に示す 図 23. 劣化度の低い成沢地区凝灰岩の音波伝搬速度の測定をしている様子 この測定結果から 劣化度の低い成沢地区凝灰岩試料の音波伝搬速度は 1,560m/sの値が得られた 図 17の北側柱の地面より 130cm 高さの測定結果では 柱周囲では 1,000m/sの値を示すところが見られたが 柱内部では1,400~1,500m/sの値が見られ 内部は 劣化度の低い成沢地区凝灰岩の音波伝搬速度とほぼ同じ値が得られた 図 18の北側柱の地面より 190cm 高さの測定結果では 柱内部では1,600~1,700m/sの値が見られた 図 19の北側柱の地面より 250cm 高さの測定結果では 柱周囲では 1,300m/sの値を示すところが見られたが 柱内部では1,700~1,800m/sの値が見られた 図 20の南側柱の地面より 130cm 高さの測定結果では 柱内部では1,400~1,500m/sの値が見られた 図 21の南側柱の地面より 190cm 高さの測定結果では 柱内部では1,500~1,800m/sの値が見られた 図 22の南側柱の地面より 250cm 高さの測定結果では 柱内部では1,600~1,900m/sの値が見られた これらの測定結果から 柱の周囲部分では 音波伝搬速度が低く 強度が低下している部分が見られるものの 柱内部では 劣化度の低い成沢地区凝灰岩試料の値より大きな音波伝搬速度が見られ 強度が強い状態に維持されていると評価される 4. まとめ 2017 年に 山形市より依頼を受け 重要文化財 鳥居 の劣化に関する総合調査を行った 調査の中で 石材の強度を把握するために 針貫入試験を行い 石材表面の強度を評価すると共に 音波トモグラフィーにより 石材内部の強度の評価を行った 針貫入試験の結果から計算された一軸圧縮強度に関して 貫 (B 点 ) 部分の表面の劣化度の大きい部分では 1.7MPa 程度の低い部分があることが分かった またその近傍では 25.4MPaの値が得られるなど 強度のばらつきが見られた また 南側柱の表面強度は 4.7~25.4MPa 北側柱の表面強度は 4.7~19.2MPaと計算された 音波トモグラフィーによる測定結果からは 柱表面近くで 音波伝搬速度が低く 強度が低下している部分が見られるものの 柱内部では 劣化度の低い成沢地区凝灰岩試料の値より大きな音波伝搬速度が見られ 強度が強い状態に維持されていると評価された なお 本研究は山形市からの受託業務 重要文化財 鳥居 詳細調査 ( 第二次調査 ) により行ったものである 調査にあたっては 山形市社会教育青少年課の皆様にご協力をいただき実施することができましたことを ここに記し感謝申し上げます 22 Ⅱ 山形市の重要文化財 鳥居 の劣化に関する総合調査
土木工事共通仕様書（その２）
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 1 2 3 22 578 582 27 4 5 6 567 7 21 8 9 (9), 10 11 12 13 14 (1) (2) 16 532 35 15 (3) (4) (1) (1) 16 (4) () () () 17 () 18 170 19 20 21 10 22 23 24 25 26 27
0.45m1.00m 1.00m 1.00m 0.33m 0.33m 0.33m 0.45m 1.00m 2
24 11 10 24 12 10 30 1 0.45m1.00m 1.00m 1.00m 0.33m 0.33m 0.33m 0.45m 1.00m 2 23% 29% 71% 67% 6% 4% n=1525 n=1137 6% +6% -4% -2% 21% 30% 5% 35% 6% 6% 11% 40% 37% 36 172 166 371 213 226 177 54 382 704 216
10 117 5 1 121841 4 15 12 7 27 12 6 31856 8 21 1983-2 - 321899 12 21656 2 45 9 2 131816 4 91812 11 20 1887 461971 11 3 2 161703 11 13 98 3 16201700-3 - 2 35 6 7 8 9 12 13 12 481973 12 2 571982 161703 11
(1) 1.1
1 1 1.1 1.1.1 1.1 ( ) ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) 2 1 1.1.2 (1) 1.1 1.1 3 (2) 1.2 4 1 (3) 1.3 ( ) ( ) (4) 1.1 5 (5) ( ) 1.4 6 1 (6) 1.5 (7) ( ) (8) 1.1 7 1.1.3
untitled
9118 154 B-1 B-3 B- 5cm 3cm 5cm 3m18m5.4m.5m.66m1.3m 1.13m 1.134m 1.35m.665m 5 , 4 13 7 56 M 1586.1.18 7.77.9 599.5.8 7 1596.9.5 7.57.75 684.11.9 8.5 165..3 7.9 87.8.11 6.57. 166.6.16 7.57.6 856 6.6.5
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ハンディサーチ NJJ-105 の平均波処理について 2010 年 4 月 株式会社計測技術サービス 1. はじめに平均波処理の処理アルゴリズムの内容と有効性の度合いを現場測定例から示す まず ほぼ同じ鉄筋かぶりの密接鉄筋 壁厚測定時の平均波処理画像について また ダブル筋 千鳥筋の現場測定例へ平均波処理とその他画像処理を施し 処理画像の差について比較検証し 考察を加えた ( 平均波処理画像はその他の各処理画像同様
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様式 C-19 F-19 Z-19( 共通 ) 1. 研究開始当初の背景 (1) 我国では 1972 年に奈良県の高松塚古墳で 1973 年に茨城県の虎塚古墳で壁画が発見された その後これらの古墳壁画は現地での保存が行われていたが 2002 年以降 高松塚古墳壁画ではカビの発生が問題となり 修理を目的とした石室解体に至った (2007 年 ) 高湿度環境下において カビの問題への対策を検討するためには
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1 2 D16ctc250 D16ctc250 1 D25ctc250 9,000 14,800 600 6,400 9,000 14,800 600 以上 6,500 隅角部テーパーをハンチ処理に 部材寸法の標準化 10cm ラウンド 10cm ラウンド 定尺鉄筋を用いた配筋 定尺鉄筋 配力筋位置の変更 ( 施工性考慮 ) 配力筋 主鉄筋 配力筋 主鉄筋 ハンチの除去底版テーパーの廃止 部材寸法の標準化
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12-7 12-7 12-7 12-7 12-8 12-10 12-10 12-10 12-11 12-12 12-12 12-14 12-15 12-17 12-18 10 12-19 12-20 12-20 12-21 12-22 12-22 12-23 12-25 12-26 12-26 12-29 12-30 12-30 12-31 12-33 12-34 12-3 12-35 12-36
- 14 -
- 13 - - 14 - - 15 - 14 15 2-3-1 14 (KP1.81.4) 4,000(m 3 /) 14 2-3-2 c b c a a b c - 16 - 2-3-1 15 1960 (Cs-137Pb-210) (KP1.42.5) 1960(KP-2.51.4) 132,000m 3 3,300m 3 / 116,000m 3 15,900m 3 Cs-137Pb-210
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西松建設技報 VOL.33 東京国際空港 D 滑走路の施工について The Construction of Tokyo International Airport D-Runway Shuji Kimura Kazuyuki Ishihara Hitoshi Mori Hidetoshi Hanafusa 要 約 D 1,600 t 1 100 mm 23 mm 125 mm 31 mm SGMSuper
19 () -1- 11 12 17 18 6 ()( ) ( ) () () 17 7 ()( ) 18 () -2- 4610 21-3- ( 20 15 4 ) -4- () -5- () () () -6- ( ) -7- cm/s 5cm7.5cm 10cm. 1 ( qc) 400 200-8- 20 ( 46 300 ) 27 252 19 1 252 22 () 1.6.2()
56cm 1 15 1960 2 8 2 2 1 2008 1992 2 1992 2 3562mm 3773mm 2 1980 1991 2008 2007 2003 5 2 3 2003 2005 2008 2010 2005 2008 2012 2010 2012 4 7 4 5 2 1975 1994 8 2008 NPO 2 2010 3 2013 2016 3 2008 2009 14
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第 7 章自然対流熱伝達 伝熱工学の基礎 : 伝熱の基本要素 フーリエの法則 ニュートンの冷却則 次元定常熱伝導 : 熱伝導率 熱通過率 熱伝導方程式 次元定常熱伝導 : ラプラスの方程式 数値解析の基礎 非定常熱伝導 : 非定常熱伝導方程式 ラプラス変換 フーリエ数とビオ数 対流熱伝達の基礎 : 熱伝達率 速度境界層と温度境界層 層流境界層と乱流境界層 境界層厚さ 混合平均温度 強制対流熱伝達 :
目 次
地盤工学会基準 ( 案 ) JGS 0544:2011 ベンダーエレメント法による土のせん断波速度測定方法 Method for laboratory measurement of shear wave velocity of soils by bender element test 1 適用範囲この基準は, 拘束圧を受けない状態で自立する供試体, もしくは三軸試験用に設置された供試体に対して, ベンダーエレメント法を用いて土のせん断波速度を求める方法について規定する
第2章 道路路盤材としての定義及び現状
11 2 m 1530cm 1112 20 0.074mm 10 0.4mm 10 50mm 30 CBR JIS 5015 4 CBR [] JIS1211 92 95 JIS1210 JIS 1205 18 JIS 5015 10kgfcm 10 kgfcm CBR 10 18 CBR CBR JIS A 12051206 30kgfcm 18 10 10kgfcm 40mm 45 0.4mm
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土層強度検査棒 計測データ例 kn/ m2 45 滑り面の可能性ありとした箇所の条件 : 地下水に飽和していること 及び SS 試験で 100kg 以下で自沈する箇所であること 土層強度検査棒による地盤強度計測結果グラフ 粘着力 計測値 30 T2 O5 25 M4 M3 20 滑り面
土層強度検査棒 計測データ例 kn/ m 4 滑り面の可能性ありとした箇所の条件 : 地下水に飽和していること 及び SS 試験で kg 以下で自沈する箇所であること 土層強度検査棒による地盤強度計測結果グラフ 粘着力 計測値 T O M4 M3 滑り面 変動 % 側部 合計最大側部 非変動最大側部 変動 % 滑り面 合計最大滑り面 非変動最大滑り面 予測モデル設定......... 4. 内部摩擦角
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道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
リサーチ ダイジェスト KR-051 自然斜面崩壊に及ぼす樹木根系の抑止効果と降雨時の危険度評価に関する研究 京都大学大学院工学研究科社会基盤工学専攻特定教授杉山友康 1. はじめに 鉄道や道路などの交通インフラ設備の土工施設は これまでの防災対策工事の進捗で降雨に対する耐性が向上しつつある一方で
自然斜面崩壊に及ぼす樹木根系の抑止効果と降雨時の危険度評価に関する研究 京都大学大学院工学研究科社会基盤工学専攻特定教授杉山友康 1. はじめに 鉄道や道路などの交通インフラ設備の土工施設は これまでの防災対策工事の進捗で降雨に対する耐性が向上しつつある一方で 近年の短時間豪雨の頻度の増加などもあり 路線近傍の自然斜面崩壊やこれを原因とする土砂流入などによる被害割合が増加傾向にある こうした被害を少しでも減少させるためには危険個所の抽出と箇所ごとの特性に合った対策が求められる
スライド 1
本資料について 本資料は下記論文を基にして作成されたものです. 文書の内容の正確さは保障できないため, 正確な知識を求める方は原文を参照してください. 著者 : 伊藤誠吾吉田廣志河口信夫 論文名 : 無線 LANを用いた広域位置情報システム構築に関する検討 出展 : 情報処理学会論文誌 Vol.47 No.42 発表日 :2005 年 12 月 著者 : 伊藤誠悟河口信夫 論文名 : アクセスポイントの選択を考慮したベイズ推定による無線
目次構成
< 参考資料 5> 多雪地域の耐震診断法について 今回の実験の結果 既存建築物の耐力は診断結果の耐力を大きく上回るものであった これは 積雪を考慮した診断法と積雪時のの低減に問題があるものと考えられる 積雪地域では現行の耐震診断法は安全側にききすぎている可能性があることから 多雪地域における耐震診断法の精緻化の方向性について提案する () 多雪地域における耐震診断法の課題と精緻化の方向性 多雪地域における耐震診断法の課題積雪による鉛直荷重の押さえ込みにより
１
10 2 1990 5 1993 6 16 11 24 18 35 1960 41 1966 19 2 11 14 30 1955 10 41 1966 12 16 45 40 35 2004 2004 2004 30 25 20 15 10 5 0 1950 1960 1970 1980 1990 2000 6 10 1 6 46 10 2223 2 6 10 6 10 1 6 7 8 1011
2002 (1) (2) (3) (4) (5) (1) (2) (3) (4) (5) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (1) (2) (3) (4) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) No 2,500 3 200 200 200 200 200 50 200 No, 3 1 2 00 No 2,500 200 7 2,000 7
-1- 4 1 2 4-2- -- 2 2 cm 0 80cm 2 80cm 80cm 80cm 50cm 80cm 50cm 6 80cm 100 50 50 cm 10 6 4 50cm 4 4 50cm -4- -5- cm 50cm 4 4 4 50cm 50cm 4 80cm 50cm 80cm 50cm 6 cm -6- 20 250cm 1 2 1 4 0cm 60cm cm cm 1
180 30 30 180 180 181 (3)(4) (3)(4)(2) 60 180 (1) (2) 20 (3)
12 12 72 (1) (2) (3) 12 (1) (2) (3) (1) (2) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (1) (2) 180 30 30 180 180 181 (3)(4) (3)(4)(2) 60 180 (1) (2) 20 (3) 30 16 (1) 31 (2) 31 (3) (1) (2) (3) (4) 30
... 6 1) 2) No. 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 No. 1 2 2 3 3cm 4 untitled
1....1 2....2 2.1...2 2.2...2 3....14 3.1...14 3.2...14 4....15 4.1...15 4.2...18 4.3...21 4.4...23 4.5...26 5....27 5.1...27 5.2...35 5.3...54 5.4...64 5.5...75 6....79 6.1...79 6.2...85 6.3...94 6.4...
113 120cm 1120cm 3 10cm 900 500+240 10 1 2 3 5 4 5 3 8 6 3 8 6 7 6 8 4 4 4 4 23 23 5 5 7
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21 14 487 2,322 2 7 48 4 15 ( 27) 14 3(1867) 3 () 1 2 3 ( 901923 ) 5 (1536) 3 4 5 6 7 8 ( ) () () 9 10 21 11 12 13 14 16 17 18 20 1 19 20 21 22 23 21 22 24 25 26 27 28 22 5 29 30cm 7.5m 1865 3 1820 5
1948 1907 4024 1925 14 19281929 30 111931 4 3 15 4 16 3 15 4 161933 813 1935 12 17 11 17 1938 1945 2010 14 221 1945 10 1946 11 1947 1048 1947 1949 24
15 4 16 1988 63 28 19314 29 3 15 4 16 19283 15294 16 1930 113132 3 15 4 16 33 13 35 12 3 15 4 16 1945 10 10 10 10 40 1948 1907 4024 1925 14 19281929 30 111931 4 3 15 4 16 3 15 4 161933 813 1935 12 17 11
裁定審議会における裁定の概要 (平成23年度)
23 23 23 4 24 3 10 11 12 13 14 () 1 23 7 21 23 12 14 (19 ) 30 1.876% 60 8 24 19 78 27 1 (10) 37 (3) 2 22 9 21 23 5 9 21 12 1 22 2 27 89 10 11 6 A B 3 21 12 1 12 10 10 12 5 1 9 1 2 61 ( 21 10 1 11 30 )
<91E6825289F1938C966B95FA8ECB90FC88E397C38B5A8F708A778F7091E589EF8EC08D7388CF88F5837D836A83858341838B566572312E696E6464>
Microsoft Word - 入居のしおり.doc
1 1 2 2 2 3 2 4 3 5 3 6 3 7 3 8 4 1 7 2 7 3 7 4 8 5 9 6 9 7 10 8 10 9 11 10 11 11 11 12 12 13 13 1 14 2 17 3 18 4 19 5 20 6 22 (1) 24 (2) 24 (3) 24 (4) 24 (5) 24 (6) 25 (7) 25 (8) 25 (9) 25 1 29 (1) 29
和県監査H15港湾.PDF
...1...1...1...1...1...1...1...1...2...2...2...3...3...3...5...5...10...11...12...13...13...13...14...14...14...14...14...14...15...15...15...15...15 ...16...17 14...17...18...18...19...21...23 2...25...27...27...28...28...28
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-25- -26- -27- -28- -29- -30- -31- -32- -33- -34- -35- -36- -37- -38- cm -39- -40- 1 2 3 4 4 3 2 1 5 5-41- -42- -43- -44- -45- -46- -47- -48- -49- -50- cm -51- -52- -53- -54- -55- -56- -57- -58- -59- -60-
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河川砂防技術基準・基本計画編.PDF
4 1 1 1 1 1 2 1 2.1 1 2.2 2 2.3 2 2.4 2 3 2 4 3 2 4 1 4 1.1 4 1.2 4 2 4 2.1 4 2.2 4 2.3 5 2.4 5 2.5 5 2.5.1 5 2.5.2 5 2.6 5 2.6.1 5 2.6.2 5 2.6.3 5 2.6.4 5 2.6.5 6 2.7 6 2.7.1 6 2.7.2 6 2.7.3 6 2.7.4
4 100g
100g 10 20 30 40 50 60 70 80 4 5 7 9 12 15 19 24 60 100 10 80 100 20 10 5 20 195 20-1- 60 60 15 100 60 100 15 15 15 100 15 15 60 100 10 60 100 100 15 10 10 60 100 15 10 15 10 5-2- 80 80 24 100 80 100 24
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... 1... 29... 31... 65 ... 152... 160... 162 ... 169 ... 201 1 2 3 4 玢 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 23 9 28 26 31 18 19 - - T.P.+ 1 21 3 8 22 3 1 18 2 8 41 2 T.P.+m 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29
(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH
地盤調査報告書 スウェーデン式サウンディング試験に基づく地盤調査 調査名称 清水東町 I 号地事前調査 調査場所 熊本県熊本市北区清水東町 株式会社奥羽興産 金城重機株式会社 千葉県松戸市高塚新田 512 番 19 号 TEL FAX
地盤調査報告書 スウェーデン式サウンディング試験に基づく地盤調査 調査名称 清水東町 I 号地事前調査 調査場所 熊本県熊本市北区清水東町 665-9 株式会社奥羽興産 金城重機株式会社 千葉県松戸市高塚新田 512 番 19 号 TEL 047-330-9114 FAX 047-330-9113 承認技術部 H27.2.23 石田 作成技術部 H27.2.23 木場 目次 1. 地盤調査概要 2.
<8B5A8F708E77906A89FC92F988C E FCD2E786477>
第 8 章練積み造擁壁の標準構造図 8.1 標準構造図の種類練積み造擁壁の種類としては 擁壁の背面の状態 ( 切土か盛土 ) によって切土タイプと盛土タイプの2 種類があります 表 8-1 参照過去に造成が行われている場合及び切土と盛土を同時に行う場合には 盛土タイプを使用してください 8.2 標準構造図使用上の注意点 1) 設置地盤の地耐力が表 8-1 の値以上にしてください 軟弱地盤や 過去に埋立てを行
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計 算 法 -A 支 柱 基 礎 の 根 入 れ 長 計 算 ( 極 限 地 盤 反 力 法 による 最 小 根 入 れ 長 を 確 保 する) 柵 の 支 柱 基 礎 設 置 箇 所 : NO.12+15(L) 計 算 条 件 項 目 記 号 単 位 数 値 摘 要 水 平 力 H kn 9.126 作 用 荷 重 曲 げモーメント M kn m 4.563 支 柱 寸 法 支 柱 の 幅 ( 直
陦ｨ邏・3
研 究 ニ ュ ー ス 地震波で覗いた マントル最下部まで沈んだ 表面地殻の岩石質 ロバート ゲラー 地球惑星科学専攻 教授 私たちの立っている地殻のもとには D" 層はマントル対流における熱境界層 行った 図 1 その結果 他の地域で 地球の全体積の 8 割を超える 岩石で であり そこでは温度の不均質や組成の の D 領域構造と異なる S 波速度の 構成されているマントル そしてさらに 分化の可能性が示唆されており
Microsoft Word - 要領.doc
テストハンマーによるコンクリート強度推定要領 平成 25 年 7 月 熊本県土木部 テストハンマーによるコンクリート強度推定要領本要領は 硬化コンクリートのテストハンマー強度の試験方法 ( 案 ) (2010 制定コンクリート標準示方書 [ 規準編 ] JSCE-G 504-2007) 及び テストハンマーによる強度推定調査の 6 つのポイント ( 平成 13 年 独立行政法人土木研究所 ) を参考に作成したものです
作成 承認 簡単取扱説明書 ( シュミットハンマー :NR 型 ) (1.0)
作成 承認 簡単取扱説明書 ( シュミットハンマー :NR 型 ) 2012.1(1.0) 本簡単取扱説明書は あくまで簡易な使用方法についての取扱説明書です ご使用に関 して機器取扱説明書を十分ご理解の上で正しくご使用くださるようお願いします 注意 本簡単取扱説明書は 簡易な使用方法についての取扱説明 書です 詳細については機器取扱説明書十分理解して使用 してください 1 シュミットハンマーの使用方法
Microsoft Word - Hertz Stress revA.xls.doc
ヘルツ面圧計算 ( 簡易版 ) 取扱説明書 ファイル名 :Hertz Stress reva.xls 上記ファイルでは以下の計算が行えます (1) 円柱面と凹円柱面 凸円柱面間のヘルツ面圧 ( 最大値 ) ただし 荷重は一様な線分布荷重 (2) 球面と凹球面 凸球面間のヘルツ面圧 ( 最大値 ) ただし 荷重は集中荷重 (3) 円柱や球のを変化させたときのヘルツ面圧特性 ファイル使用解説 1. シートの種類シートは下図のとおり
風力発電インデックスの算出方法について 1. 風力発電インデックスについて風力発電インデックスは 気象庁 GPV(RSM) 1 局地気象モデル 2 (ANEMOS:LAWEPS-1 次領域モデル ) マスコンモデル 3 により 1km メッシュの地上高 70m における 24 時間の毎時風速を予測し
風力発電インデックスの算出方法について 1. 風力発電インデックスについて風力発電インデックスは 気象庁 GPV(RSM) 1 局地気象モデル 2 (ANEMOS:LAWEPS-1 次領域モデル ) マスコンモデル 3 により 1km メッシュの地上高 70m における 24 時間の毎時風速を予測し 2000kW 定格風車の設備利用率として表示させたものです 数値は風車の定格出力 (2000kW)
猪俣佳瑞美.indd
3 1978 25-220 6 1 1971 1972 706 654-684 1974 1 1982, p71 1982 71-73 2 2014 7-8 31 34 20 32 34 16 630 630 710 702 2007 p170 150 833 850 3 4 2 40 40 20 3 1982, p21 4 2010, p300 5 6 7 8 5 19 1972, p593 6
調査を実施した 調査成果としては 3 面の遺構面を確認し 中世後半 (l 5 ~ (l 3 ~ ところが 調査の結果は 中世後半 (1 5 世紀以降 ) 中世前半 (1 3 ~ ~m ~ 2mm ~ ~ ~ 0.125 ~ 0.063 ~ 0. 1 25111111 ~ 0.063mm ~ 細粒砂 ( ~ 中粒砂 (m.) - 一 \~ ら平安 ~ 鎌倉時代と弥生時代 ( 中期 )~ 古墳 5
認証対象接合金物
6U-103(Rev2.0) 2002.2.18 制 定 2012.4.1 改 定 木 造 建 築 物 接 合 部 等 の 評 価 方 法 木 造 建 築 接 合 部 の 評 価 方 法 下 記 の 参 考 図 書 に 示 されている 標 準 的 なルールに 基 づく 評 価 方 法 を 準 用 する [ 参 考 図 書 ] 木 造 軸 組 工 法 住 宅 の 許 容 応 力 度 設 計 法 (2008
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インクジェットを利用した微小液滴形成における粘度及び表面張力が与える影響 色染化学チーム 向井俊博 要旨インクジェットとは微小な液滴を吐出し, メディアに対して着滴させる印刷方式の総称である 現在では, 家庭用のプリンターをはじめとした印刷分野以外にも, 多岐にわたる産業分野において使用されている技術である 本報では, 多価アルコールや界面活性剤から成る様々な物性値のインクを吐出し, マイクロ秒オーダーにおける液滴形成を観察することで,
実験題吊 「加速度センサーを作ってみよう《
加速度センサーを作ってみよう 茨城工業高等専門学校専攻科 山越好太 1. 加速度センサー? 最近話題のセンサーに 加速度センサー というものがあります これは文字通り 加速度 を測るセンサーで 主に動きの検出に使われたり 地球から受ける重力加速度を測定することで傾きを測ることなどにも使われています 最近ではゲーム機をはじめ携帯電話などにも搭載されるようになってきています 2. 加速度センサーの仕組み加速度センサーにも様々な種類があります
03マイクロ波による光速の測定
マイクロ波による光速の測定 小河貴博石橋多郎高田翔宮前慧士 指導者 : 仲達修一 要旨本研究では, マイクロ波を用いて光速を測定するための装置を製作し, その装置を用いて, 波長を測定することによって光速を算出する方法の妥当性を検討した また, 複数の測定方法を考案してより良い測定方法を探った その結果, 自作の実験装置とマイクロ波を用いた測定方法の妥当性を明らかにすることができた In our research,
( 全体 ) 年 1 月 8 日,2017/1/8 戸田昭彦 ( 参考 1G) 温度計の種類 1 次温度計 : 熱力学温度そのものの測定が可能な温度計 どれも熱エネルギー k B T を
( 全体 htt://home.hiroshima-u.ac.j/atoda/thermodnamics/ 9 年 月 8 日,7//8 戸田昭彦 ( 参考 G 温度計の種類 次温度計 : 熱力学温度そのものの測定が可能な温度計 どれも熱エネルギー k T を単位として決められている 9 年 月 日 ( 世界計量記念日 から, 熱力学温度 T/K の定義も熱エネルギー k T/J に基づく. 定積気体温度計
第18回海岸シンポジウム報告書
2011.6.25 2011.6.26 L1 2011.6.27 L2 2011.7.6 2011.12.7 2011.10-12 2011.9-10 2012.3.9 23 2012.4, 2013.8.30 2012.6.13 2013.9 2011.7-2011.12-2012.4 2011.12.27 2013.9 1m30 1 2 3 4 5 6 m 5.0m 2.0m -5.0m 1.0m
1 911 34/ 22 1012 2/ 20 69 3/ 22 69 1/ 22 69 3/ 22 69 1/ 22 68 3/ 22 68 1/ 3 8 D 0.0900.129mm 0.1300.179mm 0.1800.199mm 0.1000.139mm 0.1400.409mm 0.4101.199mm 0.0900.139mm 0.1400.269mm 0.2700.289mm
[mm] [mm] [mm] 70 60 50 40 30 20 10 1H 0 18 19 20 21 22 23 24 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 60 50 40 30 20 10 0 18 19 20 21 22 23 24 1 2 3 4
1 2 http://www.japan-shop.jp/ 3 4 http://www.japan-shop.jp/ 5 6 http://www.japan-shop.jp/ 7 2,930mm 2,700 mm 2,950mm 2,930mm 2,950mm 2,700mm 2,930mm 2,950mm 2,700mm 8 http://www.japan-shop.jp/ 9 10 http://www.japan-shop.jp/
液晶ディスプレイ取説TD-E432/TD-E502/TD-E552/TD-E652/TD-E432D/TD-E502D
1 2 3 4 5 6 7 1 2 3 4 5 6 7 2 2 2 1 1 2 9 10 11 12 13 14 15 16 17 1 8 2 3 4 5 6 7 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 9 11 12 13 13 14 15 16 17 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 1 2 3 4 5 6 7 8 9 11 12
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1 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 e e 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 10mm 150mm 60mm 25mm 40mm 30mm 25 26 27 1 28 29 30 31 32 e e e e e e 33 e 34 35 35 e e e e 36 37 38 38 e e 39 e 1 40 e 41 e 42 43
1 1 36 223 42 14 92 4 3 2 1 4 3 4 3429 13536 5 6 7 8 9 2.4m/ (M) (M) (M) (M) (M) 6.67.3 6.57.2 6.97.6 7.27.8 8.4 5 6 5 6 5 5 74 1,239 0 30 21 ( ) 1,639 3,898 0 1,084 887 2 5 0 2 2 4 22 1 3 1 ( :) 426 1500
1 C 2 C 3 C 4 C 1 C 2 C 3 C
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