はじめに 第 28 回 64 回 76 回 94 回審査会合で報告. 敷地における地震動の増幅特性 敷地における地盤増幅特性 敷地における地盤増幅特性の地震動評価への反映方法 2. 敷地周辺で発生する地震に関する調査 敷地周辺の地震発生様式 被害地震 地震活動 3. 震源を特定して策定する地震動 内

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1 資料 - 浜岡原子力発電所 基準地震動 Ss の策定 ( 概要 ) について 平成 27 年 7 月 3 日 24Chubu Electric Power Co., Inc. All rights reserved.

2 はじめに 第 28 回 64 回 76 回 94 回審査会合で報告. 敷地における地震動の増幅特性 敷地における地盤増幅特性 敷地における地盤増幅特性の地震動評価への反映方法 2. 敷地周辺で発生する地震に関する調査 敷地周辺の地震発生様式 被害地震 地震活動 3. 震源を特定して策定する地震動 内陸地殻内地震の地震動評価 内陸地殻内地震に関する調査 敷地に大きな影響を与える地震の分類 検討用地震の選定 震源モデルの設定 地震動評価 地震動の顕著な増幅を踏まえた地震動評価 海洋プレート内地震の地震動評価 海洋プレート内地震に関する調査 敷地に大きな影響を与える地震の分類 検討用地震の選定 震源モデルの設定 地震動評価 地震動の顕著な増幅を踏まえた地震動評価 プレート間地震の地震動評価 プレート間地震に関する調査 敷地に大きな影響を与える地震の分類 検討用地震の選定 震源モデルの設定 地震動評価 地震動の顕著な増幅を踏まえた地震動評価 4. 震源を特定せず策定する地震動 Mw6.5 以上の地震に関する検討 Mw6.5 未満の地震に関する検討 震源を特定せず策定する地震動 の策定 5. 基準地震動 Ss の策定

3 目次. 敷地における地震動の増幅特性 p.3~ 2. 敷地周辺で発生する地震に関する調査 p.2~ 3. 震源を特定して策定する地震動 4. 震源を特定せず策定する地震動 5. 基準地震動 Ss の策定 p.9~ p.28~ p.33~ 2

4 目次. 敷地における地震動の増幅特性 2. 敷地周辺で発生する地震に関する調査 3. 震源を特定して策定する地震動 4. 震源を特定せず策定する地震動 5. 基準地震動 Ssの策定 3

5 . 敷地における地震動の増幅特性概要 敷地における地盤増幅特性 第 94 回資料 p.2 修正 詳細は第 94 回審査会合資料 を参照 地下構造 敷地周辺の地下構造 ( 深部からやや浅部 ) 敷地周辺の地下構造調査結果に基づき 深部三次元地下構造モデルを作成し 解析検討を実施 地震基盤面及びそれ以浅の速度構造 ( 褶曲構造を含む ) は地震動の顕著な増幅に影響を及ぼすものではない 敷地近傍の地下構造 ( 浅部 ) 敷地近傍の地下構造調査結果に基づき 地震観測記録の特徴のチューニングを踏まえ S 波低速度層を含む浅部三次元地下構造モデルを作成し 解析検討を実施 S 波低速度層は 3,4 号炉周辺に見られず 3,4 号炉周辺の地震動の顕著な増幅に影響しない S 波低速度層は 5 号炉周辺の地震動の顕著な増幅に影響 さらに 4 号炉周辺への影響検討 の観点から 観測記録の特徴とは整合しないものの 小低速度層を 4 号炉周辺へ最も近づけた場合のパラメータスタディを実施 仮定条件下の影響検討においても S 波低速度層は 3,4 号炉周辺の地震動の顕著な増幅に影響しない 3,4 号炉周辺の地下構造には物性の顕著な変化はなく 平行成層地盤に近似することができる 5 号炉周辺の地震動の顕著な増幅には S 波低速度層が影響 3,4 号炉のうち S 波低速度層からの距離が近い 4 号炉で代表して検討を実施 地震観測 各号炉周辺における鉛直アレイ観測 地震観測記録の特徴や地震波到来方向毎の地盤増幅特性の検討 鉛直アレイ観測点と周辺観測点 (RK-net) の地震観測記録の比較 検討を実施 3~5 号炉の観測点における地震波到来方向毎の地盤増幅特性及び敷地の観測点と周辺観測点の地盤増幅特性の関係を把握 敷地全体を対象とした多点連続地震観測 高感度の速度計を用いた高感度連続地震観測を敷地全体で行い 多方向からの観測記録を取得し 分析を実施 敷地全体における地震波到来方向毎の地盤増幅特性を把握 海底試掘トンネルにおける連続地震観測 海底試掘トンネルにおいて連続地震観測を行い 多方向からの観測記録を取得し 分析を実施 海域部における地震波到来方向毎の地盤増幅特性を把握 3,4 号炉周辺では地震動の顕著な増幅が見られない 5 号炉周辺では一部の方向で地震動の顕著な増幅が見られる 地震波の伝播経路 観測地震の地震波及び敷地への影響が大きいプレート間地震 ( 震源モデル ) の地震波について 4 号炉周辺に到達する伝播経路を検討 地震波が低速度層を伝播して増幅するメカニズムを検討 3,4 号炉周辺に到達する地震波の伝播経路を把握 5 号炉周辺の地震波の増幅メカニズムを把握 3,4 号炉周辺に到達する主要な地震波は S 波低速度層を伝播せず 顕著な増幅が見られない 5 号炉周辺に到達する地震波は 一部の方向で S 波低速度層を伝播し 顕著な増幅が見られる 敷地における地盤増幅特性の地震動評価への反映方法 地震動の顕著な増幅が見られない観測点 (3,4 号炉周辺等 ) では 平行成層地盤と見なして地盤増幅特性を保守的に考慮し 地震動評価を行う 地震動の顕著な増幅が見られる観測点 (5 号炉周辺等 ) では S 波低速度層による三次元的な地下構造の影響を踏まえて地盤増幅特性を保守的に考慮し 地震動評価を行う 4

6 . 敷地における地震動の増幅特性敷地における地盤増幅特性 第 94 回資料 p.43 再掲 敷地における解放基盤表面相当深さの地盤増幅特性によると 敷地の地震観測点は 年駿河湾の地震の地震波到来方向付近のみ地震動の顕著な増幅が見られる観測点 ( 地震動の顕著な増幅が見られる観測点 ) といずれの地震波到来方向でも地震動の顕著な増幅が見られない観測点 ( 地震動の顕著な増幅が見られない観測点 ) に分かれ 3,4 号炉周辺の観測点は地震動の顕著な増幅が見られない観測点に相当し 5 号炉周辺の観測点は地震動の顕著な増幅が見られる観測点に相当する 8 24 以降では S 波低速度層によって異なる敷地の地盤増幅特性を踏まえて 地震動の顕著な増幅が見られる観測点及び地震動 の顕著な増幅が見られない観測点のそれぞれについて 当該観測点の地盤増幅特性の地震動評価への反映方法を示す N N T T T T 7 3 T T :29 年駿河湾の地震の地震 3 号炉 4 号炉 6 2 T 波到来方向を含め いずれの T 5 T 地震波到来方向でも顕著な増 T 4 T 5 号炉幅は見られず 周辺観測点の地盤増幅特性と同様である 3 T 2:29 年駿河湾の地震の地震 波到来方向付近 (N3E~ 2 T N7E) では顕著な増幅が見ら T れるが その他の地震波到来 : 地震動の顕著な増幅が見られない観測点 方向では顕著な増幅は見られ : 地震動の顕著な増幅が見られる観測点 2 ず 周辺観測点の地盤増幅特性と同様である 5

7 地盤増幅率 速度 (cm/s) 地盤増幅率. 敷地における地震動の増幅特性地震動評価への反映方法 地震動の顕著な増幅が見られない観測点 ( 地震動評価への反映方法の全体像 ) 解放基盤表面 地震基盤面 敷地 G(f): 地盤増幅特性 ( 地震基盤面 ~ 解放基盤表面 ) 一次元地下構造モデルの設定 地震動評価に用いる一次元地下構造モデル 地震観測記録を用いた地盤モデル ( アプローチ 2) 第 94 回資料 p.46 再掲 設定した一次元地下構造モデルの検証 ( 地震観測記録を用いて推定した地盤モデルとの比較検討 ) 地盤増幅率 ( 解放基盤表面 /G.L.-5m) プレート間地震の地震動評価結果 地震動評価に用いる一次元地下構造モデル _EW 地震観測記録を用いた地盤モデル ( アプローチ )_EW 地震観測記録を用いた地盤モデル ( アプローチ 2)_EW h=.5 P(f): 伝播特性 ( 震源 ~ 地震基盤面 ) 水平動 S(f): 震源特性 敷地におけるグリーン関数 =S(f) P(f) G(f)... 周期特性はいずれも同様であり 振幅は地震動評価に用いる一次元地下構造モデルの方が大きい 2 EW 方向... 2 一次元地下構造モデルの設定 (G(f)) 地震動評価に用いる一次元地下構造モデル ( 統計的グリーン関数法 ) は 地下構造調査により得られた詳細な地下構造データ等に基づき 敷地の観測記録の再現検討 (29 年駿河湾の地震 ) を踏まえて設定 Q 値は 安全評価上 中央防災会議 (2) 等の f.7 を用いる 増幅なし.. 地盤増幅率 ( 解放基盤表面 / 地震基盤面 ) 6

8 標高 (m). 敷地における地震動の増幅特性地震動評価への反映方法 地震動の顕著な増幅が見られない観測点 ( 一次元地下構造モデルの設定 ) 第 94 回資料 p.48 修正 地震動評価に用いる一次元地下構造モデルは 地下構造調査により得られた詳細な地下構造データ等に基づき 敷地の観測記録の再現検討を踏まえて設定する < 速度構造 > T.P.-4m~T.P.-25mでは S 波速度及びP 波速度の両方が得られる浅部及び大深度ボーリング調査のPS 検層結果 ( ダウンホール法 ) に基づき S 波速度及びP 波速度を設定する T.P.-25m 以深について P 波速度は屈折法地震探査結果 ( 海陸統合 ) に基づき設定し S 波速度は T.P.-55m 以浅では各調査結果に基づき算定した Vp-Vs 関係式 (Vs=.68Vp-58(m/s)) を T.P.-55m 以深ではObana et al.(24) によるVp-Vs 関係式 (Vp/Vs=.78) を用いて P 波速度から推定する < 密度 > 各調査結果との対応が良いGardner et al.(974) のVp-ρ 関係式 (ρ=.3vp.25 (g/cm 3 )) を用いて P 波速度から推定する <Q 値 > 統計的グリーン関数法:f.7 波数積分法 :Qs=Vs/ Qp=2Qs 波数積分法に用いる一次元地下構造モデルの設定の詳細は参考資料を参照 ( 統計的グリーン関数法に用いる一次元地下構造モデルの設定の詳細は第 94 回審査会合資料 を参照 ) 解放基盤表面 用統い計る的地グ下リ構ー造ン ( 関地数震法基で盤以浅 ) 地震基盤面 層 標高 Vs Vp ρ (m) (m/s) (m/s) (g/cm 3 ) Vp/Vs 用波い数る積地分下法構で造 ( 全層 ) 解放基盤表面 地震基盤面 速度 (m/s) S 波速度 P 波速度 7

9 Amp. 地盤増幅率 地盤増幅率 速度 (cm/s). 敷地における地震動の増幅特性地震動評価への反映方法 地震動の顕著な増幅が見られる観測点 ( 地震動評価への反映方法の全体像 ) 解放基盤表面 敷地 G(f) :G(f) 増幅係数 ( 地震基盤面 ~ 解放基盤表面 ) 増幅の程度 (S 波低速度層の影響 ) が最も大きい 29 年駿河湾の地震 ( 本震 ) の観測記録を参考に その再現検討を踏まえて設定 解放基盤表面 (m) 第 94 回資料 p.69 再掲 地震動評価への反映方法の検証 ( 浅部三次元地下構造モデルを用いた地震動評価結果との比較検討 5 号炉 ( 三次元解析 ))_NS 5 号炉 小低速度層 低速度層 Vs(m/s) 5 号炉 ( 三次元解析 )_EW 5 号炉 ( 三次元解析 )_NS 統計的 GF 法 増幅係数 _NS 5 号炉 ( 三次元解析 )_EW 統計的 GF 法 増幅係数 _EW 統計的 GF 法 増幅係数 _NS 統計的 GF 法 増幅係数 _EW h=.5 h=.5 地震基盤面 P(f): 伝播特性 ( 震源 ~ 地震基盤面 ) S(f): 震源特性 敷地におけるグリーン関数 =S(f) P(f) G(f) (G(f) 増幅係数 ) G(f) :S 波低速度層の影響を考慮した地盤増幅特性 G(f): 一次元地下構造モデルの地盤増幅率増幅係数 :S 波低速度層の影響を考慮 G(f) 増幅なし グリーン関数に増幅係数を乗じる小断層を保守的に設定 A 層下面に相当 (m) 母岩 ( 相良層 ) 浅部三次元地下構造モデル 地震動の顕著な増幅が見られる周期帯 (.5 秒以下 ) で三次元解析結果を上回っている 増幅あり 地盤増幅率 ( 解放基盤表面 / 地震基盤面 ) 増幅係数 < 参考 >5G/3G フーリエスヘ クトル比 ( はぎとり波 ) < 参考 >5RB/3G フーリエスヘ クトル比 ( はぎとり波 ) =..... 地盤増幅率 ( 解放基盤表面 / 地震基盤面 )

10 Amp. Amp.. 敷地における地震動の増幅特性地震動評価への反映方法 地震動の顕著な増幅が見られる観測点 ( 増幅係数の設定 ) 第 94 回資料 p.7 再掲 増幅を考慮する周期帯は 29 年駿河湾の地震 ( 本震 ) で 5 号炉周辺の顕著な増幅が見られた周期帯.2~.5 秒を参考としてより広帯域に設定する 増幅を考慮する程度は 29 年駿河湾の地震 ( 本震 ) におけるはぎとり波の加速度フーリエスペクトル比 (5G/3G, 5RB/3G) 及び周期別 SI 値比 ( 周期.2~.5 秒 ) を参考として設定する 29 年駿河湾の地震 ( 本震 ) は増幅の程度が最も大きく 信頼性の高い記録が得られた地震である <29 年駿河湾の地震 ( 本震 ) における周期別 SI 値比 > ( 周期.2~.5 秒 2 ) NS EW UD 4G/3G G/3G RB/3G < 増幅係数 > 水平動 鉛直動 構造物の応答に関連する指標であり 下記により定義される 周期別 SI 値 = T 2 T S ( T, h) dt v 水平動 増幅係数 < 参考 >5G/3G フーリエスヘ クトル比 ( はぎとり波 ) < 参考 >5RB/3G フーリエスヘ クトル比 ( はぎとり波 ) 鉛直動 増幅係数 < 参考 >5G/3G フーリエスヘ クトル比 ( はぎとり波 ) < 参考 >5RB/3G フーリエスヘ クトル比 ( はぎとり波 ) ここで Sv: 擬似速度応答スペクトル T: 周期 h: 減衰定数 (5% とする ) 2 29 年駿河湾の地震 ( 本震 ) の応答スペクトルにおいて 5 号炉周辺の顕著な増幅が見られた周期帯... 増幅係数及びフーリエスペクトル比の積分値に基づき 以下の比率を算出 ( 周期.~.6 秒 ) 増幅係数 /(5G/3G フーリエスヘ クトル比 )=.58 増幅係数 /(5RB/3G フーリエスヘ クトル比 )= 増幅係数及びフーリエスペクトル比の積分値に基づき 以下の比率を算出 ( 周期.~.5 秒 ) 増幅係数 /(5G/3G フーリエスヘ クトル比 )=.28 増幅係数 /(5RB/3G フーリエスヘ クトル比 )=.2 < 増幅係数 > 9

11 最大応答値 No.9-3Ave/No.7. 敷地における地震動の増幅特性地震動評価への反映方法 地震動の顕著な増幅が見られる観測点 ( グリーン関数に増幅係数を乗じる小断層の設定 ) 第 94 回資料 p.72 再掲 地震観測記録の分析 5 号炉周辺観測点 N3E A' A 敷地 A' 地震動の顕著な増幅を反映した震源モデル ( プレート間地震の例 ) : 強震動生成域 : 地震動の顕著な増幅を反映する強震動生成域 N3E N7E 5 号炉周辺観測点 A 浜岡原子力発電所 No.7 に対する振幅比 < 振幅比の断面図 (A-A' 断面 )> 敷地直下敷地近傍 29 年駿河湾の地震 6 5 号炉周辺観測点 A 層下面 5 N7E 浜岡原子力発電所 No.7 に対する振幅比 < 振幅比の平面図 > ( 多点連続地震観測 ) θ 浅部三次元地下構造モデルの底面に相当する A 層下面への入射角について 各断面の地震クラスター毎にレイトレーシングを行い評価 三次元地下構造モデルによる解析検討 解放基盤表面 (m) 5 号炉 小低速度層 低速度層 Vs(m/s) (m) 母岩 ( 相良層 ) < 浅部三次元地下構造モデル > 入射角 ( ) < 入射角毎 の振幅比 > (N3E~N7E 方向 + 敷地直下の地震 ) θ 3 号炉 4 号炉 5 号炉平行成層地盤 A 層下面 A-A' 断面相当 入射角 ( ) < 入射角毎の解析結果 > ( 入力波 :BELL 型連続波 (SH 波 ) 入射方向 :N6E 方向 ) 安全評価上 N3E~N7E 方向では 全ての地震で地震動の顕著な増幅が見られると想定 プレート間地震では N3E~N7E 方向を包絡するよう強震動生成域を設定し このグリーン関数に増幅係数を乗じることによって 地震動の顕著な増幅を地震動評価に反映

12 . 敷地における地震動の増幅特性地震動評価への反映方法 地震動の顕著な増幅が見られる観測点 ( 応答スペクトルに基づく地震動評価における地震動の顕著な増幅の反映 ) 第 94 回資料 p.73 再掲 地震動の顕著な増幅を地震動評価へ反映する際には 特定の到来方向の地震波のみに顕著な増幅が見られる増幅特性を考慮できる断層モデルを用いた手法を重視する 応答スペクトルに基づく地震動評価における地震動の顕著な増幅の反映に際しては 地震動の顕著な増幅を想定した場合と想定しない場合の震源モデルについて 断層モデルを用いた手法による地震動評価を行い これらの結果による平均応答スペクトル比と Noda et al.(22) による応答スペクトルを乗じる 地震動の顕著な増幅あり : 強震動生成域 : 地震動の顕著な増幅を反映する強震動生成域 N3E 地震動の顕著な増幅が見られる地震波到来方向 N7E 浜岡原子力発電所 プレート間地震の例 断層モデルを用いた手法による地震動評価 地震動の顕著な増幅なし : 強震動生成域 浜岡原子力発電所 断層モデルを用いた手法による地震動評価 平均応答スペクトル比を算出 地震動の顕著な増幅あり 地震動の顕著な増幅なし Noda et al.(22) による応答スペクトル 平均応答スペクトル比

13 目次. 敷地における地震動の増幅特性 2. 敷地周辺で発生する地震に関する調査 3. 震源を特定して策定する地震動 4. 震源を特定せず策定する地震動 5. 基準地震動 Ssの策定 2

14 2. 敷地周辺で発生する地震に関する調査敷地周辺の地震発生様式 浜岡原子力発電所が位置する中部地方の地震活動について 海洋プレート ( フィリピン海プレート ) と陸のプレート ( ユーラシアプレート ) の境界で発生するプレート間地震の他 海洋プレート内で発生する地震 陸域及び海域の浅いところで発生する内陸地殻内地震が発生している < 日本列島とその周辺のプレート > ( 地震調査委員会 (28) による ) < 日本列島とその周辺で発生する地震のタイプ > ( 地震調査委員会 (28) による ) 3

15 2. 敷地周辺で発生する地震に関する調査被害地震 敷地周辺の震度が 5 弱 ( 震度 Ⅴ) 程度以上であったと考えられる被害地震として 内陸地殻内地震には 89 年濃尾地震 プレート間地震には南海トラフで発生した地震 (96 年永長地震 498 年明応地震 65 年慶長地震 77 年宝永地震 854 年安政東海地震 855 年遠州灘の地震 944 年東南海地震 ) や相模トラフで発生した地震 (73 年元禄地震 923 年関東大地震 ) 海洋プレート内地震には 589 年駿河 遠江の地震 857 年駿河の地震 29 年駿河湾の地震があり その多くはプレート間地震である 敷地周辺の震度が Ⅴ 程度以上であったと考えられる地震 : 内陸地殻内地震 : プレート間地震 : 海洋プレート内地震 地震諸元は 日本被害地震総覧 (23) (884 年以前 ) 茅野 宇津カタログ (2) (885 年 ~922 年 ) 気象庁地震カタログ (923 年以降 ) による < 敷地周辺の主な被害地震の震央分布 > 4

16 2. 敷地周辺で発生する地震に関する調査敷地周辺の地震活動 (M3. 以上の地震の震央分布 ) 敷地周辺の地震活動は比較的希薄であるが 24 年紀伊半島南東沖の地震 29 年駿河湾の地震及び 2 年駿河湾の地震に伴う地震活動が見られる 太平洋プレートの沈み込みに伴って形成された火山フロントに沿って 伊豆 小笠原諸島では火山活動に伴う地震群が見られる 29 年, 2 年駿河湾の地震に伴う地震活動 火山活動に伴う地震群 24 年紀伊半島南東沖の地震に伴う地震活動 <M3. 以上の地震の震央分布 ( 深さ km~8km)> (978 年 月 ~22 年 2 月 )( 気象庁地震カタログによる ) z 5

17 2. 敷地周辺で発生する地震に関する調査敷地周辺の地震活動 (M3. 未満の地震の震央分布 ) 深さ 2km 以浅と以深では 震央分布が異なり 特に陸側ではその傾向が顕著である 例えば 静岡県西部から愛知県にかけて 深さ 2km 以浅の地震活動は低調であるのに対し 深さ 2km 以深の地震活動は活発である 静岡県西部 ~ 愛知県 静岡県西部 ~ 愛知県 深さ km~2km z 深さ 2km~8km z <M3. 未満の地震の震央分布 > (997 年 月 ~22 年 2 月 )( 気象庁地震カタログによる ) 6

18 深さ (km) 深さ (km) 深さ (km) 深さ (km) 深さ (km) 深さ (km) 2. 敷地周辺で発生する地震に関する調査敷地周辺の地震活動 ( M3. 未満の地震の震源鉛直分布 ) 北西 A 南東 B フィリピン海プレートの沈み込みに沿った地震活動が見られる 敷地周辺では 深さ km 以浅の地震活動がほとんど見られない 8 2 C 浜岡原子力発電所 敷地周辺 D フィリピン海プレートの沈み込みに沿った地震活動 E 浜岡原子力発電所 E F D C B A F <M3. 未満の地震の震源鉛直分布 > (997 年 月 ~22 年 2 月 ) ( 気象庁地震カタログによる ) km 25km 7

19 2. 敷地周辺で発生する地震に関する調査敷地周辺の重力異常図 地質調査総合センター (23) をもとに作成した重力異常図によると 駿河湾や遠州灘海域を境に北西側に向かって漸減しており プレートの沈み込みを反映していると考えられる 敷地を中心とする半径 3km の範囲において 顕著な線状の重力急変部は認められない 3km 産総研地質調査総合センター発行数値地質図 P-2 日本重力データベース DVD 版を使用 < 敷地周辺の重力異常図 > ( 地質調査総合センター (23) をもとに作成 ) 8

20 目次. 敷地における地震動の増幅特性 2. 敷地周辺で発生する地震に関する調査 3. 震源を特定して策定する地震動 4. 震源を特定せず策定する地震動 5. 基準地震動 Ssの策定 9

21 3. 震源を特定して策定する地震動内陸地殻内地震の地震動評価 ( 検討用地震の選定 ) 速度 (cm/s) 敷地周辺で考慮する活断層のうち Noda et al.(22) による応答スペクトルの比較により 敷地への影響が大きいと考えられる 御前崎海脚西部の断層帯による地震 及び 遠州断層系による地震 を内陸地殻内地震の検討用地震として選定する 活断層評価 に係る審議内容を今後反映 2 h=.5 6 御前崎海脚西部の断層帯 (M6.6, Xeq9.7) 9A-4 断層 (M6., Xeq34.4) A-5 断層 (M6.3, Xeq28.5) A-6 断層 (M6.5, Xeq4.9) 2 天竜海底谷に沿う断層 (M6.3, Xeq55.3) 3 遠州断層系 (M7.7, Xeq75.) 遠州断層系 御前崎海脚西部の断層帯... 4F-6 断層 (M6.4, Xeq4.5) 5 浜松沖の正断層群 (M7.8, Xeq75.) 6 杉沢付近のリニアメント 変位地形 (M6.8, Xeq26.7) 7 大島付近のリニアメント 変位地形 (M6.8, Xeq27.3) 8 濃尾断層帯 (M8., Xeq62.3) 9 中央構造線北端部 (M7.7, Xeq78.7) 2 伊那谷断層帯 (M8., Xeq29.7) 2糸魚川 - 静岡構造線活断層系 (M8., Xeq86.5) 23神縄 国府津 - 松田断層帯 (M7.5, Xeq28.2) 根古屋海脚東縁 石花海堆東縁の断層帯 4 御前崎海脚東部の断層帯 6 御前崎海脚西部の断層帯 9A-4 断層 A-5 断層 A-6 断層 2 天竜海底谷に沿う断層 3 遠州断層系 4F- 6 断層 5 浜松沖の正断層群 6 杉沢付近のリニアメント 変位地形 7 大島付近のリニアメント 変位地形 8 濃尾断層帯 9 中央構造線北端部 2 伊那谷断層帯 2糸魚川 - 静岡構造線活断層系 22富士川河口断層帯 23神縄 国府津 - 松田断層帯 < 敷地周辺の考慮する活断層 > <Noda et al.(22) による応答スペクトルの比較 > ( 内陸地殻内地震 ) 2

22 3. 震源を特定して策定する地震動内陸地殻内地震の地震動評価 ( 震源モデルの設定 ) 基本震源モデルは地質調査結果及び強震動予測レシピに基づき設定する 不確かさ考慮の基本方針として 地震動評価に支配的なパラメータと考えられる強震動生成域の応力降下量及び位置の不確かさと破壊開始点の不確かさを同時に考慮することとし その他のパラメータについては 必要に応じてその影響を確認することとする ( 後述するプレート間地震 海洋プレート内地震についても同様 ) < 御前崎海脚西部の断層帯による地震 の例 > 基本震源モデル 強震動生成域の応力降下量の不確かさを考慮した震源モデル 活断層評価 に係る審議内容を今後反映 不確かさ考慮 強震動生成域の位置 : 敷地に近い位置に設定 破壊開始点 : 破壊の伝播方向が敷地に向かうよう複数設定 強震動生成域の位置 破壊開始点の不確かさを予め考慮 強震動生成域の応力降下量 :4.86MPa( 基本 ) 22.29MPa ( 新潟県中越沖地震の知見反映 ) その他 地震発生層 破壊伝播速度の不確かさを考慮 2

23 3. 震源を特定して策定する地震動プレート間地震の地震動評価 ( 検討用地震の選定 ) 中央防災会議の 東海地震に関する専門調査会 及び 東南海 南海地震等に関する専門調査会 は 過去の地震時の被害実態との比較検討等を踏まえ 想定東海地震 (Mw8.) 想定東海 東南海地震 (Mw8.3) 想定東海 東南海 南海地震 (Mw8.7) 等の強震断層モデルを設定 内閣府の 南海トラフの巨大地震モデル検討会 は あらゆる可能性を考慮した最大クラスの巨大な地震 津波を検討していくべきである との考え方に基づき 南海トラフで想定される最大クラスの地震として 強震動生成域の配置が異なる計 4 ケースの強震断層モデル (Mw9.) を設定 安全評価上 南海トラフの巨大地震モデル検討会 による南海トラフで想定される最大クラスの地震を検討用地震として選定する 面積 : 約 6. 万 km 2 モーメントマグニチュード Mw:8.7 強震動生成域の応力降下量 : 2~25MPa 程度 面積 : 約 万 km 2 モーメントマグニチュード Mw:9. 強震動生成域の応力降下量 : 34~46MPa 程度 破壊開始点 強震動生成域 ( アスペリティ ) 破壊開始点 強震動生成域 ( アスペリティ ) 基本ケース < 想定東海 東南海 南海地震の強震断層モデル > ( 中央防災会議 (23) に加筆 ) < 南海トラフで想定される最大クラスの地震の強震断層モデル> ( 内閣府 (22) に加筆 ) 22

24 短周期レベル A(Nm/s 2 ) 3. 震源を特定して策定する地震動プレート間地震の地震動評価 ( 基本震源モデルの設定 ) 基本震源モデルには南海トラフで想定される最大クラスの地震の強震断層モデル ( 南海トラフ最大クラス地震モデル ) のうち 過去の地震における強震動生成域の概ねの位置を踏まえ設定された基本ケースを用いる 全体 破壊開始点について 当社が新たに設定した 2 箇所を含め 破壊の伝播方向が敷地に向かうよう複数設定 浜岡原子力発電所 < 南海トラフ最大クラス地震モデル ( 基本ケース )> 短周期レベルについて 東北地方太平洋沖地震が壇 他 (2) の経験式の ~ 2 倍程度であるのに対し 南海トラフ最大クラス地震モデルは壇 他 (2) の経験式の 3 倍程度 想定東海地震の強震断層モデル ( 中央防災会議 (2)) 想定東海 東南海地震の強震断層モデル ( 中央防災会議 (23)) 想定東海 東南海 南海地震の強震断層モデル ( 中央防災会議 (23)) 南海トラフ最大クラス地震モデル.E+2 南海トラフで想定される最大クラスの地震の強震断層モデル ( 内閣府 (22)) 敷地周辺.E+2 経験的グリーン関数法による東北地方太平洋沖地震の特性化震源モデル.E+9 浜岡原子力発電所.E+8.E+8.E+9.E+2.E+2.E+22.E+23.E+24 < 南海トラフ最大クラス地震モデル ( 基本ケース )> 地震モーメント Mo(Nm) < プレート間地震の M -A 関係 > 23

25 3. 震源を特定して策定する地震動プレート間地震の地震動評価 ( 不確かさを考慮した震源モデルの設定 ) 南海トラフ最大クラス地震モデル ( 基本ケース ) は 前述のとおり 強震動生成域の応力降下量及び破壊開始点の不確かさを考慮していると位置づけられる 不確かさ考慮の基本方針を踏まえ 強震動生成域の位置の不確かさとして 強震動生成域を敷地下方に設定した南海トラフ最大クラス地震モデルの東側ケース及び直下ケースを考慮する 基本震源モデル 強震動生成域の位置の不確かさを考慮した震源モデル 基本ケース 不 東側ケース 直下ケース 確 か さ 考 慮 浜岡原子力発電所浜岡原子力発電所浜岡原子力発電所 強震動生成域の応力降下量 : 約 34~46MPa ( 東北地方太平洋沖地震 : 平均 24MPa 平均 +σ32mpa) 破壊開始点 : 破壊の伝播方向が敷地に向かうよう複数設定 地震規模 : 震源領域の拡がりについて南海トラフで想定される最大クラスの地震として設定 強震動生成域の応力降下量 破壊開始点 地震規模の不確かさを予め考慮 強震動生成域の位置 : 過去の地震における強震動生成域の概ねの位置を踏まえ設定 ( 基本 ) 敷地下方 その他 プレート間地震と活断層との関連に係る不確かさを考慮 < 不確かさを考慮した震源モデルの設定 > 24

26 速度 (cm/s) 3. 震源を特定して策定する地震動海洋プレート内地震の地震動評価 ( 検討用地震の選定 ) 沈み込んだ浅い海洋プレート内地震 ( 敷地下方の想定スラブ内地震 ) と沈み込む海洋プレート内地震 ( 御前崎沖の想定沈み込む海洋プレート内地震 ) の震源モデルをそれぞれ想定し Noda et al.(22) による応答スペクトルの比較により 敷地への影響が大きいと考えられる 敷地下方の想定スラブ内地震 を検討用地震として選定する 敷地下方の想定スラブ内地震 御前崎沖の想定沈み込む海洋プレート内地震 震源位置敷地下方トラフ軸沿いの敷地に最も近い位置 地震規模 M7. M7.4 2 Noda et al.(22) による応答スペクトルの補正係数 4 つの沈み込んだ海洋プレート内地震の観測記録 (29 年駿河湾の地震を含む ) 24 年紀伊半島南東沖の地震の観測記録 : フィリピン海プレート ( 領域 : 南海トラフ沿い ) で発生した沈み込んだ海洋プレート内地震の最大規模の他 当該プレートと特徴が類似した海洋プレートで発生した地震の最大規模や地震発生層の地域性を考慮した地震規模の想定を踏まえて M7.を用いる 2: フィリピン海プレート ( 領域 : 南海トラフ沿い ) で沈み込む海洋プレート内地震の最大の値にあたる24 年紀伊半島南東沖の地震のM7.4を用いる h=.5 敷地下方の想定スラブ内地震 フィリピン海プレートの上面深度 御前崎沖の想定沈み込む海洋プレート内地震 敷地下方の想定スラブ内地震 (M7., Xeq3.) < 震源位置 3 > 3: 海洋プレート内地震の震源位置を予め特定することは困難と考え 安全評価上 震源位置を敷地に近づけることを前提とする... 御前崎沖の想定沈み込む海洋プレート内地震 (M7.4, Xeq45.) <Noda et al.(22) による応答スペクトルの比較 > 25

27 3. 震源を特定して策定する地震動海洋プレート内地震の地震動評価 ( 震源モデルの設定 ) 敷地下方の想定スラブ内地震 の基本震源モデルの設定には 地震モーメントのスケーリングを考慮して 29 年駿河湾の地震の震源特性を反映する 不確かさ考慮の基本方針を踏まえ 強震動生成域の応力降下量の不確かさとして 基本震源モデルの震源特性に反映した 29 年駿河湾の地震 ( 沈み込んだ浅い海洋プレート内地震 ) とは異なる 沈み込んだ深い海洋プレート内地震の震源特性を考慮する 基本震源モデル 強震動生成域の応力降下量の不確かさを考慮した震源モデル 不確かさ考慮 応力降下量 - 震源深さ (Asano et al.(24)) 震源断層の位置 : 敷地下方 強震動生成域の位置 : 震源断層の上端 破壊開始点 : 破壊の伝播方向が敷地に向かうよう複数設定 強震動生成域の位置 破壊開始点等の不確かさを予め考慮 強震動生成域の応力降下量 :3.7MPa( 基本 ) 77.98MPa ( 笹谷 他 (26) に基づき設定 ) その他 強震動生成域の数 断層傾斜角等の不確かさを考慮 < 不確かさを考慮した震源モデルの設定 > 26

28 3. 震源を特定して策定する地震動地震動の顕著な増幅を踏まえた地震動評価 ( プレート間地震の例 ) プレート間地震の地震動評価において 敷地への影響が最も大きいケースは 強震動生成域の応力降下量及び位置の不確かさと破壊開始点の不確かさを同時に考慮した震源モデル ( 東側ケース 直下ケース ) であり このケースに基づき 地震動の顕著な増幅を反映した震源モデルを設定し 地震動評価を行う 基本震源モデル 基本ケース 強震動生成域の位置の不確かさを考慮した震源モデル 東側ケース 地震動の顕著な増幅を反映した震源モデル : 強震動生成域 : 地震動の顕著な増幅を反映する強震動生成域 N3E 浜岡原子力発電所 敷強地震下動方生に成設域定を 直下ケース 浜岡原子力発電所 強地敷震震地動波下生到方成来か域方らを向駿集に河約か湾けのて地震の 地震動の顕著な増幅が見られる地震波到来方向 N7E 浜岡原子力発電所 強震動生成域 ( ) のグリーン関数に増幅係数を乗じることにより 地震動の顕著な増幅を地震動評価に反映 浜岡原子力発電所 強震動生成域の応力降下量及び位置の不確かさと破壊開始点の不確かさを同時に考慮 < 地震動の顕著な増幅を踏まえた震源モデルの設定 ( プレート間地震 )> 27

29 目次. 敷地における地震動の増幅特性 2. 敷地周辺で発生する地震に関する調査 3. 震源を特定して策定する地震動 4. 震源を特定せず策定する地震動 5. 基準地震動 Ssの策定 28

30 4. 震源を特定せず策定する地震動検討概要 Mw6.5 以上の 2 地震 (28 年岩手 宮城内陸地震 2 年鳥取県西部地震 ) について これら震源域周辺の地域と浜岡原子力発電所敷地周辺の地域との地質学的 地震学的背景を整理する 2Mw6.5 未満の 4 地震について 震源近傍の観測記録を収集 検討し 解放基盤表面の地震動を推定する 以上の検討を踏まえて 震源を特定せず策定する地震動 を策定する Mw6.5 以上の 2 地震 Mw6.5 未満の 4 地震 29

31 4. 震源を特定せず策定する地震動 Mw6.5 以上の地震に関する検討 活断層の特徴 地質 地質構造 第四紀火山との位置関係 地震地体構造 の観点から比較した結果 2 年鳥取県西部地震の震源域及び 28 年岩手 宮城内陸地震の震源域周辺地域は 浜岡原子力発電所敷地周辺の地域と地質学的背景が異なるため これらの地震の観測記録は収集対象外とする 比較項目 2 年鳥取県西部地震周辺地域 28 年岩手 宮城内陸地震周辺地域浜岡原子力発電所敷地周辺地域 活断層の特徴 横ずれ断層を主体としほぼ東西圧縮場と考えられる ()(2) 逆断層を主体とし東西圧縮場と考えられる ()(2) 逆断層を主体とし北西 - 南東圧縮場と考えられる ()(2) 地質 地質構造 白亜紀 ~ 新生代古第三紀の花崗岩が広く分布し, 安山岩 ~ 玄武岩質の岩脈が頻繁に貫入する (3)(4) 新第三紀以降の火山岩類, 堆積岩類が堆積し, 顕著な褶曲 撓曲構造が発達するとともに地すべり地形が多くみられる (5)(6) 新第三紀中新世 ~ 第四紀前期の砂岩 泥岩互層が広く分布し, 火山岩類は分布しておらず地すべり地形は認められない 第四紀火山との位置関係 第四紀に活動した火山が分布する地域 (7) 火山フロントに位置し, 第四紀の火山活動が活発な地域 (2)(7) 火山フロントから外れた地域に属し, 第四紀の火山活動は知られていない (7) 地震地体構造 西南日本弧の内帯に属する ()(2) 東北日本弧の内帯に属する ()(2) 西南日本弧の外帯に属する ()(2) () 活断層研究会編 (99) 新編日本の活断層分布図と資料 東京大学出版会 (2) 松田時彦, 吉川真季 (2) 陸域の M 5 地震と活断層の分布関係 - 断層と地震の分布関係 - その 2 活断層研究 2, pp. -22 (3) 小林健太, 相澤泰隆, 梅津健吾, 小山敦子, 山本亮 (23) 2 年鳥取県西部地震の震源域における地質構造解析 活断層 古地震研究報告 No.3, pp (4) 井上大榮, 宮腰勝義, 上田圭一, 宮脇明子, 松浦一樹 (22) 2 年鳥取県西部地震震源域の活断層調査 地震 第 2 輯, 第 54 巻, pp (5) 北村信 (986) 東北地方の新第三系 アーバンクボタ, No25, 特集 酸性硫酸塩土壌 (6) 日本の地質 東北地方 編集委員会編 (989) 日本の地質 2 東北地方 (7) 中野俊, 西来邦章, 宝田晋治, 星住英夫, 石塚吉浩, 伊藤順一, 川辺禎久, 及川輝樹, 古川竜太, 下司信夫, 石塚治, 山元孝広, 岸本清行編 (23) 2 万分の 地質編集図 no. 日本の火山 ( 第 3 版 ) 概要及び付表 独立行政法人産業技術総合研究所地質調査総合センター 3

32 4. 震源を特定せず策定する地震動 Mw6.5 未満の地震に関する検討 KiK-net 観測点で基盤地震動が加藤 他 (24) の応答スペクトルを上回ると想定される 3 記録 ( 右表の ~3) 及び K-NET 観測点の観測記録で特に影響が大きいと考えられる 2 記録 ( 右表の 4 5) を観測した 5 地震を検討対象地震として選定 24 年北海道留萌支庁南部地震の K-NET 港町観測点 (HKD2) の観測記録については ボーリング調査等による精度の高い地盤情報を基に信頼性の高い解放基盤表面の地震動が得られた 震源を特定せず策定する地震動 に反映する 検討対象地震の分析結果を整理 上記以外の地震 (23 年栃木県北部地震 2 年和歌山県北部地震 2 年茨城県北部地震 2 年長野県北部地震 ) の観測記録については 解放基盤表面の地震動の算定結果の信頼性に課題を残し 更なる知見の蓄積が必要と考えられる 今後とも継続的に知見の収集及びはぎとり解析等の検討を進め 信頼性の高い解放基盤表面の地震動の算定を試みる 3

33 速度 (cm/s) 4. 震源を特定せず策定する地震動 震源を特定せず策定する地震動 の策定 速度 (cm/s) 震源を特定せず策定する地震動は 加藤 他 (24) による応答スペクトル及び 24 年北海道留萌支庁南部地震の知見を踏まえ設定した地震動 とする 佐藤 他 (23) による K-NET 港町観測点 (HKD2) の解放基盤表面の地震動を踏まえ設定 ( 水平動 62gal 鉛直動 32gal) h=.5 h=.5 震源を特定せず策定する地震動 ( 加藤 他 (24) による応答スペクトル ) 震源を特定せず策定する地震動 ( 加藤 他 (24) による応答スペクトル )... 震源を特定せず策定する地震動 (24 年北海道留萌支庁南部地震を考慮した地震動 )... ( 水平動 ) ( 鉛直動 ) 震源を特定せず策定する地震動 (24 年北海道留萌支庁南部地震を考慮した地震動 ) < 震源を特定せず策定する地震動 > 32

34 目次. 敷地における地震動の増幅特性 2. 敷地周辺で発生する地震に関する調査 3. 震源を特定して策定する地震動 4. 震源を特定せず策定する地震動 5. 基準地震動 Ssの策定 33

35 5. 基準地震動 Ss の策定策定方針 24 敷地における異なる地震動の増幅特性を考慮して 地震動の顕著な増幅が見られない観測点に係る基準 8 地震動 Ss 及び地震動の顕著な増幅が見られる観測点に係る基準地震動 Ss2をそれぞれ策定する 24 N N T 6 T 5 T 4 T 73 T T TT 5 TT 4 T 3 T 2 T : 地震動の顕著な増幅が見られない観測点 : 地震動の顕著な増幅が見られる観測点 T 34

36 速度 (cm/s) 5. 基準地震動 Ss の策定基準地震動 Ss( 応答スペクトルに基づく手法 ) 速度 (cm/s) 応答スペクトルに基づく手法による基準地震動 Ss( 基準地震動 Ss-D( 水平動 Ss-D H 鉛直動 Ss-D V )) は 内陸地殻内地震 プレート間地震及び海洋プレート内地震の検討用地震の応答スペクトルに基づく地震動評価結果を包絡し 断層モデルを用いた手法による地震動評価結果の形状等も踏まえて設定する h=.5 h=.5 Ss-D H Ss-D V 内陸地殻内地震 内陸地殻内地震 プレート間地震 プレート間地震... 海洋プレート内地震... 海洋プレート内地震 ( 水平動 ) ( 鉛直動 ) < 各検討用地震の応答スペクトルに基づく地震動評価結果と基準地震動 Ss-D との比較 > ( 地震動の顕著な増幅が見られない観測点 ) 35

37 速度 (cm/s) 速度 (cm/s) 5. 基準地震動 Ss の策定基準地震動 Ss( 震源を特定せず策定する地震動 との比較 ) 震源を特定せず策定する地震動 の応答スペクトルは 基準地震動 Ss-D に包絡されるため これで代表する h=.5 h=.5 Ss-D H Ss-D V 震源を特定せず策定する地震動 ( 加藤 他 (24) による応答スペクトル ) 震源を特定せず策定する地震動 ( 加藤 他 (24) による応答スペクトル )... 震源を特定せず策定する地震動 (24 年北海道留萌支庁南部地震を考慮した地震動 )... 震源を特定せず策定する地震動 (24 年北海道留萌支庁南部地震を考慮した地震動 ) ( 水平動 ) ( 鉛直動 ) < 基準地震動 Ss-D と 震源を特定せず策定する地震動 との比較 > 36

38 速度 (cm/s) 5. 基準地震動 Ss の策定基準地震動 Ss( 断層モデルを用いた手法 ) 速度 (cm/s) 断層モデルを用いた手法による地震動評価結果のうち 基準地震動 Ss-D を一部の周期で上回るものは 断層モデルを用いた手法による基準地震動 Ss( 基準地震動 Ss- H ~Ss-5 H,Ss- V ) として設定する h=.5 h=.5 Ss-D H Ss-D V 内陸地殻内地震 内陸地殻内地震 プレート間地震 プレート間地震 海洋プレート内地震 海洋プレート内地震 ( 水平動 ) ( 鉛直動 ) < 各検討用地震の断層モデルを用いた手法による地震動評価結果と基準地震動 Ss-D との比較 > ( 地震動の顕著な増幅が見られない観測点 ) 37

39 5. 基準地震動 Ss の策定基準地震動 Ss( 応答スペクトル ) 速度 (cm/s) 速度 (cm/s) 応答スペクトルに基づく手法による基準地震動 Ss Ss-D H, Ss-D V 断層モデルを用いた手法による基準地震動 Ss Ss- H ~Ss-5 H,Ss- V h=.5 h=.5 Ss-D H Ss- H Ss-2 H Ss-3 H Ss-4 H Ss-D V Ss-5H ( 水平動 ) ( 鉛直動 ) < 基準地震動 Ssの応答スペクトル> ( 地震動の顕著な増幅が見られない観測点 ) 2 Ss- V 38

40 5. 基準地震動 Ss の策定基準地震動 Ss( 応答スペクトル ) 応答スペクトルに基づく手法による基準地震動 Ss Ss-D H, Ss-D V 断層モデルを用いた手法による基準地震動 Ss Ss- H ~Ss-5 H,Ss- V Ss-D Ss- Ss-2 Ss-3 Ss-4 Ss-5 H H H H H H Ss-D V Ss- V 加速度 (cm/s 2 ) 加速度 (cm/s 2 ) ( 水平動 ) ( 鉛直動 ) < 基準地震動 Ss の応答スペクトル > ( 地震動の顕著な増幅が見られない観測点 ) 39

41 加速度 (cm/s 2 ) E(t) 5. 基準地震動 Ss の策定基準地震動 Ss( 加速度時刻歴波形 ) 加速度 (cm/s 2 ) < 応答スペクトルに基づく手法による基準地震動 Ss> 4 7 (a) Ss-D H ( 水平動 ) 4 (b) Ss-D V ( 鉛直動 ) 時間 (s) 時間 (s) ( 参考 ) 基準地震動 Ss-D の模擬地震波の振幅包絡線の継時的変化 基準地震動 Ss-D 継続時間 (s) 振幅包絡線の経時的変化 (s) t B t C t D Ss-D H Ss-D V t B t 5 C t 5 2 D 時間 (s) 振幅包絡線 : E t t B t t B 2 ln. t tc t t e. D C.5M 2.93 M 9., Xeq 3 t t B t t t B t C t C t D.3M., t C t B, t D t C.7M.54logXeq.6 4

42 加速度 (cm/s 2 ) 加速度 (cm/s 2 ) 加速度 (cm/s 2 ) 加速度 (cm/s 2 ) 加速度 (cm/s 2 ) 加速度 (cm/s 2 ) 5. 基準地震動 Ss の策定基準地震動 Ss( 加速度時刻歴波形 ) < 断層モデルを用いた手法による基準地震動 Ss > 4 (a) Ss- H ( 水平動 ) 4 (e) Ss-5 H ( 水平動 ) 時間 (s) 時間 (s) 4 (b) Ss-2 H ( 水平動 ) 4 (f) Ss- V ( 鉛直動 ) 時間 (s) 時間 (s) (c) Ss-3 H ( 水平動 ) 時間 (s) (d) Ss-4 H ( 水平動 ) 時間 (s) 4

43 5. 基準地震動 Ss の策定基準地震動 Ss( 一覧表 ) 基準地震動 Ss 最大加速度振幅 (cm/s 2 ) 最大速度振幅 (cm/s) 応答スペクトルに基づく手法による基準地震動 Ss 模擬地震波 水平動 Ss-D H 2 36 鉛直動 Ss-D V 6 8 南海トラフ最大クラス地震モデル ( 東側ケース ) 破壊開始点 水平動 EW 方向 Ss- H 南海トラフ最大クラス地震モデル ( 直下ケース ) 破壊開始点 2 水平動 NS 方向 Ss-2 H 4 97 断層モデルを用いた手法による基準地震動 Ss 南海トラフ最大クラス地震モデル ( 直下ケース ) 破壊開始点 南海トラフ最大クラス地震モデル ( 直下ケース ) 破壊開始点 2 水平動 EW 方向 水平動 EW 方向 Ss-3 H Ss-4 H 南海トラフ最大クラス地震モデル ( 直下ケース ) 破壊開始点 3 水平動 EW 方向 Ss-5 H 南海トラフ最大クラス地震モデル ( 東側ケース ) 破壊開始点 鉛直動 UD 方向 Ss- V

44 速度 (cm/s) 5. 基準地震動 Ss の策定基準地震動 Ss2( 応答スペクトルに基づく手法 ) 速度 (cm/s) 基準地震動 Ss2 は 基準地震動 Ss の設定に用いた応答スペクトルに基づく地震動評価結果及び断層モデルを用いた手法による地震動評価結果に加え 地震動の顕著な増幅を反映した地震動評価結果も考慮して設定する 応答スペクトルに基づく手法による基準地震動 Ss2( 基準地震動 Ss2-D( 水平動 Ss2-D H 鉛直動 Ss2-D V )) は 応答スペクトルに基づく地震動評価結果を包絡した上で 断層モデルを用いた手法による地震動評価結果等を踏まえて設定する h=.5 h=.5 Ss2-D H Ss2-D V 内陸地殻内地震プレート間地震 内陸地殻内地震プレート間地震 海洋プレート内地震 海洋プレート内地震 プレート間地震 ( 地震動の顕著な増幅を反映 ) ( 水平動 ) ( 鉛直動 ) プレート間地震 ( 地震動の顕著な増幅を反映 ) < 各検討用地震の応答スペクトルに基づく地震動評価結果と基準地震動 Ss2-D との比較 > ( 地震動の顕著な増幅が見られる観測点 ) 43

45 速度 (cm/s) 5. 基準地震動 Ss の策定基準地震動 Ss2( 断層モデルを用いた手法 ) 速度 (cm/s) 断層モデルを用いた手法による地震動評価結果のうち 基準地震動 Ss2-D を一部の周期で上回るものは 断層モデルを用いた手法による基準地震動 Ss2( 基準地震動 Ss2- H ~Ss2-2 H,Ss2- V ~Ss2-2 V ) として設定する h=.5 h=.5 Ss2-D H 内陸地殻内地震 Ss2-D V 内陸地殻内地震 プレート間地震 プレート間地震... 2 海洋プレート内地震 プレート間地震 ( 地震動の顕著な増幅を反映 ) 海洋プレート内地震 ( 地震動の顕著な増幅を反映 )... ( 水平動 ) ( 鉛直動 ) 2 海洋プレート内地震 プレート間地震 ( 地震動の顕著な増幅を反映 ) 海洋プレート内地震 ( 地震動の顕著な増幅を反映 ) < 各検討用地震の断層モデルを用いた手法による地震動評価結果と基準地震動 Ss2-D との比較 > ( 地震動の顕著な増幅が見られる観測点 ) 44

46 5. 基準地震動 Ss の策定基準地震動 Ss2( 応答スペクトル ) 速度 (cm/s) 速度 (cm/s) 応答スペクトルに基づく手法による基準地震動 Ss2 Ss2-D H, Ss2-D V 断層モデルを用いた手法による基準地震動 Ss2 Ss2- H ~Ss2-2 H, Ss2- V ~Ss2-2 V h=.5 h= Ss2-D Ss2- Ss2-2 Ss2-3 Ss2-4 Ss2-5 Ss2-6 Ss2-7 Ss2-8 Ss2-9 H H H H H H H H H H Ss2- Ss2- Ss2-2 H H H... 2 Ss2-D Ss2- Ss2-2 V V V ( 水平動 ) ( 鉛直動 ) < 基準地震動 Ss2 の応答スペクトル > ( 地震動の顕著な増幅が見られる観測点 ) 45

47 5. 基準地震動 Ss の策定基準地震動 Ss2( 応答スペクトル ) 応答スペクトルに基づく手法による基準地震動 Ss2 Ss2-D H, Ss2-D V 断層モデルを用いた手法による基準地震動 Ss2 Ss2- H ~Ss2-2 H, Ss2- V ~Ss2-2 V 加速度 (cm/s 2 ) 8 Ss2-D Ss2- Ss2-2 Ss2-3 Ss2-4 Ss2-5 Ss2-6 H H H H H H H Ss2-7 Ss2-8 Ss2-9 Ss2- Ss2- Ss2-2 H H H H H H 加速度 (cm/s 2 ) 4 Ss2-D Ss2- Ss2-2 V V V ( 水平動 ) ( 鉛直動 ) < 基準地震動 Ss2 の応答スペクトル > ( 地震動の顕著な増幅が見られる観測点 ) 46

48 加速度 (cm/s 2 ) E(t) 5. 基準地震動 Ss の策定基準地震動 Ss2( 加速度時刻歴波形 ) 加速度 (cm/s 2 ) < 応答スペクトルに基づく手法による基準地震動 Ss2> 24 2 (a) Ss2-D H ( 水平動 ) 24 (b) Ss2-D V ( 鉛直動 ) 時間 (s) 時間 (s) ( 参考 ) 基準地震動 Ss2-D の模擬地震波の振幅包絡線の継時的変化 基準地震動 Ss2-D 継続時間 (s) 振幅包絡線の経時的変化 (s) t B t C t D Ss2-D H Ss2-D V t B t 5 C t 5 2 D 時間 (s) 振幅包絡線 : E t t B t t B 2 ln. t tc t t e. D C.5M 2.93 M 9., Xeq 3 t t B t t t B t C t C t D.3M., t C t B, t D t C.7M.54logXeq.6 47

49 加速度 (cm/s 2 ) 加速度 (cm/s 2 ) 加速度 (cm/s 2 ) 加速度 (cm/s 2 ) 5. 基準地震動 Ss の策定基準地震動 Ss2( 加速度時刻歴波形 ) 加速度 (cm/s 2 ) 加速度 (cm/s 2 ) 加速度 (cm/s 2 ) 加速度 (cm/s 2 ) < 断層モデルを用いた手法による基準地震動 Ss2> (a) Ss2- H ( 水平動 ) 24 2 (e) Ss2-5 H ( 水平動 ) 時間 (s) 時間 (s) (b) Ss2-2 H ( 水平動 ) 24 2 (f) Ss2-6 H ( 水平動 ) 時間 (s) 時間 (s) 24 2 (c) Ss2-3 H ( 水平動 ) 24 2 (g) Ss2-7 H ( 水平動 ) 時間 (s) 時間 (s) (d) Ss2-4 H ( 水平動 ) (h) Ss2-8 H ( 水平動 ) 時間 (s) 時間 (s) 48

50 加速度 (cm/s 2 ) 加速度 (cm/s 2 ) 加速度 (cm/s 2 ) 加速度 (cm/s 2 ) 加速度 (cm/s 2 ) 加速度 (cm/s 2 ) 5. 基準地震動 Ss の策定基準地震動 Ss2( 加速度時刻歴波形 ) < 断層モデルを用いた手法による基準地震動 Ss2> 24 2 (i) Ss2-9 H ( 水平動 ) 24 2 (m) Ss2- V ( 鉛直動 ) 時間 (s) 時間 (s) (j) Ss2- H ( 水平動 ) (n) Ss2-2 V ( 鉛直動 ) 時間 (s) 時間 (s) (k) Ss2- H ( 水平動 ) 時間 (s) (l) Ss2-2 H ( 水平動 ) 時間 (s) 49

51 5. 基準地震動 Ss の策定基準地震動 Ss2( 一覧表 ) 応答スペクトルに基づく手法による基準地震動 Ss2 基準地震動 Ss2 模擬地震波 最大加速度振幅 (cm/s 2 ) 最大速度振幅 (cm/s) 水平動 Ss2-D H 2 9 鉛直動 Ss2-D V 7 8 地震動の顕著な増幅を反映したプレート間地震の断層モデル破壊開始点 2 地震動の顕著な増幅を反映したプレート間地震の断層モデル破壊開始点 2 地震動の顕著な増幅を反映したプレート間地震の断層モデル破壊開始点 3 水平動 NS 方向 水平動 EW 方向 水平動 NS 方向 Ss2- H Ss2-2 H Ss2-3 H 断層モデルを用いた手法による基準地震動 Ss2 地震動の顕著な増幅を反映したプレート間地震の断層モデル破壊開始点 3 地震動の顕著な増幅を反映した海洋プレート内地震の断層モデル破壊開始点 水平動 EW 方向 水平動 NS 方向 Ss2-4 H Ss2-5 H 96 2 地震動の顕著な増幅を反映した海洋プレート内地震の断層モデル破壊開始点 2 水平動 NS 方向 Ss2-6 H 地震動の顕著な増幅を反映した海洋プレート内地震の断層モデル破壊開始点 2 水平動 EW 方向 Ss2-7 H 497 地震動の顕著な増幅を反映した海洋プレート内地震の断層モデル破壊開始点 3 水平動 EW 方向 Ss2-8 H

52 5. 基準地震動 Ss の策定基準地震動 Ss2( 一覧表 ) 基準地震動 Ss2 最大加速度振幅 (cm/s 2 ) 最大速度振幅 (cm/s) 南海トラフ最大クラス地震モデル ( 東側ケース ) 破壊開始点 水平動 EW 方向 Ss2-9 H (Ss- H ) 南海トラフ最大クラス地震モデル ( 直下ケース ) 破壊開始点 水平動 EW 方向 Ss2- H (Ss-3 H ) 断層モデルを用いた手法による基準地震動 Ss2 南海トラフ最大クラス地震モデル ( 直下ケース ) 破壊開始点 2 南海トラフ最大クラス地震モデル ( 直下ケース ) 破壊開始点 3 水平動 EW 方向 水平動 EW 方向 Ss2- H (Ss-4 H ) Ss2-2 H (Ss-5 H ) 地震動の顕著な増幅を反映したプレート間地震の断層モデル破壊開始点 3 鉛直動 UD 方向 Ss2- V 南海トラフ最大クラス地震モデル ( 東側ケース ) 破壊開始点 鉛直動 UD 方向 Ss2-2 V (Ss- V ) 476 5

53 参考文献 井上大榮, 宮腰勝義, 上田圭一, 宮脇明子, 松浦一樹 (22) 2 年鳥取県西部地震震源域の活断層調査 地震 第 2 輯, 第 54 巻, pp 入倉孝次郎, 香川敬生, 関口春子 (997) 経験的グリーン関数を用いた強震動予測方法の改良 日本地震学会講演予稿集 997 年度秋季大会 No.2, B25 宇佐美龍夫, 石井寿, 今村隆正, 武村雅之, 松浦律子 (23) 日本被害地震総覧 東京大学出版会 宇津徳治, 嶋悦三, 吉井敏尅, 山科健一郎編 (2) 地震の事典 [ 第 2 版 ] 朝倉書店 活断層研究会編 (99) 新編日本の活断層分布図と資料 東京大学出版会 加藤研一, 宮腰勝義, 武村雅之, 井上大榮, 上田圭一, 壇一男 (24) 震源を事前に特定できない内陸地殻内地震による地震動レベル - 地質学的調査による地震の分類と強震観測記録に基づく上限レベルの検討 - 日本地震工学会論文集 第 4 巻, 第 4 号, pp 気象庁 (22) 地震 火山月報 ( カタログ編 ) 22 年 2 月 北村信 (986) 東北地方の新第三系 アーバンクボタ, No25, 特集 酸性硫酸塩土壌 小林健太, 相澤泰隆, 梅津健吾, 小山敦子, 山本亮 (23) 2 年鳥取県西部地震の震源域における地質構造解析 活断層 古地震研究報告 No.3, pp 笹谷努, 森川信之, 前田宜浩 (26) スラブ内地震の震源特性 北海道大学地球物理学研究報告 No.69, pp 佐藤浩章, 芝良昭, 東貞成, 功刀卓, 前田宜浩, 藤原広行 (23) 物理探査 室内試験に基づく 24 年留萌支庁南部の地震による K-NET 港町観測点 (HKD2) の基盤地震動とサイト特性評価 電力中央研究所報告 研究報告 : N37, 平成 25 年 2 月 佐藤智美 (2) 逆断層と横ずれ断層の違いを考慮した日本の地殻内地震の短周期レベルのスケーリング則 日本建築学会構造系論文集 第 75 巻, 第 65 号, pp , 2 年 5 月 地震調査委員会 (28) 全国を概観した地震動予測地図 28 年版 平成 2 年 4 月 24 日 壇一男, 渡辺基史, 佐藤俊明, 石井透 (2) 断層の非一様すべり破壊モデルから算定される短周期レベルと半経験的波形合成法による強震動予測のための震源断層のモデル化 日本建築学会構造系論文集 第 545 号, pp.5-62, 2 年 7 月 中央防災会議 (2) 東海地震に関する専門調査会 ( 第 8 回 ) 説明資料 平成 3 年 9 月 2 日 中央防災会議 (2) 東海地震に関する専門調査会 ( 第 回 ) とりまとめ資料 ( 本文 ) 平成 3 年 2 月 日 中央防災会議 (2) 東海地震に関する専門調査会 ( 第 回 ) とりまとめ資料 ( 図表編 ) 平成 3 年 2 月 日 中央防災会議 (2) 東海地震に関する専門調査会報告 東海地震に関する専門調査会, 平成 3 年 2 月 日 中央防災会議 (23) 東南海, 南海地震等に関する専門調査会 ( 第 6 回 ) 東南海, 南海地震に関する報告 ( 案 ) 平成 5 年 2 月 6 日 中央防災会議 (23) 東南海, 南海地震等に関する専門調査会 ( 第 6 回 ) 東南海, 南海地震に関する報告 ( 案 ) 図表集 平成 5 年 2 月 6 日 中央防災会議 (23) 東南海, 南海地震等に関する専門調査会 ( 第 6 回 ) 東南海, 南海地震の強震動と津波の高さ ( 案 ) 平成 5 年 2 月 6 日 中央防災会議 (23) 東南海, 南海地震等に関する専門調査会 ( 第 6 回 ) 東南海, 南海地震の強震動と津波の高さ ( 案 ) 図表集 平成 5 年 2 月 6 日 中央防災会議 (23) 東海地震対策専門調査会報告 平成 5 年 5 月 29 日 52

54 参考文献 内閣府 (2) 南海トラフの巨大地震モデル検討会中間とりまとめ 南海トラフの巨大地震モデル検討会, 平成 23 年 2 月 27 日 内閣府 (22) 南海トラフの巨大地震による震度分布 津波高について ( 第一次報告 ) 南海トラフの巨大地震モデル検討会, 平成 24 年 3 月 3 日 内閣府 (22) 南海トラフの巨大地震モデル検討会 ( 第二次報告 ) 強震断層モデル編 - 強震断層モデルと震度分布について - 南海トラフの巨大地震モデル検討会, 平成 24 年 8 月 29 日 中野俊, 西来邦章, 宝田晋治, 星住英夫, 石塚吉浩, 伊藤順一, 川辺禎久, 及川輝樹, 古川竜太, 下司信夫, 石塚治, 山元孝広, 岸本清行編 (23) 2 万分の 地質編集図 no. 日本の火山 ( 第 3 版 ) 概要及び付表 独立行政法人産業技術総合研究所地質調査総合センター 日本の地質 東北地方 編集委員会編 (989) 日本の地質 2 東北地方 松田時彦, 吉川真季 (2) 陸域の M 5 地震と活断層の分布関係 - 断層と地震の分布関係 - その 2 活断層研究 2, pp. -22 BOORE, D. M. (983), "STOCHASTIC SIMULATION OF HIGH-FREQUENCY GROUND MOTIONS BESED ON SEISMOLOGICAL MODELS OF THE RADIATED SPECTRA", Bulletin of the Seismological Society of America, Vol.73, No.6, pp GARDNER, G. H. F., L. W. GARDNER, and A. R. GREGORY(974), "FORMATION VELOCITY AND DENSITY-THE DIAGNOSTIC BASICS FOR STRATIGRAPHIC TRAPS", GEOPHYSICS, Vol.39, No. 6, pp Hisada, Y. (994), "An Efficient Method for Computing Green's Functons for a Layered Half-Space with Sources and Receivers at Close Depths", Bulletin of the Seismological Society of America, Vol.84, No.5, pp Noda, S., K. Yashiro, K. Takahashi, M. Takemura, S. Ohno, M. Tohdo, and T. Watanabe(22), "RESPONSE SPECTRA FOR DESIGN PURPOSE OF STIFF STRUCTURES ON ROCK SITES", The OECD-NEA Workshop on the Relations between Seismological Data and Seismic Engineering Analysis, Oct.6-8, Istanbul. Obana, K., S. Kodaira, and Y. Kaneda(24), "Microseismicity around rupture area of the 944 Tonankai earthquake from ocean bottom seismograph observations", Earth and Planetary Science Letters 222, pp