<4D F736F F F696E74202D DB289EA8CA791CE899E8E9197BF28926E906B E9197BF94D48D8693FC97CD816A2E B8CDD8AB B83685D>

Size: px

Start display at page:

Download "<4D F736F F F696E74202D DB289EA8CA791CE899E8E9197BF28926E906B E9197BF94D48D8693FC97CD816A2E B8CDD8AB B83685D>"

そよのえ
5 years ago
Views:

1 佐賀県原子力安全専門部会資料 3-- 玄海原子力発電所基準地震動について平成 9 年月 9 日九州電力株式会社

2 基準地震動の策定フロー敷地ごとに震源を特定して策定する地震動震源を特定せず策定する地震動地質地震に関する調査観測 3~ 頁震源と活断層を関連付けることが困難な過去の内陸地殻内地震について得られた震源近傍における観測記録を収集地域的な特性の把握敷地の地下構造地震発生層伝播経路特性観測記録を踏まえた分析 ~7,, 頁検討用地震の選定竹木場断層城山南断層震源モデルの設定不確かさの考慮 ( 断層の長さ断層の拡がり断層の傾斜角応力降下量アスヘリティの位置破壊開始点 ) 3 頁 5~43 頁全国共通に考慮する Mw6.5 未満の地震 (4 地震 ) 審査ガイド 6 地震 47 頁地域性を踏まえて考慮する Mw6.5 以上の地震 ( 地震 ) 49 頁 48 頁応答スペクトルに基づく地震動評価断層モデルを用いた手法による地震動評価 4 年留萌支庁南部地震 K-NET 港町観測記録年鳥取県西部地震賀祥ダム観測記録 44 頁 45 頁 5 頁 5 頁基準地震動 Ss- 54 ガル基準地震動 Ss- 68 ガル基準地震動 Ss-3 54 ガル基準地震動 Ss-4 6 ガル基準地震動 Ss-5 53 ガル

3 敷地ごとに震源を特定して策定する地震動地質地震に関する調査観測

4 敷地周辺で発生する地震の影響被害地震過去に九州周辺で発生した地震について調査敷地周辺の被害地震の震央分布敷地周辺の被害地震の M-Δ と震度マグニチュード M 震央距離 Δ (km) Ⅳ Ⅴ Ⅵ は旧気象庁震度階級で震度の境界線は村松 (969) 及び勝又ほか (97) による ~884 年 : 日本被害地震総覧 ) 885 年 ~9 年 : 茅野宇津カタログ () 3) 93 年 ~ : 気象庁 : 地震年報 () ) 震度 Ⅴ( 震度 5 弱 ) 程度以上の過去の被害地震から内陸地殻内地震の影響が大きく以下のつの地震を抽出 5 年福岡県西方沖地震 (M7.) 7 年壱岐対馬の地震 (M7.) プレート間地震海洋プレート内地震及びその他の地震はその発生位置から敷地までの距離が十分離れているため敷地に大きな影響を及ぼすものではない 3

5 地質調査敷地周辺及び敷地近傍の地質調査陸域及び海域について敷地からの距離に応じて複数の手法による詳細な調査を実施特に敷地近傍はより精度の高い詳細な調査を実施敷地内地質調査ボーリング調査試掘坑調査岩岩盤試験等 4

6 5 地質調査敷地内地質調査地表地質調査ボーリング調査試掘坑調査等の詳細な調査を実施し基礎地盤の地質や断層の分布及びその活動性を検討ボーリング調査では敷地の陸域部にて 35 孔総延長約 5,7m 掘削深度は最深で炉心付近の標高 -m まで実施地表地質調査ボーリング調査等により得られた敷地の地質及び地質構造を直接確認するため試掘坑調査を実施発電所建設時に基礎掘削面の地質観察により基礎岩盤を構成する地質の分布断層の走向傾斜等を確認これらの結果敷地内に活断層がないことを確認 4 号炉 3 号炉

方式の音波探査をそれぞれ実施総延長約 33km 対馬北西海域から五島列島西方の海域では, 文献に示される断層にほぼ直交する方向の約 km~ 約 km 間隔の測線及び横断する測線で SC

7 地質調査敷地周辺及び敷地近傍の地質調査 ( 海域 ) 敷地を中心とする概ね半径 km 範囲の文献調査結果を踏まえ海上音波探査等を実施敷地前面海域においてはシングルチャンネル (SC) 方式及びマルチチャンネル (MC) 方式の音波探査を約 km~ 約 5km 間隔の格子状の測線配置で実施総延長約,6km 敷地前面海域以遠の海域においては SC 方式及び MC 方式の音波探査をそれぞれ実施総延長約 33km 対馬北西海域から五島列島西方の海域では, 文献に示される断層にほぼ直交する方向の約 km~ 約 km 間隔の測線及び横断する測線で SC 方式の音波探査を実施総延長は約 74km 地震調査委員会警固断層帯の長期評価についてを踏まえその北西延長海域についても SC 方式等の音波探査を実施総延長は約 6km 海上音波探査船から音波を発振しその反射波を分析総延長,85kmにわたり実施 6

特に地震による被害の軽減に資する地震調査研究のために文部科学省に設置された政府の機関である地震調査推進研究本部の下部組織に地震調査委員会があり

8 地質調査敷地周辺及び敷地近傍の地質調査文献調査文部科学省地震調査研究推進本部地震調査委員会による九州地域の活断層評価によると玄海原子力発電所周辺では敷地に大きな影響を及ぼす長大な活断層は認められない玄海原子力発電所地震調査委員会とは平成７年１月の阪神淡路大震災を踏まえ地震防災対策の強化特に地震による被害の軽減に資する地震調査研究のために文部科学省に設置された政府の機関である地震調査推進研究本部の下部組織に地震調査委員会があり地震に関する観測測量調査又は研究を行い関係行政機関大学等の調査結果等を収集し整理し及び分析し並びにこれに基づき総合的な評価を行う地震調査委員会 3 に加筆 7

9 8 敷地周辺の活断層分布 ( 半径 3km 以内 ) 敷地周辺の活断層分布 N 鉾ノ木山リニアメント 3km F-h 断層断層の名称断層長さ (km) 震央距離 (km) 竹木場断層 4.9 糸島半島沖断層群今福断層 8.7 城山南断層 9.5 玄海原子力発電所楠久断層 km 真名子 - 荒谷峠断層国見断層 7. 6 竹木場断層城山南断層真名子 - 荒谷峠断層鉾ノ木山リニアメント.9 3 今福断層糸島半島沖断層群. 7 楠久断層 F-h 断層 6. 9 国見断層 km

10 敷地周辺の活断層分布 ( 半径 3km 以遠 ) 半径 3km 以遠の活断層分布対馬南西沖断層群中通島西方沖断層群 FTW-4 FTW- FTW-3 宇久島北西沖断層群対馬南方沖断層玄海原子力発電所 4 6 8km 厳原東方沖断層群壱岐北東部断層群 3km 警固断層帯 5km km 日向峠 - 小笠木峠断層帯西山断層帯佐賀平野北縁断層帯雲仙断層群沖ノ島東方沖断層宇美断層 N 水縄断層帯断層の名称断層長さ (km) 震央距離 (km) 警固断層帯佐賀平野北縁断層帯日向峠 - 小笠木峠断層帯宇美断層.6 6 西山断層帯水縄断層帯雲仙断層群壱岐北東部断層群対馬南方沖断層対馬南西沖断層群厳原東方沖断層群宇久島北西沖断層群沖ノ島東方沖断層 F TW F TW 中通島西方沖断層群 8.8 F TW 地震規模及び敷地からの距離を考慮して警固断層帯佐賀平野北縁断層帯日向峠 - 小笠木峠断層帯西山断層帯壱岐北東部断層群対馬南方沖断層対馬南西沖断層群を抽出 9

11 敷地周辺の主な活断層から想定される地震敷地周辺の活断層から想定される地震の揺れ地震規模及び敷地からの距離を考慮して周辺の活断層からの揺れを想定宇美断層水縄断層帯雲仙断層群厳原東方沖断層群宇久島北西沖断層群 FTW-3 FTW-4 中通島西方沖断層群 FTW- 及び沖ノ島東方沖断層による地震を除き震度 5 弱程度以上と推定マグニチュード M 敷地周辺の主な活断層から想定される地震による揺れ Ⅳ Ⅴ Ⅵは旧気象庁震度階級で震度の境界線は村松 (969) 及び勝又ほか (97) による 9 Ⅳ 3 Ⅴ 震央距離 Δ(km) 敷地周辺の主な活断層断層の名称断層の名称断層の名称竹木場断層日向峠 - 小笠木峠断層帯 9 対馬南西沖断層群今福断層宇美断層厳原東方沖断層群 3 城山南断層西山断層帯宇久島北西沖断層群 4 楠久断層 3 水縄断層帯沖ノ島東方沖断層 5 国見断層 4 雲仙断層群 3 FTW-3 6 真名子 - 荒谷峠断層 5 糸島半島沖断層群 4 FTW-4 7 鉾ノ木山リニアメント 6 F-h 断層 5 中通島西方沖断層群 8 警固断層帯 7 壱岐北東部断層群 6 FTW- 9 佐賀平野北縁断層帯 8 対馬南方沖断層 Ⅵ Ⅵ Ⅳ 活断層による地震は敷地へ与える影響が小さい敷地に与える影響が小さい断層

敷地付近においては比較的浅所に広く分布することを確認敷地の基盤は硬い岩盤が拡がりをもって分布している基盤 * 今井功沢村孝之助吉田尚

12 敷地及び敷地周辺の地下構造調査敷地及び敷地周辺における地質調査結果によると玄海原子力発電所敷地周辺においては原子炉建屋等の重要な施設を支持する硬質な岩盤 ( 基盤 ) は拡がりをもって分布することが推定される基盤は敷地付近においては比較的浅所に広く分布することを確認敷地の基盤は硬い岩盤が拡がりをもって分布している基盤 * 今井功沢村孝之助吉田尚 (958):5 万分の地質図幅伊万里及び同説明書地質調査所. に加筆 о5 万分の地質図幅伊万里によると佐世保層群 ( 基盤 ) は相当な拡がりをもって分布する о 佐世保層群は敷地においては少なくとも深さ方向に km 以上分布する

東松浦玄武岩類凝灰岩地質時代地層名地かんらん石粗粒玄武岩新第三紀 (G-:3,4 号炉試掘坑で確認された断層 ) (g-:, 号炉試掘坑で確認された断層 )

13 生敷地及び敷地周辺の地下構造調査原子炉設置位置付近の地質断面図 (X 34 -X 34 断面 ) 地質凡例記号凡例 X 34 X 34 敷地では佐世保層群が地下浅部に分布し東松浦玄武岩類が不整合関係で覆う代八ノ久保砂礫層砂礫層第四紀質新沖積層表土 ( 盛土等を含む ) 無斑晶質玄武岩鮮新世東松浦玄武岩類凝灰岩地質時代地層名地かんらん石粗粒玄武岩新第三紀 (G-:3,4 号炉試掘坑で確認された断層 ) (g-:, 号炉試掘坑で確認された断層 ) (f-: 上記以外の断層 ) 中新世肥前粗粒玄武岩類玢岩古第三紀漸新世佐世保層群頁砂岩岩地質水平断面図 (EL.-5m) 4 号炉 3 号炉地質鉛直断面図 (X 34 -X 34 断面 )

14 敷地及び敷地周辺の地下構造調査敷地内調査結果 ( 試掘坑内の弾性波試験結果 ) によると原子炉基礎岩盤における岩盤のせん断波速度は平均 35m/sであり堅固な地盤である敷地内において微動アレイ探査を実施した結果地下のせん断波速度は表層から深くなるにつれ大きくなっており ( 標高約 -8mで約 3m/s) 比較的浅所に非常に硬い岩盤が存在することが分かる敷地の地盤は硬くて揺れにくい 3 4 Vs[m/s] - 同定結果 EL.[m] Vs=3m/s 微動アレイ観測位置せん断波速度の同定結果 3

15 敷地及び敷地周辺の地下構造調査速度構造について (X 34 -X 34 断面 ) (S 波速度 ) 4 号炉 3 号炉ダウンホール法断面位置 PS 検層実施孔 X 34 X 34 原子炉基礎地盤は浅部でも速い速度 (Vs= 約.4~.8km/s) を示す速度構造に極端なコントラストを示す領域は存在しない

16 地震観測データに基づく分析玄海原子力発電所敷地地盤で観測記録が得られた地震玄海原子力発電所では地震観測を開始して以来平成 5 年 7 月 ( 設置変更許可申請時 ) までに M3.~ M7.3 の合計 76 の地震の観測記録が得られている地震の観測記録のうち加速度が最も大きいものは 5 年 3 月日福岡県西方沖地震 (M7.) による記録 ( 敷地で 85ガルを観測 ) である玄海原子力発電所の基準地震動策定にあたりこれら76 地震の観測記録を用いた分析を行った 5

17 地震観測データに基づく分析特異な増幅特性の有無敷地及び敷地周辺の地下構造が地震波の伝播経路特性サイト特性に与える影響を検討するため地震の到来方向による増幅特性の分析を実施計 76 地震のうちM5. 以上の地震の観測記録の応答スペクトルとNoda et al.() による平均的な応答スペクトルの比を到来方向別に算定し分析玄海原子力発電所敷地は地震波の到来方向によらず特異な増幅は見られない観測記録 Noda et al 上図は横軸を周期縦軸を観測記録と Noda et al.() による応答スペクトルの比率を描いたもの観測記録と Noda et al.() の応答スペクトルの比が. を上回るということは平均的な地震による揺れより大きな揺れであったことを示す 6

18 7 地震観測データに基づく分析敷地及び敷地周辺の地盤増幅率の差異玄海原子力発電所敷地の地下構造が地震波のサイト特性に与える影響を検討するため敷地における地盤増幅率と敷地周辺のK-NET 及びKiK-net 観測点における地盤増幅率について比較検討を実施 : 防災科学技術研究所強震観測網右下図のとおり敷地における地盤増幅率は周辺の観測点の地盤増幅率と概ね同様の傾向があり顕著に揺れが大きくなる増幅特性は見られない敷地地盤が堅固であり揺れにくい縦軸に地盤増幅率横軸に周波数 ( 周期の逆数 ) を描いたもの増幅率周波数 Hz

19 8 解放基盤表面の設定解放基盤表面の定義解放基盤表面とは基準地震動を策定するために基盤面上の表層や構造物が無いものとして仮想的に設定する自由表面であって著しい高低差がなくほぼ水平で相当な拡がりを持って想定される基盤の表面をいうここでいう基盤とは概ねせん断波速度がVs=.7km/s 以上の硬質地盤であって著しい風化を受けていないものをいう o 敷地の地質は古第三紀漸新世 ~ 新第三紀前期中新世の佐世保層群を基盤としこれに貫入した肥前粗粒玄武岩類に属する玢岩とこれを不整合に覆う八ノ久保砂礫層東松浦玄武岩類及び沖積層によって構成されている佐世保層群は砂岩及び頁岩を主体として敷地内に広く分布し相当な拡がりをもっている o 試掘坑内弾性波測定結果による岩盤の弾性波速度を踏まえて以下の通り設定する 3 号炉及び4 号炉 : S 波速度.35km/s P 波速度 3.km/s os 波速度が平均.7km/s 以上である3 号炉及び4 号炉原子炉周辺建屋基礎底版位置のEL.-5mに解放基盤表面を設定する o 地震動評価上解放基盤表面における S 波速度は.35km/s と設定する

20 理論的手法による地震動評価に用いる地下構造モデルの設定長周期帯における理論的手法による評価に用いる解放基盤表面以深の地下構造モデルについては地質調査結果及び既往の文献により一次元地下構造モデルを構築した EL. (m) 解放基盤表面 -5m -5m -m -5m -m 地震基盤 -84m -35m -5m -335m 層層上面 (km) 玄海原子力発電所密度 ρ (g/cm 3 ) Vp (km/s) 一次元地下構造モデル Vs (km/s) Q 値備考試掘坑内弾性波試験 PS 検層地震調査委員会 (7a) 地震調査委員会 (3) EL.-5m から EL.-m までの Q 値は地震調査委員会 (7a) 地震調査委員会 (6) におけるせん断波速度と Q 値の関係を参照し設定 9

21 地震発生層の設定地震発生層の上下端深さの設定各種検討による地震発生層の上端深さ下端深さ発生層厚さ上端下端発生層厚さ ( 独 ) 原子力安全基盤機構 (4) 7.km 3.6km 6.4km 敷地周辺の微小地震分布約 6km 約 3km 約 7km 地震調査委員会 (7a) (8) 3km 9km 6km 5 年福岡県西方沖地震の余震分布 ( 気象庁 ) 5 年福岡県西方沖地震の余震分布 (Uehira et al.(6)) 3km 9km 6km 3km 5km km 以上を踏まえ敷地周辺の地震発生層は上端深さ 3km 下端深さ km 地震発生層厚さ 7km と設定

22 地震発生層の設定微小地震分布敷地周辺の微小地震分布 ( 気象庁一元化震源 ) 5 年福岡県西方沖地震の震源域周辺より玄海原子力発電所周辺のほうが微小地震が発生する上限は深い傾向にあるまた微小地震が発生する下限は浅くなる傾向にある観測点深さ (km) 経度 ( 度 ) : 気象庁一元化震源 (997.~.) : 玄海原子力発電所半径 3km 以内 (997.~.) :5 年福岡県西方沖地震余震 ( 本震発生後 4 時間 ) 玄海原子力発電所観測点位置図

23 敷地ごとに震源を特定して策定する地震動検討用地震の選定

24 検討用地震の選定検討用地震の選定結果検討用地震選定のための地震の諸元断層又は地震の名称マグニチュード M 等価震源距離 Xeq(km) 竹木場断層今福断層城山南断層楠久断層国見断層真名子 - 荒谷峠断層鉾ノ木山リニアメント警固断層帯佐賀平野北縁断層帯日向峠 - 小笠木峠断層帯西山断層帯糸島半島沖断層群 F-h 断層壱岐北東部断層群対馬南方沖断層対馬南西沖断層群壱岐対馬の地震福岡県西方沖地震 : マグニチュードは松田 (975) による式に基づく : 地表付近の断層長さが短く震源断層が地表付近の長さ以上に拡がっている可能性も考えられる断層 ( 以下孤立した短い活断層という ) については安全評価上震源断層が地震発生層の上限から下限まで拡がっているものとして断層幅と同じ長さを持つ震源断層 ( 長さ7km) を設定する速度 (cm/s) Noda et al.() による応答スペクトルの比較により敷地に特に大きな影響を及ぼすと想定される地震を選定する... 変位 (cm) h= 竹木場断層城山南断層周期 (s) 加速度 (cm/s ) 竹木場断層城山南断層の応答が大きく西山断層帯は一部の周期帯で城山南断層を僅かながら超える西山断層帯は断層と比較してサイトからの距離が極めて遠く断層の走向は城山南断層のように破壊が敷地に向かう方向にない竹木場断層及び城山南断層を検討用地震として選定 5 竹木場断層による地震今福断層による地震 3 城山南断層による地震 4 楠久断層による地震 5 国見断層による地震 6 真名子 - 荒谷峠断層による地震 7 鉾ノ木山リニアメント 8 警固断層帯による地震 9 佐賀平野北縁断層帯日向峠 - 小笠木峠断層帯西山断層帯糸島半島沖断層群による地震 3F-h 断層による地震 4 壱岐北東部断層群 ( 警固断層帯延 5 対馬南方沖断層 6 対馬南西方沖断層 77 年壱岐対馬の地震 85 年福岡県西方沖地震 3

25 4 敷地ごとに震源を特定して策定する地震動震源モデルの設定 ( 不確かさの考慮 )

26 5 検討用地震の地震動評価検討用地震の地震動評価手法検討用地震の地震動評価は応答スペクトルに基づいた地震動評価および断層モデルを用いた手法による地震動評価の双方を実施応答スペクトルに基づいた地震動評価解放基盤における水平及び鉛直方向の地震動評価ができること震源の拡がりを考慮できること地震観測記録を用いて諸特性が考慮できること Noda et al.() の方法を用いる断層モデルを用いた手法による地震動評価要素地震として適切な観測記録が得られていることから経験的グリーン関数法 (Dan et al.(989)) を実施さらに理論的手法 (Hisada(994)) による地震動評価結果を組み合わせたハイブリッド合成法も実施

27 検討用地震の地震動評価 () 応答スペクトルに基づく地震動評価. 敷地地盤で得られた地震観測記録を用いた検討により特異な増幅がないことを確認の上 Noda et al.() による地震動評価を実施敷地地盤で得られた内陸地殻内地震の地震観測記録 (M5.4 以上の 7 地震地表面 ) を用いて Noda et al.() による応答スペクトルとの比 ( 残差 ) を算定敷地地盤で得られた内陸地殻内地震の地震観測記録の残差はほとんどの周期帯で. を下回っている観測記録による補正係数は地震動評価上適用しない. 観測記録に基づく応答スペクトル比比率. 比率.... 周期 (s)... 周期 (s) 水平方向鉛直方向 6

28 7 検討用地震の地震動評価 () 断層モデルを用いた手法による地震動評価 5 年 3 月日福岡県西方沖地震余震 (M5.4) による地震観測記録 ( 地表面 ) を用い Dan et al.(989) に基づく経験的グリーン関数法により波形合成を実施し解放基盤表面における地震動を評価経験的グリーン関数法の特長震源からの伝播特性や評価地点での地盤特性が地震観測記録に既に含まれている地盤のモデル化が不要なお長周期帯においては経験的グリーン関数法とハイブリッド合成法による結果を比較しより大きな地震動となる経験的グリーン関数法による結果を採用

5年福岡県西方沖地震の知見を踏まえた検討 5年福岡県西方沖地震における敷地地盤の地震観測記録を用いた検討地震調査委員会(7a)の知見 5年福岡県西方沖の地震の観測記録に基づく強震動評価手法の検証についてでは既往の研究に基づく特性化震源モデルとレシピによる特性化震源モデルによる評価を実施しレシピによる特性化震源モデルが

29 5年福岡県西方沖地震の知見を踏まえた検討 5年福岡県西方沖地震における敷地地盤の地震観測記録を用いた検討地震調査委員会(7a)の知見 5年福岡県西方沖の地震の観測記録に基づく強震動評価手法の検証についてでは既往の研究に基づく特性化震源モデルとレシピによる特性化震源モデルによる評価を実施しレシピによる特性化震源モデルが観測記録との相関が最も良好であることを確認断層面積S [km] 448 地震モーメントM [N m]. 9 短周期レベルA [N m/s].8 9 平均応力降下量 [MPa].87 アスペリティ面積Sa [km] 8 アスペリティ応力降下量 a [MPa] 6.6 レシピによる特性化震源モデルにより 5年3月日余震観測記録を用いて敷地における観測記録の再現を実施 8

30 5 年福岡県西方沖地震の知見を踏まえた検討 5 年福岡県西方沖地震における敷地地盤の地震観測記録を用いた検討レシピによる特性化震源モデルにより 5 年 3 月日余震観測記録を用いて発電所における本震観測記録を概ね再現できることを確認加速度 (cm/s/s) 加速度 (cm/s/s) MAX = -.94E+ cm/s/s 時間 ( 秒 ) MAX =.84E+ cm/s/s - h= 時間 ( 秒 ) 加速度 (cm/s ) 5 変位 (cm) 5 加速度 (cm/s/s) 加速度 (cm/s/s) - MAX =.9E+ cm/s/s 時間 ( 秒 ) MAX = -.695E+ cm/s/s - h= 時間 ( 秒 ) 加速度 (cm/s ) 5 変位 (cm) 5 加速度 (cm/s/s) 加速度 (cm/s/s) - MAX =.85E+ cm/s/s 時間 ( 秒 ) MAX = -.59E+ cm/s/s - h= 時間 ( 秒 ) 断層モデルによる地震動評価観測記録加速度 (cm/s ) 5 変位 (cm) 速度 (cm/s) 速度 (cm/s) 速度 (cm/s) 周期 (s) 周期 (s) 周期 (s) NS 方向 EW 方向 UD 方向 9

31 3 検討用地震の地震動評価断層パラメータの設定地震調査委員会レシピに基づき設定断層モデルを用いた手法地震調査委員会 (7a) による知見及び当社観測記録に基づく検討にてレシピの適用性を確認地質調査結果孤立した長さが短い活断層 Stirling et al.() 地震発生層上下端深さの設定巨視的パラメータ断層長さ L [km] 断層幅 W [km] 断層面積 S [km ] 入倉三宅 () 松田 (975) マグニチュード M 等価震源距離 Xeq 震源断層の拡がりを考慮地震モーメント M [N m] 式 () 平均応力降下量 [MPa] 壇ほか () 短周期レベル A [N m/s ] 応答スペクトルに基づく手法式 () (3) 関係式 ( 壇ほか ()) 7 6 M S /. 5 S a Sa S a A 4 a 式 () 式 () 式 (3) 微視的パラメータアスペリティの面積 S a [km ] アスペリティ応力降下量 a [MPa] その他のパラメータその他のパラメータ破壊伝播様式破壊開始点等

32 3 検討用地震の地震動評価不確かさを考慮する断層パラメータの基本的な考え方不確かさを考慮するパラメータ断層長さ及び震源断層の拡がり断層傾斜角 3 応力降下量 4アスペリティの位置 5 破壊開始点地震発生前に地質調査敷地周辺の地震発生状況及び地震に関する過去のデータによる経験則からおおよそ把握できるもの地震発生前に把握が困難なもの ( 地震発生後の分析等により把握できるもの ) 不確かさの重畳について断層長さ及び震源断層の拡がり断層傾斜角 3 応力降下量については地震発生前におおよそ把握できると考えられるため ~3 の不確かさについてはそれぞれ独立して考慮する 4 アスペリティの位置 5 破壊開始点については地震発生前に把握が困難であるため ~3 の不確かさを考慮する際に 4 5 の不確かさを重畳させる

33 3 検討用地震の地震動評価不確かさを考慮する断層パラメータパラメータ基本的なケース不確かさを考慮したケース断層長さ及び震源断層の拡がり断層傾斜角応力降下量アスペリティの位置破壊開始点地質調査結果に基づき設定地質調査結果原子力安全基盤機構 (5) によると九州地方は横ずれ断層が主体であることから強震動予測レシピに基づき 9 度と設定敷地で得られた地震観測記録に基づく検討を踏まえ強震動予測レシピにより設定地表トレースの範囲内で敷地に最も近い位置に設定巨視的断層面の端部で破壊が敷地に向かう位置に設定 Stirling et al.() を踏まえ km と設定し地表トレースを含む範囲内で敷地に近づく方向に震源断層面を設定強震動予測レシピ等を参考に 6 度 ( 敷地側に傾斜 ) と設定新潟県中越沖地震を踏まえ強震動予測レシピの.5 倍に設定敷地に近い位置に設定破壊が敷地に向かうような位置に複数設定 : 孤立した短い活断層は 7km と設定し地表トレース長さの中点から両端に均等に震源断層面を設定 : 竹木場断層は断層露頭及び発生地震の傾斜角を参考に 8 度と設定

34 33 検討用地震の地震動評価竹木場断層による地震の基本的なケース ( 断層傾斜角 ) の考え方竹木場断層による地震の基本的なケースの断層傾斜角の設定にあたり断層露頭及び発生地震の傾斜角について整理した地質調査結果から断層露頭 (3 地点 ) では西傾斜 5 ~6 東傾斜 8 西傾斜 75 であり西傾斜の傾向が見られる近年日本で発生した大規模地震のうち横ずれ断層タイプの地震の震源メカニズム解から断層傾斜角を検討した結果ほとんどの地震において傾斜角 85 度以上であり 5 地震の平均では約 84 度の震源断層面となっている以上を踏まえ竹木場断層による地震の基本的なケースは断層露頭の傾向から西傾斜に設定するまた傾斜角については近年日本で発生した大規模地震のうち横ずれ断層タイプの地震の震源メカニズム解の傾斜角の平均値 : 約 84 度から保守的に 8 度と設定する

35 竹木場断層露頭スケッチ (Loc.T44: 唐津市下戸西 ) 断層露頭はリニアメントの位置及びセンスに対応しており断層面の走向もリニアメントとほぼ平行である断層面は大きく湾曲しているものの 5 ~6 の西傾斜であり分岐断層を伴う断層面上には水平成分の卓越した南落ち3 ~33 の明瞭な条線が認められ断層が西上がりであることを考慮すると断層は右横ずれ成分を伴うこととなる断層の変位は玄武岩類を覆うローム質シルト層の中部に及んでいるが上部では断層の連続は確認されないテフラの分析結果によるとローム質シルト層の上部に阿蘇 4テフラ起源の角閃石及び鬼界葛原テフラ起源のβ- 石英の産出層準が検出され同層準には断層を横断して不連続は認められない T44 34

36 竹木場断層の露頭スケッチ 3/4 号炉申請時の調査結果リニアメント沿いにおいて東傾斜 8 西傾斜 75 の高角度の断層露頭を確認 W E (Bu: 後川内玄武岩 ) N5E8E (Bu: 後川内玄武岩 ) W 露頭における露頭スケッチ及び露頭写真 ( 安全審査時の現地調査資料に加筆 ) E 露頭露頭 (Bu: 後川内玄武岩 ) N5E75W (Bu: 後川内玄武岩 ) この地図は国土地理院発行の万 5 千分の地形図 ( 唐津 ) を使用したものである露頭における露頭スケッチ及び露頭写真 ( 安全審査時の現地調査資料に加筆 ) 35

37 36 横ずれ断層タイプの地震の分析近年日本で発生した大規模地震のうち横ずれ断層タイプの地震について以下の図及び表に示す地震を選定し余震分布や震源モデルなどから推定される走向の断層傾斜角について防災科学技術研究所広帯域地震観測網 (F-net) における震源メカニズム解を用いて検討を行う近年発生した内陸地殻内地震 ( 横ずれ断層タイプ ) の地震諸元発生日時地震名 M 震源深さ 997/3/6 鹿児島県北西部地震 6.6.9km 997/5/3 鹿児島県北西部地震 km 5 年福岡県西方沖地震年鳥取県西部地震 997 年山口県北部地震 997/6/5 山口県北部地震 km //6 鳥取県西部地震 km 5/3/ 福岡県西方沖地震 7. 9.km 997 年 3 月鹿児島県北西部地震 997 年 5 月鹿児島県北西部地震近年発生した内陸地殻内地震 ( 横ずれ断層タイプ ) の震央位置

38 横ずれ断層タイプの地震の分析近年日本で発生した横ずれ断層タイプの断層傾斜角発生日時地震名 M 震源深さ震源メカニズム解 997/3/6 鹿児島県北西部地震 6.6.9km 997/5/3 鹿児島県北西部地震 km 3 997/6/5 山口県北部地震 km //6 鳥取県西部地震 km 5/3/ 福岡県西方沖地震 7. 9.km : 気象庁 :F-net 3: 震源は東西セグメントと南北セグメントからなるが東西セグメントが主断層面と仮定 4: 青色で示した節面は余震分布や震源モデルなどから推定される断層面に対応する節面近年日本で発生した大規模地震のうち横ずれ断層タイプの地震について防災科学技術研究所広帯域地震観測網 (F-net) における震源メカニズム解から断層傾斜角を検討した結果ほとんどの地震において傾斜角 85 度以上であり 5 地震の平均では約 84 度の震源断層面となっている 37

39 検討用地震の地震動評価竹木場断層による地震の基本的なケースと不確かさを考慮したケース検討ケース断層長さ及び震源断層の拡がり断層傾斜角応力降下量アスペリティの位置破壊開始点基本的なケース 7.3km 8 度強震動予測レシピにより設定地表トレースの範囲内で敷地に最も近い位置に設定巨視的断層面の端部で破壊が敷地に向かう位置に設定断層長さ及び震源断層の拡がりの不確かさを考慮したケース.km 8 度強震動予測レシピにより設定敷地に近い位置に設定複数設定断層傾斜角の不確かさを考慮したケース 9.7km 6 度強震動予測レシピにより設定敷地に近い位置に設定複数設定応力降下量の不確かさを考慮したケース 7.3km 8 度新潟県中越沖地震を踏まえ強震動予測レシピの.5 倍に設定敷地に近い位置に設定複数設定 : 地表トレース長さの中点から両端に均等に設定 : 地表トレースを含む範囲内で敷地に近づく方向に震源断層面を設定不確かさを考慮して設定するパラメータ不確かさを重畳するパラメータ 38

40 検討用地震の地震動評価竹木場断層による地震の基本的なケースと不確かさを考慮したケース基本的なケース玄海原子力発電所断層上端深さ 3km アスペリティを敷地へ寄せる断層上端深さ 3km 傾斜角 8 傾斜角 8 3 応力降下量の不確かさ断層傾斜角の不確かさ断層長さ及び震源断層の拡がりの不確かさ断層上端深さ 3km 断層上端深さ 3km 断層上端深さ 3km 5 8 傾斜角傾斜角傾斜角 8 39

41 検討用地震の地震動評価城山南断層による地震の基本的なケースと不確かさを考慮したケース検討ケース断層長さ及び震源断層の拡がり断層傾斜角応力降下量アスペリティの位置破壊開始点基本的なケース 9.5km 9 度強震動予測レシピにより設定地表トレースの範囲内で敷地に最も近い位置に設定巨視的断層面の端部で破壊が敷地に向かう位置に設定断層長さ及び震源断層の拡がりの不確かさを考慮したケース.km 9 度強震動予測レシピにより設定敷地に近い位置に設定複数設定断層傾斜角の不確かさを考慮したケース 9.7km 6 度強震動予測レシピにより設定敷地に近い位置に設定複数設定応力降下量の不確かさを考慮したケース 9.5km 9 度新潟県中越沖地震を踏まえ強震動予測レシピの.5 倍に設定敷地に近い位置に設定複数設定 : 地質調査結果 : 地表トレースを含む範囲内で敷地に近づく方向に震源断層面を設定不確かさを考慮して設定するパラメータ不確かさを重畳するパラメータ 4

42 4 検討用地震の地震動評価城山南断層による地震の基本的なケースと不確かさを考慮したケース基本的なケース玄海原子力発電所アスペリティを敷地へ寄せる 3 応力降下量の不確かさ断層傾斜角の不確かさ断層長さ及び震源断層の拡がりの不確かさ断層上端深さ 3km 9 4 傾斜角 6

要素地震の候補となる観測記録の選定要素地震としての条件を満たす観測記録の抽出敷地における地盤系の観測記録 (76 地震 ) のうち検討用地震である竹木場断層及び城山南断層に用いる要素地震としての適切性の観点から以下のフローにより 5 年福岡県西方沖地震の3 余震記録 (3 月日 4 月日 (6: 9:9)) を抽出した M 5 の地震地震の規模検討用地震の規模 (M7 程度 )

43 要素地震の候補となる観測記録の選定要素地震としての条件を満たす観測記録の抽出敷地における地盤系の観測記録 (76 地震 ) のうち検討用地震である竹木場断層及び城山南断層に用いる要素地震としての適切性の観点から以下のフローにより 5 年福岡県西方沖地震の3 余震記録 (3 月日 4 月日 (6: 9:9)) を抽出した M 5 の地震地震の規模検討用地震の規模 (M7 程度 ) に対して適切な規模 (M5 程度 ) の地震 5 年福岡県西方沖地震の余震が候補となる地震の発生様式検討用地震と同じ横ずれ断層タイプの地震地震の到来方向検討用地震と同ように東方から到来し震央距離が極端に離れていない地震 5 年 3 月日 5 年 3 月日 ( 本震 ) No. 本震発生日時地名 5 年 3 月日 :53 福岡県西方沖 5 年 3 月日 5:55 九州北西沖 5 年 4 月日 6: 福岡県中部 M 震央距離 (km) 年福岡県西方沖地震の3 余震を候補として抽出 5 年 3 月日 5:55の余震 M5.4 5 年 4 月日 6:の余震 M 年 4 月日 9:9の余震 M5. 35 年 4 月日 5 年 4 月日 3 5 年 4 月日 9:9 福岡県中部玄海原子力発電所要素地震の候補とした 5 年福岡県西方沖地震の 3 余震 4

44 43 敷地の観測記録に基づく余震の震源パラメータの設定余震の震源パラメータ推定の試みと波形合成結果の比較加速度 [gal] 加速度 [gal] 加速度 [gal] 推定を試みたパラメータにより経験的グリーン関数法による地震動評価を行い比較を行った結果水平方向については地震動レベルはほぼ同等であるが 3 月日の余震では 4 月日のつの余震より主要動の継続時間が長く保守的な結果となっており上下動については 3 月日の余震では 4 月日のつの余震より地震動レベル及び主要動の継続時間においても保守的な結果となっていることが確認される時間 [s] 時間 [s] 時間 [s] 加速度 [gal] 加速度 [gal] 6 5 年 3 月日 NS 方向 5 年 3 月日 EW 方向 5 年 3 月日 UD 方向加速度 [gal] 時間 [s] 時間 [s] 時間 [s] 加速度 [gal] 加速度 [gal] 加速度 [gal] 時間 [s] 5 年 4 月日 6: NS 方向 5 年 4 月日 6: EW 方向 5 年 4 月日 6: UD 方向時間 [s] 5 年 4 月日 9:9 NS 方向 5 年 4 月日 9:9 EW 方向 5 年 4 月日 9:9 UD 方向時間 [s] 基準地震動 Ss- 5 年 3 月日 5 年 4 月日 6 時分 5 年 4 月日 9 時 9 分基準地震動 Ss- 5 年 3 月日 5 年 4 月日 6 時分 5 年 4 月日 9 時 9 分基準地震動 Ss- 5 年 3 月日 5 年 4 月日 6 時分 5 年 4 月日 9 時 9 分

45 44 応答スペクトルによる手法に基づく基準地震動 Ss の策定結果水平方向の基準地震動 Ss- H は検討用地震の応答スペクトルによる評価結果及び旧耐震指針に基づく基準地震動 S を包絡した応答スペクトルとして設定鉛直方向 Ss- V は水平方向の /3 として設定基準地震動 Ss- H 基準地震動 S (S N ) 基準地震動 S (S k ) 不確かさを考慮したケース ( 傾斜角 ) 竹木場断層による地震不確かさを考慮したケース ( 傾斜角 ) 城山南断層による地震基準地震動 Ss- V 不確かさを考慮したケース ( 傾斜角 ) 竹木場断層による地震不確かさを考慮したケース ( 傾斜角 ) 城山南断層による地震 h=.5 h= 速度 (cm/s) 速度 (cm/s) 周期 (s) 水平方向周期 (s) 鉛直方向

断層モデルを用いた手法に基づいた基準地震動 Ss の策定結果城山南断層による地震の評価結果のうち基準地震動 Ss-を一部の周期で上回るものとして

9) を基準地震動 Ss-と設定下図中青線断層上端深さ 3km 断層上端深さ 3km 8 竹木場断層による地震の評価結果のうち基準地震動

5 加速度 (cm/s ) 5 5 城山南断層変位 (cm) 傾斜角 6 h=.5 加速度 (cm/s ) 5 9 傾斜角 6 竹木場断層変位 (cm) h=.

46 断層モデルを用いた手法に基づいた基準地震動 Ss の策定結果城山南断層による地震の評価結果のうち基準地震動 Ss-を一部の周期で上回るものとして不確かさを考慮したケース (No.9) を基準地震動 Ss-と設定下図中青線断層上端深さ 3km 断層上端深さ 3km 8 竹木場断層による地震の評価結果のうち基準地震動 Ss-を一部の周期で上回るものとして不確かさを考慮したケース (No.8) を基準地震動 Ss-3と設定下図中赤線 5 Ss- Ss- Ss-3 不確かさを考慮したケース変位 (cm) h=.5 加速度 (cm/s ) 5 5 城山南断層変位 (cm) 傾斜角 6 h=.5 加速度 (cm/s ) 5 9 傾斜角 6 竹木場断層変位 (cm) h=.5 5 加速度 (cm/s ) 速度 (cm/s) 5. 速度 (cm/s) 5. 速度 (cm/s) S 周期 (s) 周期 (s) 周期 (s) NS 方向 EW 方向 UD 方向 45

47 震源を特定せず策定する地震動 46

5 以上の地震断層破壊領域が地震発生層内部に留まり国内においてどこでも発生すると考えられる地震で震源の位置も規模もわからない地震として地質学的検討から全国共通に考慮すべきMw6.5 未満の地震審査ガイドでは Mw6.

48 47 震源を特定せず策定する地震動の評価方針震源を特定せず策定する地震動は震源と活断層を関連付けることが困難な過去の内陸地殻内地震について得られた震源近傍における観測記録を収集しこれらを基に敷地の地盤物性を加味した応答スペクトルを設定する観測記録の収集では以下のつの観点で審査ガイドに示された6 地震を対象に整理を行う震源断層がほぼ地震発生層の厚さ全体に広がっているものの地表地震断層としてその全容を表すまでには至っていないMw6.5 以上の地震断層破壊領域が地震発生層内部に留まり国内においてどこでも発生すると考えられる地震で震源の位置も規模もわからない地震として地質学的検討から全国共通に考慮すべきMw6.5 未満の地震審査ガイドでは Mw6.5 以上の地震は事前に活断層の存在が指摘されていなかった地域において発生し地表付近に一部の痕跡が確認された地震とされている審査ガイドでは活断層や地表地震断層の出現要因の可能性として地域によって活断層の成熟度が異なること上部に軟岩や火山岩堆積層が厚く分布する場合や地質体の違い等の地域差があることが考えられるとされている震源域周辺と玄海原子力発電所周辺の地質地質構造等について整理する Mw6.5 未満の地震は全国共通に考慮すべきとの観点から震源近傍の観測記録を適切に収集し敷地の影響の観点から整理を行う

49 震源を特定せず策定する地震動 Mw6.5 以上の地震 Mw6.5 以上の 8 年岩手宮城内陸地震年鳥取県西部地震の地震について玄海原子力発電所周辺と震源域周辺の地域性を比較その結果 8 年岩手宮城内陸地震の震源域周辺と玄海原子力発電所周辺は地質学的地震学的背景が異なるため検討対象外とし年鳥取県西部地震は地質学的地震学的背景が異なるものの共通性も見られるため検討対象鳥取県西部地震の観測記録のうち岩盤上の記録として賀祥ダムの観測記録を選定玄海原子力発電所岩手宮城内陸地震鳥取県西部地震地質学的背景顕著な褶曲撓曲構造はない断層は概ね成熟火山岩堆積岩が厚く複雑に堆積し顕著な褶曲撓曲構造未成熟な断層地震学的背景ひずみ速度小さい横ずれ断層タイプの地震ひずみ集中帯逆断層タイプの地震ひずみ速度小さい ( 局所的に大きい ) 横ずれ断層タイプの地震共通性なし共通性あり検討対象対象外対象 48

50 震源を特定せず策定する地震動 Mw6.5 未満の地震 Mw6.5 未満の 4 地震について下記のフローに基づき敷地に大きな影響を及ぼす可能性のある地震観測記録を選定その結果解放基盤相当の地震動を推定するための精度の高い地盤情報が得られている 4 年北海道留萌支庁南部地震の K-NET 港町の観測記録に不確かさを考慮した地震動を選定 4 地震の震源近傍の観測点における観測記録 ( 計観測点の観測記録 ) AVS3 5m/s の観測点における観測記録 ( 計 46 観測点の観測記録 ) 加藤ほか (4) と比較し大きな観測記録 3 年長野県北部地震 :K-NET 津南年茨城県北部地震 :KiK-net 高萩 3 年栃木県北部地震 :KiK-net 栗山西 34 年北海道留萌支庁南部地震 :K-NET 港町 6 年和歌山県北部地震 :KiK-net 広川 5 地震の 5 観測点における観測記録精度の高い地盤情報が得られている観測点における観測記録 4 年北海道留萌支庁南部地震 K-NET 港町 ( はぎとり解析時に不確かさ考慮 ) 地盤が著しく軟らかい観測点を除外敷地に大きな影響を与える可能性のある観測記録を選定 49

51 震源を特定せず策定する地震動震源を特定せず策定する地震動として加藤ほか (4) による応答スペクトルに加えて 4 年北海道留萌支庁南部地震を考慮した地震動及び年鳥取県西部地震の賀祥ダム ( 監査廊 ) の観測記録を考慮する 5 加藤スペクトル加藤ほか (4) による応答スペクトル留萌はぎとり 4 年北海道留萌支庁南部地震を考慮した地震動賀祥ダム NS 賀祥ダム EW 変位 (cm) 加速度 (cm/s ) 5 h= 加藤スペクトル加藤ほか (4) による応答スペクトル留萌はぎとり 4 年北海道留萌支庁南部地震を考慮した地震動賀祥ダム UD 変位 (cm) 加速度 (cm/s ) 5 h= 速度 (cm/s) 5. 5 速度 (cm/s) 周期 (s) 周期 (s) 水平方向震源を特定せず策定する地震動の応答スペクトル鉛直方向 5

52 基準地震動の策定結果 5

53 基準地震動の策定結果新規制基準を踏まえ敷地ごとに震源を特定して策定する地震動として以下のとおり基準地震動 Ss-~Ss-3を策定基準地震動 Ss-は検討用地震の応答スペクトルによる評価結果及び旧耐震指針に基づく基準地震動 S を包絡して設定なお鉛直方向の基準地震動 Ss- V は水平方向の基準地震動 Ss- H の/3として設定下図中黒線城山南断層による地震及び竹木場断層による地震の評価結果のうち基準地震動 Ss-を一部の周期で上回るものとして断層傾斜角の不確かさを考慮したケースをそれぞれ基準地震動 Ss- 基準地震動 Ss-3と設定下図中青線赤線上記の基準地震動 Ss-~Ss-3に加え震源を特定せず策定する地震動として 4 年北海道留萌支庁南部地震を考慮した地震動をSs-4 年鳥取県西部地震の賀祥ダム基礎上の観測記録を基準地震動 Ss-5として考慮 5 それぞれ下図中緑線紫線変位 (cm) NS 方向 5 5 加速度 (cm/s ) 変位 (cm) h=.5 h=.5 h= 変位 (cm) EW 方向加速度 (cm/s ) UD 方向 5 5 加速度 (cm/s ) 速度 (cm/s) 5 速度 (cm/s) 5 速度 (cm/s) 基準地震動 Ss- H 基準地震動 Ss- NS 基準地震動 Ss-3 NS 基準地震動 Ss-4 H 基準地震動 Ss-5 NS.5.. 基準地震動 Ss- H 基準地震動 Ss- EW 基準地震動 Ss-3 EW 基準地震動 Ss-4 H 基準地震動 Ss-5 EW.5.. 基準地震動 Ss- V 基準地震動 Ss- UD 基準地震動 Ss-3 UD 基準地震動 Ss-4 V 基準地震動 Ss-5 UD 周期 (s) 周期 (s) 基準地震動の応答スペクトル周期 (s) 5

54 基準地震動の加速度時刻歴波形加速度 (cm/s ) 8 54 加速度 (cm/s ) 8 加速度 (cm/s ) Ss- Ss- Ss 時間 (s) 加速度 ( 水平動 :S s - H ) 加速度 (cm/s ) 加速度 (cm/s ) 時間 (s) 加速度 ( 水平動 :S s - NS ) 65-8 加速度 (cm/s ) 時間 (s) 加速度 ( 水平動 :S s -3 NS ) 時間 (s) 加速度 ( 鉛直動 :S s - V ) -8 加速度 (cm/s ) 時間 (s) 加速度 ( 水平動 :S s - EW ) 時間 (s) 加速度 ( 鉛直動 :S s - UD ) -8 加速度 (cm/s ) 時間 (s) 加速度 ( 水平動 :S s -3 EW ) 時間 (s) 加速度 ( 鉛直動 :S s -3 UD ) 加速度 (cm/s ) 8 Ss-4 加速度 (cm/s ) 8 Ss-5-8 加速度 (cm/s ) 時間 (s) 6 3 加速度 ( 水平動 :S s -4 H ) 時間 (s) 加速度 ( 鉛直動 :S s -4 V ) -8 加速度 (cm/s ) 8-8 加速度 (cm/s ) 時間 (s) 8 58 加速度 ( 水平動 :S s -5 NS ) 時間 (s) 加速度 ( 水平動 :S s -5 EW ) 時間 (s) 加速度 ( 鉛直動 :S s -5 UD ) 53

55 基準地震動の最大加速度基準地震動 Ss- 基準地震動 Ss- 基準地震動 Ss-3 基準地震動 Ss-4 基準地震動 Ss-5 基準地震動設計用模擬地震波城山南断層による地震竹木場断層による地震 4 年北海道留萌支庁南部地震を考慮した地震動年鳥取県西部地震の賀祥ダム観測記録最大加速度 (cm/s ) 水平成分 Ss- H 54 鉛直成分 Ss- V 36 水平 NS 成分 Ss- NS 68 水平 EW 成分 Ss- EW 65 鉛直 UD 成分 Ss- UD 7 水平 NS 成分 Ss-3 NS 54 水平 EW 成分 Ss-3 EW 4 鉛直 UD 成分 Ss-3 UD 37 水平成分 Ss-4 H 6 鉛直成分 Ss-4 V 3 水平 NS 成分 Ss-5 NS 58 水平 EW 成分 Ss-5 EW 53 鉛直成分 Ss-5 UD

56 参考基準地震動 Ss- の設計用模擬地震波の作成基準地震動 Ss- の模擬地震波は設計用応答スペクトルに適合 ( 応答スペクトル比 SI 比 ) するよう一様乱数の位相を持つ正弦波の重ね合わせによって作成し振幅包絡線の経時変化は Noda et al.() に基づき設定 < 模擬地震波の振幅包絡線の経時的変化 > 基準地震動継続時間振幅包絡線の経時的変化 (s) Ss- (s) t B t C t D Ss- H Ss- V E(t).6.4. t B=3.7 t C=6.3 t D= 時間 (s) (t/t B ) <t t B 振幅包絡線 :E(t)=. t B <t t C e n. t tc t t D C t C <t t D < 模擬地震波の設計用応答スペクトルへの適合 > 設計用模擬地震波の設計用応答スペクトルに対する応答スペクトル比が.85 以上であることを確認 t B C D B C.5M.93 t t t t.3m..7m.54logxeq.6 M 7., Xeq (km) Ss- H ( 水平 ) Ss- V ( 鉛直 ) 応答スペクトル比 SI( 応答スペクトルの強さ ) の比が. 以上であることを確認 R T S S V V T T.85 ここで T: 周期 (s) S V (T): 模擬地震波の応答スペクトル値 S V (T): 目標とする応答スペクトル値基準地震動 Ss- SI 比 Ss- H. Ss- V..5 SV(T)dt. SI 比..5 S (T)dt. V S V (T) : 模擬地震波の応答スペクトル (cm/s) SV(T) : 目標とする応答スペクトル (cm/s) T: 固有周期 (s) 55

新潟県中越沖地震を踏まえた地下構造特性調査結果および駿河湾の地震で敷地内の揺れに違いが生じた要因の分析状況について

新潟県中越沖地震を踏まえた地下構造特性調査結果および駿河湾の地震で敷地内の揺れに違いが生じた要因の分析状況について < 別紙 > 新潟県中越沖地震を踏まえた地下構造特性調査結果および駿河湾の地震で敷地内の揺れに違いが生じた要因の分析状況について新潟県中越沖地震を踏まえた地下構造特性調査地下構造特性にかかわる既往の調査結果の信頼性を確認するとともに知見をより一層充実させるため敷地および敷地周辺の地下構造特性の調査を実施しました調査項目 1 微動アレイ観測調査箇所調査内容敷地内および敷地周辺 :147