技術資料数値モデルを用いた高波高潮計算システムの構築 2014 年 12 月の爆弾低気圧を例に岩﨑慎介大塚淳一 1. はじめに気候変動に関する政府間パネル (IPCC) の第 5 次報告書 1) ( 以下 AR5) では 20 世紀末 (1986 年 ~2005 年 ) を基準として 21

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けんじうるしはた
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1 技術資料数値モデルを用いた高波高潮計算システムの構築 2014 年 12 月の爆弾低気圧を例に岩﨑慎介大塚淳一 1. はじめに気候変動に関する政府間パネル (IPCC) の第 5 次報告書 1) ( 以下 AR5) では 20 世紀末 (1986 年 ~2005 年 ) を基準として 21 世紀末 (2081 年 ~2100 年 ) の全球平均の海水温 ( 海面から水深 100m) はRCP2.6シナリオ ( 温室効果ガスの排出削減対策を厳しく行う想定 ) で約 0.6 RCP8.5シナリオ ( 高いレベルで温室効果ガスの排出が続く想定 ) で約 2.0 上昇し海面水位はRCP2.6シナリオで0.26m~0.55m RCP8.5シナリオで 0.45m~0.82m 上昇すると高い確信度で予測されている海水温が上昇すると海面から大気中へ供給される水蒸気の量が増加する台風は水蒸気が凝結して雲粒になるときに放出される熱エネルギーによって発達するため海水温の上昇に伴い台風の規模が増加する恐れがある Murakami et al. 2) は気象庁の高解像度の大気全球気候モデル (AGCM) を用いて台風の将来予測を行い台風の発生数は減少する一方で強い台風は増加するという結果を得ている海面水位が上昇した場合水中に設置された構造物に作用する浮力が増加しさらに波力の作用位置が高くなるため構造物が滑動転倒する危険性が高まるまた海面水位が上昇すると汀線の位置が岸側に移動するため多くの砂浜が消失することが懸念されている Udo & Takeda 3) は20 世紀末 (1986~2005 年 ) を基準とした21 世紀末 (2081 年 ~2100 年 ) の砂浜消失率を計算し RCP2.6シナリオで62% RCP8.5で83 % もの砂浜が消失すると報告しているその他にも海面水位の上昇は波の打ち上げ高や越波量の増加干潟の消失や河川への塩水遡上の増加など沿岸部に多くの影響を及ぼす可能性がある AR5の公表以降気候変動による沿岸部への影響は今後中長期的に避けることができないものと認識することが必要とされ平成 27 年 2 月に変更された海岸保全区域等に係る海岸の保全に関する基本的な方針 ( 農林水産省国土交通省 ) 4) では地球温暖化による沿岸地域への影響の予測評価を踏まえた適応策の検討を進めていくことが新たに示されたまた平成 27 年 7 月に公表された沿岸部 ( 海岸 ) における気候変動の影響及び適応の方向性 ( 沿岸部 ( 海岸 ) における気候変動の影響及び適応の方向性検討委員会 ) 5) では気候変動に伴う影響に関する基本的認識として強い台風の増加等による高潮偏差波浪の増大及び中長期的な海面水位の上昇の発生が懸念されるとの認識を持ち適応策の検討を行うことが適当であると記された気候変動による沿岸部への影響の適応策を検討するためには台風の規模や海面水位が対象海域において将来的にどの程度増加するか見積もる必要があるしかしながら平成 27 年 7 月に公表された高潮浸水想定区域図作成の手引き Ver.1.00( 農林水産省国土交通省 ) 6) ( 以下高潮手引き ) よると高潮海面上昇等の沿岸域に関する気候変動の研究も着実に進んでいるものの現段階においては研究途上であり不確実性を伴うことから気候変動による将来予測の結果を直ちに見込むことは難しいとされているそこで高潮手引きでは外力条件を決定する際の方針として最悪の事態を想定し我が国既往最大規模の台風を基本とし潮位偏差が最大となるよう複数の経路を設定することが示されたまた北海道東北地方北陸地方の場合低気圧による高潮で台風による高潮よりも大きな潮位偏差が観測されていることから低気圧による高潮も考慮する必要があるとされている寒冷沿岸域チームでは気候変動の影響を考慮した北海道の沿岸防災を検討するため高潮手引きを参考に高波高潮計算システムの構築を進めている本資料では高波高潮計算システムの概要と2014 年 12 月に道東地方を通過した急速に発達する低気圧 ( 爆弾低気圧 ) に伴う高波高潮の再現計算について説明する 32 寒地土木研究所月報年 1 月

2 2. 高波高潮計算システムの概要 Wave setup 図 -1 に高潮発生メカニズムの模式図を示す ( 高潮手引き 4 ページ目の図を参考に作成 ) 高潮は台風や低気圧の通過に伴い海面が上昇する現象でありおもに気圧の低下による海面の上昇 ( 吸い上げ効果 ) と強風の吹き寄せによる海面の上昇 ( 吹き寄せ効果 ) によって生じるまた高潮が発生する際には強風によって高波も発生するその際浅い海域では波浪の砕波に起因して砕波点よりも岸側の水位が上昇する 7) 8) この現象はWave setupと呼ばれ波形勾配 ( 波高 / 波長 ) や海底勾配 9) が強いほど増加する高潮手引きでは高潮推算および浸水計算を行う際にWave setupも考慮することが必要とされているこのような高潮の発生メカニズムを踏まえて本計算システムでは図 -2に示すように 1 気圧風場の推算 2 波浪などの推算 3 高潮推算および浸水計算の3つの計算を行う本章では各計算を行う際に使用されるモデルについて説明する 2.1 気圧風場の推算気圧風場の計算では Myersの式による経験的台風モデルまたはアメリカ大気研究所センター (NCAR) を中心に開発されたオープンソースの気象モデルWeather Research and Forecast(WRF) 10) を適用する Myersの式は台風の気圧場を比較的高い精度で推定できることが知られている 11) 12) 風場はMyersの式を気圧傾度力コリオリ力遠心力のつり合い式に当てはめて傾度風速を求めさらに傾度風速と台風の移動に伴って生じる風速をベクトル合成することで得られる Myersの式による気圧風場の推算方法の詳細については高潮手引きおよび河合川口 13) らを参照されたい気象モデルWRFは高次の差分スキームを有する圧縮性の非静力学モデルであり放射乱流雲物理地表面等に関する最新の物理モデルと最新のデータ同化システムを利用することができる 14) WRFは数十 m~ 数千 kmの気象場の計算に適用することが可能であり都市部などの局所的な風況降雨の再現予測さらに海洋モデルや波浪モデルの外力として必要な広域の気圧風場の推算など気象を扱う様々な分野で使用されている高潮手引きでは気圧風場の推算にMyersの式を適用することを基本としている Myersの式を用いた図 -1 高潮発生メカニズムの模式図図 -2 高波高潮の計算フロー図場合比較的容易に気圧風場を求めることができるため高潮手引きで示されているように潮位偏差が最大となるよう複数の経路を設定する場合など計算ケースが多い場合に有利となる一方 Myers の式では複雑な陸上地形や土地利用の影響を考慮することができないためこれらの影響を考慮する場合は気象モデル WRF を適用することが有利となる寒冷沿岸域チームで構築している高波高潮計算システムでは高潮手引きに従い気圧風場の推算に Myers の式を適用することを基本とし Myers の式では再現予測の精度が低いと判断された場合には WRF を適用する 2.2 波浪などの推算波浪などの推算のうち深海域の計算ではアメリカ海洋大気局 (NOAA) と国立環境予測センター (NCEP) の協力で開発された WAVEWATCH Ⅲ (WW3) 15) を使用し浅海域の計算ではオランダデルフト工科大学で開発された Simulating Waves Nearshore(SWAN) 16) を適用する WW3 SWAN 寒地土木研究所月報年 1 月 33

表 -1 計算条件図 -3 計算領域ともにオープンソースのモデルである深海域の波浪推算では従来 WAMDIグループによって開発されたスペクトル法による第 3 世代の波浪推算モデルWAMが多くの国々で標準的に適用されてきた WAMの改良成果はヨーロッパ中期予報センターによって公開されていたが近年は公開されておらずまたソースコードが一般的に入手困難な状況にある一方

3 表 -1 計算条件図 -3 計算領域ともにオープンソースのモデルである深海域の波浪推算では従来 WAMDIグループによって開発されたスペクトル法による第 3 世代の波浪推算モデルWAMが多くの国々で標準的に適用されてきた WAMの改良成果はヨーロッパ中期予報センターによって公開されていたが近年は公開されておらずまたソースコードが一般的に入手困難な状況にある一方 WAMをベースとしてNOAAで開発されたWW3はソースコードの入手が容易で改良成果も公開されているため近年波浪推算に適用される事例が増えている鈴木ら 17) はWW3とWAMの推算結果をナウファスGPS 波浪計や沿岸波浪計の観測値と比較し両者は観測値をよく再現していることさらにうねり性波浪の再現性に関してはWW3のほうが優れていることを報告しているまた WW3では氷海域を対象とした物理モデルを選択することが可能であるため冬季に流氷が存在するオホーツク海の波浪推算に適したモデルといえる以上のことを踏まえて深海域の波浪推算ではWW3を適用した WRF (3.8.1) domain1: 30km 30km domain2: 10km 10km domain3: 5km 5km 28 dt Domain1: 180s Domain2: 60s Domain3: 30s WSM 3-class simple ice scheme Dudhia RRTM scheme Revised MM5 Monin-Obkhov YSU Scheme Unified Noah land surface model Kain-Fritsch N/A USGS GTOPO30 Nesting One-way WW3 (5.16) Domain1: 30km 30km Domain2: 10km 10km (0.04~1.1Hz) Dt Domain1: 1800s. 900s. 900s.15s. Domain2: 600s. 300s. 300s. 15s. ETOPO5 SWAN (41.20) Domain3:5km 5km Domain4:1km 1km (0.04~1.0Hz) Dt Domain3: 300s Domain4: 60s GEBCO D-FLOW Domain4: 1km 1km FM 1 Dt 5s 500m 2 /s 0m/s: m/s: ~35m/s 35m/s : SWANはWAMをベースとして浅海域へ適用できるように開発されたモデルであり浅水砕波によるエネ 34 寒地土木研究所月報年 1 月

a) 12 16 15 䠄䚷䚷䠅 JST 図 4 b) 12 16 21 c) 12 17 3 爆弾低気圧通過時の天気図上段とWRFによる気圧風場の計算結果下段 a) ルギー輸送などが考慮されているまた WW3で計算された結果を境界条件としてそのまま利用することができるため深海域から浅海域まで効率的に計算を行うことができる SWANでは Wave setupの空間分布 Ẽᅽ

4 a) 䠄䚷䚷䠅 JST 図 4 b) c) 爆弾低気圧通過時の天気図上段とWRFによる気圧風場の計算結果下段 a) ルギー輸送などが考慮されているまた WW3で計算された結果を境界条件としてそのまま利用することができるため深海域から浅海域まで効率的に計算を行うことができる SWANでは Wave setupの空間分布 Ẽᅽ (hpa) る䝞䜲䜰䝇䠖2.51 (m/s) RMSㄗᕪ䠖4.63 (m/s) 㛵䠖0.31 b) を計算できるため SWANで得られたWave setupの値を高潮推算および浸水計算の境界条件として与え䜰䝯䝎䝇 ᐊ䠄ほ䠅 WRF䠄ィ䠅㢼 (m/s) ルギー散逸 3波共鳴相互作用による成分波間のエネ２３ d) 䜰䝯䝎䝇 ᐊ䠄ほ䠅 WRF䠄ィ䠅䝞䜲䜰䝇䠖 (hpa) RMSㄗᕪ䠖3.33 (hpa) 㛵䠖0.96 高潮推算および浸水計算高潮推算および浸水計算ではオランダデルフト水理研究所で開発されたDelft3D Flexible Mesh Suite 図 5 根室におけるアメダス観測値とWRF 計算値から得られた風速 a と気圧 b の時系列 WRFの気圧は海面気圧 Delft3d FM Suite 商用版を適用する現在サポートが充実している商用版を使用しているが将来可能である的にはオープンソース版に移行する予定である Delft3D FM Suiteには流動場を計算するモジュール３爆弾低気圧の通過に伴う高波高潮の再現計算 D-Flow FM 波浪場を計算するモジュール DWaves 地形変化を計算するモジュール D- 高波高潮計算システムの性能と課題を把握するた Morphology 水質を計算するモジュール D-Water め 2014年12月に道東地方を通過した爆弾低気圧に伴 Quality 水力システムをコントロールするモジューう高波高潮の再現計算を実施したこの爆弾低気圧ル D-Real Time Control が含まれているこれらによる高潮被災については熊谷ら18 やSaruwatari et のうち高潮推算および浸水計算ではD-Flow FMを使 al.19 で詳細に報告されているのでこれらの文献を参用する D-Flow FMでは境界条件として気圧風考されたいまたこの高潮については多くの再現潮位 Wave setupを与えて海底での摩擦および移流計算結果が報告されている例えば熊谷ら18 Bricker 項を考慮した非線形長波理論によって高潮推算および et al.20 熊谷ら21 本計算ではこれらの文献を浸水計算が行われるなお D-Waves ソースコード参考に計算領域メッシュサイズタイムステップなはSWANと同一とD-Flow FMをCouplingしてどの条件を設定したなお現段階では浸水計算を波流れの相互作用を考慮することにより実際の現行う準備が整っていないため高潮偏差実測潮位と象に近い条件で高潮推算および浸水計算を行うことも天文潮位との差の計算結果まで報告する寒地土木研究所月報年１月 35

a) 12 16 15 䠄䚷㻌㻌䠅 JST 図 6 d) 12 17 9 c) 12 17 3 WW3で計算された有義波高と平均波向き上段と有義周期下段 a) 計算条件図 3に計算領域表 1に計算条件を示す気圧風場の推算ではMyersの式の適用を基本としているが本計算ではテストケースとしてWRFを適用した WRF の計算領域はDomain3までとし Domain4の気圧風

5 a) 䠄䚷㻌㻌䠅 JST 図 6 d) c) WW3で計算された有義波高と平均波向き上段と有義周期下段 a) 計算条件図 3に計算領域表 1に計算条件を示す気圧風場の推算ではMyersの式の適用を基本としているが本計算ではテストケースとしてWRFを適用した WRF の計算領域はDomain3までとし Domain4の気圧風䝘䜴䝣䜯䝇㔲䠄ほ䠅 Ἴ㧗 (m) ３１ b) SWAN䠄ィ䠅䝞䜲䜰䝇䠖0.47 (m) RMSㄗᕪ䠖0.76 (m) 㛵䠖 0.94 場はDomain3の値を使用した WRFに与える大気の b) 初期場と境界条件にはNCEPが提供しているFinal 用いた波浪などの推算では WRFで計算された海上10mの風速場を境界条件として与えた Domain1と䝘䜴䝣䜯䝇㔲䠄ほ ᮇ (s) Operational Global Analysis data FNL のデータを䠅 SWAN䠄ィ䠅䝞䜲䜰䝇䠖0.06 (s) RMSㄗᕪ䠖 0.90 (s) 㛵䠖 0.94 Domain2でWW3を使用し Domain3とDomain4では SWANを使用した WW3とSWANのパラメータはデフォルト値を使用した高潮推算はDomain4で行い WRFから得られた気圧風場とSWANから得られた図 7 ナウファス釧路観測値とSWAN 計算値から得られた有義波高 a と有義周期 b の時系列 Wave setup 潮位データとしてTPXO7.222 で得られた潮位データを境界条件として与えた Domain1 一致するさらに北海道東部に達した低気圧爆弾 Domain3の計算期間は12月1日 12月31日 Domain4 低気圧の中心気圧はおおよそ960hPa程度にまでの計算期間は12月14日 12月18日とした低下している図 4d 図 5に根室でのアメダス観測値とWRF 計算３２計算結果値から得られた風速と気圧の時系列を示す WRF 図 4に爆弾低気圧襲来時 2014年12月16日 17 の気圧は海面気圧 WRFの風速は観測値よりも全日の天気図一般財団法人日本気象協会ホームペー体的に高い値を示している一方気圧についてはジとWRFから計算した海気圧が急速に低下する時間帯で計算値が過小評価を示面気圧と海上10m風速を示す天気図から日本海とす以外両者は一致している風場の再現性に課題が本州南岸の低気圧がそれぞれ発達しながら東進して残されているものの気圧の値は観測値を非常によくいる様子が分かるまたこの気圧配置はWRFとも再現できているため本稿ではこの計算値を波浪推 36 寒地土木研究所月報年１月

算高潮推算の境界条件として与えることにした図 -6にWW3から計算された図-4と同時刻の有義波高平均波向有義周期の空間分布を示す低気圧発達に伴い波高と周期が本州南岸から東北の東方沖や日本海で高くなることがわかる北海道東部では 17 日に局所的な波高と周期の増加や沖から沿岸部への波向が確認できる ( 図 -6d) 図 -7に全国港湾海洋波浪情報網( ナウファス )

6 算高潮推算の境界条件として与えることにした図 -6にWW3から計算された図-4と同時刻の有義波高平均波向有義周期の空間分布を示す低気圧発達に伴い波高と周期が本州南岸から東北の東方沖や日本海で高くなることがわかる北海道東部では 17 日に局所的な波高と周期の増加や沖から沿岸部への波向が確認できる ( 図 -6d) 図 -7に全国港湾海洋波浪情報網( ナウファス ) の釧路で観測された有義波高とSWANで計算されたナウファス釧路と同一地点の有義波高と有義周期を示す有義波高の計算値は静穏時から最大値を迎えるまで観測値を高い精度で再現しているが低気圧通過後の波高が低下する時間帯では過大となっているまた有義周期の計算値は静穏時において再現性がやや低いものの低気圧の通過時から通過後時間帯では観測値を高い精度で再現している現段階では WW3 SWAN ともにデフォルトのパラメータを使用しているため今後多くの高波高潮イベントの再現計算を通じて最適なパラメータを設定することにより再現性が高まると考えられるまた Domain4の計算では計算負荷を考慮してメッシュサイズを1km 1kmに設定したが Wave setupを精度良く評価するためにはより細かなメッシュで計算する必要がある図 -8にD-Flow FMで計算された図 -4と同時刻の海面水位を示す爆弾低気圧の接近に伴い海面水位が上昇し低気圧の中心が根室市周辺を通過する際に水位が最大となる様子が再現されているまた気圧による海面の吸い上げと強風による吹き寄せ効果によってとくに湾奥部で水位が高まる様子を確認できる図 -9に根室港の実測潮位から得られた高潮偏差と同一地点でD-Flow FMから得られた高潮偏差を示すなお高潮偏差とは実測潮位 ( 計算潮位 ) から天文潮位を引いた値である計算値では潮位が急速に上昇する時間帯の値がやや過小評価するもののピークはほぼ観測値と一致しており全体的にかなり高い再現性を得られたといえる 4. まとめ高波高潮計算システムを用いて2014 年 12 月に道東地方を来襲した爆弾低気圧に伴う高波高潮の再現計算を行った風場や有義波高有義周期高潮の再現性に関してやや課題が残るものの計算システム構築の初期段階としては良好な結果が得られたと評価している今後各モデルのパラメータや計算条件 ( メッ図 -8 (m) シュサイズやタイムステップ等 ) の改善など計算精度の向上に向けた取り組みを進める謝辞 : 本稿では国土交通省港湾局によって観測され, 港湾空港技術研究所で処理されたナウファス釧路のデータを使用したまた国土交通省北海道開発局釧路開発建設部根室港湾事務所より潮位データをご提供いただいたここに記して謝意を表する参考文献 D-Flow FM で計算された爆弾低気圧通過時の海面水位 0.96 図 -9 根室港の実測潮位と D-Flow FM から得られた高潮偏差の時系列 1) Intergovernmental Panel on Climate Change (IPCC): 第 5 次評価報告書, ) Murakami, H., Mizuta, R. and Shindo, E.: Future changes in tropical cyclone activity projected by multi-physics and multi-sst ensemble experiments using the 60-km-mesh MRI-AGCM, Climate Dynamics, 39, pp , ) Udo, K. and Takeda, Y.: Projections of Future Beach Loss in Japan Due to Sea-Level Rise and Uncertainties in Projected Beach Loss, Coastal Engineering Journal, Vol.59, No.2, 寒地土木研究所月報年 1 月 37

1740006-16, 2017. 4) 農林水産省国土交通省 : 海岸保全区域等に係る海岸の保全に関する基本的な方針,2015. 5) 沿岸部 ( 海岸 ) における気候変動の影響及び適応の方向性検討委員会 : 沿岸部 ( 海岸 ) における気候変動の影響及び適応の方向性,2015. 6) 農林水産省国土交通省 : 高潮浸水想定区域図作成の手引き Ver.1.00 2015 7) 栗山善昭 : わかりやすい港湾空港工学シリーズ海浜変形 ( 実態予測そして対策 ) 技報堂出版 2006 8) 内山久雄内山雄介 : ゼロから学ぶ土木の基本水理学オーム社 2013.

, 679 NCAR Technical Note NCAR/TN-475+STR, doi:10.5065/d68s4mvh, 2008. 11) 磯部雅彦藤城透 : ベンガル湾奥における高潮遡上計算海岸工学論文集 44 pp.346-350 1997. 12) 村上和夫森川雅行堀江毅 :ADI 法による高潮の数値計算方運輸省港湾技術研究所資料 No.529 p.35 1985.

7 , ) 農林水産省国土交通省 : 海岸保全区域等に係る海岸の保全に関する基本的な方針, ) 沿岸部 ( 海岸 ) における気候変動の影響及び適応の方向性検討委員会 : 沿岸部 ( 海岸 ) における気候変動の影響及び適応の方向性, ) 農林水産省国土交通省 : 高潮浸水想定区域図作成の手引き Ver ) 栗山善昭 : わかりやすい港湾空港工学シリーズ海浜変形 ( 実態予測そして対策 ) 技報堂出版 ) 内山久雄内山雄介 : ゼロから学ぶ土木の基本水理学オーム社 ) 合田良美 : 浅海域における波浪の砕波変形港湾空港技術研究所報告 14 巻 3 号 pp )W.C. Skamarock et al., A description of the advanced research WRF version 2. Tech. rep., 679 NCAR Technical Note NCAR/TN-475+STR, doi: /d68s4mvh, ) 磯部雅彦藤城透 : ベンガル湾奥における高潮遡上計算海岸工学論文集 44 pp ) 村上和夫森川雅行堀江毅 :ADI 法による高潮の数値計算方運輸省港湾技術研究所資料 No.529 p ) 河合弘康川口浩二 : 内湾の高潮推算への台風ボーガスと局地気象モデルの適用性港湾空港研究所報告第 46 巻第 3 号 pp ) 鈴山勝之柴木秀之尾形竹彦 :WRFの計算特性に関する幾つかの検討土木学会論文集 B2 ( 海岸工学 ) Vol.67 No.2 I_426-I_ )H.L. Tolman et al.: User manual and system documentation of WAVEWATCH-III Version 5.16, NOAA/NWS/NCEP/MMAB, pp.326, )The SWAN Team, USER MANUALL SWAN Cycle III version 41.20A, pp.129, ) 鈴木善光高山知司吉永康祐岡田弘三窪田和彦宇都宮好博松藤絵理子君塚政文 : WAMとWAVEWATCHⅢによる推算波浪の再現特性土木学会論文集 B3( 海洋開発 ) Vol.72 No.2 pp.i_265-i_ ) 熊谷兼太郎関克己藤木峻富田孝志鶴田修己酒井和彦山本泰司柿崎永己 : 平成 26 年 12 月 17 日低気圧による根室港及び周辺地域の高潮被害, 国土技術政策総合研究所資料,No.854, )Saruwatari, A., Kato, M., Nikawa, O., and Watanabe, Y.: Report on the 2014 Winter Cyclone Storm Surge in Nemuro, Japan, Coastal Engineering Journal, Vol.57, No.3, , )Bricker, J., Roeber, V., Fukutani, Y., and Kure S.: Simulation of the December 2014 Nemuro Storm Surge and Incident Waves, 土木学会論文集 B2 ( 海岸工学 ), Vol.71, No.2, I_1543-I_1548, ) 熊谷健蔵金洙列辻尾大樹間瀬肇辻貴仁 : 2014 年 12 月の爆弾低気圧による北海道東部における高潮波浪の再現計算度防学会論文集 B2 ( 海岸工学 ) Vol.73 No.2 I_193-I_ )TPXO: The OSU TOPEX/POSEIDON Global Inverse Solution. tides/tpxo7.2.html, 2017( 平成 30 年 10 月 20 日確認 ). 岩﨑慎介 IWASAKI Shinsuke 寒地土木研究所寒地水圏研究グループ寒冷沿岸域チーム研究員博士 ( 理学 ) 大塚淳一 OTSUKA Junichi 寒地土木研究所寒地水圏研究グループ寒冷沿岸域チーム主任研究員博士 ( 工学 ) 38 寒地土木研究所月報年 1 月

技術資料台風モデルによる波浪の再現計算と経路変更による感度実験 2018 年 9 月の台風 18 号を例に岩﨑慎介大塚淳一 1. はじめに気候変動に関する政府間パネル (IPCC) の第 5 次報告書 1) ( 以下 AR5) の公表以降気候変動による沿岸部への影響は今後中長期的に避けること

技術資料台風モデルによる波浪の再現計算と経路変更による感度実験 2018 年 9 月の台風 18 号を例に岩﨑慎介大塚淳一 1. はじめに気候変動に関する政府間パネル (IPCC) の第 5 次報告書 1) ( 以下 AR5) の公表以降気候変動による沿岸部への影響は今後中長期的に避けること技術資料台風モデルによる波浪の再現計算と経路変更による感度実験 2018 年 9 月の台風 18 号を例に岩﨑慎介大塚淳一 1. はじめに気候変動に関する政府間パネル (IPCC) の第 5 次報告書 1) ( 以下 AR5) の公表以降気候変動による沿岸部への影響は今後中長期的に避けることができないものと認識することが必要とされ平成 27 年 2 月に変更された海岸保全区域等に係る海岸の保全に関する基本的な方針