<8B5A8F7095F18D90349EC490EC2E696E6464>
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- かずまさ とみもと
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1 29 Low Temperature Plasma Nitriding and arburizing for Austenitic Stainless Steel Motoo Egawa Nobuhiro Ueda ( ) 1. SUS304, SUS316 1) 400 (S ) 2) Bell 3) S (extended austenite) S S S ( ) ( ) S
2 30 2. S ( S ) S ( S ) S S S S S S S S S S S 2.1 SUS304 SUS mm D ( ) N 2 : H 2 = 80 : 20 H 4 : H 2 : Ar = 5 : 45 : L/min 667 Pa 300 V ( ) (GDS, Glow discharge spectrometer, System 3860) (1) 1 4 SUS304 SUS316 SUS K 1 (mass%) Si Mn P S Ni r Mo SUS SUS K 713K 723K 743K 773K SUS316 SUS SUS304 SUS316
3 K 773 K SUS K 713 K SUS K 743 K ( ) S Nitrogen intensity (arb. unit) 673K 723K 773K GDS SUS304) SUS K SUS K K SUS316 SUS304 Mo 2 GDS SUS304 X Y GDS X Y 2 (2) 3 4 SUS304 SUS316 SUS K 743 K 673 K 813 K 833 K SUS316 SUS K 833 K 673K 743K 773K 813K 833K SUS316 SUS SUS304 SUS316
4 32 arbon intensity (arb. unit) SUS K 743K 833K GDS SUS304 SUS K 833 K SUS316 SUS304 SUS316 SUS304 4 GDS SUS304 2 X Y (1) Fick 2 = D (2.1) t x x x t D 0 ( t = 0 x = 0 ) S ( S > 0 ) = (2.2) S ( x = 0, t > 0) (2.1) S Q D = D0 exp (2.3) RT Q (kj mol 1 ) R ( / J K 1 mol 1 ) T (K) D 0 Q 4) Well 5) 4) 0.33c D = exp( c) exp 10 (2.4) T c (mass %) (1) (2) S 2 S (2.4) (2.2) (2.4) (2.1) 4) GDS 5 5 X GDS Y GDS 5 GDS 5 GDS
5 33 arbon intensity (arb. unit) SUS K 743K 833K Solute concentration S Phase Boundary Phase II Phase I II I initi xb Depth from surface x 5 ( ) GDS 6 S S 6) (2) x I ( t = 0 x = initial ) I II I I II II ( II > I ) S = (2.5) S ( x = 0, t > 0) I II 2 I = DI, x > x B (2.6) t x x II = DII, x < x B (2.7) t x x I II D I D II I II initial 1 1 erf 2 x = + A DIt x = S A2 erf, 2 D t, x > x B (2.8) x < xb (2.9) erf 7) 2 x 2 erf = 2 Dt π A 1 A 2 x II D t 0 2 η dη (2.10) B I initial 1 1 erf (2.11) 2 x = + A DIt xb II = S A2 erf (2.12) 2 DIIt I II I II 6 8) S S S Makishi 9) Ni G. P. (Guinier- Preston zone) e
6 34 (3) Push-ahead S ) Push- ahead 11) Push-ahead 12) 13) 14) 10) (4) S S S S S S S S Push-ahead S S S S S 1100 HK 800 HK SUS316 4 ( 4N ) 4 ( 4) 2 2 ( 4 ) ( 22N) 673 K 8 4N 4 22N 4N 5.9 μm 4 (a) (b) SUS304 nitrided at 723K N, intensity (arb. unit) N (c) (a) 4 (4N), (b) 4 (4) (c) 2 2 (22N)
7 35 N, intensity (arb. unit) N, intensity (arb. unit) (a) Nitriding 4h (4N) N (b) arburizing 4h (4) N μm 22N 11.1 μm (22N) 9 GDS 9(c) 10 4N 1080 HK HK0.01 (22N) 1050 HK HK0.01 N, intensity (arb. unit) Knoop hardness, /HK (c) arburizing 2h and Nitriding 2h (22N) N 9 GDS (a) 4N, (b) 4, (c) 22N Depth from surface, d/μm 10 4N, 4, 22N 3. S S
8 36 (a) 図 11 に プ ラ ズ マ 窒 化 処 理 と 浸 炭 処 理 を 施 し た (b) SUSXM7 製のタッピンねじの断面ミクロ組織を示す 窒化層の厚さは約 3.5 μm 浸炭層の厚さは約 27 μm であった 図 12 に窒化処理と浸炭処理を施したタッピンねじ 図 11 の硬度分布を示す なお 比較のため 従来品のマ ルテンサイト系ステンレス SUS410 製と 浸炭焼入 SUSXM7 製タッピンねじのミクロ組織 (a) 窒化 (b) 浸炭 れを施した炭素鋼線材 SWRH18A 製のタッピンねじ の硬度を併せて示す 窒化処理を施した SUSXM7 製 タッピンねじの硬度は最表面近傍で 1155 HK0.01 の 1500 Knoop hardness, /HK0.01 最大値を示し 表面から約 4 μm の深さの母相 窒化 層界面で急激に低下している また 浸炭処理を施 した SUSXM7 製タッピンねじは最表面の近傍で HK0.01 の最大硬度を示した後 深さ約 25 μm の母相 界面まで徐々に硬度が低下している 一 方 SUS410 製 の タ ッ ピ ン ね じ は 最 表 面 に お 500 いて最大硬度 780 HK0.01 を示した後 約 120 μm の 深さまで硬度が徐々に低下し 芯部の硬度は HK0.01 で あ っ た ま た 浸 炭 焼 入 れ を 施 し た Depth from surface, d/μm 140 SWRH18A 製のタッピンねじは最表面において最大 160 硬度 758 HK0.01 を示し 約 80 μm の深さまで徐々に 硬度が低下し 芯部の硬度は HK0.01 であっ 図 12 タッピンねじのヌープ硬度分布 (a) SUSXM7 窒化 ( ) (b) SUSXM7 浸炭 ( ) (c)sus410 焼入れ ( ) (d)swrh18a 浸炭焼入れ ( ) た 図 13 に 木 材 へ の ね じ 込 み 試 験 の 結 果 を 示 す 従来品と同様に木材にねじ込めており プラズマ処理 and quenched SWRH18A arburized Quenched SUS410 arburized SUSXM7 SUSXM7 Nitrided SUSXM7 製窒化ねじおよび SUSXM7 製浸炭ねじは により表面に形成された窒化層と浸炭層が木材へのね じ込み性に関して十分な表面硬度を有していることが 確認できた 図 14 に曲げ試験後のタッピンねじの外観写真を示 す SUSXM7 窒化ねじと SUSXM7 浸炭ねじはともに 90 まで曲げても破断せず 亀裂の発生も認められな かった 一方 SUS410 製のタッピンねじは約 45 で SWRH18A 製浸炭ねじは約 35 まで曲げた時点で破 断しており 試作した SUSXM7 窒化ねじと SUSXM7 浸炭ねじが従来品と比べて高い変形能と靭性を備えて いることが確認できた 図 13 ねじ込み試験結果 (a) (b) 図 14 曲げ試験結果 (c) (d) (a) SUSXM7 窒化 (b)susxm7 浸炭 (c)sus410 焼入れ (d)swrh18a 浸炭焼入れ
9 37 SUSXM7 SUSXM7 15) 4. S 1) (1976) 51. 2) K. Ichii, K. Fujimura abd T. Takase: Technology Reports of Kansai University, 27 (1986) ) Z. L. Zhang and T. Bell: Surface Engineering, 1, 2 (1985) ), 32, 4 (1982) 66. 5). Wells, W. Batz and R. F. Mehl: Trans. AIME, 188 (1950) ) F. Ernst, A. Avishai, H. Kahn, X. Gu, G. M. Michal and A. H. Heuer: Metallurgical and Materials Transactions, 40A, 8 (2009) ) G. H. Geiger and D. R. Poirier: Transport phenomena in Metallurgy, Addison-Wesley publishing company (1973) ) G. H. Geiger and D. R. Poirier: Transport phenomena in Metallurgy, Addison-Wesley publishing company (1973) ) Takashi Makishi and Kazuhiro Nakata: Metallurgical and Materials Transactions A, 35A (2004) ) M. Tsujikawa, D. Yoshida, N. Yamauchi, N. Ueda, T. Sone and S. Tanaka: Surface & oatings Technology, 200 (2005) ) A. Leyland, D. B. Lewis, P. R. Stevenson and A. Matthews: Surface and oatings Technology, 62 (1993) ) (1977) ) K. Oda, N. Kondo and K. Shibata: ISIJ int., 30, (1990) ) M. Murayama, K. Hono, H. Hirukawa, T. Ohmura and S. Matsuoka: Scripta Materialia, 41, 5 (1999) ), 58, 11 (2007) 620.
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EL 9.5m EL -4.5m ,13Cr, 27 (1978) 292 P.64 B ,, ,, 40 (1991) 453 P.58 2-65SUS316 P.31 H.Ishii, et al, The Effects of Heat Treatments on Corrosion Fatigue Properties of 13%
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2015 1 2 3 1 2 3 4 5 6 7 1 2 3 4 5 8 9 @ A B C D E F G H I J K HK L M N O P Q R T R T S T U V W 1 2 3 4 5 6 E F C J I O M N K L H 8 7 G D 0 A 6 9 5
[Ver. 0.2] 1 2 3 4 5 6 7 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1 1.1 1 1.2 1. (elasticity) 2. (plasticity) 3. (strength) 4. 5. (toughness) 6. 1 1.2 1. (elasticity) } 1 1.2 2. (plasticity), 1 1.2 3. (strength) a < b F
渡辺(2309)_渡辺(2309)
[ 29 p. 241-247 (2011)] ** *** ** ** Development of a nickel-based filler metal containing a small amount of silicon by WATANABE Takehiko, WAKATSUKI Ken, YANAGISAWA Atsusi and SASAKI Tomohiro Authors tried
H22環境地球化学4_化学平衡III_ ppt
1 2 3 2009年度 環境地球化学 大河内 温度上昇による炭酸水の発泡 気泡 温度が高くなると 溶けきれなくなった 二酸化炭素が気泡として出てくる 4 2009年度 環境地球化学 圧力上昇による炭酸水の発泡 栓を開けると 瓶の中の圧力が急激に 小さくなるので 発泡する 大河内 5 CO 2 K H CO 2 H 2 O K H + 1 HCO 3- K 2 H + CO 3 2- (M) [CO
( ) ,
II 2007 4 0. 0 1 0 2 ( ) 0 3 1 2 3 4, - 5 6 7 1 1 1 1 1) 2) 3) 4) ( ) () H 2.79 10 10 He 2.72 10 9 C 1.01 10 7 N 3.13 10 6 O 2.38 10 7 Ne 3.44 10 6 Mg 1.076 10 6 Si 1 10 6 S 5.15 10 5 Ar 1.01 10 5 Fe 9.00
kcal/mol 83kcal/mol 2 63 kcal/mol 83 kcal/mol kcal/mol nm kcal/mol nm
4. 2 3 2 E n 7 2 2 2 1 2 2 3 3 3 4 1(A) 2 2 2 4 1(B) 3 6 2 4 2 4 1 2 4 2 40 2 2 2 146 kcal/mol 83kcal/mol 2 63 kcal/mol 83 kcal/mol kcal/mol nm kcal/mol nm - 3 104 138-3 91 157-2 5 98 146-6 5 112 128-6
1: 3.3 1/8000 1/ m m/s v = 2kT/m = 2RT/M k R 8.31 J/(K mole) M 18 g 1 5 a v t πa 2 vt kg (
1905 1 1.1 0.05 mm 1 µm 2 1 1 2004 21 2004 7 21 2005 web 2 [1, 2] 1 1: 3.3 1/8000 1/30 3 10 10 m 3 500 m/s 4 1 10 19 5 6 7 1.2 3 4 v = 2kT/m = 2RT/M k R 8.31 J/(K mole) M 18 g 1 5 a v t πa 2 vt 6 6 10
18.R.c ...z
141 PWSCC SSRT Takuyo Yamada Nobuo Totsuka Goro Chiba Koji Arioka pressurized water reactors, PWRs primary water stress corrosion cracking, PWSCC360 slow strain rate technique, SSRTconstant load test,
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卒業研究報告 題 目 Hamiltonian 指導教員 山本哲也教授 報告者 汐月康則 平成 4 年 月 5 日 .....4.....4......6.. 6.. 6....4. 8.5. 9.6....7... 3..... 3.... 3.... 3.3...4 3.4...5 3.5...5 3.5....6 3.5.... 3.5...... 3.5...... 3 3.5.3..4 3.5.4..5
2 7 ( ) µ untitled
(a) (b) (c) (d) (e) (f) (g) (f) (a), (b) 1 He Gleiter 1) 5-25 nm 1/2 Hall-Petch 10 nm Hall-Petch 2) 3) 4) 2 mm 5000% 5) 1(e) 20 µm Pd, Zr 1(f) Fe 6) 10 nm 2 8) Al-- 1,500 MPa 9) 2 Fe 73.5 Si 13.5 B 9 Nb
i
i ii 1 6 9 12 15 16 19 19 19 21 21 22 22 23 26 32 34 35 36 3 37 5 5 4 4 5 iii 4 55 55 59 59 7 7 8 8 9 9 10 10 1 11 iv ozein Van Marum 1801 Cruiokshank Marum 1840 Schonbein 3 / atm 1 N 1892 50 1960 1970
X X 1. 1 X 2 X 195 3, 4 Ungár modified Williamson-Hall/Warren-Averbach 5-7 modified modified Rietveld Convolutional Multiple Whole Profile CMWP 8 CMWP
X X a a b b c Characterization of dislocation evolution during work hardening of stainless steels by using XRD line-profile analysis Tomoaki KATO a, Shigeo SATO a, Yoichi SAITO b, Hidekazu TODOROKI b and
untitled
26 26 27 3 H26 4 H27 3 H26 4 H27 3 ~ H26.4.1H28.3.31 H25.4.1H27.3.31 80 70 60 50 76 26() 40 30 43 36 35 32 29 20 26 25 10 0
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プラズマ核融合学会誌８月号【８２－１０】／解説＿Ｃｈａｎｇ
Physics and Chemistry of Atmospheric Plasmas CHANG Jen-Shih author s e-mail: changj@mcmaster.ca a b ab cv cv s x x y y x y μ μ μ m n xymn n n abcde f μ μ μ abcandde ab cde aicpbccpccavityd MPT Ar Brawn&Kunc
P F ext 1: F ext P F ext (Count Rumford, ) H 2 O H 2 O 2 F ext F ext N 2 O 2 2
1 1 2 2 2 1 1 P F ext 1: F ext P F ext (Count Rumford, 1753 1814) 0 100 H 2 O H 2 O 2 F ext F ext N 2 O 2 2 P F S F = P S (1) ( 1 ) F ext x W ext W ext = F ext x (2) F ext P S W ext = P S x (3) S x V V
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 ( ) 24 25 26 27 28 29 30 ( ) ( ) ( ) 31 32 ( ) ( ) 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 ) i ii i ii 45 46 47 2 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58
23 15961615 1659 1657 14 1701 1711 1715 11 15 22 15 35 18 22 35 23 17 17 106 1.25 21 27 12 17 420,845 23 32 58.7 32 17 11.4 71.3 17.3 32 13.3 66.4 20.3 17 10,657 k 23 20 12 17 23 17 490,708 420,845 23
untitled
i ii (1) (1) (2) (1) (3) (1) (1) (2) (1) (3) (1) (1) (2) (1) (3) (2) (3) (1) (2) (3) (1) (1) (1) (1) (2) (1) (3) (1) (2) (1) (3) (1) (1) (1) (2) (1) (3) (1) (1) (2) (1) (3)
平成１８年度「商品先物取引に関する実態調査」報告書
... 1.... 5-1.... 6-2.... 9-3.... 10-4.... 12-5.... 13-6.... 15-7.... 16-8.... 17-9.... 20-10.... 22-11.... 24-12.... 27-13... 29-14.... 32-15... 37-16.... 39-17.... 41-18... 43-19... 45.... 49-1... 50-2...
金属間化合物における粒内変形支配の超塑性的挙動に関する研究 26 AF キーワード 1. 緒言 1 1) 2) Class I 3) 3) Class I Cottrell Jaswon 4) 5) Solute drag 5 solute drag 3 3 6) 1 Ti 3 Al
金属間化合物における粒内変形支配の超塑性的挙動に関する研究 26 AF-21427 キーワード 1. 緒言 1 1) 2) Class I 3) 3) Class I Cottrell Jaswon 4) 5) Solute drag 5 solute drag 3 3 6) 1 Ti 3 Al Ti 3 Al 2. 方法 2.1 供試材 Ti 3 Al 1 3 µm 2.2 放電プラズマ焼結 1
2 DI 28 7 1 37 28 4 18 27 11 21 5 2 26 4 5 1 15 2 25 3 35 4 17 7 5 48 76 31 47 17 2 92 12 2 2 4 6 8 1 12 1 2 4 1 12 13 18 19 3 42 57 57 1 2 3 4 5 6 1 1 1 3 4 4 5 5 5.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5
3 DI 29 7 1 5 6 575 11 751, 13 1,1,25 6 1,251,5 2 1,51,75 1,752, 1 2,2,25 2,252,5 2,53, 3,3,5 3,5 5 1 15 2 25 3 5 6 575 12 751, 21 1,1,25 27 1,251,5 9 1,51,75 1,752, 1 2,2,25 2 2,252,5 2,53, 2 3,3,5
% 32.3 DI DI
2011 7 9 28.1 41.4 30.5 35.8 31.9% 32.3 DI 18.2 2.4 8.1 3.5 DI 9.4 32.2 0.0 25.9 2008 1 3 2 3 34.8 65.2 46.753.8 1 2 8.82.9 43.1 10 3 DI 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25
31, 21% 24, 17% 8, 5% 23, 16% 24, 16% 91, 62% 19, 13% 39, 27% 33, 23% 73 48 57 51 31 1 9 13.0% 7.4% 5.3% 12.5% 17.1% 13.2% 17.9% 4.5% 36.4% 56.5% 40.7% 36.8% 50.0% 67.1% 56.3% 65.8% 75.0% 26.0% 37.0%
37 27.0% 26 19.0% 74 54.0% 9 6.4% 13 9.2% 28 19.9% 26 18.4% 37 26.2%. 24 17.0% 99 69 75 59 39 1 6 4.5% 1.4% 7.7% 2.9% 25.0% 17.9% 20.8% 50.0% 41.7% 47.0% 51.4% 54.3% 61.5% 57.1% 55.6% 42.4% 50.0% 58.3%
Vol. 21, No. 2 (2014) W 3 mm SUS304 Ni 650 HV 810 HV Ni Ni Table1 Ni Ni μm SUS mm w 50 mm l 3 mm t 2.2 Fig. 1 XY Fig. 3 Sch
110 : 565-0871 2-1 567-0871 11-1 660-0811 1-9 - 1 tanigawa@jwri.osaka - u.ac.jp Influence of Laser Beam Profile on Cladding Layer TANIGAWA Daichi, ABE Nobuyuki, TSUKAMOTO Masahiro, HAYASHI Yoshihiko, YAMAZAKI
δf = δn I [ ( FI (N I ) N I ) T,V δn I [ ( FI N I ( ) F N T,V ( ) FII (N N I ) + N I ) ( ) FII T,V N II T,V T,V ] ] = 0 = 0 (8.2) = µ (8.3) G
![δf = δn I [ ( FI (N I ) N I ) T,V δn I [ ( FI N I ( ) F N T,V ( ) FII (N N I ) + N I ) ( ) FII T,V N II T,V T,V ] ] = 0 = 0 (8.2) = µ (8.3) G](/thumbs/91/106215968.jpg "δf = δn I [ ( FI (N I ) N I ) T,V δn I [ ( FI N I ( ) F N T,V ( ) FII (N N I ) + N I ) ( ) FII T,V N II T,V T,V ] ] = 0 = 0 (8.2) = µ (8.3) G")
8 ( ) 8. 1 ( ) F F = F I (N I, T, V I ) + F II (N II, T, V II ) (8.1) F δf = δn I [ ( FI (N I ) N I 8. 1 111 ) T,V δn I [ ( FI N I ( ) F N T,V ( ) FII (N N I ) + N I ) ( ) FII T,V N II T,V T,V ] ] = 0
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No.55 2016 July C O N T E N T S11 5 1 1 20 2 3 4 22 7 13 7 16 2 4 SX-26 NSSW SX-26 1946 21 1957 32 4,900 1 2,000 140 532-0027 3-7-2 06-6309-8881 674-0094 1242 078-942-2881 NC 5 NSSW SX-26 NSSW SM-1FT NSSW
- 1 - 2200000 2000000 1800000 1600000 1400000 1200000 1000000 800000 600000 400000 200000 0 456,038 475,955 492,512 507,113 1253608 1,239,978 1,229,882 1,221,314 225,295 225,145 224,733 223,213 H26 H27
194 論 文 鉄と鋼 Tetsu-to-Hagané Vol. 103 (2017) No. 4 SUJ2 材の焼入れ組織に及ぼす高周波誘導加熱条件の影響 Influence of Induction Heating Condition on Quenched Structure of
194 論 文 SUJ2 材の焼入れ組織に及ぼす高周波誘導加熱条件の影響 1 1 1 Influence of Induction Heating Condition on Quenched Structure of JIS-SUJ2 Steel Hiroshi Yuki, Miyu Sato and Chikara Ohki Synopsis : When JIS-SUJ2 steel is hardened
1 1 1 1-1 1 1-9 1-3 1-1 13-17 -3 6-4 6 3 3-1 35 3-37 3-3 38 4 4-1 39 4- Fe C TEM 41 4-3 C TEM 44 4-4 Fe TEM 46 4-5 5 4-6 5 5 51 6 5 1 1-1 1991 1,1 multiwall nanotube 1993 singlewall nanotube ( 1,) sp 7.4eV
Yuzo Nakamura, Kagoshima Univ., Dept Mech Engr. perfect crystal imperfect crystal point defect vacancy self-interstitial atom substitutional impurity
perfect crystal imperfect crystal point defect vacancy self-interstitial atom substitutional impurity atom interstitial impurity atom line defect dislocation planar defect surface grain boundary interface
L PHP HP HP http://wwwprefosakajp/kyoishinko/kyomu/kokugoryoku/sumiyoshipdf HP http://wwwprefhiroshimajp/kyouiku/hotline/junior/st/kokugoryoku/torikumi/asinamanabipdf HP http://wwwkabe-hhiroshima-cedjp/
untitled
4. NEDO NEDO 20 23-26 Grain Boundary Grain Interior.2.1.1.1-1 mm μm nm Mg Photodiode Counts 450 500 550 600 Energy Loss (ev).2 (AZ91+ 300-1 300 0.1%.1.1-1 -2 -3 (1) (2) (3) 18 19 AZ61 AZ80 ZK60 ACM522.2.1-1.2.1-1.2.1-2.2.1-2
JANTI-SANE-03 WG 1. 1.1 197166.817km 16km23km 743 1-1 A, As 1-11-2, 1-3 3760 2981 79.3 1.2 189 Ss Ss S 1-4,5 1-2 1-1 30km 10km Google ZENRIN 1-1 As 1 A 1 B C *1: 2006 1-2 1-2 1-3 1-3 Ss 1-4 6 H21. H21.6/19
C el = 3 2 Nk B (2.14) c el = 3k B C el = 3 2 Nk B
I ino@hiroshima-u.ac.jp 217 11 14 4 4.1 2 2.4 C el = 3 2 Nk B (2.14) c el = 3k B 2 3 3.15 C el = 3 2 Nk B 3.15 39 2 1925 (Wolfgang Pauli) (Pauli exclusion principle) T E = p2 2m p T N 4 Pauli Sommerfeld
II (No.2) 2 4,.. (1) (cm) (2) (cm) , (
II (No.1) 1 x 1, x 2,..., x µ = 1 V = 1 k=1 x k (x k µ) 2 k=1 σ = V. V = σ 2 = 1 x 2 k µ 2 k=1 1 µ, V σ. (1) 4, 7, 3, 1, 9, 6 (2) 14, 17, 13, 11, 19, 16 (3) 12, 21, 9, 3, 27, 18 (4) 27.2, 29.3, 29.1, 26.0,
01_辻
20 EBSD 2008.11.28 scanning electron microscope: SEM EBSD electron back scattering diffraction [1-4] 10 EBSD anisotropy polycrystal orientation texture EBSD EBSD EBSD EBSD Table 1 EBSD Table 1-10 mmφ
main.dvi
CDMA 1 CDMA ( ) CDMA CDMA CDMA 1 ( ) Hopfield [1] Hopfield 1 E-mail: okada@brain.riken.go.jp 1 1: 1 [] Hopfield Sourlas Hopfield [3] Sourlas 1? CDMA.1 DS/BPSK CDMA (Direct Sequence; DS) (Binary Phase-Shift-Keying;
ミガキ ( 丸鋼 ) は は自社 は不可 (7/16インチ) (1/2インチ) (9/16インチ) (
ミガキ ( 丸鋼 ) JIS 規格 G3123 相当品旧 JIS 寸法公差 H ( 新 JIS IT ) 基 本寸法 1. 基本的に SGD3(JISG318) 相当ミルシート対応品ですが 一部他鋼種使用の製品がありますので鋼種指定の場合はお問い合せください 3. 一般ミガキ材は引張強さ等の機械的性質を保証する試験検査は行っており ません 4. 定尺品は両端が寸法公差に入っていない場合がありますので使用上ごください
D = [a, b] [c, d] D ij P ij (ξ ij, η ij ) f S(f,, {P ij }) S(f,, {P ij }) = = k m i=1 j=1 m n f(ξ ij, η ij )(x i x i 1 )(y j y j 1 ) = i=1 j
![D = [a, b] [c, d] D ij P ij (ξ ij, η ij ) f S(f,, {P ij }) S(f,, {P ij }) = = k m i=1 j=1 m n f(ξ ij, η ij )(x i x i 1 )(y j y j 1 ) = i=1 j](/thumbs/103/158001152.jpg "D = [a, b] [c, d] D ij P ij (ξ ij, η ij ) f S(f,, {P ij }) S(f,, {P ij }) = = k m i=1 j=1 m n f(ξ ij, η ij )(x i x i 1 )(y j y j 1 ) = i=1 j")
6 6.. [, b] [, d] ij P ij ξ ij, η ij f Sf,, {P ij } Sf,, {P ij } k m i j m fξ ij, η ij i i j j i j i m i j k i i j j m i i j j k i i j j kb d {P ij } lim Sf,, {P ij} kb d f, k [, b] [, d] f, d kb d 6..
'76 S '24' :559.56: (278) オ ー ス テ ナ イ ト ス テ ン レ ス 鋼 の 高 温 高 圧 下 に お け る 応 力 水 素 割 れ に つ い て 早 稲 田大 学 理工 学 部 長 谷 川 正 義 野村 茂 雄 原
'76 S654 669.15'24'26-194.56:559.56:669.788 (278) オ ー ス テ ナ イ ト ス テ ン レ ス 鋼 の 高 温 高 圧 下 に お け る 応 力 水 素 割 れ に つ い て 早 稲 田大 学 理工 学 部 長 谷 川 正 義 野村 茂 雄 原敏夫 1.緒 名取 敦 言 著 者 ら は これ ま で オ ー ス テ ナ イ ト ス テ ン レ
1: DTS r 1, r 2 v ρ(x) = π(r1 2 r2) 2 dr dt 1 v x (2) t=x/v DTS [2] wt% KCl %/ 2 3 5wt% NaCl 3wt% ( ) 2 45 NaCl 300Hz 4-1.3%/ [2]
![1: DTS r 1, r 2 v ρ(x) = π(r1 2 r2) 2 dr dt 1 v x (2) t=x/v DTS [2] wt% KCl %/ 2 3 5wt% NaCl 3wt% ( ) 2 45 NaCl 300Hz 4-1.3%/ [2]](/thumbs/48/22464024.jpg "1: DTS r 1, r 2 v ρ(x) = π(r1 2 r2) 2 dr dt 1 v x (2) t=x/v DTS [2] wt% KCl %/ 2 3 5wt% NaCl 3wt% ( ) 2 45 NaCl 300Hz 4-1.3%/ [2]")
5 2011 12 14 Distributed temperature sensor (DTS) technology is used widespreadly among many applications, such as temperature monitoring in plant engineering. The author has developped a novel DTS, capable
<4D F736F F D B B BB2D834A836F815B82D082C88C60202D B2E646F63>
例題で学ぶはじめての塑性力学 サンプルページ この本の定価 判型などは, 以下の URL からご覧いただけます. http://www.morikita.co.jp/books/mid/066721 このサンプルページの内容は, 初版 1 刷発行当時のものです. http://www.morikita.co.jp/support/ 03 3817 5670 FAX 03 3815 8199 i 1
a L = Ψ éiγ c pa qaa mc ù êë ( - )- úû Ψ 1 Ψ 4 γ a a 0, 1,, 3 {γ a, γ b } η ab æi O ö æo ö β, σ = ço I α = è - ø çèσ O ø γ 0 x iβ γ i x iβα i
解説 4 matsuo.mamoru jaea.go.jp 4 eizi imr.tohoku.ac.jp 4 maekawa.sadamichi jaea.go.jp i ii iii i Gd Tb Dy g khz Pt ii iii Keywords vierbein 3 dreibein 4 vielbein torsion JST-ERATO 1 017 1. 1..1 a L = Ψ
!!! 10 1 110 88 7 9 91 79 81 82 87 6 5 90 83 75 77 12 80 8 11 89 84 76 78 85 86 4 2 32 64 10 44 13 17 94 34 33 107 96 14 105 16 97 99 100 106 103 98 63 at 29, 66 at 58 12 16 17 25 56
活用ガイド (ソフトウェア編)
ii iii iv NEC Corporation 1998 v vi PA RT 1 vii PA RT 2 viii PA RT 3 PA RT 4 ix P A R T 1 2 3 1 4 5 1 1 2 1 2 3 4 6 1 2 3 4 5 7 1 6 7 8 1 9 1 10 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 11 1 12 12 1 13 1 1 14 2 3 4 5 1
液晶ディスプレイ取説TD-E432/TD-E502/TD-E552/TD-E652/TD-E432D/TD-E502D
1 2 3 4 5 6 7 1 2 3 4 5 6 7 2 2 2 1 1 2 9 10 11 12 13 14 15 16 17 1 8 2 3 4 5 6 7 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 9 11 12 13 13 14 15 16 17 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 1 2 3 4 5 6 7 8 9 11 12
000-.\..
1 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 e e 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 10mm 150mm 60mm 25mm 40mm 30mm 25 26 27 1 28 29 30 31 32 e e e e e e 33 e 34 35 35 e e e e 36 37 38 38 e e 39 e 1 40 e 41 e 42 43
1 2 http://www.japan-shop.jp/ 3 4 http://www.japan-shop.jp/ 5 6 http://www.japan-shop.jp/ 7 2,930mm 2,700 mm 2,950mm 2,930mm 2,950mm 2,700mm 2,930mm 2,950mm 2,700mm 8 http://www.japan-shop.jp/ 9 10 http://www.japan-shop.jp/
第18回海岸シンポジウム報告書
2011.6.25 2011.6.26 L1 2011.6.27 L2 2011.7.6 2011.12.7 2011.10-12 2011.9-10 2012.3.9 23 2012.4, 2013.8.30 2012.6.13 2013.9 2011.7-2011.12-2012.4 2011.12.27 2013.9 1m30 1 2 3 4 5 6 m 5.0m 2.0m -5.0m 1.0m
1 911 34/ 22 1012 2/ 20 69 3/ 22 69 1/ 22 69 3/ 22 69 1/ 22 68 3/ 22 68 1/ 3 8 D 0.0900.129mm 0.1300.179mm 0.1800.199mm 0.1000.139mm 0.1400.409mm 0.4101.199mm 0.0900.139mm 0.1400.269mm 0.2700.289mm
(1519) () 1 ( ) () 1 ( ) - 1 - - 2 - (1531) (25) 5 25,000 (25) 5 30,000 25,000 174 3 323 174 3 323 (1532) () 2 () 2-3 - - 4 - (1533) () 1 (2267)204 () (1)(2) () 1 (2267)204 () (1)(2) (3) (3) 840,000 680,000
[mm] [mm] [mm] 70 60 50 40 30 20 10 1H 0 18 19 20 21 22 23 24 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 60 50 40 30 20 10 0 18 19 20 21 22 23 24 1 2 3 4