目次 第 1 章序論 1-1 研究背景 既往の研究 研究目的 論文構成 9 第 2 章建物と空調機概要及び実測方法 2-1 建物と空調機概要 実測方法 14 第 3 章実測結果 3-1 温度変動と温度頻度 絶対湿度変動と絶対湿度頻度 1
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- よしお うとだ
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1 指導教員記入欄 担当教員宋城基 印 卒業論文 夏期におけるヒートポンプ式リタンエアデシカント 空調機の性能調査と設定温湿度の検討 指導教員 : 宋城基准教授 広島工業大学環境学部 環境デザイン学科 2015 年度 和田幸大
2 目次 第 1 章序論 1-1 研究背景 既往の研究 研究目的 論文構成 9 第 2 章建物と空調機概要及び実測方法 2-1 建物と空調機概要 実測方法 14 第 3 章実測結果 3-1 温度変動と温度頻度 絶対湿度変動と絶対湿度頻度 除湿量と処理熱量及び電力量 COP と負荷率と SHF 交換効率と除湿効率 28 第 4 章考察 4-1 デシカントロータの再生温湿度の検討 回帰分析による給気温湿度に関する検討 デシカントロータ回転数に関する検討 32 第 5 章まとめ 34 参考文献 付録 (AIJ 中国支部論文 ) 謝辞
3 第 1 章 序論
4 第 1 章序論 1-1 研究背景 京都議定書締結以降 地球温暖化問題への対策として各方面で CO2 排出量削減や省エネルギー化が進められている 工場などの産業部門では一定の成果が出ているものの オフィスビル等の業務部門では依然として増加の傾向にある 図 1.1 に示すオフィスビルのエネルギー消費量を見てみると約 40% が空調関連分野であり 空調システムの省エネルギー化や高性能化が求められている 従来型デシカント空調機は顕熱交換機とデシカントロータにより構成されたが リタンエアデシカント空調機 1) は全熱交換機とデシカントロータにより構成されるためより効率よく温湿度の管理を行うことができる また 従来型デシカント空調機はデシカントロータの再生に 80 以上の熱を必要とし湿度を処理するために多くのエネルギーを必要としたが リタンエアデシカント空調機は 40 ~60 の低温でデシカントロータを再生できるため従来型デシカント空調機に比べさらに省エネルギーで運転が行える 図 1.1 オフィスビルのエネルギー消費量 ( 出典 ; 一般財団法人省エネルギーセンター ) ( 1
5 1-2 既往の研究 (1) ヒートポンプ式デシカント空調機の性能調査 - 夏期における実測調査 2) 研究目的省エネルギー空調機として注目されるヒートポンプ式リタンエア型であるが 性能調査研究事例はほとんどなく詳しいデータは明らかになっていない そこでヒートポンプ式リタンエア型デシカント空調システムの性能を明確にすることを目的に実測調査を行った 研究方法対象建物は 広島市に建設された地下 2 階 地上 12 階建ての延床面積 13,000 m2のオフィスビルである 室内負荷はビル用マルチエアコンが 外気負荷はデシカント空調機が処理を行う 冷房時の給気設定温湿度は 27 と 10.5gに設定されている リタンエアデシカント空調機の外気と出入口に測定器を設置し外気温湿度と給気温湿度 還気温湿度の実測を 5 分間隔で行った また 電力量は 1 時間間隔で実測を行った 研究結果図 1.2 に 7 月 ~9 月の空調時間内における温度頻度を 図 1.3 絶対湿度頻度を示す 給気温度 27 以下は 7 月が 95% 8 月は 40% 9 月は 60% であった 給気絶対湿度 10.5g 以下は 7 月が約 20% 8 月は約 10% 9 月は約 50% であった 図 1.4 に 7 月 ~9 月の空調時間内における日積算の処理熱量と電力量を示す 7 月の電力量は欠測している 7 月 ~9 月で処理熱量は約 310MJ/day~5,200MJ/day で そのうち顕熱は約 40MJ/day~500MJ/day で潜熱は約 270MJ/day~4,700MJ/day であった このことから 7 月 ~9 月における処理熱量の平均は約 2,500MJ/day で そのうち顕熱は 2~3 割 潜熱は 7~8 割であった 8 月と 9 月の電力量は約 250kW/day~ 約 650kW/day であった 図 1.5 に 8~9 月の空調時間内における除湿負荷率と熱負荷率 COP の関係を示す 除湿負荷率 8 月と 9 月ともにまんべんなく散布されていた 8 月の熱負荷率は 0.6~0.8 に集中しており この時の COP は定格以上の 4~8 を示した 9 月の熱負荷率は 0.1~0.3 に集中しており この時の COP は ほぼ定格を下回っていた 8 月よりも温度が低かったため負荷率が低くなったと考えられた 考察給気温度の約 4 割 給気湿度の約 8 割が設定温湿度に達していないことがわかったが その原因分析は行われなかった 空調機出入口だけでなく 空調機内部の測定を行う必要があることが考えられた 2
![頻度 [%] 図 1.2 温度頻度図 100% 6.](/docs-images/88/114679139/images/6-0.jpg "0~ 10.5~ 14.0~ 17.")
![0~ [g/kg(da)] 80% 60% 40% 20%](/docs-images/88/114679139/images/6-1.jpg "0% 外気還気給気外気還気給気外気還気給気 7 月 8 月")
6 頻度 [%] 図 1.2 温度頻度図 100% 6.0~ 10.5~ 14.0~ 17.0~ [g/kg(da)] 80% 60% 40% 20% 0% 外気還気給気外気還気給気外気還気給気 7 月 8 月 9 月 図 1.3 絶対湿度頻度図 3
7 図 1.4 日積算処理熱量と電力量 図 1.5 除湿負荷率と熱負荷率及び COP の関係 ( 上 :8 月下 :9 月 ) 4
8 (2) 低炭素化と知的生産性に配慮した最先端オフィスにおける潜熱顕熱分離型空調の研究 - 第一報レタンエアデシカント空調機の実負荷運転における最適能力調整 - 3) 研究目的レタンエアデシカント空調システムの実負荷運転時における性能調査及び性能改善のための検討をし 更なる省エネ運転への最適化を目的としている 定格風量 4200m 3 /hに対して実運用風量は 1000~1500m 3 /hであったため デシカントロータと全熱交換機の設定回転数が最適でないことが考えられた 研究方法対象建物は 東京都清瀬市に建設された地上三階立て延べ床面積 3,370 m2の研究所である 顕熱は自然対流を使用したタスクパネル 潜熱はレタンエアデシカント空調システムにより処理を行う 風量による影響を確認するため 表 1.1 に示す条件で可変させて検証を行った また 最適な回転数を設定するために 定格風量時 4200m 3 /hではデシカントロータと全熱交換器回転数をそれぞれ 6~70rph と 3~18rph に 実運用風量時 1200m 3 /hではデシカントロータ回転数を 6~29rph に変化させて検証を行った 研究結果表 1.1 に示すように 風量が減少し風速が遅くなりすぎた場合 全熱交換器に偏流が発生することによる除湿性能の低下が見られた また 図 1.6 に示すように 風量に対して回転数が早すぎた場合 デシカントロータに顕熱交換量が多くなることによる除湿性能の低下が見られた 図 1.7 に示すように 定格風量時では回転数が 17~41rph のとき除湿性能が確保され 17rph が最も温度上昇が少なかった 図 1.8 に示すように 実運用風量時では回転数が初期設定 29rph で大きな除湿性能の低下が見られ 17rph 以下では大きな変化は見られなかった このことからデシカントロータ適正回転数は 17rph であることがわかった 図 1.9 に示すように 回転数 15rph 以下では熱交換後の性能が安定せず 15rph 以上では飽和状態の傾向が見られた このことから全熱交換器適正回転数は 15rph であることがわかった また 遮蔽版により面風速を上げることで 偏流を防げることがわかった 考察全熱交換器では 偏流により素子に均等に風が接触せず除湿性能の低下が起きていることが考えられたが デシカントロータでは偏流については考えられていなかった デシカントロータに遮蔽版を取り付けた場合の影響を検証する必要があると考えられた 5
9 表 1.1 風量の各可変条件 ( 左 ) 風量変化時における全熱交換機の除湿性能 ( 右 ) 図 1.6 風量変化時におけるデシカントロータの除湿性能 図 1.7 回転数可変時の定格風量時におけるデシカントロータの除湿性能 6
10 図 1.8 回転数可変時の実運用風量時におけるデシカントロータの除湿性能 図 1.9 回転数変化時の定格風量時における全熱交換器の除湿性能 7
11 1-3 研究目的 従来型デシカント空調機に比べ性能が向上したリタンエアデシカント空調機であるが 性能調査の研究事例はほとんどなく詳しいデータは明らかになっていない そのため 既 2) 往の研究では リタンエアデシカント空調機 ( 以下 デシカント空調機 ) の性能を明確にすることを目的に外気とデシカント空調機の出入口の温湿度の実測を行い デシカント空調機の外気と給気と還気の温湿度変動と除湿量および処理熱量 COP SHF を調査した その結果 定格以上の性能で運転されていることが確認されたが設定給気温湿度 g に対し実測期間 2013 年 7 月 ~9 月の給気温度の約 4 割 給気湿度の約 8 割が設定温湿度に達していないことがわかった しかし 設定温湿度に達しない原因の分析は行われなかった そこで本研究では 空調機内部の実測調査を行い 既往の研究に引き続き COP や交換効率等の性能調査と給気設定温湿度に達しない原因について検討を行った 8
12 1-4 論文の構成 図 1.10 に本研究における研究の流れを示す 文献調査を行い 研究背景 空調機概要を理解したうえで目的を決め 収集データを整理し データ解析を行った データは 2014 年 7 月 14 日 ~2014 年 9 月 30 日で それぞれの期間の解析結果から考察とまとめを述べる 第 1 章の序論では研究の背景 既往の研究 本研究の研究目的を示す 第 2 章の建物と空調機概要では本研究における対象建物とその空調機概要を示す 第 3 章の実測結果では温湿度変動 デシカント空調機の除湿量 デシカント空調機の処理熱量と電力量 COP と負荷率 SHF と負荷率 交換効率 除湿効率の結果を示す 第 4 章では考察を行い 第 5 章ではまとめを行う 文献調査 ( 既往の研究 ) データ解析 ( 温湿度変動 除湿量と処理熱量及び電力量 COP と熱負荷率 SHF と除湿負荷率 交換効率 除湿効率 ) 考察 まとめ 図 1.10 研究の流れ 9
13 第 2 章 建物と空調システム概要及び実測方法
14 第 2 章建物と空調機概要及び実測方法 2-1 建物概要と空調機概要 建物概要 図 2.1 に対象となる建物の外観を示す 対象となるデシカント空調機が設置されている建物は広島市に 1973 年に竣工された地上 12 階 地下 2 階立てのSRC 造のビルである この建物の 1 階と 2 階は銀行 3 階から 11 階はオフィス 12 階は監視室となっており 対象空調機は屋上に設置されている この建物の空調方式は個別分散方式であり 室内負荷はビル用マルチエアコンが 外気負荷はデシカント空調機が処理をする 図 2.1 対象建物の外観 10
15 2-1-1 空調機概要 ビル用マルチエアコンの室外機の冷房能力は 90kW のものが屋上に 9 台あり 室内機は冷房能力 2.2kW~9kW のものが計 207 台ある 表 2.1 と図 2.2 にデシカント空調機の性能表とデシカント空調機の概要図及び外観図を示す デシカント空調機はデシカントロータと全熱交換器 蒸発器と凝縮器により構成されており デシカントロータと全熱交換器によって温湿度管理を行っている デシカント空調機に取り入れられた空気は全熱交換機により熱交換され冷却除湿された空気となり各フロアに送られる そして室内から戻ってきた空気はの蒸発器により冷却され さらにデシカントロータにより除湿された後 全熱交換機で外気と熱交換される この外気と熱交換された空気は 凝縮器で加熱されデシカントロータの再生後に排気される 除湿冷却能力と加湿加熱能力はそれぞれ 143kg/h 約 133.2kW と約 79kg/h 約 121.8kW であり 給気風量と還気風量 排気風量 バランス風量はそれぞれ 13,000m 3 /h と 9,765 m 3 /h 13,670 m 3 /h 3,905 m 3 /h である バランス風量とはヒートポンプの熱バランスを合わせるために必要な風量のことである また 全熱交換器とデシカントロータの回転数はそれぞれ 16rpm と 5 ~20rph である 夏期の定格運転時における COP と SHF はそれぞれ 3.76 と 0.23 全熱交換器の温度交換効率と湿度交換効率は両方とも 68% デシカントロータの除湿効率は 0.09g/kJ である ここで除湿効率は再生熱量 1kJ あたりの除湿量である 冷房時の給気設定温湿度は 27 と 10.5g で 暖房時の給気設定温湿度は 20 と 10g となっている また 空調運転時間は平日の 8:30~18: 00 である 11
16 表 2.1 デシカント空調機の性能表 図 2.2 デシカント空調機 ( 上 : 概要図 下 : 外観図 ) 12
17 2-1-2 デシカント空調機ダクト系統図 図 2.3 に対象建物のデシカント空調機ダクト系統図を示す デシカント空調機で空調された空気はダクトを通り まず防火ダンパー ( 以降 FD と表記 ) を通過する FD とは 火災時の延焼防止や熱い空気の噴出を防ぐためのダンパーで ダクトが防火区画を貫通する場合に取り付けられる 次に FD を通過した空気は 各階の風量調整防火ダンパー ( 以降 FVD と表記 ) に送られる FVD とは 風量調整を兼ねる防火ダンパーで 通常は風量調整 火災発生時は防火ダンパーとして作動する 最後に FVD で風量調整された空気は 各可変低風量ダンパー ( 以降 VAV と表記 ) に送られ 室内に給気される VAV とは 室内負荷に応じて送風量を変えることにより冷暖房能力を調整できる設備である そして 排気される室内空気は まず風量調整ダンパー ( 以降 VD と表記 ) に送られる VD とは 風量調整用のダンパーである 次に VD に送られた空気は ダクトを通り FD に送られる そして最後に FD に送られた空気はデシカントロータの再生を行った後に排気される 図 2.3 デシカント空調機ダクト系統図 13
18 2-2 実測方法 図 2.4 に夏期におけるデシカント空調機の測定位置を示す 測定期間は 2014 年 7 月 14 日 ~2014 年 9 月 30 日で行った デシカント空調機の外気 給気 還気の3 箇所と全熱交換器の給気側と排気側 デシカントロータの除湿側と再生側 蒸発器通過後 凝縮器通過後の内部 6 箇所の温湿度と電力量を測定した 内部測定箇所を図 2.5 に示す また 温湿度の間隔は 5 分 電力量は 1 時間間隔で測定した 図 2.4 デシカント空調機の測定位置 14
19 1 給気側全熱交換器通過後 2 蒸発器通過後 3 除湿側デシカントロータ通過後 4 排気側全熱交換器通過後 5 凝縮器通過後 6 再生側デシカントロータ通過後 図 2.5 内部測定箇所 15
20 第 3 章 実測結果
21 第 3 章実測結果 3-1 温度変動と温度頻度 各月の温度変動 図 3.1 に各月の変動が安定しない立ち上がり時を除いた空調運転時間帯 9:00~18:00 における温度変動を示す 7 月の外気温度は 25.3 ~36.2 給気温度は 25.2 ~30.7 の変動であった 還気温度は 26.8 ~29.2 蒸発器通過後は 12.5 ~18.4 除湿側デシカントロータ通過後は 26.2 ~35.4 の変動であった 排気側全熱交換器通過後は 24.8 ~32.8 凝縮器通過後は 38.4 ~48.7 再生側デシカントロータ通過後は 39.1~48.6 の変動であった このことから 給気側全熱交換器通過前後で約 1 ~6 の冷却 蒸発器通過前後で約 8 ~14 の冷却 除湿側デシカントロータ通過前後で約 3 ~11 の加熱 排気側全熱交換器通過前後で約 1 ~9 の加熱 凝縮器通過前後で約 8 ~22 の加熱 再生側デシカントロータ通過前後で約 1 ~9 の加熱が行われていることがわかった 8 月の外気温度は 24.0 ~33.8 給気側全熱交換器通過後は 23.6 ~26.7 給気温度は 24.9 ~28.1 の変動であった 還気温度は 26.1 ~28.5 蒸発器通過後は 11.6 ~ 16.4 除湿側デシカントロータ通過後は 20.7 ~23.9 の変動であった 排気側全熱交換器通過後は 24.8 ~32.8 凝縮器通過後は 38.4 ~48.7 再生側デシカントロータ通過後は 32.2 ~46.5 の変動であった このことから 給気側全熱交換器通過前後で約 1 ~6 の冷却 蒸発器通過前後で約 10 ~14 の冷却 除湿側デシカントロータ通過前後で約 5 ~12 の加熱 排気側全熱交換器通過前後で約 1 ~10 の加熱 凝縮器通過前後で約 12 ~22 の加熱 再生側デシカントロータ通過前後で約 1 ~10 の加熱が行われていることがわかった 9 月の外気温度は 24.9 ~31.9 給気側全熱交換器通過後は 25.0 ~26.8 給気温度は 23.5 ~25.3 の変動であった 還気温度は 26.1 ~27.2 蒸発器通過後は 11.7 ~18.6 除湿側デシカントロータ通過後は 20.4 ~23.4 の変動であった 排気側全熱交換器通過後は 24.7 ~31.1 凝縮器通過後は 39.0 ~48.4 再生側デシカントロータ通過後は 36.7 ~45.6 の変動であった このことから 給気側全熱交換器通過前後で約 1 ~6 の冷却 蒸発器通過前後で約 8 ~14 の冷却 除湿側デシカントロータ通過前後で約 3 ~11 の加熱 排気側全熱交換器通過前後で約 1 ~9 の加熱 凝縮器通過前後で約 8 ~22 の加熱 再生側デシカントロータ通過前後で約 1 ~9 の加熱が行われていることがわかった また 7 月 ~9 月における再生温度の変動は 38.4 ~48.7 であったため 低温度により再生を行っていたことがわかった 16
22 温度 [ ] 温度 [ ] 温度 ( ) 凝縮器後 再生側デシカントロータ 35 外気 排気側全熱交換器 還気 給気 除湿側デシカントロータ 15 蒸発器後 日付 外気 凝縮器後 排気側全熱交換器 再生側デシカントロータ還気給気給気側全熱交換器 蒸発器後 除湿側デシカントロータ 凝縮器後 日付 40 再生側デシカントロータ 外気 還気 排気側全熱交換器 給気 給気側全熱交換器除湿側デシカントロータ蒸発器後 日付図 3.1 温度変動 (9:00~18:00)[ 上 :7 月 中 :8 月 下 :9 月 ] 17
23 頻度 [%] 外気と還気と給気の温度頻度 図 3.2 に立ち上がり時を除いた空調運転時間帯における外気 給気 還気の温度と再生温度の頻度を示す 外気温度 27.1 以上は7 月が約 90% 8 月が約 90% 9 月が約 80% そのうち 31.5 以上は7 月が約 48% 8 月が約 10% 9 月が約 1% であった 還気温度 27.1 以上は 7 月が約 80% 8 月が約 50% 9 月が約 10% であった 給気温度 27.0 以下は7 月が約 50% 8 月が約 90% 9 月が約 99% であった 7 月は 27.1 以下の割合が 8 月と 9 月に比べ小さかったが これは外気温度 31.5 以上の割合が大きかったためだと考えられる また 各月の再生温度は 46.1 以上が7 月が約 95% 8 月が約 90% 9 月が約 70% であったため 低温度で再生を行っていたことがわかった 100% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 24 ~ ~ ~ ~34 38 ~ ~ ~ ~49 外気還気給気再生温度外気還気給気再生温度外気還気給気再生温度 7 月 8 月 9 月 図 3.2 温度頻度 (9:00~18:00) 18
24 3-2 絶対湿度変動と絶対湿度頻度 各月の絶対湿度変動 図 3.3 に各月の変動が安定しない立ち上がり時を除いた空調運転時間帯 9:00~18:00 における湿度変動を示す 7 月の外気湿度は 12.2g~22.0g 給気湿度は 8.9g~12.4g の変動であった 還気湿度は 10.5g~13.7g 蒸発器通過後は 8.0g~12.8g 除湿側デシカントロータ通過後は 6.0g~10.7g の変動であった 排気側全熱交換器通過後は 11.8g~18.9g 凝縮器通過後は 11.7g~18.9g 再生側デシカントロータ通過後は 11.2g~19.9g の変動であった このことから 給気側全熱交換器通過前後で約 2g~8g の除湿 蒸発器通過前後で約 1g ~3g の除湿 除湿側デシカントロータ通過前後で約 1g~3g の除湿 排気側全熱交換器通過前後で約 2g~12g の加湿 再生側デシカントロータ通過前後で約 -2g~1g の加湿が行われていることがわかった 8 月の外気湿度は 13.4g~19.9g 給気側全熱交換器通過後は 6.5g~12.9g 給気湿度は 8.6g ~12.6g の変動であった 還気湿度は 8.4g~12.8g 蒸発器通過後は 7.7g~10.6g 除湿側デシカントロータ通過後は 5.4g~9.4g の変動であった 排気側全熱交換器通過後は 13.0g ~19.7g 凝縮器通過後は 12.9g~19.8g 再生側デシカントロータ通過後は 13.4g~19.9g の変動であった このことから 給気側全熱交換器通過前後で約 3g~8g の除湿 蒸発器通過前後で約 1g~4g の除湿 除湿側デシカントロータ通過前後で約 1g~3g の除湿 排気側全熱交換器通過前後で約 5g~12g の加湿 再生側デシカントロータ通過前後で約 -1g~3g の加湿が行われていることがわかった 9 月の外気湿度は 11.8g~18.3g 給気側全熱交換器通過後は 8.6 g~10.9g 給気湿度は 8.9g~10.8gの変動であった 還気湿度は 9.9g~12.5g 蒸発器通過後は 7.7g~11.7g 除湿側デシカントロータ通過後は 50g~10.5g の変動であった 排気側全熱交換器通過後は 11.4g~18.2g 凝縮器通過後は 11.3g~18.5g 再生側デシカントロータ通過後は 10.5g~ 18.7g の変動であった このことから 給気側全熱交換器通過前後で約 2g~8g の除湿 蒸発器通過前後で約 1g~3g の除湿 除湿側デシカントロータ通過前後で約 1g~3g の除湿 排気側全熱交換器通過前後で約 2g~12g の加湿 再生側デシカントロータ通過前後で約 -2g ~1g の加湿が行われていることがわかった 再生側デシカントロータ通過前後で絶対湿度の低下がみられ 水蒸気の脱着がされず 吸着を行われている時間帯があった これはデシカントロータ回転数制御の影響により再生過多による吸着が起きていることが考えられた 19
25 絶対湿度 [g/kg(da)] 絶対湿度 [g/kg(da)] 絶対湿度 [g/kg(da)] 凝縮器後 外気 再生側デシカントロータ 還気 給気 排気側全熱交換器 蒸発器後除湿側デシカントロータ 日付 外気凝縮器後排気側全熱交換器再生側デシカントロータ 還気 給気 給気側全熱交換器 蒸発器後除湿側デシカントロータ 日付 外気 凝縮器後 再生側デシカントロータ 排気側全熱交換器 還気給気 給気側全熱交換器 蒸発器後除湿側デシカントロータ 日付 図 3.3 湿度変動 (9:00~18:00)[ 上 :7 月 中 :8 月 下 :9 月 ] 20
26 頻度 [%] 各月の絶対湿度頻度 図 3.4 に各月の立ち上がり時を除いた空調運転時間帯における外気 給気 還気の湿度頻度を示す 外気湿度 16.1g 以上は7 月が約 80% 8 月が約 70% 9 月が約 30% そのうち 18g 以上は7 月が約 30% 8 月が約 70% 9 月が約 3% であった 給気湿度 10.5g 以下は7 月が約 70% 8 月が約 30% 9 月が約 90% であった 還気湿度 10.6g 以上は7 月が約 99% 8 月が約 90% 9 月が約 50% であった 8 月は外気湿度 18g 以上の割合が大きかったため 給気湿度 10.5gの割合が少なかったと考えられる 8g~10.5g 10.6g~13g 13.1~16g 16.1g~20g 100% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 外気還気給気外気還気給気外気還気給気 7 月 8 月 9 月 図 3.4 絶対湿度頻度 (9:00~1800) 21
27 3-3 除湿量と処理熱量及び電力量 日積算除湿量と処理熱量及び電力量 図 3.5 に各月の立ち上がり時を除いた空調運転時間帯における日積算除湿量と日積算処 理熱量及び電力量を示す ここで 除湿量と顕熱と潜熱 処理熱量はそれぞれ (1) と (2) (3) (4) の式により求めた L = ρ G SA (θ OA θ SA ) (1) q s = ρ G SA c (x OA x SA ) (2) q l = ρ G SA w (θ OA θ SA ) (3) Q = q s + q l (4) L: 除湿量 ρ: 比重 G SA : 給気風量 θ OA : 外気温度 θ SA : 給気温度 q s : 顕熱 c: 比熱 x OA : 外気湿度 x SA : 給気湿度 q l : 潜熱 w: 蒸発潜熱 Q: 処理熱量 外気湿度が高いため除湿 処理熱量が高くなった 7 月 14 日と 15 日 外気温湿度が低いため除湿 処理熱量の低かった 7 月 28 日と 8 月 29 日を除けば 7 月 ~9 月の除湿量は 658kg/day~1,080kg/day で変動しており 平均除湿量は 874kg/day であった 各月の処理熱量は 1,995MJ/day~3,239MJ/day で そのうち顕熱と潜熱はそれぞれ 129MJ/day~650MJ/day と 1,647MJ/day~2,701MJ/day で変動しており 平均処理熱量は 2,652MJ/day で そのうち顕熱と潜熱は 517 MJ/day と 2,134 MJ/day であった 各月の電力量は 124 kw/day~204kw/day で変動しており 平均電力量は 143kw/day であった 22
28 処理熱量 [MJ/day] 除湿量 [kg/day] 電力量 [kw/day] 顕熱 MJ/d 潜熱 MJ/d 除湿量 kg/d 電力量 kw/d 月 8 月 9 月 図 3.5 日積算除湿量と処理熱量及び電力量 0 23
29 3-3-2 時間積算除湿量と処理熱量及び電力量 図 3.6 に各月の立ち上がり時を除いた空調運転時間帯における時間積算除湿量と時間積算処理熱量及び電力量を示す 7 月の除湿量は 18kg/h~196kg/h で変動しており 平均除湿量は 114kg/h であった 処理熱量は 63MJ/h~613MJ/h で そのうち顕熱と潜熱はそれぞれ 5MJ/h~167MJ/h と 46MJ/h~ 490MJ/h で変動しており 平均処理熱量は 351MJ/h で そのうち顕熱と潜熱は 65MJ/h と 286 MJ/h であった 電力量は 11 kw/h~21kw/h で変動しており 平均電力量は 16kw/h であった 8 月の除湿量は 52kg/h~127kg/h で変動しており 平均除湿量は 91kg/h であった 処理熱量は 166MJ/h~383MJ/h で そのうち顕熱と潜熱はそれぞれ 2MJ/h~96MJ/h と 130MJ/h~ 317MJ/h で変動しており 平均処理熱量は 280MJ/h で そのうち顕熱と潜熱は 52MJ/h と 229 MJ/h であった 電力量は 14 kw/h~24kw/h で変動しており 平均電力量は 19kw/h であった 9 月の除湿量は 23kg/h~118kg/h で変動しており 平均除湿量は 83kg/h であった 処理熱量は 138MJ/h~319MJ/h で そのうち顕熱と潜熱はそれぞれ 4MJ/h~93MJ/h と 58MJ/h~ 294MJ/h で変動しており 平均処理熱量は 255MJ/h で そのうち顕熱と潜熱は 207MJ/h と 48 MJ/h であった 電力量は 12 kw/h~24kw/h で変動しており 平均電力量は 21kw/h であった 24
30 処理熱量 [MJ/h] 除湿量 [kg/h] 電力量 [kw/h] 処理熱量 [MJ/h] 除湿量 [kg/h] 電力量 [kw/h] 処理熱量 [MJ/h] 除湿量 [kg/h] 電力量 [kw/h] 700 顕熱 MJ/h 潜熱 MJ/h 除湿量 kg/h 電力量 kw/h 日付 顕熱 MJ/h 潜熱 MJ/h 除湿量 kg/h 電力量 kw/h 日付 顕熱 MJ/h 潜熱 MJ/h 除湿量 kg/h 電力量 kw/h 日付 図 3.6 時間積算除湿量と処理熱量及び電力量 [ 上 :7 月 中 :8 月 下 :9 月 ] 25
31 COP 3-4 COP と負荷率と SHF COP と熱負荷率の関係 図 3.7 に 7 月 ~9 月の立ち上がり時を除いた空調運転時間帯における COP と熱負荷率の関 係を示す COP と熱負荷率はそれぞれ (5) と (6) により求めた COP = Q/W (5) α Q = Q/Q R (6) Q: 処理熱量 W: 電力量 α h : 熱負荷率 Q R : 定格処理熱量 7 月 ~9 月における熱負荷率は約 0.2~1.2 COP は約 2~10 で変動しており 熱負荷率は約 0.4~0.8 COP は約 3~8 に集中していた 定格 COP3.76 を上回ったものは 79% であった 熱負荷率 0.4 以上の時 定格 COP 以上の性能を示した また 7 月 14 日と 15 日は外気絶対湿度が高く 処理熱量が大きくなるため熱負荷率 1.0 を超える値を示したと考えられ 7 月 28 日と 8 月 29 日は外気温湿度が低く 処理熱量が小さくなるため熱負荷が 0.4 以下 COP が 3 以下の値を示したと考えられる /28 8/28 7/ 定格 COP 熱負荷率図 3.7 COP と熱負荷率の関係 26
32 SHF SHF と除湿負荷率の関係 図 3.8 に 7 月 ~9 月の立ち上がり時を除いた空調運転時間帯における SHF と除湿負荷率の 関係を示す SHF と除湿負荷率はそれぞれ (6) と (7) により求めた SHF = q s / Q (7) α L = L/ L R (8) q s : 顕熱 Q: 処理熱量 α L : 除湿負荷率 L: 除湿量 L R : 定格除湿量 7 月 ~9 月における除湿負荷率は約 0.2~1.4 SHF は約 0.1~0.4 で変動しており 除湿負荷率は約 0.3~0.8 SHF は約 0.1~0.3 に集中していた 除湿負荷率 0.5 以上のとき 定格 SHF0.23 を下回っていた また 7 月 14 日と 15 日は外気絶対湿度が高く 除湿負荷が大きくなるため熱負荷率 1.0 を超える値を示したと考えられ 7 月 28 日と 8 月 29 日は外気温湿度が低く 除湿負荷率が小さくなるため SHF が 0.3~0.4 と高い値を示したと考えられる /28 8/28 定格 SHF / 除湿負荷率 図 3.8 SHF と除湿負荷率の関係 27
33 温度交換効率 湿度交換効率 [%] 除湿効率 [g/kj] 3-5 交換効率と除湿効率 図 3.9 に7 月 ~9 月の立ち上がり時を除いた空調運転時間帯における全熱交換機の温度交換効率と湿度交換効率 デシカントロータの除湿交換効率を示す 全熱交換機の温度交換効率と湿度交換効率 デシカントロータの除湿効率それぞれは (9) と (10) (11) の方法で求めた η θ = (θ OA θ SA )/(θ OA θ 3 ) (9) η x = (x OA x SA )/(x OA x 3 ) (10) η l = ρ G SA (θ 2 θ 3 )/(h 5 h 4 ) (11) η θ : 温度交換効率 θ OA : 外気温度 θ SA : 給気温度 θ 3 : 除湿側デシカントロータ通過後の温度 η x : 湿度交換効率 x OA : 外気温度 x SA : 給気温度 x 3 : 除湿側デシカントロータ通過後の温度 η l : 除湿効率 ρ: 比重 h 5 : 凝縮器通過後のエンタルピー h 4 : 排気側全熱交換器通過後のエンタルピー 全熱交換の温度交換効率は 45%~92% で変動し 平均して約 66% を示し 湿度交換効率は約 70% を示した デシカントロータの除湿効率は 0.02g/kJ~0.12g/kJ で変動し 平均して約 0.05g/kJ を示した 定格運転時における全熱交換機の温度交換効率と湿度交換効率が 68% デシカントロータの除湿効率が 0.09g/kJ であるため全熱交換器はほぼ定格と同等の値を示したが デシカントロータは定格以下の値であった 100% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 温度交換効率 除湿効率 湿度交換効率 図 3.9 交換効率 28
34 第 4 章 考察
35 第 4 章考察 4-1 デシカントロータの再生温湿度の検討 実測結果の各月の絶対湿度の変動から再生側デシカントロータ通過前後で絶対湿度の低下がみられ 水蒸気の脱着がされず 吸着を行われている時間帯があることがわかった そこで 吸着が行われた原因を探るため 脱着と吸着が行われた場合での各プロセスの違いを確認するために空気線図による比較を行った 図 4.1 の空気線図に再生側デシカントロータ通過時に水蒸気の脱着が行われた場合と 吸着が行われた場合における各場所の温湿度を示す 外気 給気 還気 全熱交換器の給気側と排気側 除湿側デシカントロータ 蒸発器 凝縮器通過後での値は異なるものの 脱着が行われた場合と 吸着が行われた場合のどちらにおいても各場所における冷却 除湿 加熱 加湿のプロセスは 同様に行われていた このことから 再生側デシカントロータ通過時における脱着と吸着には 各場所における温湿度ではなく 回転制御が影響を与えていると考えられる また デシカントロータの熱分布は均一ではないため 再生側デシカントロータ通過時の測定器設置位置に問題があることも考えられる 図 4.1 空気線図 29
36 4-2 回帰分析による給気温湿度に関する検討 給気設定温湿度に影響を与えている因子を探るため 回帰分析によりそれぞれの測定箇所の温湿度と電力量の影響度を調べた 回帰分析はある変数 (x) が他の変数 (y) とどのような関係にあるのかを推定するために用いられる また 一方の変数 (x) がもう一方の変数 (y) にどのように影響しているのかが回帰式として表される 表 4.1 に給気温湿度それぞれの回帰分析の結果を示す 本研究では P 値により因子を確定させた P 値はその因子が意味のない可能性の確立を示しており この値が一般的 0.05 以下になれば信用できるとされている そこで 0.05 より上の因子は除外し 残った因子が給気温湿度に影響を与えている因子だと考え分析を行った その結果 給気温度に影響を与えている因子は 還気温湿度 (θ RA, x RA ) 蒸発器通過後の温湿度 (θ 2, x 2 ) 除湿側デシカントロータ通過後の温湿度(θ 3, x 3 ) 排気側全熱交換機通過後の温湿度 (θ 4, x 4 ) 凝縮器通過後の温湿度(θ 5, x 5 ) となった また 給気湿度に影響を与えているのは 蒸発器の通過後の温湿度 (θ 2, x 2 ) 除湿側デシカントロータ通過後の湿度(x 3 ) 排気側全熱交換機通過後の温度 (θ 4 ) 凝縮器通過後の温湿度(θ 5, x 5 ) となった 回帰分析により得られた給気温度と給気湿度の回帰式を (12) と (13) に示す θ SA =0.15θ RA +0.14x RA +0.01θ x θ x θ x θ x (12) x SA =-0.05θ x x θ θ x (13) 回帰式の計算結果から得た給気温湿度と 測定した給気温湿度との関係を図 4.2 に示す 回帰式の計算結果から得られた給気温湿度と測定した給気温湿度の重相関係数 R 2 の値が 1 に近いことから 回帰式から考えられた影響を与えている因子は妥当だと考えられる 係数の絶対値の大きさから各因子の影響度を考えると給気温度においては 排気側全熱交換機通過後の温度 (θ 4 ) 除湿側デシカントロータ通過後の湿度(x 3 ) 凝縮器通過後の湿度 (x 5 ) の 3 つが順に大きいことが分かった 給気湿度においては 除湿側デシカントロータ通過後の湿度 (x 3 ) 凝縮器通過後の湿度(x 5 ) 蒸発器の通過後の湿度(x 2 ) の 3 つが順に大きいことが分かった 表 4.2 に各因子の変動を示す 求めたい因子を変数として そのほかの因子には表 1 の最小値を回帰式に代入し計算した結果 設定温度 27.0 以下で給気するためには 排気側全熱交換機通過後の温度は 29.3 以下 除湿側デシカントロータ通過後の温度は 30.4 以下 凝縮器通過後の湿度は 17.2g 以下にする必要があることがわかった また 設定湿度 10.5g 以下に給気するためには 除湿側デシカントロータ通過後の湿度は 9.9g 以下 凝縮器通過後の湿度は 26.3g 以下にする必要があることがわかった 30
![計算結果 表 4.1 回帰分析結果 [ 左 : 給気温度 右 : 給気湿度 ] 回帰統計 重相関 R 0.985042 重決定 R2 0.970308 補正 R2 0.9692 標準誤差 0.2029 観測数 279 係数 標準誤差 P- 値 切片 2.615123 1.044841 0.012914 θ RA x RA θ 2 x 2 θ 3 x 3 θ 4 x 4 θ 5 x 5 0.](/docs-images/88/114679139/images/37-0.jpg "150006 0.059682 0.012543 0.136437 0.047437 0.004349 0.013778 0.002629 3.23E-07 0.288563 0.119142 0.016099 0.283087 0.034855 1.69E-14-0.60017 0.079949 8.99E-13 0.614844 0.025677 1.55E-68-0.41814 0.")
37 計算結果 表 4.1 回帰分析結果 [ 左 : 給気温度 右 : 給気湿度 ] 回帰統計 重相関 R 重決定 R 補正 R 標準誤差 観測数 279 係数 標準誤差 P- 値 切片 θ RA x RA θ 2 x 2 θ 3 x 3 θ 4 x 4 θ 5 x E E E E 回帰統計 重相関 R 重決定 R 補正 R 標準誤差 観測数 279 係数 標準誤差 P- 値 切片 θ E-50 x x E-32 θ θ x E 給気温度 y = x R² = 給絶対湿度 y = x R² = 測定による給気温湿度 図 4.2 回帰式の計算結果と給気温湿度の関係 表 4.2 因子の変動 31
38 4-3 デシカントロータ回転数に関する検討 表 4.3 に風量の各変化条件と 図 4.3 に風量変化時のデシカントロータの各結果を示す 3) 既往の研究の風量変化によるデシカントロータの能力変化の検証から 回転数を上げることでデシカントロータの除湿性能は上がるが 風量に対して回転数が早すぎた場合 デシカントロータの顕熱交換量が多くなることにより除湿性能の低下がすることがわかった 既往の研究ではデシカントロータ回転数が 29rph に対し 給気風量が 1000m 3 /hになると除湿性の低下が見られた 本研給のデシカントロータの回転数は 5~20rph 還気風量は 9,765m 3 /hであるため 既往の研究に比べデシカントロータが遅く回転していることが分かった 既往の研究でもっとも良い結果であった 3000m 3 /hと比較しても遅く回転していることが分かり 除湿性能を上げるためには回転数を上げる必要があることが考えられた また 図 4.4 に示すように 遅く回転している顕熱交換量が少ない現状においても 7 月 ~9 月の温度頻度見ると設定温度に給気できていない割合が約 3 割あり 設定温度を満たすことは困難であると考えられた 表 4.3 風量の各変化条件 図 4.3 風量変化時のデシカントロータの各結果 32
39 頻度 [%] 100% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 24 ~ ~ ~ ~34 38 ~ ~ ~ ~49 外気還気給気再生温度外気還気給気再生温度外気還気給気再生温度 7 月 8 月 9 月 図 4.4 温度頻度 (9:00~18:00) 33
40 第 5 章 まとめ
41 第 5 章まとめ ヒートポンプ式リタンエアデシカント空調機の夏期の実測調査を行い 以下の知見を得た 1) 給気温度が設定温度 27.0 以下であった割合は7 月が約 5 割 8 月と 9 月が約 9 割であった 給気湿度が設定湿度 10.5g 以下であったのは7 月が約 7 割 8 月が約 3 割 9 月は約 9 割であった 7 月は給気設定温度に 8 月は設定温湿度にできていない割合が高かったことがわかった これは外気温度 31.5 以上の割合が各月の中で 7 月が大きかったためだと考えられた 2) 再生温度は最小で約 38.0 最大で約 49.0 を示し平均では約 47.0 であったため低温度で運転できていることが分かった しかし 再生側デシカントロータ通過前後で絶対湿度の低下がみられ 水蒸気の脱着が行われず 吸着が行われている時間帯があった これはデシカントロータ回転数制御による影響だと考えられた 3) 各月の処理熱量の平均は 2,652MJ/day で そのうち顕熱 1~4 割と潜熱は 6~9 割であった また 除湿量の平均は 874kg/day 電力量の平均は 143kw/day であった 4) 全熱交換の温度交換効率は約 66% 湿度交換効率は約 70% であった デシカントロータの除湿効率は約 0.05g/kJ であったため 全熱交換機の温度交換効率と湿度交換効率においてはほぼ定格と同等の値を示した デシカントロータの除湿効率においては定格以下の値であった 5)SHF 除湿負荷率 0.5 以上のとき 定格 0.23 を下回り COP は熱負荷率 0.4 以上の時 定格以上の性能を示すことがわかった 6) 給気温度と設定湿度にもっとも影響を与えているのはそれぞれ 排気側全熱交換機通過後の温度と除湿側デシカントロータ通過後の湿度であることがわかった また それぞれが設定温湿度で給気するために何 以下にする必要があるかを回帰式に変動最小値を代入し求めた結果 排気側全熱交換機通過後の温度は 29.3 以下 除湿側デシカントロータ通過後の湿度は 9.9rg 以下にする必要があることがわかった 34
42 今後の課題 デシカントロータ再生時に水蒸気の吸着が行われている時間帯があり それが回転数による影響 または 測定器の位置による問題だと考えられたが どのようにすれば改善されるかは検討されなかった より詳細な解析を行うために デシカントロータ回転数の測定を行う必要があることが考えられた また デシカントロータの除湿性能は回転数を早くすることで上昇するが 顕熱交換量が多くなるため設定温度にするのは難しくなる そのため 従来通りの室内環境を維持するためには ビル用マルチエアコンの室内負荷処理に依存する形となる ビル用マルチエアコンの性能を解析することで より正確な温湿度管理が行えると考えられた 35
43 参考文献 1) 安村直樹 永田久美 : 低温再生デシカントと全熱交換による換気負荷の軽減 日本冷凍空調学会,86,pp. 9-13, ) 上村紘世宋城基 : ヒートポンプ式デシカント空調機の性能に関する研究夏期における実測調査 日本建築学会中国支部研究報告集 38 pp , ) 伊藤剛安松直樹平田清中山和樹 : 低炭素化と知的生産性に配慮した最先端オフィスにおける潜熱顕熱分離型空調の研究第一報レタンエアデシカント空調機の実負荷運転における最適能力調整 日本冷凍空調学会論文集 pp
44 謝辞 本研究を遂行するにあたり 様々な御指導してくださった宋城基准教授に感謝の意を表し ます また 実測に協力して下さったダイダン ( 株 ) 昭和鉄工 ( 株 ) パナソニック ES エ ンジニアリング ( 株 ) 対象建物の皆様に感謝の意を表します
目次 第 1 章序論 1-1 研究背景 既往の研究 研究目的 論文構成 9 第 2 章建物と空調システムの概要及び実測方法 2-1 建物と空調システム概要 実測方法 14 第 3 章 213 年 12 月 ~214 年 3 月実測結果 3-1 温度 1
指導教員記入欄 担当教員宋城基 印 卒業論文 冬期におけるヒートポンプ式リタンエアデシカント 空調システムの性能調査 指導教員 : 宋城基准教授 広島工業大学環境学部 環境デザイン学科 215 年度 山之内喜一 目次 第 1 章序論 1-1 研究背景 1 1-2 既往の研究 2 1-3 研究目的 8 1-4 論文構成 9 第 2 章建物と空調システムの概要及び実測方法 2-1 建物と空調システム概要
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発電所建屋を対象とした 室内温熱環境の実態把握と 数値流体解析に関する研究 T07K712E 山田丈指導教員赤林伸一教授 研究背景 発電所建屋 ( タービン建屋 ) などの施設では 室内に蒸気タービン本体や熱交換器等の巨大な発熱機器が存在するため 作業環境の悪化や制御用の電子機器に対する影響が懸念される 今後の電力需要の変動や突発的な機器の不具合等により特に高温となる夏場に点検が行われることも考えられ
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セントラル空調での計算事例 (A ビル ) 実在建物 ( 事務所ビル 14 階建 延床 20,000 m2 ) を対象とした建築及びセントラル空調システムの入力方法のデモと演習 第 6 回 BEST 省エネ基準対応ツール の特徴と使い方 2015/11/27 小林弘造 ( 日建設計 ) 1 今日の講習内容 1. 0 から建築 ~ セントラル空調システムの入力 1.1 建築 PAL* の計算 1.2
業務用空調から産業用まで 圧倒的な効率で省エネやCO2排出量削減に 貢献するKOBELCOのヒートポンプ ラインナップ一覧 業界最高効率の高い省エネ性 シリーズ 全機種インバータを搭載し 全負荷から部分 機 種 総合COP 冷房 供給温度 暖房 熱回収 冷温同時 製氷 冷媒 ページ HEMⅡ -10
Heat Pump General Catalog http://www.kobelco.co.jp/products/standard_compressors/heatpump/ RSEDgeneral1802-20 technotree 業務用空調から産業用まで 圧倒的な効率で省エネやCO2排出量削減に 貢献するKOBELCOのヒートポンプ ラインナップ一覧 業界最高効率の高い省エネ性 シリーズ
NHK環境報告書2008
1 2008 2008 2 2008 3 4 2008 Environmental Report 2008 5 6 2008 2001 15%2000 20007.3% 10%2002 50 20063 20026.3% 10%2003 1618 20038.0% 10%2003 200316.8% 20%2003 200319.1% 20%2003 200317.8% 120082012 200820081
基礎から学べる設備設計シリーズ / 空調設備編 1 空調設備の概要と種類 1 空調設備の概要と種類 1 講義のねらい 今や空調設備は 建物の機能を維持していくためには 不可欠な装備 要素となってい 5 10 る 適正な室内温熱環境及び空気環境を如何に 少ないエネルギーで実現させるかが大きな課題といえ
1 空調設備の概要と種類 1 空調設備の概要と種類 1 講義のねらい 今や空調設備は 建物の機能を維持していくためには 不可欠な装備 要素となってい る 適正な室内温熱環境及び空気環境を如何に 少ないエネルギーで実現させるかが大きな課題といえる 本講義では 前半では 空調の目的 室内温熱 空気環境の評価基準 空調負荷等の基本概要を概説する 後半は 空調設備を構成する代表的な機器 装置 システム /
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実在建物 (A ビル ) を対象とした建築及びセントラル空調システムの簡易な入力方法のデモンストレーションと演習 第 6 回 BEST 改正省エネ基準対応ツール の特徴と使い方 2014/8/29 小林弘造 ( 日建設計 ) 1 今日の講習内容 1. 0 から建築 ~ セントラル空調システムの入力 1.1 建築 PAL* の計算 1.2 セントラル空調システム 台数制御の優先順位 セントラルの基準仕様
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寺島今朝成株式会社ウッドビルド市川渡株式会社ケー アイ エス岩前篤近畿大学 平成 26 年度住宅 建築物技術高度化事業 1. 背景 目的 -1- 技術開発の内容 CO2 排出量 の削減 地球温暖化防止 電力消費の削減と平準化 電力不足への対応 グローバルな要求事項 今後の電力供給体制への影響が大きい 地球温暖化が叫ばれる中 グローバルな要求事項として CO2 排出量の削減が求められている 加えて震災後の電力供給体制に対し
14/7/4 冷房による消費エネルギーと二酸化炭素排出量 家庭部門 : 電力 kwh 業務部門 : 電力 kwh ガス MJ 石油 MJ 熱 MJ 7 万トン 万トン 引用 : エネルギー 経済統計要覧 ( 日本エネルギー経済研究所計
14/7/4 吸着式デシカント除湿 空調の基礎と応用 金沢大学理工研究域機械工学系 児玉昭雄 akodama@se.kanazawa-u.ac.jp まえがき このデシカント空調に関する資料は 金沢大学理工研究域機械工学系環境科学研究室の学生教育用に作成したものです 本目的以外に使用して生じた不利益等については一切責任を負いません 資料内の図面等を引用する際には ご連絡をお願いします なお 二次引用はお断りします
工場など天井が高く、中・大規模な空間の効率的な空調を実現する置換換気空調用パッケージエアコンを製品化
2009 年 7 月 28 日 日立アプライアンス株式会社 工場など天井が高く 中 大規模な空間の効率的な空調を実現する置換換気空調用パッケージエアコン (*1) を製品化 建屋全体を空調する混合空調方式 (*2) に比べ 消費電力量や CO2 排出量を約 4 割削減 (*3) 可能 日立アプライアンス株式会社 ( 取締役社長 : 石津尚澄 ) は 工場など 天井が高く 中 大規模な建屋などにおいて
開発背景 2003 年の建築基準法改正により 24 時間換気設備 の設置が義務化されました 換気の義務化により 近年 普及している高気密 高断熱住宅においては 換気による外気の導入が空調負荷の大きな要因になります これを受けて 冷暖房の熱を無駄に捨てることなく換気による空調負荷を低減するために熱交換
2012 年 11 月 8 日 ヒートポンプデシカント方式全館調湿 換気ユニット 新しい発想の調湿 換気システムで快適性と省エネを両立 住宅用全館調湿 換気ユニット DESICA HOME AIR( デシカホームエア ) を新発売 ダイキン工業株式会社は 高気密 高断熱住宅向け 1 に水配管不要で湿度調整ができる全館調湿 換気ユニット DESICA HOME AIR( デシカホームエア ) 2 機種を
【配布資料】
省エネルギー計画書等届出書添付資料参考例 仕様基準 ( 簡易なポイント法 ) 集計表 * 本集計表は 省令に基づく 届出書 添付資料の参考例です 具体的には所管行政庁の指示に従って下さい * 仕様基準 ( 簡易なポイント法 ) の適用規模は,000 m未満の建築物となります * 空気調和設備以外の機械換気設備のエネルギーの効率的利用 昇降機に係るエネルギーの効率的利用 については 仕様基準 ( 簡易なポイント法
伝熱学課題
練習問題解答例 < 第 9 章熱交換器 > 9. 入口温度 0 の kg/ の水と 入口温度 0 の 0 kg/ の水の間で熱交換を行 う 前者の出口温度が 40 の時 後者の出口温度はいくらか 解 ) 式 (9.) を使う,,,, において どちらの流体も水より に注意して 0 40 0 0, これを解いて, 9. 0 の水を用いて 0.MPa の飽和蒸気 kg/ と熱交換させ 蒸気を復水させること
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ビル用マルチエアコンの開発を支えるシミュレーション Simulation for Development of Multi-Split type Air Conditioning Systems 株式会社日建設計エンジニアリング部門設備設計グループ M&E Engineering Div. Engineering Dept. NIKKEN SEKKEI 佐藤孝輔 Kosuke SATO ビル用マルチエアコン
新事業分野提案資料 ＡＥＤ（自動体外式除細動器） 提案書
エコミスト冷却効果測定結果資料 ( エコミスト SS エコミスト FS 他 ) 平成 23 年 3 月 株式会社イマギイレ 1 エコミスト SS 冷却効果測定結果 エコミスト SS( システムタイプ ) を自社整備工場に設置し 夏期の冷却効果 = 気温低減効果を任意の条件下で実測した結果を示したものです 2 エコミスト SS 冷却効果 ( 大宮工場デモ機 : 測定概要 ) 測定期間 :2009 年
土壌熱容量を用いる外気負荷低減システムに関する研究
1 土壌熱容量を用いる外気負荷低減システムに関する研究 名古屋大学 尹奎英 紹介内容 2 クール / ヒートチューブについて クール / ヒートチューブの熱交換特性 クール / ヒートチューブの導入事例と性能 (T 社研修棟 健康センター ) クール / ヒートチューブ導入に関する検討事例 クール / ヒートチューブについて 地中埋設管内に室内空気あるいは外気を通して 夏には冷熱を冬には温熱を得るパッシブ手法である
3. 測定結果 床吹出し空調は 7 階会議室と 17 階幹部室で実施したが 計測結果は室用途や使用状況から若干の違いはあるものの ほぼ同様な傾向を示すことから本報告はその内容を特徴的に表す 17 階幹部室の計測データを報告する 夏期 (1) 室内温度分布 冬期 図.4 17 階幹部室温度 ( 床吹出
平成 23 年度 クールビズ / ウォームビズ空調における効果検証について 札幌第 1 地方合同庁舎の事例報告 北海道開発局営繕部営繕整備課 佐藤貴裕永井宏明 本報告は 平成 2 21 年度に実施した札幌第 1 地方合同庁舎の空調設備改修工事において 床吹出し空調システムを採用したクールビズ / ウォームビズ対策を主体とした改修内容について効果 検証を行ったものである 今回の報告が 行政サービス環境の確保と空調エネルギーの削減を両立させるひとつの手法として
業界初大風量の換気装置との接続により 大空間の温度 湿度 換気量を一元管理できるマルチエアコン VRV X VRV A シリーズを新発売 2018 年 2 月 1 日 ダイキン工業株式会社は マルチエアコンの最高級モデル VRV X シリーズ (22.4kW~118.0kW 全 18 機種 ) と
業界初大風量の換気装置との接続により 大空間の温度 湿度 換気量を一元管理できるマルチエアコン VRV X VRV A シリーズを新発売 2 月 1 日 ダイキン工業株式会社は マルチエアコンの最高級モデル VRV X シリーズ (22.4kW~118.0kW 全 18 機種 ) と 標準モデル VRV A シリーズ (22.4kW~150.0kW 全 24 機種 ) を 7 月中旬より発売します
図 - 1 設備関連改修工事の取組み 2. 自然エネルギーと高効率機器を利用した熱源システム 2.1 熱源システム概要熱源システムは, 自然エネルギーの有効利用 高効率 トップランナーシステムの採用 をポイントとして計画し, 電気とガス, および氷蓄熱システム ( 既設再利用 ) による夜間電力を利
リニューアルの動向 2013 特集 2. オフィスのリニューアル事例 新菱冷熱工業本社ビルにおける省エネ改修 福井雅英 MASAHIDE FUKUI ( 新菱冷熱工業 中央研究所サステナブルエネルギーシステムグループ ) はじめに 1970 年の竣工から40 年が経過した新菱冷熱本社ビル ( 以下, 本社ビルとよぶ ) は, 基本設備は竣工当初のものであり, 老朽化に対する対応が求められていた また,
補足資料 1-2 運用実施 温水ボイラの空気比低減による燃料消費量の削減 (13A ガス ) 現状 問題点都市ガスボイラを使用 燃料を完全燃焼させるための空気比が大きい ( 排ガス温度 200 空気比 1.5) そのため 排ガス量が増加し 排ガス熱損失が増加している 空気比 21/{21-( 排ガス
補足資料 1-1 ガス吸収式冷温水機の空気比調整による燃焼効率上昇 運用実施 現状 問題点 施設のベース空調に使用している吸収式冷温水機の燃料用空気は必要以上に供給している 設定 ( 排ガス温度 140 空気比 1.43) で運転 ガス吸収式冷温水機において燃焼用空気を必要以上に供給すると 排ガス量が増えエネルギー損失が増大する 空気量を適正値に下げることで省エネとなる 燃焼時の空気比を 1.3 に調整するため
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ビルおよび住宅における除湿 加湿空調制御の問題点と最新の技術動向 Problems and Recent Technology Trends Regarding Dehumidification/Humidification Air-Conditioning Control in Buildings and Homes トータルシステム研究所 Total System Laboratory 北原博幸
Microsoft PowerPoint _BELCA新技術説明会_ACE-Vids_新日本空調_02
2016 年 9 月 23 日 BELCA オフィスビル等の省エネに関する新技術説明会 室内環境連携型動的空調システムシミュレーション ACE-Vids (Air Conditioning & Environment-Visual Dynamic Simulator) 技術開発研究所中村元 0 目次 会社紹介と開発経緯 ACE-Vids 概要 計算デモ シミュレーション事例 ➀ 人工気象室の空調制御の最適化
Microsoft PowerPoint - BEST講習会1004.pptx
2015 年度 BEST 専門版 講習会 [ 建築 ] プログラムの使い方 中級 (2015/10/16) 自然換気とハイブリッド空調の省エネ効果 本佳嗣 ( 本設計 ) Agenda 2 1. 然換気システムとは 2.BEST 専 版 然換気計算機能の特徴 3. 上の注意点 中性帯の さ 換気 積 然換気許可条件 4. 標準オフィスモデルを使った演習 5. 設計で活 するための検討例 ハイブリッド空調の省エネ効果
< 検証実験の背景 > SNS 上で 夏場にエアコンをつけっぱなし運転したら電気代が安くなった という情報が拡散したことをきっかけに エアコンをつけっぱなしするのとこまめに入り切りするのでは どちらが安くなるか に関心が集まっています 夏場のエアコン利用に関して 100 名の方にアンケートを行ったと
ニュースレター 第 5 回 ダイキン空気のお悩み調査隊がゆく! 2016 年 8 月 12 日 8 月の猛暑日 大阪の築 10 年 南向きマンション 2 部屋での検証結果日中 30 分の外出ならエアコンは切るより つけっぱなし がお得でした! 時間に関係なくいつでも つけっぱなし にするのは逆効果 ダイキン工業株式会社は 空気のプロとして空気にまつわる課題や悩みごと 素朴な疑問を検証する ダイキン空気のお悩み調査隊
東邦大学理学部情報科学科 2014 年度 卒業研究論文 コラッツ予想の変形について 提出日 2015 年 1 月 30 日 ( 金 ) 指導教員白柳潔 提出者 山中陽子
東邦大学理学部情報科学科 2014 年度 卒業研究論文 コラッツ予想の変形について 提出日 2015 年 1 月 30 日 ( 金 ) 指導教員白柳潔 提出者 山中陽子 2014 年度東邦大学理学部情報科学科卒業研究 コラッツ予想の変形について 学籍番号 5511104 氏名山中陽子 要旨 コラッツ予想というのは 任意の 0 でない自然数 n をとり n が偶数の場合 n を 2 で割り n が奇数の場合
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情報通信用空調ソリューションとは 近年, サーバや情報通信装置などの ICT 装置は, 社会に広く普及し, インフラとして重要性を増しています. ICT 装置は, 運用時に常時大量の発熱を伴い, 年間を通じて空調機による冷房が必要になるため, 空調機の消費電力量の低減が強く求められています. また, 空調機が停止すると,ICT 装置周辺の温度が上昇し, 最悪の場合, ICT 装置の停止に至りサービスへの影響が出る可能性があるため,
azbil Technical Review 2011年1月号
azbil Technical Review 011 年 1 月発行号 熱源最適化コントローラのためのシミュレーション技術開発 Development of Simulation Technology for a Heat Source Optimization Controller 株式会社山武 ビルシステムカンパニー 松尾裕子 Yuko Matsuo キーワード熱源最適化コントローラ,, 熱源,
高効率空気熱源ヒートポンプ式熱風発生装置“熱Pu-ton”の開発,三菱重工技報 Vol.54 No.2(2017)
冷熱特集技術論文 23 高効率空気熱源ヒートポンプ式熱風発生装置 熱 Pu-ton の開発 Development of "Neppu-ton" Hot Wind Generator Using High-efficiency Air to Air Heat Pump *1 小林隆之 *2 吉田茂 Takayuki Kobayashi Shigeru Yoshida *2 前野政司 *3 森孝親 Masashi
出荷総冷房能力比 効率比 潜熱比 2% 18% 16% 14% 12% 1% 8% 6% 4% 2% % % 蒸発温度 ( ) 35% 3% 25% 2% % 1% 図 2 冷媒蒸発温度と効率
ZEB を目指したビル用マルチエアコン Multiple split air-conditioning system for net-zero Energy Building ダイキン工業株式会社環境技術研究所 Daikin Industries, Ltd. Environmental technology laboratory 松井伸樹 西村忠氏 Nobuki Matsui, Tadafumi Nishimura
運転しない
よくある技術相談 Q1: リモコンスイッチの液晶に 圧縮機予熱中 を表示して運転しない Q2: ドライ運転のとき 室内ユニットの吹出口より霧がでるときがある Q3: 湿度の高い雰囲気で冷房運転したとき 室内ユニットから霧がでるときがある Q4: 室内ユニットのパネルやキャビネットに結露または露が落下する Q5: 運転中 室内ユニットから吹き出す風がくさい Q6: 運転中に シュー という水の流れる音がする
住宅部分の外壁 窓等を通しての熱の損失の防止に関する基準及び一次エネルギー消費量に関する基準 ( 平成 28 年国土交通省告示第 266 号 ) における 同等以上の評価となるもの の確認方法について 住宅部分の外壁 窓等を通しての熱の損失の防止に関する基準及び一次エネルギー消費量に関する基準 (
住宅部分の外壁 窓等を通しての熱の損失の防止に関する基準及び一次エネルギー消費量に関する基準 ( 平成 28 年国土交通省告示第 266 号 ) における 同等以上の評価となるもの の確認方法について 住宅部分の外壁 窓等を通しての熱の損失の防止に関する基準及び一次エネルギー消費量に関する基準 ( 平成 28 年国土交通省告示第 266 号 )( 以下 住宅仕様基準 という ) の 2 一次エネルギー消費量に関する基準では
夏期節電手法のご紹介 に関する資料の見方 節電メニューの説明 節電メニューの概要について説明しています 計算例 節電効果をお客さま自身にて理解し試算できるよう, 試算条件や計算式等を記載しております ( 注 : ある条件下による試算事例であり, 各々の建物の運用状況等によって節電効果は異なります )
夏期節電手法のご紹介 今夏の節電を実施する際の具体的な手法をご紹介いたします 実行しやすく, すぐ取り組める 事例を中心に計算例やも合わせて記載しております 本手法をに, 確実な節電を実施してくださいますようお願いいたします ご注意 一定の条件で試算しておりますので, 施設の利用状況や運用状況等によって実際と異なる場合がございます 安全衛生および管理上において, 不適切なものとならないようご注意ください
外気カット制御 有 外気冷房制御 無 全熱交換器制御 有 ( 全熱交換効率 0.) 2 換気設備 室用途毎に基準設定換気風量 ( 換気回数 ) 基準設定全圧損失 標準的な送風機の送風機効 率 伝達効率 余裕率 モータ効率を定め これらを標準設備仕様とする 基準設定換気風量 : 設計者へのヒアリング調
建築物の基準一次エネルギー消費量の算定方法について ( 案 ) 参考資料 -1 ( 第 1 回合同会議配布資料 -2 を改訂 ) 1. 基準一次エネルギー消費量の算定方法について (1) 目標水準とする 基準一次エネルギー消費量 は 設備毎 地域毎 室用途毎に与えられる 基準一次エネルギー消費量原単位 (MJ/m2 年 ) を元に算出される (2) 基準一次エネルギー消費量原単位 は 次の(3) の通り決定する
画像類似度測定の初歩的な手法の検証
画像類似度測定の初歩的な手法の検証 島根大学総合理工学部数理 情報システム学科 計算機科学講座田中研究室 S539 森瀧昌志 1 目次 第 1 章序論第 章画像間類似度測定の初歩的な手法について.1 A. 画素値の平均を用いる手法.. 画素値のヒストグラムを用いる手法.3 C. 相関係数を用いる手法.4 D. 解像度を合わせる手法.5 E. 振れ幅のヒストグラムを用いる手法.6 F. 周波数ごとの振れ幅を比較する手法第
年 1 月 18 日制定 一次エネルギー消費量計算に用いる地中熱ヒートポンプシステムの熱交換器タイプ を判断するための相当熱交換器長換算係数に関する任意評定ガイドライン 一般社団法人住宅性能評価 表示協会 1. 適用範囲本ガイドラインは 平成 28 年国土交
201901-1-02-001 2019 年 1 月 18 日制定 一次エネルギー消費量計算に用いる地中熱ヒートポンプシステムの熱交換器タイプ を判断するための相当熱交換器長換算係数に関する任意評定ガイドライン 一般社団法人住宅性能評価 表示協会 1. 適用範囲本ガイドラインは 平成 28 年国土交通省告示第 265 号第 1の1(1) に定める空気調和設備の設計一次エネルギー消費量計算に用いる地中熱ヒートポンプシステムの評価で用いる相当熱交換器長換算係数の計算式の作成について
する 熱源システム構成を図 に示す 真空管型太陽熱集熱器と CGS は並列接続されており これらの混合温水が排熱投入型吸収冷温水 機 デシカント空調機の再生コイル 暖房用熱交換器 給湯用熱交換器の順にカスケード利用される 図 2 にデシカント空調機の概要と計測点を示す 対象建物は地下ピットを利用した
日本建築学会技術報告集第 2 巻第 9 号,-8, 年 月 AIJ J. Technol. Des. Vol. 2, No.9, -8, Oct., 夏期における種々の運用条件下での乾式デシカント空調機の挙動の分析と性能の評価 ANALYSIS ON BEHAVIOR AND EVALUATION ON PERFORMANCE OF SOLID DESICCANT AIR HANDLING UNIT
パッシブ設計実測比較_薪ストーブ編
住宅性能診断士ホームズ君 省エネ診断エキスパート パッシブ設計オプション 室温シミュレーションと実測温度の比較 薪ストーブ編 2018/5/25 1 概要 １階 1階リビングに設置された薪ストーブを17時 22時まで稼働した場合の 実測の室温と パッシブ設計 ( )のシミュレーションで求 めた室温との比較を行う 暖房器具 薪ストーブ(輻射式) 最大出力 バーモントキャスティングス社 アンコール model
() 実験 Ⅱ. 太陽の寿命を計算する 秒あたりに太陽が放出している全エネルギー量を計測データをもとに求める 太陽の放出エネルギーの起源は, 水素の原子核 4 個が核融合しヘリウムになるときのエネルギーと仮定し, 質量とエネルギーの等価性から 回の核融合で放出される全放射エネルギーを求める 3.から
55 要旨 水温上昇から太陽の寿命を算出する 53 町野友哉 636 山口裕也 私たちは, 地球環境に大きな影響を与えている太陽がいつまで今のままであり続けるのかと疑問をもちました そこで私たちは太陽の寿命を求めました 太陽がどのように燃えているのかを調べたら水素原子がヘリウム原子に変化する核融合反応によってエネルギーが発生していることが分かった そこで, この反応が終わるのを寿命と考えて算出した
PA10-02-標準ﾏﾙﾁ(UX).xls
性能 外形寸法 送風装置 仕様書 図面記号 - 台数 形名 標準ビル用マルチ UXシリーズ組合せ室外ユニット 馬力 総合品番 PA-P0UX 構成室外ユニット U-P00UX U-P80UX 冷 房能力 kw.0 暖房 標準 kw. 能力 低温 kw. ( 冷房標準 ). OP ( 暖房標準 ).8 ( 冷暖平均 ). 高さ mm,8,8 幅 mm,000 0 奥行 mm 0 0 製品質量 kg 8
発売の狙い 昨今の電力事情から節電に対する関心は高く 業務用エアコンにおいてもより一層の省エネ 節電を強く求められています また エネルギー効率が高い製品の使用を促進するために 省エネルギー法で 2015 年度に具体的に達成すべき基準値が定められています 当社は今回 機器本体の省エネ性の向上を図り
( リ本 No.1402) 2014 年 1 月 16 日三菱電機株式会社 4 方向天井カセット形をフルモデルチェンジ 省エネ性 快適性が向上三菱電機パッケージエアコン スリム ZR シリーズ新商品発売のお知らせ 三菱電機株式会社は 4 方向天井カセット形の全能力帯において業界トップ 1 の通年エネルギー消費効率 (APF) を達成した店舗 事務所用パッケージエアコン スリム ZR シリーズ新商品
一次エネルギー消費量比率 (%) 1 東京ガス株式会社 大阪ガス株式会社 東邦ガス株式会社 パナソニック株式会社 ヤンマーエネルギーシステム株式会社 アイシン精機株式会社との共同受賞 2 低炭素社会に向けた住まいと住まい方 の推進方策についての中間とりまとめ ( 平成 24 年 7 月経済産業省国土
平成 30 年度省エネ大賞において 中規模オフィスビルの更新による普及型 ZEB の実現 が 資源エネルギー庁長官賞 を受賞 ダイキン工業株式会社は 一般財団法人省エネルギーセンターが主催する平成 30 年度省エネ大賞 の省エネ事例部門において 中規模オフィスビルの更新による普及型 ZEB( ネット ゼロ エネルギ ービル ) の実現 が 資源エネルギー庁長官賞 を受賞しました また製品 ビジネスモデル部門において
A 計算に使用したモデル ( 平面図 立面図 面積表 ) 自立循環型住宅設計ガイドライン設定モデル住宅 ( 一般モデル ) 木造 2 階建延床面積 m2 1~3 地域 4~7 地域 寒冷地モデル 温暖地モデル 部位 面積 [ m2 ] 長さ [m] 部位 面積 [ m2 ] 長さ [m
![A 計算に使用したモデル ( 平面図 立面図 面積表 ) 自立循環型住宅設計ガイドライン設定モデル住宅 ( 一般モデル ) 木造 2 階建延床面積 m2 1~3 地域 4~7 地域 寒冷地モデル 温暖地モデル 部位 面積 [ m2 ] 長さ [m] 部位 面積 [ m2 ] 長さ [m](/thumbs/92/109716657.jpg "A 計算に使用したモデル ( 平面図 立面図 面積表 ) 自立循環型住宅設計ガイドライン設定モデル住宅 ( 一般モデル ) 木造 2 階建延床面積 m2 1~3 地域 4~7 地域 寒冷地モデル 温暖地モデル 部位 面積 [ m2 ] 長さ [m] 部位 面積 [ m2 ] 長さ [m")
G1,G2 外皮水準と住宅シナリオ設定に用いた条件 概要 1. 計算モデル 設定項目 設定内容 自立循環型住宅設計ガイドライン設定モデル住宅 ( 一般モデル ) 平面図及び立体図はページ A をご参照ください 2. 構法木造軸組構法 3. 断熱仕様 別表の仕様にて外皮性能 U A 値を確認した ページ B 表 1 表 2 をご参照ください 4. 暖房負荷 室内温熱環境計算に使用したプログラム AECAD
多変量解析 ~ 重回帰分析 ~ 2006 年 4 月 21 日 ( 金 ) 南慶典
多変量解析 ~ 重回帰分析 ~ 2006 年 4 月 21 日 ( 金 ) 南慶典 重回帰分析とは? 重回帰分析とは複数の説明変数から目的変数との関係性を予測 評価説明変数 ( 数量データ ) は目的変数を説明するのに有効であるか得られた関係性より未知のデータの妥当性を判断する これを重回帰分析という つまり どんなことをするのか? 1 最小 2 乗法により重回帰モデルを想定 2 自由度調整済寄与率を求め
横浜市環境科学研究所
周期時系列の統計解析 単回帰分析 io 8 年 3 日 周期時系列に季節調整を行わないで単回帰分析を適用すると, 回帰係数には周期成分の影響が加わる. ここでは, 周期時系列をコサイン関数モデルで近似し単回帰分析によりモデルの回帰係数を求め, 周期成分の影響を検討した. また, その結果を気温時系列に当てはめ, 課題等について考察した. 気温時系列とコサイン関数モデル第 報の結果を利用するので, その一部を再掲する.
azbil Technical Review 2013年4月号
わかる化プロセス情報技術 デシカント空調機のシミュレータの構築 Construction of a Desiccant System Simulator アズビル株式会社 大曲 康仁 アズビル株式会社 伊藤 卓 ビルシステムカンパニー Yasuhito Oomagari ビルシステムカンパニー Suguru Ito 早稲田大学山口誠一 Seiichi Yamaguchi 早稲田大学齋藤潔 Kiyoshi
表 換気設備の性能等に係る関連規格 規格番号 規格及び資料名称 規格の対象となる換気設備 1 JIS B0132:2005 送風機 圧縮機用語 送風機 圧縮機及びその部品に関する主な用語並びに空力用語の定義について規定 2 JISB8330 送風機の試験及び検査方法 圧力比約 1.3 未
換気 送風機 全熱交換器換気 送風機関連規格及び適用範囲空気を搬送するものには 送風機及び圧縮機がある 送風機は低圧の空気を供給するもので 供給圧力によりほぼ10kPa 未満の気体を供給するものを ファン 100kPa 未満を ブロワー 100kPa( ほぼ1 気圧 ) 以上の空気を供給するものを 圧縮機 と呼称する場合が多い 適用分野の例を表 7.1.1に示す ここでは 主に建築物で用いられる換気扇
第 21 換気設備等製造所等の換気設備及び排出設備の基準については 次による 1 換気設備 (1) 換気設備は 室内の空気を有効に置換するとともに 室温を上昇させないためのものであり 下記のものがある ア自然換気設備 ( 給気口と排気口により構成されるもの ) イ強制換気設備 ( 給気口と回転式又は
第 21 換気設備等製造所等の換気設備及び排出設備の基準については 次による 1 換気設備 (1) 換気設備は 室内の空気を有効に置換するとともに 室温を上昇させないためのものであり 下記のものがある ア自然換気設備 ( 給気口と排気口により構成されるもの ) イ強制換気設備 ( 給気口と回転式又は固定式ベンチレーターにより構成されるもの等 ) ウ自動強制換気設備 ( 給気口と自動強制排風設備により構成されるもの等
4.3 用語の定義 気密性能建物の内外を隔てる外周部分 ( 建物外皮 ) または建物の部位で内外を隔てる部分の密閉性の程度を意味し 総相当隙間面積または相当隙間面積で表す 建物外皮 外壁 屋根 天井 基礎 床 開口部などの部位であって 建物内外を気密に隔て る部分をいう 共同
4 章気密性能測定 相当隙間面積の測定は 気密工事完了後に 建築環境 省エネルギー機構が認定した気密測定技能者が試験を実施することとし 試験方法は JIS A2201:2003 送風機による住宅等の気密性能試験法 又は同財団の定める住宅の気密性能試験方法によるものとする 以下に JIS による試験方法 ( 減圧法の場合 ) の要点を記す 4.1 適用範囲 JIS A2201 は 送風機を用いて建物内外に圧力差を生じさせ
NISSIN REPORT 2015 17 18 19 20 21 22 23 1 2 3 5 7 9 10 11 12 13 15 1,500 1,000 500 0 1,033 2012 1,099 1,071 2013 2014 150 100 50 0 71 2012 95 90 2013 2014 44.2% 18.3% 22.4% 15.1% 49.5% 1.1% 28.4% 17.5%
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商品特長 基本性能 商品特長 施工例 ハイレベルな断熱性能 快適な生活を頼もしくバックアップします アルミと樹脂の複合構造を採用し 高い断熱クオリティをもつ エピソード エピソード Type S 引違い系 単体 面格子付 断熱性と日射熱取得率 シャッター付 平成25年省エネルギー基準 雨戸付 室外側 ア ルミ 室内側 樹 脂 建具とガラスの組合せによる熱貫流率および日射熱取得率 設計施工指針 別表第7
平成 年 月 日
第 6 章サイクル再熱除湿サイクルにおける室温 湿度制御方法 6.1 概要 第 4 章, 第 5 章において, ルームエアコンディショナの除湿機能としてサイクル再熱除湿サイクルの研究開発を行い, 主にその性能と冷媒音低減の検討を行った. サイクル再熱除湿サイクルの構成の特徴は, 除湿運転時に, 室内熱交換器を除湿弁を介して再熱器と冷却器に分け, 吸込空気を冷凍サイクルにより冷却 除湿すると同時に加熱することである.
家具・収納物の熱湿気容量の調査
平成 25 年度建築基準整備促進事業 E3. 各種空調設備システムの潜熱負荷処理メカニズムを踏まえたエネルギー消費量評価法に関する検討 潜熱負荷を適切に考慮した熱負荷計算法の構築 および実測等による空調設備システムの顕熱 潜熱処理メカニズムの調査 事業主体株式会社建築環境ソリューションズ ( 代表取締役宮島賢一 ) 株式会社ダイキン工業 ( 環境技術研究所主任研究員松井伸樹 ) 調査実施方針 (1)
都有建築物に最新の省エネ 再エネ技術を導入する取組 ~ スマートエネルギー都市東京の実現に向けた率先行動 ~ 中島透 大瀧友敬 東京都財務局建築保全部技術管理課 ( 東京都新宿区西新宿 2-8-1) 東京都では スマートエネルギー都市東京の実現に向け 建築物による環境負荷低減を図る
都有建築物に最新の省エネ 再エネ技術を導入する取組 ~ スマートエネルギー都市東京の実現に向けた率先行動 ~ 中島透 大瀧友敬 東京都財務局建築保全部技術管理課 ( 6-800 東京都新宿区西新宿 2-8-) 東京都では スマートエネルギー都市東京の実現に向け 建築物による環境負荷低減を図る率先的な取組として 都有建築物の整備に 省エネ 再エネ東京仕様 を適用している この 省エネ 再エネ東京仕様
<4D F736F F F696E74202D20926E88E682CC C838B834D815B8EA997A782C982DE82AF82C481698BE EA90B48D81816A B8CD
地域のエネルギー自立に向けて ~ ヒートポンプと未利用エネルギーの活用による熱効率の向上 ~ 2014 年 2 月 21 日 広島大学大学院工学研究科金田一清香 (Sayaka Kindaichi) kindaichi@hiroshima-u.ac.jp 発表内容 はじめに 建築分野における省エネルギー施策 再生可能エネルギーについて ヒートポンプについて 仕組みとメリット 性能評価の方法 未利用エネルギーの活用
店舗・オフィス用パッケージエアコン「省エネの達人プレミアム」新シリーズを発売
2013 年 3 月 27 日 日立アプライアンス株式会社 新型多機能リモコンの採用により 簡単 便利に節電できる店舗 オフィス用パッケージエアコン 省エネの達人プレミアム 新シリーズを発売 室外ユニット RAS-AP140GH1 多機能リモコン PC-ARF2 PC-ARFV1 日立アプライアンス株式会社 ( 取締役社長 : 山本晴樹 ) は 新型多機能リモコンの採用により 簡単 便利に節電できるようになった店舗
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Chapter 5. 給湯設備の入力 1. 給湯対象室入力シート 様式 5-1.( 給湯 ) 給湯対象室入力シート には 給湯設備の仕様が記載されている給排水衛生設備図 ( 機器表 系統図 平面図 詳細図 ) より 給湯機器の名称や節湯器具の採否を入力する なお 給湯計算対象室とは 給湯設備を利用する可能性のある人が存在する居室 と定義しており 給湯機器が設置される室ではないことに注意が必要である
水冷式冷却専用チラー5～20馬力
2008 東芝キヤリア空調機器ハンドブック セントラル空調システム R407C RUW P1502 P2242 P3002 P4502 P6002 Ⅰ. 標準形 1. 仕様表 4 2. 外形図 5 3. 配線図 6 4. 使用範囲 10 5. 性能特性 5 ー 1. 能力線表の見方 11 5 ー 2. 能力線図 12 5 ー 3. 能力表 15 6. 水圧損失 20 7. 内部構造図 21 8. 冷媒配管系統図
公開用_ZEB（ネット・ゼロ・エネルギー・ビル）の定義と評価方法(150629)
( ネット ゼロ エネルギー ビル ) の定義と評価方法 1 化の目的 意義と波及効果 1.1 目的 意義 1 環境負荷の低減とサステナブルな社会の実現 2 エネルギー セキュリティの向上 3 健全な省エネ 創エネ産業の発展と日本の気候風土をふまえた技術の輸出による世界貢献 1.2 波及効果 1 建築に対する新しい価値観の創出とライフスタイルの変革 2 サステナブルな低炭素化社会への圧倒的寄与 3
Excelによる非住宅建築物の一次エネルギー計算手順（空調）_
Excel による非住宅建築物の一次エネルギー計算手順 はじめに 本書は PAL* 一次エネルギー消費量算定プログラム ( 以下 Web プログラム ) を使って標準入力法に基づき一次エネルギー消費量を求める計算を Microsoft Excel によって行う手順を示したものです 本書に示される手順に従えば Web プログラムを使用することなく計算を行うことができるのみならず Excel ファイル内の数式を確認することもできます
テーマ名：
テーマ名ポーラスマイクロチャンネルを用いた高効率相変化冷却組織名国立大学法人電気通信大学大学院情報理工学研究科大川富雄教授技術分野ものづくり概要電子機器の小型化 高性能化に伴う発熱密度の増大により 従来のフィンを用いた空冷に代わる高効率冷却技術が求められています 対策の一つとして マイクロチャンネル ( 小口径流路 ) を用いた相変化冷却が提案されていますが 安定な冷却を達成するには至っていません
平成 27 年度補正予算中小企業等の省エネ 生産性革命投資促進事業費補助金 設備別省エネルギー効果計算の手引き 省エネルギー効果計算について 平成 28 年 7 月 2.0 版
平成 27 年度補正予算中小企業等の省エネ 生産性革命投資促進事業費補助金 設備別省エネルギー効果計算の手引き 平成 28 年 7 月 2.0 版 更新履歴 No. 版番 更新日 更新ページ 更新内容 1 1.0 2016/02/29 新規作成 2 1.1 2016/03/28 P.8 能力増減および設備数増減の取り扱い 例 4に注釈を追加 3 2.0 2016/07/29 P.5 6 3 次公募新たに補助対象に追加される
事例8_ホール素子
省エネルギーその 7- ホール素子 ホール IC 1. 調査の目的エアコンの室内機と室外機には空調を行うための FAN 用のモータが搭載されている モータには DC ブラシレスモータと AC モータ ( 誘導モータ ) とがある DC ブラシレスモータを搭載したエアコンはインバータエアコンと呼ばれ 電力の周波数を変えてモータの回転数を制御できることから 非インバータエアコン (AC モータを搭載 )
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性能 外形寸法 圧縮機 送風装置 仕様書 図面記号 - 台数形名 既設配管対応ビル用マルチ UXNシリーズ 組合せ室外ユニット 0 馬力 総合品番 PA-P0UXN 構成室外ユニット U-PUXN(E)(J) U-PUXN(E)(J) 冷 房能力 kw.0 暖房 標準 kw.0 能力 低温 kw. ( 冷房標準 ).8 OP ( 暖房標準 ).0 ( 冷暖平均 ). 高さ mm,8,8 幅 mm 0
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資料 1 環境技術実証事業 ( ヒートアイランド対策技術分野 地中熱 下水等を利用したヒートポンプ空調システム ) これまでの検討経緯について 1. これまでの検討経緯 当該分野の平成 23 年度における検討経緯を下表に示す 表 1 検討経緯 日時項目検討内容 平成 23 年 4 月 27 日 WG 会合 ( 第 1 回 ) ワーキンググループ (WG) 設置について これまでの検討経緯および平成
WGP150C/224C/300C/475C/615C WGP150C WGP224C WGP300C WGP475C WGP615C 4.03 / / / / /
WGP150C/224C/300C/475C/615C WGP150C WGP224C WGP300C WGP475C WGP615C 4.03 / 3.94 3.57 / 3.54 3.72 / 3.78 3.66 / 3.59 3.95 / 3.83 50 51 52 53 54 55 56 仕様 WGP150C/224C/300C/475C/615C 性 注記 能 1 ( ) 内は最大値 項目単位
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温度 - しつどを下げる 冷 房 除湿冷房 除 湿 泠房 2C で運転を開始します 運 ^ 青色が点灯 除湿した冷たい空気に暖かい空気を混ぜ合わせて 程よい空気をお部屋に送ります. 除湿冷房では肌寒い場合におすすめします を押す 除湿 温度標準で運転を開始します 薛?2 緑色が点灯 ふたを閉じる 風量, 風向を変えたいときI 停止したいとき ^ 本体の運転ランプが消灯します に欠回を押すと前回と同じ内容で運転します
物理学 II( 熱力学 ) 期末試験問題 (2) 問 (2) : 以下のカルノーサイクルの p V 線図に関して以下の問題に答えなさい. (a) "! (a) p V 線図の各過程 ( ) の名称とそのと (& きの仕事 W の面積を図示せよ. # " %&! (' $! #! " $ %'!!!
物理学 II( 熱力学 ) 期末試験問題 & 解答 (1) 問 (1): 以下の文章の空欄に相応しい用語あるいは文字式を記入しなさい. 温度とは物体の熱さ冷たさを表す概念である. 物体は外部の影響を受けなければ, 十分な時間が経過すると全体が一様な温度の定常的な熱平衡状態となる. 物体 と物体 が熱平衡にあり, 物体 と物体 が熱平衡にあるならば, 物体 と物体 も熱平衡にある. これを熱力学第 0
表 5-1 機器 設備 説明変数のカテゴリースコア, 偏相関係数, 判別的中率 属性 カテゴリー カテゴリースコア レンジ 偏相関係数 性別 女性 男性 ~20 歳台 歳台 年齢 40 歳台
第五章数量化 Ⅱ 類による解析の結果 本章では, 環境配慮行動の実践と回答者の性別と年齢, 業種, 業務といった属性との関 係性において, 環境配慮行動により大きな影響を与えている属性を特定するために実施し た数量化 Ⅱ 類の解析結果とその考察について述べる. 5-1 分析の目的と対象データ 本研究では, 環境配慮行動の実践と回答者の属性との関係性をより定量的に明らかにすることを目的に, 説明変数カテゴリーと目的変数カテゴリーとの関連性,
加熱式たばこ使用時の空気環境影響について
加熱式たばこ使用時の空気環境影響について 2018 年 10 月 2 日 日本たばこ産業株式会社 加熱式たばこ使用時の室内空気環境への影響調査 1 調査実施者 日本たばこ産業株式会社 調査銘柄 当社銘柄 他社銘柄 当社代表銘柄 ( タール 6mg) 調査概要 喫茶店におけるおよび非における室内空気環境への影響調査 実在する飲食店 ( カフェ ) において でたばこを 15 分間使用した際のと非の室内空気環境への影響を調査
Microsoft Word - モデル建物法H28_解説書_ALL_v2.1_ docx
国土交通省国土技術政策総合研究所 国立研究開発法人建築研究所は プログラム及び資料等に より 使用者が直接間接に蒙ったいかなる損害に対しても 何らの保証責任及び賠償責任を負う ものではありません 使用者の責任のもと プログラムの使用 結果の利用を行ってください Ø Ø Ø Ø Ø Ø Ø Ø Ø モデル建物法入力支援ツール Ver.2 では 次の更新を行いました 1 モデル建物法入力支援ツールの裏で動いている計算エンジンを更新
Microsoft PowerPoint - 統計科学研究所_R_重回帰分析_変数選択_2.ppt
重回帰分析 残差分析 変数選択 1 内容 重回帰分析 残差分析 歯の咬耗度データの分析 R で変数選択 ~ step 関数 ~ 2 重回帰分析と単回帰分析 体重を予測する問題 分析 1 身長 のみから体重を予測 分析 2 身長 と ウエスト の両方を用いて体重を予測 分析 1 と比べて大きな改善 体重 に関する推測では 身長 だけでは不十分 重回帰分析における問題 ~ モデルの構築 ~ 適切なモデルで分析しているか?
【納入仕様書】室内機［S1形2方向天井カセット形］｜ガスヒートポンプエアコン
ガスヒートポンプエアコン 納入仕様書 S1 形ビル用マルチ 室内ユニット (2 方向天井カセット形 ) 製品名 御提出先 御納入先 平成年月日提出 受領印 / / / パナソニック産機システムズ株式会社 仕様 (2 方向天井カセット形 ) 性能 外形寸法 電気特性 送風装置 配管関係 形名 2 方向天井カセット形 品番 ( 相当馬力 ) S-G22LS1(0.8) S-G28LS1(1) S-G36LS1(1.3)
CONTENTS BX300 仕様表... 1 BX600 仕様表... 1 BX900 仕様表... BX1200 仕様表... BX 仕様表... BX LDP 仕様表... 除湿性能表... 4 ご照会 FAX 用紙 BX シリーズ製品特長
乾式除湿機ハニカム BX 型シリーズ BX 型シリーズ BX SERIES CONTENTS BX300 仕様表... 1 BX600 仕様表... 1 BX900 仕様表... BX1200 仕様表... BX1200-2 仕様表... BX LDP 仕様表... 除湿性能表... 4 ご照会 FAX E-MAIL 用紙... 5 2 2 3 3 BX シリーズ製品特長 ハニカムロータ 処理ファン
様式１
東京都低 NOx 低 CO 2 小規模燃焼機器認定に係る 申請時の留意事項について 最終改正平成 29 年 1 月 18 日 申請書 1 申請書はエクセル型式のものを使用し 正本 1 部 写し 8 部及び電子データを提 出してください ( 申請書の様式は東京都環境局ホームページからダウンロードでき ます ) 図面 計量証明書の写し 校正証明書等の写し及び補足説明資料等についても可 能な範囲で電子データ化してください
標準入力法H28_解説書_ALL_v2.3_
国土交通省国土技術政策総合研究所 国立研究開発法人建築研究所は プログラム及び資料等に より 使用者が直接間接に蒙ったいかなる損害に対しても 何らの保証責任及び賠償責任を負う ものではありません 使用者の責任のもと プログラムの使用 結果の利用を行ってください 省エネ適合性判定 建築物省エネ法における省エネルギー基準の体系を図 a-2 に示します 建築物省エネ法第 2 条第 3 号で定める建築物エネルギー消費性能基準
見直し後11 基準相当1.64GJ/ m2年hh11 基準相当見直しH11 基準と見直し後の省エネ基準の比較について 住宅 建築物判断基準小委員会及び省エネルギー判断基準等小委員会平成 24 年 8 月 31 日第 2 回合同会議資料 1-1 より抜粋 設備機器の性能向上により 15~25% 程度省
資料 2 認定基準の水準等について Ministry of Land, Infrastructure, Transport and Tourism Ministry of Land, Infrastructure, Transport and Tourism 見直し後11 基準相当1.64GJ/ m2年hh11 基準相当見直しH11 基準と見直し後の省エネ基準の比較について 住宅 建築物判断基準小委員会及び省エネルギー判断基準等小委員会平成
JTB データセンター革新 クラウド時代に対応できる自社 DC - 東京都省エネセミナー ( 事例紹介 : データセンター編 ) 年 7 月 2 日 5 日株式会社 JTB 情報システム基盤システム部マネージャー程田悦由 2013 JTB System Solution, INC. 感
JTB データセンター革新 クラウド時代に対応できる自社 DC - 東京都省エネセミナー ( 事例紹介 : データセンター編 ) - 2013 年 7 月 2 日 5 日株式会社 JTB 情報システム基盤システム部マネージャー程田悦由 本日のアジェンダ JTBのこれまでの取組み ~ 革新への道のり JTBデータセンタファシリティ概要 クラウド環境に適したファシリティ構築 ( 構築事例 ) データセンターアセスメントと省エネルギー
結露の発生を防止する対策に関する試験ガイドライン
計算の結果による温熱環境 ( 結露の発生を防止する対策 ) に関する試験ガイドライン 一般社団法人住宅性能評価 表示協会 ( 平成 21 年 11 月 2 日制定 平成 27 年 2 月 27 日修正 ) このガイドラインは 5-1 断熱等性能等級 の (3) ハの結露の発生を防止する対策に関する 基準において 計算の結果をもとに結露の発生を防止する特別の構造方法に関する試験の方法を 定めるものである
<4D F736F F F696E74202D2092B788E42D C838B834D815B8C768E5A2E B8CDD8AB B83685D>
放射 ( 輻射 ) 冷暖房の 消費エネルギー計算 東京理科大学長井達夫 はじめに 放射冷暖房の位置付け 放射 建築一体化 水式 TABS 天井パネル 床下配管 + 床下給気 チャンバー給気 + 有孔パネル 空気式 水 空気式 チルドビーム パッシブ アクティブ 自立型 自立パネル ( 水 電気 ) 対流 空調機 FCU 放射冷暖房の位置付け 建築一体化 天井パネル 自立型 放射 水式 TABS 天井パネル
店舗・オフィス用パッケージエアコン 室内ユニット「てんかせ２方向」シリーズを発売
2015 年 1 月 15 日日立アプライアンス株式会社 フラットグリルを採用したシンプルでスタイリッシュな化粧パネルにデザインを一新店舗 オフィス用パッケージエアコン室内ユニット てんかせ 2 方向 シリーズを発売 室内ユニット てんかせ 2 方向 室外ユニット 省エネの達人プレミアム 日立アプライアンス株式会社 ( 取締役社長 : 二宮隆典 ) は デザインを一新した天井カセット形室内ユニット
温水洗浄便座性能試験項目および試験方法
性能試験方法書 Methods of Testing Performance 換気ユニット ( 居室用ファン ) Ventilation Units(for living room Use) 2018 年 3 月 30 日公表 施行 一般財団法人 Ⅰ 性能試験項目 優良住宅部品評価基準において 試験により性能等を確認する項目並びに試験方法等は下表に よるものとする 性能試験項目名性能試験方法備考頁
高効率，コンパクトを両立した大容量対応ターボ冷凍機GARTシリーズ,三菱重工技報 Vol.51 No.2(2014)
冷熱特集技術論文 25 高効率, コンパクトを両立した大容量対応ターボ冷凍機 GART シリーズ GART Series - Large Capacity Centrifugal Chiller Achieved High Efficiency and Downsizing *1 和島一喜 *2 長谷川泰士 Kazuki Wajima Yasushi Hasegawa *3 長谷川修 *3 古賀淳
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計算の結果による温熱環境 ( 結露の発生を防止する対策 ) に関する試験ガイドライン 一般社団法人住宅性能評価 表示協会 ( 平成 21 年 11 月 2 日制定 ) このガイドラインは 5-1 省エネルギー対策等級 の (3) イ3 結露の発生を防止する対策に関する基準において 計算の結果をもとに結露の発生を防止する特別の構造方法に関する試験を行う際の方法を定めるものである 1. 定義 (1) 試験
Microsoft Word - 問題冊子 docx
問題 1 建築物省エネ法に関する次の記述のうち 最も不適当なものはどれか 1) 現行省エネ法で定められている 300m 2 以上の建築物の新築等に係る省エネ措置の届出については 建築物省エネ法においても引き続き規定されている 2) 適合性判定の対象にも届出の対象にもならない建築物を新築しようとする建築主については 特段の努力義務は定められていない 3) 新技術等が採用されている建築物の評価のための大臣認定制度が措置されている
実験題吊 「加速度センサーを作ってみよう《
加速度センサーを作ってみよう 茨城工業高等専門学校専攻科 山越好太 1. 加速度センサー? 最近話題のセンサーに 加速度センサー というものがあります これは文字通り 加速度 を測るセンサーで 主に動きの検出に使われたり 地球から受ける重力加速度を測定することで傾きを測ることなどにも使われています 最近ではゲーム機をはじめ携帯電話などにも搭載されるようになってきています 2. 加速度センサーの仕組み加速度センサーにも様々な種類があります
第二面 1. 建築物の位置 延べ面積 構造 設備及び用途並びに敷地面積に関する事項 建築物に関する事項 1. 地名地番 2. 敷地面積 m2 3. 建築面積 m2 4. 延べ面積 m2 5. 建築物の階数 地上 階 地下 階 6. 建築物の用途 一戸建ての住宅 共同住宅等 非住宅建築物 複合建築物
様式第三十七 第三十条第一項関係 日本工業規格 A 列 4 番 第一面 建築物のエネルギー消費性能に係る認定申請書 年月日 所管行政庁 殿 申請者の住所又は主たる事務所の所在地申請者の氏名又は名称代表者の氏名 印 建築物のエネルギー消費性能の向上に関する法律第 36 条第 1 項の規定により 建築物エネルギー 消費性能基準に適合している旨の認定を申請します この申請書及び添付図書に記載の事項は 事実
技術資料 387 F 社東京都 H21.05 Hフーズ北海道 H21.05 N 流通センター佐賀県 T 物流センター千葉県 I 社福岡県 H21.09 M 食品山形県 H21.09 T 物流センター千葉県 Q 流通香川県 N 冷蔵新潟県 I 食品福岡県 S 社埼玉県 Kフーズ愛媛県 S 冷蔵宮城県
386 技術資料 アンモニア / 二酸化炭素冷媒 冷凍設備納入実績調査 ( 第 5 回 ) 冷凍空調技術委員会アンモニア冷凍設備新技術委員会 本誌平成 22 年 1 月号に引続いて, 掲題の第 5 回の実績を報告させていただきます. 前回の実績報告から今回の実績報告の間に, 未曾有の国難が我が国を襲ったため, 温室効果ガス排出量削減の課題は, 最優先課題の電力安定供給と省エネの問題の前に副次的であった感は否めません.
Excelにおける回帰分析（最小二乗法）の手順と出力
Microsoft Excel Excel 1 1 x y x y y = a + bx a b a x 1 3 x 0 1 30 31 y b log x α x α x β 4 version.01 008 3 30 Website:http://keijisaito.info, E-mail:master@keijisaito.info 1 Excel Excel.1 Excel Excel
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問題を解こう. 熱力学の基礎 問題. 容積 [m ] の密閉容器内に 温度 0[ ] 質量 0[kg] の酸素が含まれている この容器内の圧力を求めよ ただし 酸素の気体定数を R= 59.8[J/kg K] とする 解答 酸素の体積 V=m 質量 m=0kg なので 酸素の比容積 v=/0 m /kg である 式 (.) において ガス定数 R=59.8 温度 T=(0+7)K であるので 圧力