電中研レビュー No48

Similar documents
34号 目 次

“LŁñ‡¤‡½‡Ã1„”“ƒ‡¨‡Ł‡è

all.dvi

(1.2) T D = 0 T = D = 30 kn 1.2 (1.4) 2F W = 0 F = W/2 = 300 kn/2 = 150 kn 1.3 (1.9) R = W 1 + W 2 = = 1100 N. (1.9) W 2 b W 1 a = 0

( ) g 900,000 2,000,000 5,000,000 2,200,000 1,000,000 1,500, ,000 2,500,000 1,000, , , , , , ,000 2,000,000


64 3 g=9.85 m/s 2 g=9.791 m/s 2 36, km ( ) 1 () 2 () m/s : : a) b) kg/m kg/m k

ï ñ ö ò ô ó õ ú ù n n ú ù ö ò ô ñ ó õ ï

1. 4cm 16 cm 4cm 20cm 18 cm L λ(x)=ax [kg/m] A x 4cm A 4cm 12 cm h h Y 0 a G 0.38h a b x r(x) x y = 1 h 0.38h G b h X x r(x) 1 S(x) = πr(x) 2 a,b, h,π

Ÿ ( ) ,166,466 18,586,390 85,580,076 88,457,360 (31) 1,750,000 83,830,000 5,000,000 78,830, ,388,808 24,568, ,480 6,507,1

š ( š ) (6) 11,310, (3) 34,146, (2) 3,284, (1) 1,583, (1) 6,924, (1) 1,549, (3) 15,2

untitled

š ( š ) ,148,770 3,147,082 1, ,260 1,688 1,688 10,850 10, , ,

all.dvi

untitled

Ÿ Ÿ ( ) Ÿ , , , , , , ,000 39,120 31,050 30,000 1,050 52,649, ,932,131 16,182,115 94,75

18 I ( ) (1) I-1,I-2,I-3 (2) (3) I-1 ( ) (100 ) θ ϕ θ ϕ m m l l θ ϕ θ ϕ 2 g (1) (2) 0 (3) θ ϕ (4) (3) θ(t) = A 1 cos(ω 1 t + α 1 ) + A 2 cos(ω 2 t + α

Gmech08.dvi

A (1) = 4 A( 1, 4) 1 A 4 () = tan A(0, 0) π A π

"05/05/15“ƒ"P01-16


š ( š ) 7,930,123,759 7,783,750, ,887, ,887 3,800,369 2,504,646,039 i 200,000,000 1,697,600, ,316.63fl 306,200,

202mk5_OM-J_RevD

2.2 h h l L h L = l cot h (1) (1) L l L l l = L tan h (2) (2) L l 2 l 3 h 2.3 a h a h (a, h)

untitled

V(x) m e V 0 cos x π x π V(x) = x < π, x > π V 0 (i) x = 0 (V(x) V 0 (1 x 2 /2)) n n d 2 f dξ 2ξ d f 2 dξ + 2n f = 0 H n (ξ) (ii) H

A = A x x + A y y + A, B = B x x + B y y + B, C = C x x + C y y + C..6 x y A B C = A x x + A y y + A B x B y B C x C y C { B = A x x + A y y + A y B B

Microsoft Word - 印刷原稿富山産業政策集積2.doc

Holton semigeostrophic semigeostrophic,.., Φ(x, y, z, t) = (p p 0 )/ρ 0, Θ = θ θ 0,,., p 0 (z), θ 0 (z).,,,, Du Dt fv + Φ x Dv Φ + fu +

エジプト、アブ・シール南丘陵頂部・石造建造物のロータス柱の建造方法

( ) e + e ( ) ( ) e + e () ( ) e e Τ ( ) e e ( ) ( ) () () ( ) ( ) ( ) ( )

( ) 1,771,139 54, , ,185, , , , ,000, , , , , ,000 1,000, , , ,000


SJ-9CDR

官報(号外第196号)

: , 2.0, 3.0, 2.0, (%) ( 2.

untitled

t = h x z z = h z = t (x, z) (v x (x, z, t), v z (x, z, t)) ρ v x x + v z z = 0 (1) 2-2. (v x, v z ) φ(x, z, t) v x = φ x, v z

Gmech08.dvi

<4D F736F F D2088CF88F589EF8E9197BF F690EC816A2E646F63>

.w..01 (1-14)

A1304TII†^Œ{“û

total2010.dvi

The Physics of Atmospheres CAPTER :

< F31332D8B638E FDA8DD E F1292E6A>

85 4

š š o š» p š î å ³å š š n š š š» š» š ½Ò š ˆ l ˆ š p î å ³å š î å» ³ ì š š î å š o š š ½ ñ š å š š n n å š» š m ³ n š

Ÿ ( ) Ÿ 7,488,161,218 7,396,414,506 91,708,605 38,107 4,376,047 2,037,557,517 1,000,000 i 200,000,000 1,697,600, ,316.63fl 306,200,000 14

( ) 2,335,305 5,273,357 2,428, , , , , , , ,758,734 12,834,856 15,923,878 14,404,867 3,427,064 1,287

さくらの個別指導 ( さくら教育研究所 ) A 2 2 Q ABC 2 1 BC AB, AC AB, BC AC 1 B BC AB = QR PQ = 1 2 AC AB = PR 3 PQ = 2 BC AC = QR PR = 1

1 I 1.1 ± e = = - = C C MKSA [m], [Kg] [s] [A] 1C 1A 1 MKSA 1C 1C +q q +q q 1

No δs δs = r + δr r = δr (3) δs δs = r r = δr + u(r + δr, t) u(r, t) (4) δr = (δx, δy, δz) u i (r + δr, t) u i (r, t) = u i x j δx j (5) δs 2

( š ) š 13,448 1,243,000 1,249,050 1,243,000 1,243,000 1,249,050 1,249, , , ,885

untitled

) a + b = i + 6 b c = 6i j ) a = 0 b = c = 0 ) â = i + j 0 ˆb = 4) a b = b c = j + ) cos α = cos β = 6) a ˆb = b ĉ = 0 7) a b = 6i j b c = i + 6j + 8)


18 2 F 12 r 2 r 1 (3) Coulomb km Coulomb M = kg F G = ( ) ( ) ( ) 2 = [N]. Coulomb


A1304T†^Œ{“û

chapter5

dynamics-solution2.dvi

5 1.2, 2, d a V a = M (1.2.1), M, a,,,,, Ω, V a V, V a = V + Ω r. (1.2.2), r i 1, i 2, i 3, i 1, i 2, i 3, A 2, A = 3 A n i n = n=1 da = 3 = n=1 3 n=1

Gmech08.dvi

B. 41 II: 2 ;; 4 B [ ] S 1 S 2 S 1 S O S 1 S P 2 3 P P : 2.13:

š ( š ) 2,973,655 3,774,545 4,719,254 1,594,319 3,011,432 1,517,982 1,493, ,503 2,591, , , , , ,000 f21 500,000 24

untitled

( š ) œ 525, , , , ,000 85, , ,810 70,294 4,542,050 18,804,052 () 178,710 1,385, , ,792 72,547 80,366

( ) œ ,475, ,037 4,230,000 4,224,310 4,230,000 4,230,000 3,362,580 2,300, , , , , , ,730 64,250 74

TOP URL 1

6kg 1.1m 1.m.1m.1 l λ ϵ λ l + λ l l l dl dl + dλ ϵ dλ dl dl + dλ dl dl 3 1. JIS 1 6kg 1% 66kg 1 13 σ a1 σ m σ a1 σ m σ m σ a1 f f σ a1 σ a1 σ m f 4

untitled

II No.01 [n/2] [1]H n (x) H n (x) = ( 1) r n! r!(n 2r)! (2x)n 2r. r=0 [2]H n (x) n,, H n ( x) = ( 1) n H n (x). [3] H n (x) = ( 1) n dn x2 e dx n e x2

12

HDV-909DT.indb

[ ] 0.1 lim x 0 e 3x 1 x IC ( 11) ( s114901) 0.2 (1) y = e 2x (x 2 + 1) (2) y = x/(x 2 + 1) 0.3 dx (1) 1 4x 2 (2) e x sin 2xdx (3) sin 2 xdx ( 11) ( s

W u = u(x, t) u tt = a 2 u xx, a > 0 (1) D := {(x, t) : 0 x l, t 0} u (0, t) = 0, u (l, t) = 0, t 0 (2)

1. 2 P 2 (x, y) 2 x y (0, 0) R 2 = {(x, y) x, y R} x, y R P = (x, y) O = (0, 0) OP ( ) OP x x, y y ( ) x v = y ( ) x 2 1 v = P = (x, y) y ( x y ) 2 (x

1. z dr er r sinθ dϕ eϕ r dθ eθ dr θ dr dθ r x 0 ϕ r sinθ dϕ r sinθ dϕ y dr dr er r dθ eθ r sinθ dϕ eϕ 2. (r, θ, φ) 2 dr 1 h r dr 1 e r h θ dθ 1 e θ h

5 c P 5 kn n t π (.5 P 7 MP π (.5 n t n cos π. MP 6 4 t sin π 6 cos π 6.7 MP 4 P P N i i i i N i j F j ii N i i ii F j i i N ii li i F j i ij li i i i

重力方向に基づくコントローラの向き決定方法

c 2009 i

4 2 Rutherford 89 Rydberg λ = R ( n 2 ) n 2 n = n +,n +2, n = Lyman n =2 Balmer n =3 Paschen R Rydberg R = cm 896 Zeeman Zeeman Zeeman Lorentz

m dv = mg + kv2 dt m dv dt = mg k v v m dv dt = mg + kv2 α = mg k v = α 1 e rt 1 + e rt m dv dt = mg + kv2 dv mg + kv 2 = dt m dv α 2 + v 2 = k m dt d

2009 IA 5 I 22, 23, 24, 25, 26, (1) Arcsin 1 ( 2 (4) Arccos 1 ) 2 3 (2) Arcsin( 1) (3) Arccos 2 (5) Arctan 1 (6) Arctan ( 3 ) 3 2. n (1) ta

( ) s n (n = 0, 1,...) n n = δ nn n n = I n=0 ψ = n C n n (1) C n = n ψ α = e 1 2 α 2 n=0 α, β α n n! n (2) β α = e 1 2 α 2 1

A(6, 13) B(1, 1) 65 y C 2 A(2, 1) B( 3, 2) C 66 x + 2y 1 = 0 2 A(1, 1) B(3, 0) P 67 3 A(3, 3) B(1, 2) C(4, 0) (1) ABC G (2) 3 A B C P 6

50 2 I SI MKSA r q r q F F = 1 qq 4πε 0 r r 2 r r r r (2.2 ε 0 = 1 c 2 µ 0 c = m/s q 2.1 r q' F r = 0 µ 0 = 4π 10 7 N/A 2 k = 1/(4πε 0 qq


m(ẍ + γẋ + ω 0 x) = ee (2.118) e iωt P(ω) = χ(ω)e = ex = e2 E(ω) m ω0 2 ω2 iωγ (2.119) Z N ϵ(ω) ϵ 0 = 1 + Ne2 m j f j ω 2 j ω2 iωγ j (2.120)

untitled

ロシア語便覧 1

„¤‰ƒ‰IŠv‚æ‡S−ª†{“Å‘IB5-97

128 3 II S 1, S 2 Φ 1, Φ 2 Φ 1 = { B( r) n( r)}ds S 1 Φ 2 = { B( r) n( r)}ds (3.3) S 2 S S 1 +S 2 { B( r) n( r)}ds = 0 (3.4) S 1, S 2 { B( r) n( r)}ds

1 (Berry,1975) 2-6 p (S πr 2 )p πr 2 p 2πRγ p p = 2γ R (2.5).1-1 : : : : ( ).2 α, β α, β () X S = X X α X β (.1) 1 2

x () g(x) = f(t) dt f(x), F (x) 3x () g(x) g (x) f(x), F (x) (3) h(x) = x 3x tf(t) dt.9 = {(x, y) ; x, y, x + y } f(x, y) = xy( x y). h (x) f(x), F (x

QMII_10.dvi

1 [ 1] (1) MKS? (2) MKS? [ 2] (1) (42.195k) k 2 (2) (3) k/hr [ 3] t = 0 10 ( 1 velocity [/s] 8 4 O

高等学校学習指導要領

高等学校学習指導要領

(Compton Scattering) Beaming 1 exp [i (k x ωt)] k λ k = 2π/λ ω = 2πν k = ω/c k x ωt ( ω ) k α c, k k x ωt η αβ k α x β diag( + ++) x β = (ct, x) O O x

Transcription:

π ú

π ª π

ú

ñ ñ ñ

A B C D À Ã Õ Œ œ π ª º Ω

æ ø ƒ À Ã Õ Œ

ñ œ

ÿ Ÿ fi fl

 ÊÁ ËÍ Î Ï ÌÓ

A BC

ñ

π ª ºΩ v Fv v F i v Fv n F iv i n

FvF i v n v R F R R R i n nr i R i nr v n æ ø π ª º Ω

π ª º Ω

A B C D lnln

lnln

lnln Ω Ω A ø

B C A π

z R U R k k EU U k k E π Z G α E z RzG Z R Z G α ø ø k k L z L x z

z/l z z/l z z/l z z/l z x/l x x/l x x/l x x/l x z/l z z/l z z/l z z/l z x/l x x/l x x/l x x/l x z/l z z/l z z/l z z/l z x/l x x/l x x/l x x/l x ª k k k

k x k z L ur I ur k x k z L ur Z R Z G Z R I ur ƒ 𠪻 Ã

À

π øõ P L T P L T P T T P T T C T A T n T G RT + α G = + g I B + R + α B RT T ur T T T = kh z +. L ur. α T T L T P, P = q z i z R R a C A n T T T R S T T = π h S T F T = khf z +. U T R T L z i PT, PT = qr CT ATnT( GRT ) z q R z i Z R R a N i α f H g v F T T T = = ( v )+. = f ( fl ur / UR) +. ( fl / U ) { ur R } / RT B + R T T T P h P C P G l U R C C P C P G P T T P C P G P T L P h l U R C C l P h P T T P C P G P T L P h l T T

H I ur L ur k z h r g c g c k x P h P h P c P c P h = h PC = qrcc ACkCnC P C = q R C C A C k C n C( G RC ) C C A C l n C k C k C = ϕ ϕ G RC B C cosϕ G = + g I B RC c ur C = kl x +. L ur. P p = qrncccd wc qrnccd + sinϕ cosϕ cos ϕ B h λ = g q C dn h h R C C = kl x +. L pl = H + h sin( ψ ϕ) EA e pl cos ϕ L ( H + h) ur EC A H + h. = sin q RnCCCd p cosϕ E C N w C N H N h N g h g h e I ur B h

H Z H = ( P h( ) + P h( ) )tan δ( ) + ( P h( ) + P h( ) )tanδ( ) H T T z T ( ) T T T T T T T ( ) ( ) ( ) C ( ) H = P T + P C + P C + ε P T + ε ε ε ε P C + P T ( ) C( ) G( ) ( ) h( ) sinθ( ) P = P + P cosθ P T ( ) C( ) G( ) ( ) h( ) sinθ( ) P = P + P cosθ P T ( ) C( ) G( ) ( ) h( ) sinθ( ) P = P + P cosθ P T ( ) C( ) G( ) ( ) h( ) sinθ( ) P = P + P cosθ P H L L L H = P T + P C + P C + ε P T + ε ε ε ε P C + P ( ) + ( ) + ( ) + ( ) + L L L L L L L ( ) ( ) ( ) C ( ) ( ) L ( ) C( ) G( ) ( ) h( ) cosθ( ) P = P + P sinθ P ( )

L ( ) C( ) G( ) ( ) h( ) cosθ( ) P = P + P sinθ P L ( ) C( ) G( ) ( ) h( ) cosθ( ) P = P + P sinθ P L ( ) C( ) G( ) ( ) h( ) cosθ( ) P = P + P sinθ P P T C P L P L C C T L T L ø ( ) ( ) ( ) + P T C A B A l l

A A B

ñ

ª º

AB AC

A B C B A C AB A AC

π π

ª k k L z L x x z x Z R x U xl x zl z k k

k z R z L ZD k u x/l x L x k L z L x L z L z L x x x L z L x x z D x k k k k k k k k

Ω Ω A B C D E π A B C D E M x C x K X x X x C D AU u x M C K X x X x C D AU u x C D A U u X x

M x C x K X x x C D AU u x U S x fhf fs u fhf T S x f S u f Hf f f j X j X j xj g j j j T j T j f S xj fdf S xj fdf T π A B C AB π ƒ

ª «º

«

» π A B C D E F G H I K L L M N O P

C À Ã Õ Œ œ B

A B C I M N P K L D E J O F G H

ª

π

π

π

π

ª π

_ ` a b c º Ω _ ` a

_ ` a

π

π y r r h h l = l l = l x l

こ こ に l 1 l 2 は 各 架 渉 線 の 径 間 長 本 実 験 で は 実験値 赤域 l1=l2=20m これらの和を l とする α は径間長の比で 重 h1 h2 は架渉線張力荷重を表す 0.8 相関係数 ある また r1 r2 は架渉線 No.1 No.2 の架渉線風圧荷 算定式 1 観測値 四国TL 0.6 0.4 図 4-3-6 図 4-3-7 に架渉線風圧荷重および架渉線張 0.2 力荷重の標準偏差の実測結果を示す また等価静的風荷 0 重算定式の精度検証のため これによる予測値も併記し た これらの図より 実測値との比較であるため多少の 0 5 10 径間長の和(l1+l2) / 乱れのスケール 15 耐張型 サグ比0.028 ばらつきはあるものの 等価静的風荷重算定式は実測結 図4-3-8 架渉線風圧荷重の相関係数 果とよく対応しており 算定式の有用性が検証できた 次に 各径間相互の荷重の非同時性に関する検討結果に 実験値 赤域 ついて示す 対象とする鉄塔 図 4-3-5 における対象鉄塔 ため同時に最大値が作用することはない このような影響 を考慮するため 等価静的風荷重では 非同時性低減係数 を導入しており これは r1 と r2 あるいは h1 と h2 の理論 的に導いた相関係数に基づいている ここでは 本実測結 標準偏差 kgf 果と等価静的風荷重評価法における算定式による相関係数 0.5 0.45 0.4 0.35 0.3 0.25 0.2 0.15 0.1 0.05 0 実験値 0.8 相関係数 へ各々の径間の架渉線から作用する力は 動的な力である 算定式 1 観測値 四国TL 0.6 0.4 0.2 0 0 5 10 15 径間長の和 l1+l2 / 乱れのスケール 耐張型 サグ比0.028 図4-3-9 架渉線張力荷重の相関係数 耐張型 サグ比0.028 算定式 を比較する 図 4-3-8 図 4-3-9 にそれぞれ架渉線風圧荷 重 架渉線張力荷重の相関係数の比較図を示す これらの図には 比較のため四国試験線観測値による 0 2 4 6 平均風速 m/s 8 10 12 相関係数の値も図示した なお 4-3-2 に述べた風洞実 験でも相関係数を算定しているが 乱れのスケールが小 耐張型 サグ比0.028 標準偏差 kgf 図4-3-6 2 1.8 1.6 1.4 1.2 1 0.8 0.6 0.4 0.2 0 架渉線風圧荷重の標準偏差 実験値 算定式 さいため ここでは省略した これらの図より 実験値と算定式はよく対応しており 径間長の和と乱れのスケールの比が大きくなるにしたが い 急激に相関係数が低下している状況や 架渉線張力 荷重の方が低下の度合いが大きいことなど 算定式の特 性を裏付ける結果が得られた 0 5 平均風速 m/s 10 耐張型 サグ比0.028 図4-3-7 架渉線張力荷重の標準偏差 電中研レビュー No.48 73

_ ` A B z y x

D a D r F = ρ dc ( θ) v L a L r F = ρ dc ( θ) v M a M r F = ρ d C ( θ) v F D F L F M d C D C L C M v r C D C L C M F L F M F D π

ITV π

z y x ª

CD CL CM _ ` a º Ω _ `

_ ` a b c d

` `

πª _ `

π π `a ` a y x `

_ `

A B C D E π

π ª º Ω æ ø ƒ «ª» º À Ã Õ Œ œ ÿ Ÿ fi

fl Â Ê Á Ë È Í Î Ï Ì Ó π ª º Ω æ ø ƒ À Ã Õ Œ œ

π ª º Ã Ω ø æ ø ª ƒ π ª º Ω π ª π

ñ

P @ P@ P@ P@ P@ P@ P@