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- のぶあき おなか
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1 現行改訂 ( 案 ) 備考 空港土木施設構造設計要領 空港土木施設構造設計要領 平成 20 年 7 月 ( 平成 24 年 4 月一部改訂 ) 平成 20 年 7 月 ( 平成 25 年 4 月一部改訂 ) 1
2 現行改訂 ( 案 ) 備考 要領 P 風およびブラスト考慮すべき風およびブラストによる荷重は, 当該区域の地域特性や, 対象とする航空機の特性を踏まえ適切に設定する必要がある. 解説 (1) ブラストフェンスや場周柵 ( 立入禁止柵 ) の支柱等に作用する風荷重, 速度圧の算出にあたっては, 式 (2.3.14) によって算出することができる. 各空港における基準風速は, 過去の実績をもとに算出しこれを使用することができる. 基準風速の算出方法及び各主要空港での算出結果を付録 -4に示す. なお, 解析では扱うことが困難な気象要因による強風の影響を考慮し基準風速の下限値を 30m/s とする 風およびブラスト考慮すべき風およびブラストによる荷重は, 当該区域の地域特性や, 対象とする航空機の特性を踏まえ適切に設定する必要がある. 解説 (1) ブラストフェンスや場周柵 ( 立入禁止柵 ) の支柱等に作用する風荷重, 速度圧の算出にあたっては, 建築基準でいう 基準風速と統式 (2.3.14) によって算出することができる. 各空港における設計風速は, 過去の実績をもとに算出し計解析が異なり 全地域同数でこれを使用することができる. 設計風速の算出方法及び各主要空港での算出結果を付録 -4に示はない 混同を避けるため異なす. なお, 解析では扱うことが困難な気象要因による強風の影響を考慮し基準風速の下限値を 30m/s る名称とする とする. R = q Cf A (2.3.14) q = 0.6 Er 2 Gf Vo 2 R : 風荷重 (N) q : 速度圧 (N/m 2 ) Cf : 風力係数 ( 金網その他網状の構造物 1.4) A : 断面積 (m 2 ) Vo : 基準風速 (m/sec) Er : 平均風速の高さ方向の分布を表す係数 1.7(Z b /ZG) α Z b,zg,αの値は空港の位置より表-2.3.9に示す値を用いる. Gf : ガスト影響係数 ( 空港の位置より表 に示す値を用いる.) 表 地表面粗度区分に対するパラメータ地表面粗度区分 Z b ZG α Gf 区分 Ⅰ: 海上及び海岸に接する空港 区分 Ⅱ: 区分 Ⅰ 以外の空港 Cf,Er,Gf は, 高さ5m 以下の構造物に対しての値を示しており,5m 以上の場合には 平成 12 年建設省告示第 1454 号 により設定する. R = q Cf A (2.3.14) q = 0.6 Er 2 Gf Vo 2 R : 風荷重 (N) q : 速度圧 (N/m 2 ) Cf : 風力係数 ( 金網その他網状の構造物 1.4) A : 断面積 (m 2 ) Vo : 設計風速 ( m/sec) Er : 平均風速の高さ方向の分布を表す係数 1.7(Z b /ZG) α Z b,zg,αの値は空港の位置より表-2.3.9に示す値を用いる. Gf : ガスト影響係数 ( 空港の位置より表 に示す値を用いる.) 表 地表面粗度区分に対するパラメータ地表面粗度区分 Z b ZG α Gf 区分 Ⅰ: 海上及び海岸に接する空港 区分 Ⅱ: 区分 Ⅰ 以外の空港 Cf,Er,Gf は, 高さ5m 以下の構造物に対しての値を示しており,5m 以上の場合には 平成 12 年建設省告示第 1454 号 により設定する. 2
3 現行改訂 ( 案 ) 備考 要領 P2-72 Mr Mr 2 Fs = (5.3.1) Me 1 + Fs : 安全率 M e : 転倒モーメント (kn m) (=M 0 + H 0 (h + h 0 )) M r 1 : 自重による抵抗モーメント (kn m) (=コンクリートの単位体積重量 (h + h 0 ) B d d /2) M r 2 : 側圧抵抗モーメント (kn m) (=1/3(f e h B - H 0 ) ) M 0 : 基礎上面に作用するモーメント (kn m) H 0 : 基礎上面に作用する水平力 (kn) H : 基礎の根入れ長 (m) Mr Mr 2 Fs = (5.3.1) Me 1 + Fs : 安全率 M e : 転倒モーメント (kn m) (=M 0 + H 0 (h + h 0 )) M r 1 : 自重による抵抗モーメント (kn m) (=コンクリートの単位体積重量 (h + h 0 ) B d d /2) M r 2 : 側圧抵抗モーメント (kn m) (=1/3 h (f e h B - H 0 ) ) M 0 : 基礎上面に作用するモーメント (kn m) H 0 : 基礎上面に作用する水平力 (kn) H : 基礎の根入れ長 (m) 誤記のため修正 (H22 から H23 改訂時 ) h 0 : 基礎の突出長 (m) h 0 : 基礎の突出長 (m) B : 基礎の奥行き (m) B : 基礎の奥行き (m) d : 基礎の幅 (m) d : 基礎の幅 (m) f e : 地盤の短期許容横方向地耐力 (kn/m 2 ) (= 2/3 f e ) f e : 地盤の許容鉛直方向地耐力 (kn/m 2 ) f e : 地盤の短期許容横方向地耐力 (kn/m 2 ) (= 2/3 f e ) f e : 地盤の許容鉛直方向地耐力 (kn/m 2 ) H 0 M0 H 0 M0 h0 H0 h0 H0 h Wc h Wc E E d d 図 基礎に作用する荷重の例 図 基礎に作用する荷重の例 (3) 基礎地盤が軟弱な場合は, 地盤の支持力について検討する必要がある. (4) 支柱に作用する曲げモーメントにより基礎の支圧破壊や, 基礎地盤の支持力不足が懸念されるような場合等, その他必要な照査を行う必要がある (3) 基礎地盤が軟弱な場合は, 地盤の支持力について検討する必要がある. (4) 支柱に作用する曲げモーメントにより基礎の支圧破壊や, 基礎地盤の支持力不足が懸念されるような場合等, その他必要な照査を行う必要がある 3
4 現行 改訂 ( 案 ) 備考 付録 -4 基準風速の設定例算定フロー各空港における既往観測データを用いた基準風速の算定は 付図 -4.1 に示すフローに基づき行う 付録 -4 基準風速の設定例算定フロー各空港における既往観測データを用いた設計風速の算定は 付図 -4.1 に示すフローに基づき行う P 付 -89 建築基準でいう 基準風速と異なるため 混同を避けるため異 なる名称とする 1 空港気象データの収集 整理 ( 既往の年最大風速データの収集 整理 ) 1 空港気象データの収集 整理 ( 既往の年最大風速データの収集 整理 ) 空港における観測データが十分か No 2 観測データの補完 ( 近傍気象観測所のデータのうち 相関の高いデータを用いて補完 ) 空港における観測データが十分か No 2 観測データの補完 ( 近傍気象観測所のデータのうち 相関の高いデータを用いて補完 ) Yes Yes 3 再現期待値の算定 ( 極値統計解析 ( グンベル分布 ) の実施 ) 3 再現期待値の算定 ( 極値統計解析 ( グンベル分布 ) の実施 ) 4 基準風速の補正 ( 地表面粗度区分に応じた高度補正 ) 4 設計風速の補正 ( 地表面粗度区分に応じた高度補正 ) 5 基準風速の設定 ( 建築基準法における基準風速の下限値と比較し 空港の基準風速を設定 ) 5 設計風速の設定 ( 建築基準法における基準風速の下限値と比較し 空港の基準風速を設定 ) 付図 -4.1 実測風速による基準風速の算定 付図 -4.1 実測風速による基準風速の算定 基準風速の算定例空港気象データの収集 整理各空港測候所で観測している気象データをもとに既往の風速データ ( 年最大風速 :10 分間平均風速 ) を収集 整理し データが統計解析に必要なデータ数を満足しているか確認を行う 一般的に数十年の値を用いることから 必要なデータ数を約 30 年分とする 設計風速の算定例空港気象データの収集 整理各空港測候所で観測している気象データをもとに既往の風速データ ( 年最大風速 :10 分間平均風速 ) を収集 整理し データが統計解析に必要なデータ数を満足しているか確認を行う 一般的に数十年の値を用いることから 必要なデータ数を約 30 年分とする 4
5 現行改訂 ( 案 ) 備考 4) 基準風速の高度補正再現期待値をもとに 観測場所の立地条件 ( 高度 地表粗度 ) を考慮した補正を行い 建築基準法における基準風速と同様の条件 ( 地表粗度区分 Ⅱ 高度 10mに補正 ) による基準風速を算出する 高度補正の前提として 風速は上空 ( 地表の地物や障害の影響を受けない ) では一定という考え方のもと 空港の地表面粗度区分が基準風速とする地表面粗度区分 (Ⅱ) と異なる場合 地表面の風速を上空の風速に一旦換算し その後 基準風速の地表面粗度区分 (Ⅱ) 及び高さ (10m) に再度変換するという方法で補正を行う ( 付図 -4.3 の1 2の手順 ) なお 空港の地表面粗度区分がⅡの場合には 高度補正のみを行うこととなる ( 付図 -4.3 の3の手順 ) 4) 設計風速の高度補正再現期待値をもとに 観測場所の立地条件 ( 高度 地表粗度 ) を考慮した補正を行い 建築基準法における基準風速と同様の条件 ( 地表粗度区分 Ⅱ 高度 10mに補正 ) による基準風速を算出する 高度補正の前提として 風速は上空 ( 地表の地物や障害の影響を受けない ) では一定という考え方のもと 空港の地表面粗度区分が基準風速とする地表面粗度区分 (Ⅱ) と異なる場合 地表面の風速を上空の風速に一旦換算し その後 基準風速の地表面粗度区分 (Ⅱ) 及び高さ (10m) に再度変換するという方法で補正を行う ( 付図 -4.3 の1 2の手順 ) なお 空港の地表面粗度区分がⅡの場合には 高度補正のみを行うこととなる ( 付図 -4.3 の3の手順 ) P 付 -91 建築基準でいう 基準風速と異なるため 混同を避けるため異なる名称とする ZG 上空風高度 ここで ZG 上空風高度 ここで U10: 基準風速 U10: 設計風速 U m : 観測地点の風速 U m : 観測地点の風速 UG: 上空の風速 UG: 上空の風速 高度 Z(m) α Ⅱ Z m : 観測点高度 ZG: 上空高度 高度 Z(m) α Ⅱ Z m : 観測点高度 ZG: 上空高度 2 α α: べき指数なお ZG Ⅱ α Ⅱ は 粗度区分 Ⅱ 2 α α: べき指数なお ZG Ⅱ α Ⅱ は 粗度区分 Ⅱ Z mⅡ 1 の ZG α を用いることを示す Z mⅡ 1 の ZG α を用いることを示す Z m Z m U10 U m UG U10 U m UG 風速 U(m/s) 風速 U(m/s) 付図 -4.3 高度補正の概念図 付図 -4.3 高度補正の概念図 なお 空港の地表面粗度区分の設定は 空港の立地条件に応じて以下の区分に分類する なお 空港の地表面粗度区分の設定は 空港の立地条件に応じて以下の区分に分類する 地表面粗度区分 Ⅰ: 海上および海岸に接する空港 地表面粗度区分 Ⅱ:Ⅰに属さない空港 地表面粗度区分 Ⅰ: 海上および海岸に接する空港 地表面粗度区分 Ⅱ:Ⅰに属さない空港 5
6 現行 改訂 ( 案 ) 備考 a) 地表面粗度区分 Ⅰの場合地表面の風速を上空の風速に換算 (1 手順の計算 ) UG( 上空の風速 )=U m (ZG/Z m ) α a) 地表面粗度区分 Ⅰの場合地表面の風速を上空の風速に換算 (1 手順の計算 ) UG( 上空の風速 )=U m (ZG/Z m ) α P 付 -92 建築基準でいう 基準風速と異 なるため 混同を避けるため異 基準風速の地表面粗度区分 (Ⅱ) 及び高さ (10m) に換算 (2 手順の計算 ) 設計風速の地表面粗度区分 (Ⅱ) 及び高さ (10m) に換算 (2 手順の計算 ) なる名称とする U10( 基準風速 )=UG (10/ZG Ⅱ ) αⅡ U10( 基準風速 )=UG (10/ZG Ⅱ ) αⅡ b) 地表面粗度区分 Ⅱの場合高度補正のみで基準風速の高さ (10m) に換算 (3 手順の計算 ) U10( 基準風速 )=U m (10/Z mⅡ ) αⅡ b) 地表面粗度区分 Ⅱの場合高度補正のみで設計風速の高さ (10m) に換算 (3 手順の計算 ) U10( 基準風速 )=U m (10/Z mⅡ ) αⅡ なお 地表粗度の影響を受けない上空高度 (ZG) べき指数(α) は 付表 -4.2 の値を用いる 付表 -4.2 地表粗度の影響を受けない上空高度 (Z G ) とべき指数 (α) なお 地表粗度の影響を受けない上空高度 (ZG) べき指数(α) は 表 の値を用 いる 表 地表面粗度区分に対するパラメータ 地表面粗度区分 Z b ZG α Gf 区分 Ⅰ: 海上及び海岸に接する空港 区分 Ⅱ: 区分 Ⅰ 以外の空港 Cf,Er,Gf は, 高さ5m 以下の構造物に対しての値を示しており,5m 以上の場 合には 平成 12 年建設省告示第 1454 号 により設定する. 表 -4.2 は建築基準法施行令からの引用掲載であるが 空港での表面粗度区分は I Ⅱに限定しているため 該当箇所のみ掲載の表とする 6
7 現行 改訂 ( 案 ) 備考 中部国際空港の例 海上空港のため地表面粗度区分をⅠとする まず 再現年別確率風速 (30 年確率 ) の上空風速への換算を行う 中部国際空港の例 海上空港のため地表面粗度区分をⅠとする まず 再現年別確率風速 (30 年確率 ) の上空風速への換算を行う P 付 -93 U m :27m/s( 表 -4.1 の 30 年再現確率風速より ) ZG:250m( 表 -4.2 の地表面粗度区分 Ⅰより ) Z m :10m( 空港気象観測地点の高さより ) α:0.10( 表 -4.2 の地表面粗度区分 Ⅰより ) 以上より UG( 上空の風速 )=U m (ZG/Z m ) α =27 (250 10) 0.10 =37.25m/s 次に 基準風速である地表面粗度区分 (Ⅱ) 高さ(10m) への換算を行なう ZG Ⅱ :350m( 表 -4.2 の地表面粗度区分 Ⅱより ) α Ⅱ :0.15( 表 -4.2 の地表面粗度区分 Ⅱより ) 以上より U10( 基準風速 )=UG (10/ZG Ⅱ ) αⅡ =37.25 (10 350) 0.15 =21.85m/s 22m/s U m :27m/s( 表 -4.1 の 30 年再現確率風速より ) ZG:250m( 表 の地表面粗度区分 Ⅰより ) Z m :10m( 空港気象観測地点の高さより ) α:0.10( 表 の地表面粗度区分 Ⅰより ) 以上より UG( 上空の風速 )=U m (ZG/Z m ) α =27 (250 10) 0.10 =37.25m/s 次に 設計風速である地表面粗度区分 (Ⅱ) 高さ(10m) への換算を行なう ZG Ⅱ :350m( 表 の地表面粗度区分 Ⅱより ) α Ⅱ :0.15( 表 の地表面粗度区分 Ⅱより ) 以上より U10( 基準風速 )=UG (10/ZG Ⅱ ) αⅡ =37.25 (10 350) 0.15 =21.85m/s 22m/s 基準風速の設定前項で算出した空港の基準風速と 建築基準法施行令第 87 条第 2 項 ( 平成 12 年建設省告示第 1454 号 ) における空港が位置する地域の基準風速とを比較し 空港の基準風速を適宜設定する なお 建築基準法の基準風速は 解析では扱うことが困難な気象要因による強風の影響を考慮し 30m/s を下限値としていることから 同様の考え方のもと空港の基準風速についても 30m/s を下限値とする 設計風速の設定前項で算出した空港の基準風速と 建築基準法施行令第 87 条第 2 項 ( 平成 12 年建設省告示第 1454 号 ) における空港が位置する地域の基準風速とを比較し 空港の基準風速を適宜設定する なお 建築基準法の基準風速は 解析では扱うことが困難な気象要因による強風の影響を考慮し 30m/s を下限値としていることから 同様の考え方のもと空港の設計風速についても 30m/s を下限値とする 適宜設定 不統一な扱いとなることを懸念し 下限値規定のみを掲載 7
8 (3) 各空港における基準風速の算定例主要空港における基準風速の算定例を付表 -4.3 に示す 付表 -4.3 各主要空港における基準風速の算定結果 空港名 再現年別確率風速 ( グンベル分布 ) 現行改訂 ( 案 ) 備考 基準風速 (m/s) ( 粗度区分 Ⅱ) ( 地上 10m) 風速計 地表面 の高さ 粗度 10 年 30 年 50 年 100 年 (m) 区分 10 年 30 年 50 年 100 年 (3) 各空港における設計風速の算定例主要空港における設計風速の算定例を付表 -4.3 に示す 付表 -4.3 各主要空港における設計風速の算定結果基準風速設計風速 (m/s) 再現年別確率風速 ( グンベル分布 ) 空港名 ( 粗度区分 Ⅱ) ( 地上 10m) 風速計 地表面 の高さ 粗度 10 年 30 年 50 年 100 年 (m) 区分 10 年 30 年 50 年 100 年 P 付 -94 建築基準でいう 基準風速と異なるため 混同を避けるため異なる名称とする 稚内 Ⅱ 釧路 Ⅱ 新千歳 Ⅱ 函館 Ⅱ 仙台 Ⅱ 新潟 Ⅰ 成田国際 Ⅱ 東京国際 Ⅰ 中部国際 Ⅰ 大阪国際 Ⅱ 関西国際 Ⅰ 広島 Ⅱ 高松 Ⅱ 松山 Ⅰ 高知 Ⅱ 北九州 Ⅰ 福岡 Ⅱ 長崎 Ⅰ 大分 Ⅰ 熊本 Ⅱ 宮崎 Ⅰ 鹿児島 Ⅱ 那覇 Ⅰ 札幌 Ⅱ 三沢 Ⅰ 百里 Ⅱ 小松 Ⅱ 美保 Ⅰ 岩国 Ⅰ 徳島 Ⅰ 稚内 Ⅱ 釧路 Ⅱ 新千歳 Ⅱ 函館 Ⅱ 仙台 Ⅱ 新潟 Ⅰ 成田国際 Ⅱ 東京国際 Ⅰ 中部国際 Ⅰ 大阪国際 Ⅱ 関西国際 Ⅰ 広島 Ⅱ 高松 Ⅱ 松山 Ⅰ 高知 Ⅱ 北九州 Ⅰ 福岡 Ⅱ 長崎 Ⅰ 大分 Ⅰ 熊本 Ⅱ 宮崎 Ⅰ 鹿児島 Ⅱ 那覇 Ⅰ 札幌 Ⅱ 三沢 Ⅰ 百里 Ⅱ 小松 Ⅱ 美保 Ⅰ 岩国 Ⅰ 徳島 Ⅰ
9 第 3 章空港用地編 1.2 施設配置 航空保安施設用地 グライドスロープ用地 現行改訂 ( 案 ) 備考第 3 章空港用地編 1.2 施設配置 航空保安施設用地 グライドスロープ用地 解説 解説 (6) グライドスロープ用地周囲の場周柵は, グライドスロープアンテナから見通せる範囲に設置する場合はグライドスロープ電波の障害とならないような材質とする必要がある. 図 に一般的な範囲を例示するが, 詳細については無線担当者と協議して決定する必要がある. (6) グライドスロープ用地周囲の場周柵は, グライドスロープアンテナから見通せる範囲に設置する場合はグライドスロープ電波の障害とならないような材質とする必要がある. 図 に一般的な範囲を例示するが, 詳細については無線担当者と協議して決定する必要がある. 無線担当者と協議して決定する必要を強調するため 図より具体的な範囲を削除した 図 グライドスロープ電波の障害とならないような材質の場周柵を採用する範囲 図 グライドスロープ電波障害とならないような材質の場周柵を採用する範囲 ( 例示 ) 9
Microsoft Word - 08付録1(航空機荷重諸元).docx
付録 -1 航空機荷重の諸元 以下に航空機荷重の諸元を示す ( 総質量の大きい順 ) 付表 -1.1 航空機荷重の諸元 (1) 機材 車輪の配置 総質量 脚荷重 / 輪荷重 接地圧 (t) (kn) (N/mm 2 ) 1.05 W:WING LANDING GEAR A380-800 571.0 12.46 1.35 1.53 1.70 1.55 5.26 B:BODY LANDING GEAR
札幌 ( 千歳 ) 沖縄 東京 ( 羽田 ) ,500 ~ 28,500 43,300 ~ 43,300 57,400 ~ 66,100 札幌 ( 千歳 ) 沖縄 東京 ( 羽田 ) ,700 ~ 29,300 43,300 ~ 43,300 57,400 ~
出発到着経由地 1 2 乗継旅割 特定便乗継割引 札幌 ( 千歳 ) 大阪 ( 伊丹 ) 東京 ( 羽田 ) 50 19 18,700 ~ 22,400 31,000 ~ 31,000 42,300 ~ 48,800 札幌 ( 千歳 ) 大阪 ( 伊丹 ) 東京 ( 羽田 ) 52 21 19,100 ~ 22,500 31,000 ~ 31,000 42,300 ~ 48,800 札幌 ( 千歳
東京 ( 羽田 )- 大阪 ( 関西 ) 東京 ( 羽田 ) 発 ,500 49% 11,500-11,500 11, ,200 50% 11,200-11,200 11, ,000 47% 12,000-12,000 12,
別紙 (2) 旅割 28A 運賃 (2 月 1 日 ~2 月 28 日ご搭乗分 ) 割引率は片道運賃 ( 通常 ) より算出 東京 ( 羽田 )- 札幌 ( 千歳 ) 東京 ( 羽田 ) 発 963 14,200 58% 金 土 :14900 円 18,700-23,200 14,200 4711 16,200 52% 金 土 :21200 円 19,700-23,200 16,200 51 16,900
東京 ( 羽田 )- 大阪 ( 関西 ) 東京 ( 羽田 ) 発 ,500 53% 10,500-10,500 10, ,000 51% 11,000-11,000 11, ,000 51% 11,000-11,000 11,
別紙 (34) 旅割 45 運賃 (2013 年 9 月 17 日 ~9 月 30 日ご搭乗分 ) 割引率は片道運賃 ( 通常 ) より算出 東京 ( 羽田 )- 札幌 ( 千歳 ) 東京 ( 羽田 ) 発 963 13,100 61% 土 :13800 円 13,100-13,300 13,300 4711 13,300 60% 金 土 :18600 円 18,600-13,300 13,300
東京 ( 羽田 )- 大阪 ( 伊丹 ) 東京 ( 羽田 ) 発 961 8,800 61% 土 :9000 円 13 9,500 58% 土 :10000 円 15 10,500 53% 日 :9700 円 土 :11000 円 17 11,500 49% 日 :9700 円 19 10,500
別紙 (11) 旅割 45 運賃 (3 月 1 日 ~3 月 14 日ご搭乗分 ) 割引率は片道運賃 ( 通常 ) より算出 東京 ( 羽田 )- 札幌 ( 千歳 ) 東京 ( 羽田 ) 発 963 12,000 64% 金 土 :12300 円 4711 14,000 58% 金 土 :18600 円 51 14,300 57% 金 土 :18600 円 4713 14,600 56% 金 土 :18600
福岡 札幌 ( 千歳 ) 東京 ( 羽田 ) ,000 ~ 41,200 40,500 ~ 40,500 51,800 ~ 54,300 福岡 札幌 ( 千歳 ) 東京 ( 羽田 ) ,000 ~ 41,300 40,500 ~ 40,500 51,800 ~
出発到着経由地 1 2 ANA VALUE TRANSIT 28 ANA VALUE TRANSIT 7 ANA VALUE TRANSIT 札幌 ( 千歳 ) 大阪 ( 伊丹 ) 東京 ( 羽田 ) 50 19 19,000 ~ 31,200 31,000 ~ 31,000 42,300 ~ 44,300 札幌 ( 千歳 ) 大阪 ( 伊丹 ) 東京 ( 羽田 ) 52 21 19,000 ~ 31,700
福岡 札幌 ( 千歳 ) 東京 ( 羽田 ) ,400 ~ 35,900 40,500 ~ 40,500 51,800 ~ 51,800 福岡 札幌 ( 千歳 ) 東京 ( 羽田 ) ,400 ~ 35,900 40,500 ~ 40,500 51,800 ~
出発到着経由地 1 2 ANA VALUE TRANSIT 28 ANA VALUE TRANSIT 7 ANA VALUE TRANSIT 札幌 ( 千歳 ) 大阪 ( 伊丹 ) 東京 ( 羽田 ) 50 19 19,500 ~ 25,300 31,000 ~ 31,000 42,300 ~ 42,300 札幌 ( 千歳 ) 大阪 ( 伊丹 ) 東京 ( 羽田 ) 52 21 19,500 ~ 26,000
福岡 札幌 ( 千歳 ) 東京 ( 羽田 ) ,300 ~ 35,900 40,500 ~ 40,500 51,800 ~ 51,800 福岡 札幌 ( 千歳 ) 東京 ( 羽田 ) ,000 ~ 35,900 40,500 ~ 40,500 51,800 ~
出発到着経由地 1 2 乗継旅割 特定便乗継割引 札幌 ( 千歳 ) 大阪 ( 伊丹 ) 東京 ( 羽田 ) 50 19 18,900 ~ 27,100 31,000 ~ 31,000 42,300 ~ 42,300 札幌 ( 千歳 ) 大阪 ( 伊丹 ) 東京 ( 羽田 ) 52 21 19,400 ~ 27,100 31,000 ~ 31,000 42,300 ~ 42,300 札幌 ( 千歳
福岡 札幌 ( 千歳 ) 東京 ( 羽田 ) ,300 ~ 36,000 40,500 ~ 40,500 51,800 ~ 51,800 福岡 札幌 ( 千歳 ) 東京 ( 羽田 ) ,700 ~ 36,400 40,500 ~ 40,500 51,800 ~ 5
出発到着経由地 1 2 乗継旅割 特定便乗継割引 札幌 ( 千歳 ) 大阪 ( 伊丹 ) 東京 ( 羽田 ) 50 19 19,500 ~ 26,700 31,000 ~ 31,000 42,300 ~ 42,300 札幌 ( 千歳 ) 大阪 ( 伊丹 ) 東京 ( 羽田 ) 52 21 19,900 ~ 26,700 31,000 ~ 31,000 42,300 ~ 42,300 札幌 ( 千歳
東京 ( 羽田 )- 大阪 ( 関西 ) 東京 ( 羽田 ) 発 00:00 08: :25 10,500 53% 10,500 08: :15 11,000 51% 11, :15 11,000 51% 11,000 15:
別紙 (15) 旅割 45 運賃 (2012 年 10 月 28 日 ~11 月 11 日ご搭乗分 ) ダイヤは 予定 であり 便名 出発時刻 運賃額等が変更となる場合がございます 運航ダイヤの確定は8 月末を予定しております コードシェア便の予定ダイヤは 10 月の運航ダイヤに基づいております 割引率は片道運賃 ( 通常 ) より算出 東京 ( 羽田 )- 札幌 ( 千歳 ) 東京 ( 羽田 )
ANA SUPER VALUE SALE 一覧 12 月 3 日 ( 月 ) 札幌 ( 千歳 ) 沖縄 , 月 3 日 ( 月 ) 沖縄 高松 , 月 3 日 ( 月 ) 松山 沖縄 , 月 3 日 ( 月 ) 沖縄 札幌 (
ANA SUPER VALUE SALE 一覧 12 月 3 日 ( 月 ) 沖縄 長崎 1872 9,900 12 月 3 日 ( 月 ) 高松 沖縄 1621 9,900 12 月 3 日 ( 月 ) 名古屋 ( 中部 ) 沖縄 3769 7,100 12 月 3 日 ( 月 ) 沖縄 新潟 1866 9,900 12 月 3 日 ( 月 ) 名古屋 ( 中部 ) 宮古 329 9,900 12
別紙 (1) 特割 A 運賃 (2014 年 6 月 1 日 ~6 月 30 日ご搭乗分 ) 割引率は片道運賃 ( 通常 ) より算出 路線 出発 便名 月 ~ 日曜日 備考 運賃額 割引率 名古屋 ( 中部 )- 福岡 名古屋 ( 中部 ) 発 ,500 33% 金 :17800 円
別紙 (1) 特割 A 運賃 (2014 年 6 月 1 日 ~6 月 30 日ご搭乗分 ) 割引率は片道運賃 ( 通常 ) より算出 路線 出発 便名 月 ~ 日曜日 備考 運賃額 割引率 名古屋 ( 中部 )- 福岡 名古屋 ( 中部 ) 発 3831 17,500 33% 金 :17800 円 435 17,500 33% 金 土 :17800 円 437 17,500 33% 金 土 :17800
東京 ( 羽田 )- 沖縄 東京 ( 羽田 ) 発 大阪 ( 神戸 ) ,100 31% 福岡 ,100 39% 鹿児島 ,100 40% 宮崎 ,100 40% 熊本 ,100 39%
別紙 (1) 特定便乗継割引 運賃(2014 年 6 月 1 日 ~6 月 30 日ご搭乗分 ) 期間中一部の便で運休となる場合がございます 詳しくはANA 時刻表 ANAホームページ 予約センターでご確認ください 割引率は各乗継区間片道運賃 ( 通常 ) の合計額より算出 東京 ( 羽田 )- 利尻 東京 ( 羽田 ) 発 札幌 ( 千歳 ) 61 4929 38,100 35% 利尻発 札幌 (
6 月 5 日 ( 火 ) 石垣 東京 ( 羽田 ) 90 9, % 6 月 5 日 ( 火 ) 大阪 ( 神戸 ) 沖縄 , % 6 月 5 日 ( 火 ) 沖縄 大阪 ( 神戸 ) , % 6 月 5 日 ( 火 ) 名古屋 (
6 月 4 日 ( 月 ) 東京 ( 羽田 ) 宮古 87 9,700 84.4% 6 月 4 日 ( 月 ) 宮古 東京 ( 羽田 ) 88 9,700 84.4% 6 月 4 日 ( 月 ) 東京 ( 羽田 ) 石垣 89 9,700 85.4% 6 月 4 日 ( 月 ) 石垣 東京 ( 羽田 ) 90 9,700 85.4% 6 月 4 日 ( 月 ) 大阪 ( 神戸 ) 沖縄 3729 7,000
先得割引 運賃表 (10 月 29~11 月 1 日搭乗分 ) 東京 ( 羽田 )= 女満別女満別発東京 ( 羽田 )= 旭川旭川発東京 ( 羽田 )= 釧路釧路発東京 ( 羽田 )= 帯広帯広発東京 ( 羽田 )= 函館函館発東京 ( 羽田 )= 青森青森発東京 ( 羽田 )= 三沢三沢発東京 (
先得割引 運賃表 (10 月 29~11 月 1 日搭乗分 ) 東京 ( 羽田 )= 大阪 ( 伊丹 ) 東京 ( 羽田 )= 大阪 ( 関西 ) 東京 ( 羽田 )= 札幌 ( 新千歳 ) 東京 ( 羽田 )= 福岡 東京 ( 羽田 )= 沖縄 ( 那覇 ) 大阪 ( 伊丹 )= 札幌 ( 新千歳 ) 大阪 ( 関西 )= 札幌 ( 新千歳 ) 大阪 ( 伊丹 )= 福岡 大阪 ( 伊丹 )= 沖縄
宮崎発 東京 ( 羽田 ) JAL JAL 52,700 26,350 26,750 札幌 ( 新千歳 ) 鹿児島 札幌 ( 新千歳 ) 発 東京 ( 羽田 ) JAL JAL 58,300 29,150 29,750 鹿児島発 東京 ( 羽田 ) JAL JAL 58,300 29,150 29,
表示される運賃は当該区間の直行便の運航がある場合に有効です 記載されている運賃とは別に 羽田空港 成田空港 中部空港 北九州空港発着便をご利用の場合 空港ビル会社に代わって 旅客施設使用料 を申し受けます 旅客施設使用料 はこちらまた 運賃額は予告なしに変更になる場合がございます 詳しくは航空券ご購入後 ( 発券後 ) の取り扱いについてをご確認ください 単位 : 円 ( 税込運賃 ) 東京 ( 羽田
花巻発 大阪 ( 伊丹 ) JAL JAL 39,700 福岡 秋田 福岡発 東京 ( 羽田 ) JAL JAL 34,900 大阪 ( 伊丹 ) JAL JAL 34,900 秋田発 東京 ( 羽田 ) JAL JAL 34,900 大阪 ( 伊丹 ) JAL JAL 34,900 福岡 山形 福
表示される運賃は当該区間の直行便の運航がある場合に有効です 記載されている運賃とは別に 羽田空港 成田空港 中部空港 北九州空港発着便をご利用の場合 空港ビル会社に代わって 旅客施設使用料 を申し受けます 旅客施設使用料 はこちらまた 運賃額は予告なしに変更になる場合がございます 詳しくは航空券ご購入後 ( 発券後 ) の取り扱いについてをご確認ください 2016 年 9 月 17 日 ~19 日
札幌 ( 新千歳 ) 岡山 札幌 ( 新千歳 ) 発 東京 ( 羽田 ) JAL JAL 27,700 岡山発 東京 ( 羽田 ) JAL JAL 26,200 札幌 ( 新千歳 ) 広島 札幌 ( 新千歳 ) 発 東京 ( 羽田 ) JAL JAL 27,700 広島発 東京 ( 羽田 ) JAL
表示される運賃は当該区間の直行便の運航がある場合に有効です 記載されている運賃とは別に 羽田空港 成田空港 中部空港 北九州空港発着便をご利用の場合 空港ビル会社に代わって 旅客施設使用料 はこちらまた 運賃額は予告なしに変更になる場合がございます 詳しくは航空券ご購入後 ( 発券後 ) の取り扱いについてをご確認ください 東京 ( 羽田 ) 宮古 東京 ( 羽田 ) 発 沖縄 ( 那覇 ) JAL
別紙 (2) 特割 A 運賃 (2014 年 3 月 7 日 ~3 月 13 日ご搭乗分 ) 割引率は片道運賃 ( ピーク ) より算出 東京 ( 羽田 )- 福岡 東京 ( 羽田 ) 発 ,500 11% ,500 11% ,500 11% ,5
別紙 (1) 特割 A 運賃 (2014 年 2 月 1 日 ~3 月 6 日ご搭乗分 ) 割引率は片道運賃 ( 通常 ) より算出路線出発便名月 ~ 日曜日 2 月 7 日 2 月 8 日 2 月 9 日 2 月 10 日 2 月 11 日運賃額割引率運賃額運賃額運賃額運賃額運賃額東京 ( 羽田 )- 福岡東京 ( 羽田 ) 発 239 28,800 22% 金 土 :29800 円 日 :27800
2016 年 日ご搭乗分 (2016 年 6 月 29 日更新 ) 花巻発 大阪 ( 伊丹 ) JAL JAL 45,500 22,750 26,850 福岡 秋田 福岡発 東京 ( 羽田 ) JAL JAL 43,500 21,750 25,650 大阪 ( 伊丹 ) JAL JAL 43,500
2016 年 日ご搭乗分 (2016 年 6 月 29 日更新 ) 表示される運賃は当該区間の直行便の運航がある場合に有効です 記載されている運賃とは別に 羽田空港 成田空港 中部空港 北九州空港発着便をご利用の場合 空港ビル会社に代わって 旅客施設使用料 を申し受けます 旅客施設使用料 はこちらまた 運賃額は予告なしに変更になる場合がございます 詳しくは航空券ご購入後 ( 発券後 ) の取り扱いについてをご確認ください
先得割引 運賃表 (4 月 1~9 日搭乗分 ) 4/1-9 先得タイフ A 先得タイフ B 予約通常期予約通常期備考購入期割引率購入期割引率 福岡 = 札幌 ( 新千歳 ) 福岡発 JL 日前 23,400 59% 金土 :25, 日前 22,400 61% 金土 :23
先得割引 運賃表 (4 月 1~9 日搭乗分 ) 4/1-9 先得タイフ A 先得タイフ B 予約通常期予約通常期備考備考購入期割引率購入期割引率 東京 ( 羽田 )= 大阪 ( 伊丹 ) JL101 28 日前 10,200 60% 土 :11,100 45 日前 10,100 60% 土 :10,900 JL103 28 日前 11,700 54% 土 :12,200 日:11,200 45 日前
クラス J 乗継割引 7 は下記運賃 ( 普通席 ) に 1 あたり 1,000 円を加算 クラス J の設定が無い路線 便もございます ファーストクラス乗継割引 7 は下記運賃 ( 普通席 ) に 1 あたり 8,000 円を加算 福岡 = 女満別 福岡発 東京 ( 羽田 ) JAL JAL 41
クラス J 乗継割引 7 は下記運賃 ( 普通席 ) に 1 あたり 1,000 円を加算 クラス J の設定が無い路線 便もございます ファーストクラス乗継割引 7 は下記運賃 ( 普通席 ) に 1 あたり 8,000 円を加算 東京 ( 羽田 )= 宮古 東京 ( 羽田 ) 発 沖縄 ( 那覇 ) JAL JTA/RAC 35,000 46% 宮古発 沖縄 ( 那覇 ) JTA/RAC JAL
小松発 東京 ( 羽田 ) JAL JAL 43,700 21,850 22,350 福岡 宮古 福岡発 沖縄 ( 那覇 ) JTA JTA/RAC 44,800 22,400 23,050 宮古発 沖縄 ( 那覇 ) JTA/RAC JTA 44,800 22,400 23,050 福岡 石垣 福
表示される運賃は当該区間の直行便の運航がある場合に有効です 記載されている運賃とは別に 羽田空港 成田空港 中部空港 北九州空港発着便をご利用の場合 空港ビル会社に代わって 旅客施設使用料 を申し受けます 旅客施設使用料 はこちらまた 運賃額は予告なしに変更になる場合がございます 詳しくは航空券ご購入後 ( 発券後 ) の取り扱いについてをご確認ください 東京 ( 羽田 ) 宮古 東京 ( 羽田 )
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スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
東京 石見 26,350 26,350 エアーニッポン 東京 岡山 21,750 22,400 東京 広島 22,000 24,200 東京 山口宇部 25,200 26,550 東京 徳島 21,500 22,700 東京 高松 21,650 22,850 東京 高知 23,450 24,650
東京 札幌 ( 新千歳 ) 24,700 26,000 北海道国際航空 東京 大阪 ( 関西 ) 16,250 16,850 東京 大阪 ( 伊丹 ) 16,250 16,850 東京 福岡 27,050 28,500 スカイマークエアラインズ (16,000) 東京 沖縄 ( 那覇 ) 30,050 31,050 日本トランスオーシャン航空 大阪 ( 関西 ) 札幌 ( 新千歳 ) 30,850
先得割引 運賃表 (10 月 30~11 月 6 日搭乗分 ) 区間福岡 = 札幌 ( 新千歳 ) 東京 ( 羽田 )= 女満別東京 ( 羽田 )= 旭川東京 ( 羽田 )= 釧路東京 ( 羽田 )= 帯広東京 ( 羽田 )= 函館東京 ( 羽田 )= 青森東京 ( 羽田 )= 三沢東京 ( 羽田
先得割引 運賃表 (10 月 30~11 月 6 日搭乗分 ) 運賃適用日 : 2016/08/30 区間東京 ( 羽田 )= 大阪 ( 伊丹 ) 大阪 ( 伊丹 ) 発東京 ( 羽田 )= 大阪 ( 関西 ) 大阪 ( 関西 ) 発東京 ( 羽田 )= 札幌 ( 新千歳 ) 札幌 ( 新千歳 ) 発東京 ( 羽田 )= 福岡福岡発東京 ( 羽田 )= 沖縄 ( 那覇 ) 沖縄 ( 那覇 ) 発大阪
平成 23 年航空輸送統計 ( 暦年 ) の概況について 平成 2 4 年 3 月 2 8 日国土交通省総合政策局情報政策本部情報政策課交通統計室担当 : 川口 (28742) ( 要旨 ) 1. 国内定期航空輸送実績 平成 23 年 (1 月 ~12 月 ) における国内定期航空輸送の旅客数は 7
平成 23 年航空輸送統計 ( 暦年 ) の概況について 平成 2 4 年 3 月 2 8 日国土交通省総合政策局情報政策本部情報政策課交通統計室担当 : 川口 (28742) ( 要旨 ) 1. 国内定期航空輸送実績 平成 23 年 (1 月 ~12 月 ) における国内定期航空輸送の旅客数は 7,759 万人で対前年比 8.0% 減であり 平成 19 年から減少傾向にある また 貨物重量は 89
<4D F736F F F696E74202D208D718BF38AC790A782C982C282A282C E096BE8E9197BF A2E >
資料 3 航空交通管制に関する業務概概要 我が国の航空管制の管轄空域と業務実施体制の概要 ユジノサハリンスク FIR ペトロハヴロフスク カムチャッキー FIR アンカレッジ FIR 航空局 ハバロフスク FIR 航空交通管制部 ( 札幌 東京 福岡 那覇の 4 箇所 ) 各管制部において 航空路管制業務を実施 なお 福岡管制部では 全国の航空交通量 流の管理や太平洋上の管制業務も実施 ウラジオストク
特別乗継割引 運賃表 (10 月 28 日 ~11 月 日 1 月 7 日 ~2 月 28 日搭乗分 ) 11/,1/ 11/,1/ 11/,1/ 札幌 ( 新千歳 )= 沖縄 ( 那覇 ) 札幌 ( 新千歳 ) 発東京 ( 羽田 ) JAL JAL 57,400 31% 28,700 66% 33
特別乗継割引 運賃表 (10 月 28 日 ~11 月 日 1 月 7 日 ~2 月 28 日搭乗分 ) 11/,1/ 東京 ( 羽田 )= 宮古東京 ( 羽田 ) 発沖縄 ( 那覇 ) JAL JTA/RAC 62,200 5% 31,100 52% 36,550 44% 宮古発 沖縄 ( 那覇 ) JTA/RAC JAL 62,200 5% 31,100 52% 36,550 44% 東京 (
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日 目 次 1. 目的 1 2. 耐雪型の設置計画 1 3. 構造諸元 1 4. 許容応力度 1 4-1 使用部材の許容応力度 ( SS400,STK410 相当 1 4-2 無筋コンクリートの引張応力度 1 4-3 地盤の耐荷力 1 5. 設計荷重 2 5-1 鉛直力 ( 沈降力 ) 2 5-2) 水平力 ( クリープ力
Super Build／宅造擁壁 出力例１
宅造擁壁構造計算書 使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例 壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00
2016 年 ご搭乗分 (2016 年 3 月 30 日更新 ) 長崎発 東京 ( 羽田 ) JAL JAL HNDSPK 26,000 月 :26,200 金:30,500 土:28,300 日:28,500 札幌 ( 新千歳 ) 熊本 札幌 ( 新千歳 ) 発 東京 ( 羽田 ) JAL JAL
2016 年 ご搭乗分 (2016 年 3 月 30 日更新 ) 表示される運賃は当該区間の直行便の運航がある場合に有効です 記載されている運賃とは別に 羽田空港 成田空港 中部空港 北九州空港発着便をご利用の場合 空港ビル会社に代わって 旅客施設使用料 を申し受けます 旅客施設使用料 はこちらまた 運賃額は予告なしに変更になる場合がございます 詳しくは航空券ご購入後 ( 発券後 ) の取り扱いについてをご確認ください
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
別紙 (1) 各種運賃一覧 (2014 年 3 月 30 日 ~2014 年 6 月 29 日搭乗分 ) 2014 年 1 月 25 日 ~2014 年 3 月 31 日購入分に適用 路線 片道運賃片道運賃往復運賃往復運賃小児運賃小児運賃身体障がい者割引運賃ビジネスリピートビジネスリピートビジネスき
別紙 (1) 各種運賃一覧 (2014 年 3 月 30 日 ~2014 年 6 月 29 日搭乗分 ) 2014 年 1 月 25 日 ~2014 年 3 月 31 日購入分に適用 路線 片道運賃片道運賃往復運賃往復運賃小児運賃小児運賃身体障がい者割引運賃ビジネスリピートビジネスリピートビジネスきっぷビジネスきっぷ出張 @ 割出張 @ 割スカイメイトスカイメイトスカイメイトシニア空割シニア空割シニア空割
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注 : 大阪管区気象台における平成 15 年から平成 24 年の観測データを元に作成 図 5-12-3 日最大平均風速の風向出現頻度 346 5.12. 2 施設の存在に伴う影響の予測 評価 (1) 予測内容施設の存在に伴う影響として 建築物の出現が事業計画地周辺の風環境に及ぼす影響について 風洞実験により予測した 予測内容は表 5-12-2 に示すとおりである 表 5-12-2 予測内容 予測項目予測範囲
特定本邦航空運送事業者以外の事業者に係る情報 1. 航空輸送サービスの比較等に関する情報 (1) 定時運航率 ( 全体の便数に占める出発予定時刻以降 15 分以内に出発した便数の割合 ) ( 単位 :%) 北海道エアシステム フジドリームエアラインズ 新中央航空 東邦航空 アイベックスエアラインズオ
特定本邦航空運送事業者以外の事業者に係る情報 1. 航空輸送サービスの比較等に関する情報 (1) 定時運航率 ( 全体の便数に占める出発予定時刻以降 15 分以内に出発した便数の割合 ) ( 単位 :%) 北海道エアシステム フジドリームエアラインズ 新中央航空 東邦航空 アイベックスエアラインズオリエンタルエアブリッジ 天草エアライン 日本エアコミューター琉球エアーコミューター 平成 26 年度上期
集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls
集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000
<4D F736F F D208E9197BF A082C68E7B8D A815B82CC8D5C91A28AEE8F C4816A2E646F63>
資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
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(a)(b)(c) (d) - 1 - - 2 - - 3 - - 4 - - 5 - - 6 - - 7 - - 8 - - 9 - - 10 - - 11 - - 12 - - 13 - - 14 - - 15 - - 16 - - 17 - - 18 - - 19 - - 20 - - 21 - - 22 - - 23 - - 24 - - 25 - - 26 - - 27 - - 28 -
SUPER VALUE VALUE シリーズ各種運賃 (2019 年 4 月 27 日 ~2019 年 5 月 6 日ご搭乗分 ) 2019 年 3 月 21 日ご購入分より適用 (3 月 20 日現在 ) 運賃額は期間内の最低運賃額を表しています 残席によっては空席連動型運賃表の運賃額となります
出発到着便名 3 1 PREMIUM 東京 ( 羽田 ) 札幌 ( 千歳 ) 987 13,600 ~ 18,900 12,700 ~ 19,300 10,500 ~ 20,000 14,100 ~ 20,200 15,400 ~ 33,600 23,000 ~ 34,000 29,500 ~ 40,200 - ~ - 37,000 ~,300 東京 ( 羽田 ) 札幌 ( 千歳 ) 4711 13,600
特別乗継割引 運賃表 (9 月 1 日 ~10 月 29 日搭乗分 ) 設定会社 9/1-10/29 特別乗継割引 9/1-10/29 小児特別乗継割引 身体障がい者特別乗継割引 1 2 東京 ( 羽田 )= 宮古 東京 ( 羽田 ) 発 沖縄 ( 那覇 ) JAL JTA/RAC 54,050 1
JTA RAC 2016 年 9 月 1 日 ~10 月 29 日搭乗分 乗継割引 28 乗継割引 7 特別乗継割引 を届出 2016 年 6 月 29 日第 16027 号 日本トランスオーシャン航空 (JTA 本社那覇市 社長丸川潔 ) と琉球エアーコミューター (RAC 本社那覇市 社長伊礼恭 ) は 2016 年 9 月 1 日 ~10 月 29 日搭乗分 乗継割引 28 乗継割引 7 特別乗継割引
休日表 1 OD 表 ( 空港間純流動 ) 2-1
休日表 1 OD 表 ( 空港間純流動 ) 2-1 休日表 01 OD 表 ( 空港間純流動 ) (1) 出発 \ 到着 稚内 釧路 函館 旭川 帯広 利尻 中標津 紋別 女満別 奥尻 丘珠 新千歳 青森 三沢 花巻 仙台 秋田大館能代 山形 庄内 福島 茨城 成田 羽田 大島 三宅島 八丈島 新島 調布 神津島 稚内 0 2 0 0 4 0 0 4 0 0 0 22 0 0 0 0 0 0 0
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道営農業農村整備事業設計の手引き 新旧対照表 平成 30 年 3 月 28 日事調第 1321 号農政部長通知の一部訂正 ( 空白 ) 新旧対照表改正現行備考 ------------------ 設計の手引き ---------------- ------------------ 設計の手引き ---------------- 目次 目次 第 1 章 省略 第 2 章 省略 第 3 章排水路 P
試験 研究 仮設構造物の設計風速 Design wind speeds for temporary structures 西村宏昭 *1 1. はじめに仮設構造物は比較的短い期間だけに存在する構造物である これらの構造物は 通常の恒久建築物や構造物の設計風速を用いて耐風設計されると 安全ではあるが
試験 研究 仮設構造物の設計 Design wind speeds for temporary structures 西村宏昭 *. はじめに仮設構造物は比較的短い期間だけに存在する構造物である これらの構造物は 通常の恒久建築物や構造物の設計を用いて耐風設計されると 安全ではあるが 過剰な設計となることは明らかである 一般に 建築基準法では 建築物は50 の再現期間を想定した基準から計算される風荷重に対して安全であるように設計される
POWER-直接基礎Ⅱの出力例（表形式）
page < 出力例 > 地盤の支持力の計算 S01 (1F Y1@X1 ) BxL hf hw C,O r2 r1 基礎底面の形状 長方形 基礎最小幅 B 1.20 (m) 基礎の長さ L 2.60 (m) 基礎下端の深さ hf GL- 1.20 (m) 地下水位 hw GL- 3.90 (m) 根入れ深さ Df 1.20 (m) 土質定数 砂層 基礎下の土重量 γ1 18.14 (kn/m 3
1- 擁壁断面の形状 寸法及び荷重の計算 ( 常時 ) フェンス荷重 1 kn/m 1,100 0 上載荷重 10 m kn/ 3, (1) 自重 地表面と水平面とのなす角度 α=0.00 壁背面と鉛直面とのなす角度 θ=.73 擁壁
構造計算例鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 1 常時 1-1 設計条件 (1) 擁壁の型式及び高さ型式 : 片持梁式鉄筋コンクリート造 L 型擁壁擁壁の高さ :H'=3.00m 擁壁の全高 :H =3.50m () 外力土圧の作用面は縦壁背面とする 上載荷重 : q=10kn/ mフェンス荷重 ( 水平力 ) : 1kN/ m (3) 背面土土質の種類 : 関東ローム土の単位体積重量 :γs=16.0/
<4D F736F F F696E74202D E518D6C8E9197BF31817A92DD82E E494C282CC8D5C91A2>
参考資料 1 吊り天井板の構造 目的 事故の起きた吊り天井板の構造や設計条件等を調査し 当初設計について把握したもの 平成 25 年 3 月 27 日 ( 水 ) 中日本高速道路株式会社 1 トンネル各部の名称 (1) 吊り金具 排気ダクト 送気ダクト 1200mm 90mm 隔壁板 受け台 80mm コンクリートアンカー 無収縮モルタル 天井板 手すり 吸気口 天井板 スタット ホ ルト 1 1
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV = (1/2) KH Z : 地域係数 KS: 設計用標準震度 KV: 設計用鉛直震度 1-2. 設計条件耐震クラス
表 年 10 月 28 日 ~2019 年 3 月 30 日搭乗分運賃表 (e ビジネス 6 その他営割系 ) JAL ビジネスきっぷ eビジネス6 介護帰省割引 スカイメイト 期間 Ⅰ 割引率 1 期間 Ⅱ 割引率 2 期間 Ⅲ 割引率 2 期間 Ⅰ 割引率 1 期間 Ⅱ 割引率 2
表 1 2018 年 10 月 28 日 ~2019 年 3 月 30 日搭乗分運賃表 ( 普通運賃系 ) JAL 大人普通運賃 小児普通運賃 身体障がい者割引 往復割引 通常期 ヒ ーク期 通常期割引率 1 ヒ ーク期割引率 2 定額 割引率 1 割引率 2 通常期割引率 1 ヒ ーク期割引率 2 1 東京 = 大阪 JAL 25,200 27,600 12,600 50% 13,800 50%
乗継割引 28 運賃表 (1 月 10 日 ~16 日搭乗分 ) 設定会社通常期 1/10-16 割引率 1 2 東京 ( 羽田 )= 宮古 東京 ( 羽田 ) 発沖縄 ( 那覇 ) JAL JTA/RAC 17,300 74% 金土日 :17,500 宮古発 沖縄 ( 那覇 ) JTA/RAC J
JTA RAC 2017 年 1 月 7 日 ~2017 年 3 月 25 日搭乗分 乗継割引 28 乗継割引 7 特別乗継割引 を届出 2016 年 10 月 27 日第 16072 号 日本トランスオーシャン航空 (JTA 本社那覇市 社長丸川潔 ) と琉球エアーコミューター (RAC 本社那覇市 社長伊礼恭 ) は 2017 年 1 月 7 日 ~2017 年 3 月 25 日搭乗分 乗継割引
<82658C5E95578EAF928C208BAD93788C768E5A8F >
001 F 型標識柱強度計算書 ( 柱長 6.75m ) (1400 * 3800) (1400 * 3800) 略図 000 3800 300 300 6750 300 550 900 300 5700 STK-φ76.3x.8 STK-φ165.x4.5 STK-φ67.4x6.6 50 300 5000 1400 3000 100 1400 P. 1 1. 一般事項 1-1 概要 F 型 標識柱
補強コンクリートブロック造の臥梁の有効な幅について Q1 壁式構造関係設計規準集同解説 ( メーソンリー編 ) にある補強コンクリートブロック造設計規準 10 条 臥梁の構造 において, 臥梁の幅は水平支点間距離の 1/20 以上かつ 200mm 以上とするとありますが, 通常ブロックの幅は 150
2011.7.15 壁式構造関係設計規準集質疑応答集 ( 仮称 ) ( ホームページ公開用 ) 日本建築学会構造委員会 壁式構造運営委員会 メーソンリー構造規準関係 頁 質疑応答 1. 補強コンクリートブロック造の臥梁の有効な幅について 2 質疑応答 2. 補強コンクリートブロック造の構面水平支点間距離について 2 質疑応答 3. コンクリートブロック帳壁構造の主要支点間距離について 3 質疑応答
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH =
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
Microsoft Word - 仮設防護柵計算解説書V2.doc
MS-EXCEL による 仮設防護柵の計算 (Ver 2.2) 解説書 ( 有 ) シビルテック 2005.01.20 目 次 ➊ プログラムの概要 機能 ------------------------- 1 ➋ プログラム使用上の注意 ----------------------- 2 ➌ 落石編プログラムについて ----------------------- 4 ➍ 盛土編プログラムについて
砂防堰堤設計計算 透過型砂防堰堤
1 砂防堰堤設計計算 透過型砂防堰堤 目次 2 1 設計条件 1 2 設計流量の算出 2 2-1 渓床勾配 2 2-2 土石流濃度 2 2-3 土石流ピーク流量 2 3 水通しの設計 3 3-1 開口部の設定 3 3-2 土石流ピーク流量 (Qsp) に対する越流水深 6 3-3 設計水深 8 4 水通し断面 8 5 越流部の安定計算 9 5-1 安定条件 9 5-2 設計外力の組合せ 9 5-3
Microsoft Word - 技術資料Vol.2.docx
技術資料 Vol.2 Civil Engineering & Consultants 株式会社クレアテック東京都千代田区西神田 2 丁目 5-8 共和 15 番館 6 階 TEL:03-6268-9108 / FAX:03-6268-9109 http://www.createc-jp.com/ ( 株 ) クレアテック技術資料 Vol.2 P.1 解析種別キーワード解析の目的解析の概要 3 次元静的線形解析
目次 章設計条件 適用基準 形式 形状寸法 地盤条件 使用材料 土砂 載荷荷重 その他荷重 浮力 土圧 水圧 基礎の条件..
3 鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 逆 T 型 ( 粘性土 ):H=5.0m タイプ 56 目次 章設計条件... 59. 適用基準... 59. 形式... 59.3 形状寸法... 59.4 地盤条件... 59.5 使用材料... 60.6 土砂... 60.7 載荷荷重... 6.8 その他荷重... 6.9 浮力... 6.0 土圧... 6. 水圧... 63. 基礎の条件... 63..
構造計算書 門扉 H2.5m W4m 両開き門扉 Wonder Loof Top Sample
構造計算書 門扉 H2.5m W4m 両開き門扉 目 次 1. 総則 --------------------------------------------------- 1 1) 適用範囲 --------------------------------------------------- 1 2) 工事名 ---------------------------------------------------
岡山県 ( 岡山市を含む ) 件数 ( 件 ) (%) 価格 ( 万円 ) 520 1,349 1,418 1,457 1,403 1,421 年 土地面積 ( m2 )
鳥取県 1DK LDK 5DK LDK 2DK LDK 3DK LDK 4DK LDK 以下 件数 ( 件 ) 0 2 19 36 33 90 (%) 0.0 2.2 21.1 40.0 36.7 100.0 2014 価格 ( 万円 ) 940 1,239 1,498 1,319 1,365 年 土地面積 ( m2 ) 198.56 208.88 214.57 246.33 224.66 建物面積
(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH
< B38BD C78F6F97CD97E12D332E786477>
無筋擁壁設計システム Ver4.2 適用基準 土地改良事業計画設計基準 設計 農道 (H7/3) 土地改良事業計画設計基準 設計 水路工 (H26/3) 日本道路協会 道路土工 擁壁工指針 (H24/7) 土木学会 大型ブロック積み擁壁設計 (H6/6) 宅地防災マニュアルの解説 第二次改訂版 (H9/2) 出力例 ブロック積み擁壁の計算書 ( 安定計算および部材断面計算 ) 開発 販売元 ( 株
<88AE3289F188CF88F589EF E786264>
液状化の検討方法について 資料 -6 1. 液状化の判定方法 液状化の判定は 建築基礎構造設計指針 ( 日本建築学会 ) に準拠して実施する (1) 液状化判定フロー 液状化判定フローを図 -6.1 に示す START 判定対象土層の設定 (2) 判定対象土層 液状化の判定を行う必要がある飽和土層は 一般に地表面から 2m 程度以浅の沖積層で 考慮すべき土の種類は 細粒分含有率が 35% 以下の土とする
建築支保工一部1a計算書
P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度
乗継割引 28 運賃表 (7 月 1 日 ~21 日搭乗分 ) 設定会社 7/1-7/17 通常期割引率 1 2 東京 ( 羽田 )= 宮古 東京 ( 羽田 ) 発沖縄 ( 那覇 ) JAL/JTA JTA/RAC 21,600 63% 65% 金土 :23,000 日:21,200 26,500
JTA RAC 2014 年 7 月 1 日 ~8 月 25 日搭乗分 乗継割引 28 を届出 2014 年 3 月 25 日第 13115 号 日本トランスオーシャン航空 (JTA 本社那覇市 社長佐藤学 ) と琉球エアーコミューター (RAC 本社那覇市 社長伊礼恭 ) は 2014 年 7 月 1 日 ~8 月 25 日ご搭乗分 乗継割引 28 の設定を決定し 本日 国土交通省へ届出しました
2017 年 11 月 25 日ご購入分より適用 (11 月 24 日現在 ) は期間内の最低を表しています 残席によっては空席連動型運賃表のとなります 札幌 ( 千歳 ) 東京 ( 羽田 ) 50 10,400 ~ 13,400 10,900 ~ 20,100 12,600 ~ 21,600 13
2017 年 11 月 25 日ご購入分より適用 (11 月 24 日現在 ) は期間内の最低を表しています 残席によっては空席連動型運賃表のとなります 出発到着便名 旅割 75 旅割 55 旅割 45 旅割 28 旅割 21 特割 3 プレミアム旅割 28 プレミアム特割 A/B 東京 ( 羽田 ) 札幌 ( 千歳 ) 987 9,900 ~ 13,000 9,900 ~ 18,600 11,200
<4D F736F F D2091E E8FDB C588ECE926E816A2E646F63>
第 13 地象 (1 傾斜地 ) 1 調査の手法 (1) 調査すべき情報ア土地利用の状況傾斜地の崩壊により影響を受ける地域の住宅等の分布状況 その他の土地利用の状況 ( 将来の土地利用も含む ) イ傾斜地の崩壊が危惧される土地の分布及び崩壊防止対策等の状況既に傾斜地の崩壊に係る危険性が認知 危惧されている土地の分布当該傾斜地の崩壊防止対策等の状況ウ降水量の状況当該地域の降雨特性の把握に必要な対象事業の実施区域等の降水量の状況エ地下水及び湧水の状況傾斜地の安定性に影響を与える地下水の水位及び湧水の分布
3 m/sec 8.35 39.06 3.22 2.15 13.72 52.78 15.00 2.12 2.69 12.62 27.62 3 m/ 772 79 68 263 410 1,182 3 m/sec 3.87 0.63 8.00 3.12 1.38 12.50 12.50 2.00 2.50 1.00 5.50 5.50 m/ 105 122 20 247 247 3 m/sec 0.23
D 液 日団協技術資料 D 液 地下埋設式バルク貯槽の発生能力 1. 制定目的 バルク貯槽を地下埋設し自然気化によってLPガスを消費しようとする場合 需要家の消費量に対して十分な量のLPガスを供給することのできる大きさのバルク貯槽を設置しなければならないが バ
日団協技術資料 地下埋設式バルク貯槽の発生能力 1. 制定目的 バルク貯槽を地下埋設し自然気化によってLPガスを消費しようとする場合 需要家の消費量に対して十分な量のLPガスを供給することのできる大きさのバルク貯槽を設置しなければならないが バルク貯槽の設置状況 ( 地中温度 充填時液温等 ) 需要家の消費パターン( 連続消費時間等 ) 及びLPガス供給側のバルク運用状況 ( 残液量等 ) などの設計条件が個々の設置ケースで異なるので
国土技術政策総合研究所 研究資料
参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 ここでは 5 章で示した方法により急傾斜地における崩壊する恐れがある層厚の面的分布が明らかとなった場合のがけ崩れ対策手法について検討する 崩壊する恐れがある層厚の面的な分布は 1 土砂災害警戒区域等における土砂災害防止対策の推進に関する法律( 以下
Part2
VGR/AMANAIMAGESRF/AMANAIMAGES 18 Part2 5 倉 阪 秀 史 さん 2050 CO 2 2020 EU 2005 8.520 1.315 39.849 2005 9 1.7202010 2.5EU CO2 2030 5 1 再 生 可 能 エネルギーの 利 用 拡 大 へ 2020 1990 25 2050 6 8 20 national geographic special
第 2 章 構造解析 8
第 2 章 構造解析 8 2.1. 目的 FITSAT-1 の外郭構造が, 打ち上げ時の加速度等によって発生する局所的な応力, 及び温度変化によってビスに発生する引っ張り応力に対して, 十分な強度を有することを明らかにする. 解析には SolidWorks2011 を用いた. 2.2. 適用文書 (1)JMX-2011303B: JEM 搭載用小型衛星放出機構を利用する小型衛星への構造 フラクチャコントロール計画書
国土技術政策総合研究所資料
5. 鉄筋コンクリート橋脚の耐震補強設計における考え方 5.1 平成 24 年の道路橋示方書における鉄筋コンクリート橋脚に関する規定の改定のねらい H24 道示 Ⅴの改定においては, 橋の耐震性能と部材に求められる限界状態の関係をより明確にすることによる耐震設計の説明性の向上を図るとともに, 次の2 点に対応するために, 耐震性能に応じた限界状態に相当する変位を直接的に算出する方法に見直した 1)
< B795FB8C6094C28F6F97CD97E12E786477>
長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)
コンクリート実験演習 レポート
. 鉄筋コンクリート (RC) 梁の耐力算定.1 断面諸元と配筋 ( 主鉄筋とスターラップ ) スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (a) 試験体 1 スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (b) 試験体 鉄筋コンクリート (RC) 梁の断面諸元と配筋 - 1 - . 載荷条件 P/ P/ L-a a = 5 = a = 5 L = V = P/ せん断力図
施設・構造1-5b 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）新耐震指針に照らした耐震安全性評価（中間報告）（原子炉建屋の耐震安全性評価） （その2）
原子炉建屋屋根版の水平地震応答解析モデル 境界条件 : 周辺固定 原子炉建屋屋根版の水平方向地震応答解析モデル 屋根版は有限要素 ( 板要素 ) を用い 建屋地震応答解析による最上階の応答波形を屋根版応答解析の入力とする 応答解析は弾性応答解析とする 原子炉建屋屋根版の上下地震応答解析モデル 7.E+7 6.E+7 実部虚部固有振動数 上下地盤ばね [kn/m] 5.E+7 4.E+7 3.E+7
電気用品安全法 特定以外の電気用品編 平成 24 年 2 月 15 日改訂 関東経済産業局産業部消費経済課製品安全室 連絡先 330-9715 埼玉県さいたま市中央区新都心 1-1 TEL:048-600-0409 FAX:048-601-1291 P. (P.1 ) (P.1 ) (P.1 ) http://www.kanto.meti.go.jp/seisaku/shohisha/seihinanz
施設・構造3-4c 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）の耐震安全性評価の妥当性確認に係るクロスチェックについて（報告）
機器配管系の確認 検討箇所 使用済み燃料貯蔵プール 生体遮へい体 制御棒駆動装置案内管 粗 微調整棒取付部分 炉心直下 1 次系冷却配管 炉心支持構造物 検討方法は 事業者と同じ 61 機器配管への水平入力地震動 1200.0 加速度(cm/sec/sec) 1000.0 500.0 最大値 =1116.0 最小値 =-1045.2 0.0 8000.0 絶対加速度応答スペクトル(cm/sec/sec)
<4D F736F F D208D7E959A82A882E682D18F498BC78BC882B B BE98C60816A2E646F63>
降伏時および終局時曲げモーメントの誘導 矩形断面 日中コンサルタント耐震解析部松原勝己. 降伏時の耐力と変形 複鉄筋の矩形断面を仮定する また コンクリートの応力ひずみ関係を非線形 放物線型 とする さらに 引張鉄筋がちょうど降伏ひずみに達しているものとし コンクリート引張応力は無視する ⅰ 圧縮縁のひずみ
<4D F736F F D208BF38D6095DC919590DD8C CC8B7982D190DD8C7697E190568B8C F A2E646F63>
空港舗装設計要領 空港舗装設計要領 平成 2 年 7 月 ( 平成 25 年 4 月一部改訂 平成 2 年 7 月 ( 平成 26 年 4 月一部改訂 国土交通省航空局 国土交通省航空局 Ⅰ-4 荷重 Ⅰ-4.4.1.2 交通量および荷重の大きさ 表 Ⅰ-4.3 荷重区分 B-747,B-777,MD-11,A38,A33,A34 B747-4 Ⅰ-4 荷重 Ⅰ-4.4.1.2 交通量および荷重の大きさ
目次構成
< 参考資料 5> 多雪地域の耐震診断法について 今回の実験の結果 既存建築物の耐力は診断結果の耐力を大きく上回るものであった これは 積雪を考慮した診断法と積雪時のの低減に問題があるものと考えられる 積雪地域では現行の耐震診断法は安全側にききすぎている可能性があることから 多雪地域における耐震診断法の精緻化の方向性について提案する () 多雪地域における耐震診断法の課題と精緻化の方向性 多雪地域における耐震診断法の課題積雪による鉛直荷重の押さえ込みにより
<8B5A8F708E77906A89FC92F988C E FCD2E786477>
第 8 章練積み造擁壁の標準構造図 8.1 標準構造図の種類練積み造擁壁の種類としては 擁壁の背面の状態 ( 切土か盛土 ) によって切土タイプと盛土タイプの2 種類があります 表 8-1 参照過去に造成が行われている場合及び切土と盛土を同時に行う場合には 盛土タイプを使用してください 8.2 標準構造図使用上の注意点 1) 設置地盤の地耐力が表 8-1 の値以上にしてください 軟弱地盤や 過去に埋立てを行
<424F58834A838B836F815B836782CC90DD8C76>
1 章断面方向の計算 1.1 設計条件 ( 主たる適用基準 : 土工指針 ) 1.1.1 一般条件 (1) 構造寸法図 00 00 600 4 000 500 5 100 000 500 5 000 500 6 000 () 基礎形式地盤反力度 ( 地盤反力度算出方法 : 全幅 ) 1.1. 材料の単位重量 舗 装 γa (kn/m 3 ).50 盛土 湿 飽 潤 和 γt γsat 1 18.80
乗継割引 28 運賃表 (1 月 14 日 ~1 月 31 日搭乗分 ) 運賃適用日 : 2014/10/31 ~ 設定会社通常期 1/14-31 割引率 1 2 東京 ( 羽田 )= 宮古 東京 ( 羽田 ) 発沖縄 ( 那覇 ) JAL JTA/RAC 19,400 70% 金土 :21,500
JTA RAC 2015 年 1 月 14 日 ~3 月 28 日搭乗分 乗継割引 28 乗継割引 7 特別乗継割引 を届出 2014 年 10 月 31 日 第 14062 号 日本トランスオーシャン航空 (JTA 本社那覇市 社長丸川潔 ) と琉球エアーコミューター (RAC 本社那覇市 社長伊礼恭 ) は 2015 年 1 月 14 日 ~3 月 28 日ご搭乗分 乗継割引 28 乗継割引 7
強度のメカニズム コンクリートは 骨材同士をセメントペーストで結合したものです したがって コンクリート強度は セメントペーストの接着力に支配されます セメントペーストの接着力は 水セメント比 (W/C 質量比 ) によって決められます 水セメント比が小さいほど 高濃度のセメントペーストとなり 接着
コンクリートの強度 コンクリートの最も重要な特性は強度です ここでは まず コンクリート強度の基本的特性について解説し 次に 呼び強度および配合強度がどのように設定されるか について説明します 強度のメカニズム 強度の影響要因 強度性状 構造物の強度と供試体強度 配合 ( 調合 ) 強度と呼び強度の算定 材料強度のばらつき 配合強度の設定 呼び強度の割増し 構造体強度補正値 舞鶴市および周辺部における構造体強度補正値
<31328C8E323693FA8CF68A4A D918DDB90FC8F418D E732E786C7378>
空港 地域 国 都市 便数 / 年 旭川空港 アジア 中国 上海 21 台湾 台北 29 香港 香港 8 ベトナム ハノイ 1 ホーチミン 2 アジア合計 61 合計 61 帯広空港 アジア 中国 深圳 2 台湾 台北 64 ベトナム ホーチミン 2 アジア合計 68 合計 68 新千歳空港 アジア 韓国 ソウル 98 光州 5 中国 深圳 16 瀋陽 4 台湾 高雄 67 台中 14 香港 香港
<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63>
付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
別添資料 地下階の耐震安全性確保の検討方法 大地震動に対する地下階の耐震安全性の検討手法は 以下のとおりとする BQ U > I BQ UN I : 重要度係数で構造体の耐震安全性の分類 Ⅰ 類の場合は.50 Ⅱ 類の場合は.25 Ⅲ 類の場合は.00 とする BQ U : 地下階の保有
別添資料 4-4- 大地震動時の層間変形角の検討方法 大地震動時の層間変形角の算定方法は 次のとおりとする 保有水平耐力計算により構造設計を行う場合には 構造体の変形能力を考慮し 一次設計時の層間変形角より推定する 推定の方法としては 下式に示すエネルギー一定則に基づく方法を原則とする なお 変位一定則に基づく方法による場合は 適用の妥当性を検証すること δ D δ δp: 大地震動時における建築物の最大水平変形
1 航空気象実況データ収集処理システムを利用可能な機関 以下各項に該当される機関は 航空気象実況データ収集処理システム ( 以下 ALIS という ) を利用することが出来ます 利用可能機関 1 航空法第一章第二条 18 項により航空運送事業を行う者 同 21 項の航空機使用事業を行う者 または同法
Ver1.00 航空気象実況データ収集処理システムの利用について 平成 29 年 4 月 気象庁 1 1 航空気象実況データ収集処理システムを利用可能な機関 以下各項に該当される機関は 航空気象実況データ収集処理システム ( 以下 ALIS という ) を利用することが出来ます 利用可能機関 1 航空法第一章第二条 18 項により航空運送事業を行う者 同 21 項の航空機使用事業を行う者 または同法百二十九条の外国人国際航空運航事業を行う者であって
A-2
. 荷重および外力.1 クレーン荷重の考え方 よくある指摘事例 クレーン荷重の設定方法や建物の設計方法が不明確な事例がある. 関係法令等 令第 8 条, 第 83 条, 第 84 条平成 1 年国交省告示第 5 号 指摘の趣旨 クレーンを有する建物の構造設計を行うにあたり,015 年技術基準 1) にはクレーン荷重の設定方法や考え方 長期, 地震時 ) が示されておらず, また設計上の注意事項も記載されていない.
Taro-2012RC課題.jtd
2011 RC 構造学 http://design-s.cc.it-hiroshima.ac.jp/tsato/kougi/top.htm 課題 1 力学と RC 構造 (1) 図のような鉄筋コンクリート構造物に どのように主筋を配筋すればよいか 図中に示し 最初に 生じる曲げひび割れを図示せよ なお 概略の曲げモーメント図も図示せよ w L 3 L L 2-1 - 課題 2. コンクリートの自重
計算例 5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ）
1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)
参考資料 働く人からの悩み相談 統計結果 統計の概要 期間 :2013 年 4 月 1 日 ~2014 年 3 月 31 日までの1 年間相談室 : 日本産業カウンセラー協会が所有する全国 35 ヶ所の相談室 ( 札幌 仙台 盛岡 高崎 新潟 長野 さいたま 宇都宮 柏 千葉 渋谷 立川 甲府 横浜
参考資料 働く人からの悩み相談 統計結果 統計の概要 期間 :2013 年 4 月 1 日 ~2014 年 3 月 31 日までの1 年間相談室 : 日本産業カウンセラー協会が所有する全国 35 ヶ所の相談室 ( 札幌 仙台 盛岡 高崎 新潟 長野 さいたま 宇都宮 柏 千葉 渋谷 立川 甲府 横浜 名古屋 静岡 津 金沢 大阪 京都 神戸 岡山 広島 松江 松山 高松 高知 徳島 福岡 北九州 宮崎
参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π
番号 場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計 施工に関するガイドライン 正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目 場所打ちコンクリート杭施工指 針 同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200
特便割引 /3/7 運賃表 (9 月 8~30 日搭乗分 ) 運賃適用日 : 208/08/6 ~ 9/8-20,9/25-30 特便タイフ A 特便タイフ B 特便タイフ C 特便タイフ D 便名 予約 通常期 予約 通常期 予約 通常期 予約 購入期 割引率 購入期 割引率 購入期 割引率 購入
特便割引 /3/7 運賃表 (9 月 3~3 日搭乗分 ) 運賃適用日 : 208/08/6 ~ 9/3-3 特便タイフ A 特便タイフ B 特便タイフ C 特便タイフ D 便名 予約 通常期 予約 通常期 予約 通常期 予約 購入期 割引率 購入期 割引率 購入期 割引率 購入期限 大阪 ( 伊丹 )= 福岡 大阪 ( 伊丹 ) 発 JL205 前日 22,200 0% 前日 7,700 28%
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< 参考資料 1> 想定最大規模降雨に関する地域区分について 我が国は 東西南北に広い上 脊梁山脈など地形特性もあり 例えば日本海側 太平洋側等といった地域ごとに気温や降雨などの気象の状況は異なる このため これまで観測された降雨データを用いて想定最大規模降雨を設定するにあたり 降雨の特性の類似する地域に区分することとする 気象現象に関する地域区分については 例えば地域別比流量図 ( クリーガー曲線
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海上人工島の経年品質変化 研究背景 目的 解析条件 ( 境界条件 構成モデル 施工履歴 材料パラメータ ) 実測値と解析値の比較 ( 沈下量 ) 将来の不等沈下予測 ケーススタディー ( 埋土施工前に地盤改良を行う : 一面に海上 SD を打設 ) 研究背景 目的 解析条件 ( 境界条件 構成モデル 施工履歴 材料パラメータ ) 実測値と解析値の比較 ( 沈下量 ) 将来の不等沈下予測 ケーススタディー
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円形標準マンホール 上部斜壁 + 床版タイプ 浮上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動レベル () 概要図 呼び方内径 都型 ( 内径 0cm) 00 00 0 600 0 0.00.0 0.0 0.0.0.70 0 60 00 60 60 00.0.0 00 00 00 00 00 P () マンホール条件 ) 寸法諸元 6 7 種類 呼び名 高さ モル 上部 下部 タル 外径 内径
Kumamoto University Center for Multimedia and Information Technologies Lab. 熊本大学アプリケーション実験 ~ 実環境における無線 LAN 受信電波強度を用いた位置推定手法の検討 ~ InKIAI 宮崎県美郷
熊本大学アプリケーション実験 ~ 実環境における無線 LAN 受信電波強度を用いた位置推定手法の検討 ~ InKIAI プロジェクト @ 宮崎県美郷町 熊本大学副島慶人川村諒 1 実験の目的 従来 信号の受信電波強度 (RSSI:RecevedSgnal StrengthIndcator) により 対象の位置を推定する手法として 無線 LAN の AP(AccessPont) から受信する信号の減衰量をもとに位置を推定する手法が多く検討されている
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圧密問題への逆問題の適用 一次元圧密と神戸空港の沈下予測 1. 一次元圧密の解析 2. 二次元圧密問題への適用 3. 神戸空港の沈下予測 1. 一次元圧密の解析 一次元圧密の実験 試験システムの概要 分割型圧密試験 逆解析の条件 未知量 ( 同定パラメータ ) 圧縮指数 :, 透水係数 :k 初期体積ひずみ速度 : 二次圧密係数 : 観測量沈下量 ( 計 4 点 ) 逆解析手法 粒子フィルタ (SIS)