調査団が携行したシュミットハンマーによる強度試験を実施したところ 壁面では 30N/mm 2 程度の強度があった一方で 柱部では 20 N/mm 2 未満 局所的に 10N/mm 2 を下回る測定結果が得られた ろ過池などの鉄筋コンクリート構造物の設計強度で 24N/mm 2 程度が標準であるため
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- ひとお にばし
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1 6-5 既存施設構造物の強度分析 既存の躯体の劣化度 一般にコンクリート内部の鉄筋はその表面は不動態皮膜に覆われており 腐食から保護されている しかし コンクリート内部のアルカリ度が低下したり 有害成分が存在すると不動態皮膜が破壊され 鉄筋は腐食しやすくなる 鉄筋の腐食によるコンクリートの劣化過程を下図に示す 1979 年に建設された躯体は劣化が激しく 壁面からの漏水やコンクリート表面の剥離などが確認された 外壁はコンクリートの上からモルタルや塗装により化粧されているため 劣化具合の目視が困難であったが 躯体内側の梁や柱は コンクリートの剥離 鉄筋露出 ひび割れなどが多く発生しており 長期的に構造物の安全性を保証することは困難である こうした現象は主に中性化の進行による劣化を表している 塩化物イオンの浸透 (Cl - ) コンクリートの中性化 CO 2 鉄筋に対する防錆力低下 鉄筋表面の不動態皮膜の破壊 H 2 O O 2 鉄筋の発錆 鉄筋の断面欠損 発錆に起因する膨張圧の発生 鉄筋コンクリートのひび割れ発生 耐力低下 図 鉄筋腐食に伴うコンクリート構造物の劣化過程健全なコンクリートの内部は強アルカリであるが 年数が経つにつれて空気中の二酸化炭素の影響でコンクリート表面から ph 値が低下していく コンクリートの中性化によってコンクリート自体が強度を失い崩壊することはありえないが 内部の鉄筋の腐食によって剥離やひび割れを生じることから躯体の耐力の低下につながる 特に 水密構造物の場合 鉄筋のかぶり厚は 7~10cm 程度確保すべきであるが 実際の躯体では 1~3cm 程度のかぶり厚しかないところが見られた また 内部の鉄筋の錆が表面へ漏出しており その部分は赤褐色を帯びているといった箇所も見られた A-78
2 調査団が携行したシュミットハンマーによる強度試験を実施したところ 壁面では 30N/mm 2 程度の強度があった一方で 柱部では 20 N/mm 2 未満 局所的に 10N/mm 2 を下回る測定結果が得られた ろ過池などの鉄筋コンクリート構造物の設計強度で 24N/mm 2 程度が標準であるため 局所的に劣化が進んでいる箇所が存在することが推測される しかし 外観からの劣化度の判定は限度があるが 上記の調査結果を踏まえると 既存の躯体の安全性を保証することはできない 参考として日本の減価償却資産の評価に係る耐用年数は 上水道 水槽について 50 年 (RC 構造 ) 機械設備で 18 年と規定している また ( 社 ) 日本建築構造技術者協会が公表している 建築構造計算指針耐久設計 ( 案 ) に基づいて 中性化速度に基づく躯体の耐用年数(Yn) を以下のとおり推定した Yn=Y0 A F G H+Yf Y0=φ K1 C 2 /(K2/Fc+K3) 2 φ: 実験結果に基づく低減係数 (0.5) K1~K3: 材料や環境で決まる係数屋外の普通コンクリートの場合 K1=6, K2=150, K3=0.5 C: 中性化限界深さ ( 中性化が鉄筋に達する時点推定かぶり厚 30mm) Fc: 設計基準強度 ( 推定 21N/mm 2 ) A: コンクリートの種類による係数 ( 普通コンクリート 1.0) G: 維持管理状態に係る係数 ( 補修していない場合 0.5) H: 環境に係る低減係数 ( 一般環境 1.0) Yf: 維持管理された仕上げ材の耐用年数 ( 考慮しない ) Y0= /(150/21+0.5)=46.2 Yn= =23( 年 ) 以上より 標準耐用年数 (Y0) は 46 年と推定されるが 補修がほとんどされていない場合 中性化速度に基づく耐用年数は 23 年と半減してしまうことがわかる ただし これはあくまでも推定値であり 現地の躯体の外壁は過去に補修された形跡が残っている しかし 露出していた鉄筋のかぶり厚や維持管理の状況などを見ても 現時点で耐用年数をほぼ迎えているものと考えられる A-79
3 Total Head (m) 6-6 ポンプ設備の検討 (1) コンセプシオン市 1) 取水ポンプ規模 計画取水量は 1 日最大需要量に浄水場作業揚水を 10% 程度見込んだ値とする 計画取水量 = 10,760m 3 / 日 (7.5m 3 / 分 ) 水理計算 : Hazen-Williams 公式 I = C D Q 1.85 表 コンセプシオンの導水管の水理計算結果 項 目 数値 流量 m 3 / 秒 管内径 m 流速係数 110 導水勾配 (I) 区間距離 ( 取水塔 ~ 浄水場 ) 150 m 摩擦損失水頭 (h1) 2.0 m 着水井水位 GL m 取水塔低水位 (LWL) GL m 最高実揚程 (h2) 13.4 m 吸込損失 (h3) 0.2 m 必要全揚程 (h1+h2+h3) 15.6 m 設計全揚程 (H) 16 m 2) 取水ポンプのシステムカーブ 計画取水量を 2 台運転で取水する場合に想定されるポンプのシステムカーブは図 のとおりであ る パラグアイ川は河川の水位変動が大きいため 抵抗曲線の実揚程は 6m 近く変化する 立軸ポンプ はインペラーが水中にあるためキャビテーションの心配がなく 広範囲の揚程変化に対して安定した取 水ができる 浄水場の運転管理の都合で 一時的にポンプの運転台数を 1 台にした場合でも ポンプ の性能曲線は抵抗曲線と交差するため 吐出側のバルブを制御することなしに取水を継続することが できる 40 Pumping System Curve Pump 2 Pumps 運転点 最高実揚程 10 最低実揚程 抵抗曲線 Flow (m3/min) 図 コンセプシオンの取水ポンプのシステムカーブ ( 想定 ) A-80
4 3.4m3/min 4.2m3/min 6.8m3/min Total Head (m) 3) 送水ポンプ規模 計画送水量は 1 日最大需要量とする 計画送水量 = 8,151 m 3 / 日 1.2=9,781m 3 / 日 (6.8m 3 / 分 ) 水理計算 : Hazen-Williams 公式 I = C D Q 1.85 流量 4) ポンプのシステムカーブ 表 コンセプシオンの送水管の水理計算結果 項目数値 m 3 / 秒 管内径 m 流速係数 110 導水勾配 (I) 区間距離 ( 場内ポンプ室 ~ 高架タンク ) 摩擦損失水頭 (h1) 2,630 m 29.5 m 場内配水池低水位 (LWL) GL 高架タンク高水位 (HWL) GL 最高実揚程 (h2) 36.3 m 吸込損失 (h3) 必要全揚程 (h1+h2+h3) 設計全揚程 (H) 0.5 m 66.3 m 計画送水量を 2 台運転で取水する場合に想定されるポンプのシステムカーブは図 のとおりで ある 浄水場の運転管理の都合で 一時的にポンプの運転台数を 1 台にした場合 ポンプの運転点は 抵抗曲線上を外れてしまうため 吐出側のバルブを絞り 抵抗曲線の変化させる必要がある 67 m 100 Pumping System Curve 80 運転点 60 1 Pump 2 Pumps 40 最高実揚程最低実揚程 抵抗曲線 Flow (m3/min) 図 コンセプシオンの送水ポンプのシステムカーブ ( 想定 ) A-81
5 Total Head (m) (2) ピラール市 1) 取水ポンプ規模 計画取水量は 1 日最大需要量に浄水場作業揚水を 10% 程度見込んだ値とする 計画取水量 = 8,200m 3 / 日 (5.7m 3 / 分 ) 水理計算 : Hazen-Williams 公式 I = C D Q 1.85 表 ピラールの導水管の水理計算結果 項 目 数値 流量 m 3 / 秒 管内径 m 流速係数 110 導水勾配 (I) 区間距離 ( 取水塔 ~ 浄水場 ) 60 m 摩擦損失水頭 (h1) 1.2 m 着水井水位 GL m 取水塔低水位 (LWL) GL m 最高実揚程 (h2) 13.5 m 吸込損失 (h3) 0.5 m 必要全揚程 (h1+h2+h3) 15.2 m 設計全揚程 (H) 16 m 2) 取水ポンプのシステムカーブ 計画取水量を 2 台運転で取水する場合に想定されるポンプのシステムカーブは図 のとおりで ある 40 Pumping System Curve Pump 2 Pumps 運転点 最高実揚程 10 最低実揚程 抵抗曲線 Flow (m3/min) 図 ピラールの取水ポンプのシステムカーブ ( 想定 ) A-82
6 2.7m3/min 4.3m3/min 4.6m3/min Total Head (m) 3) 送水ポンプ規模 計画送水量は 1 日最大需要量とする なお 目標年次の 1 日平均需要量 6,212m 3 / 日のうち 5,125 m 3 / 日を市内中心 ~ 南部 1,087m 3 / 日を北部地域に分配する 従って 日本側が計画する送水ポンプ の取水量は以下のとおりとなる 計画送水量 = 5,125m 3 / 日 1.2=6,150 m 3 / 日 (4.3m 3 / 分 ) 水理計算 : Hazen-Williams 公式 I = C D Q 1.85 表 ピラールの送水管の水理計算結果 項 目 数値 流量 m 3 / 秒 管内径 m 流速係数 110 導水勾配 (I) 区間距離 ( 場内ポンプ室 ~ 高架タンク ) 4,040 m 摩擦損失水頭 (h1) 19.0 m 場内配水池低水位 (LWL) GL m 高架タンク高水位 (HWL) GL m 最高実揚程 (h2) 25.5 m 吸込損失 (h3) 0.5 m 必要全揚程 (h1+h2+h3) 45.0 m 設計全揚程 (H) 45 m 4) 送水ポンプのシステムカーブ 計画送水量を 2 台運転で取水する場合に想定されるポンプのシステムカーブは以下のとおりである 浄水場の運転管理の都合で 一時的にポンプの運転台数を 1 台にした場合 ポンプの運転点は抵抗 曲線上を外れてしまうため 吐出側のバルブを絞り 抵抗曲線の変化させる必要がある 80 Pumping System Curve 60 運転点 40 1 Pump 2 Pumps 最高実揚程 20 最低実揚程 抵抗曲線 Flow (m3/min) 図 ピラールの送水ポンプのシステムカーブ ( 想定 ) A-83
7 6-7 既存の浄水システムの評価 コンセプシオン浄水場 (1) 水量面での能力評価 浄水場における水量的な生産能力を以下の 2 点から評価する 設計取水量を処理する能力 場内損失を最小限に抑えながら 処理した浄水を配水する能力 能力評価は以下のとおり ただし 上下向流式プラントの評価を行うため 2009 年に設置されたコンパ クトタイプのミニプラントの生産量を控除して分析を行った 表 コンセプシオン浄水場の水量面での評価 ( 上下向流式プラント ) 項目単位内容備考 設計処理水量 ( 設計取水量 ) 平均処理量の実績 ( ミニプラントを除く ) m 3 / 日 10,800 設計処理量の達成率 % 58.8 場内使用水量 ( ミニプラントを除く ) m 3 / 日 6, 年 5~12 月の生産量 7,786 m 3 / 日 からミニプラントの生産量 1,440 m 3 / 日を 控除 m 3 / 日 年 5~12 月の場内利用分 503m 3 / 日からミニプラント相当 144 m 3 / 日を控除 場内使用率 % 5.7 場内損失水も含む 1 日平均配水量の実績 ( ミニプラントを除く ) m 3 / 日 5, 年 5~12 月の配水量 7,283m 3 / 日か らミニプラント相当 1,296 m 3 / 日を控除 実配水達成率 % 94.3 平均配水量 / 平均処理量 設計取水量を処理する能力は 本来全ての浄水場が有すべき基本的条件であるが 上記表に示すと おり 設計処理量の達成率が 58.8% と極めて低いレベルにとどまっている また 平均処理量に占める配水量の割合を示す配水達成率は 94.3% 場内使用水量の割合は 5.7% となっている この理由として コンセプシオン浄水場の逆流洗浄作業は 直接ろ過地と急速ろ過池を同時に行うことによって 逆洗に要する時間を短縮させ 配水量の増強に割り当てるという好ましくない運転を行っている 結果として 場内で消費する水量は尐なくなるものの 本来期待される逆流洗浄の効果は得られず ろ過水の水質悪化につながっている このほか 場内配管やバルブの劣化による漏水 構造物の躯体からの漏水など 未利用排水も存在し ていることも大きな問題である A-84
8 (2) 水質面での能力評価浄水場の水質面の浄水能力は パラグアイ国飲料水基準に規定されている許容値を満たす水質を生産できているかどうかで評価する 浄水場が備えるべき基本的要件として 原水の水質が変化しても浄水場で処理された水は 24 時間 365 日にわたって国が定めた飲料水の水質規準を満たすことが求められる ESSAP が管理する浄水場では 6 項目 ( 色度 濁度 ph 残留塩素 全アルカリ度 電気伝導度) を定期的に検査し 本部へ報告を行っている また 月に 1 回 ESSAP 本部から担当者が出張し 採水したサンプルをアスンシオンで検査している 浄水場での検査結果は電話にて本部へ連絡されているが その連絡システムや結果の集計作業のフローが守られておらず データが集計されていない時期がみられるなど 管理体制の不備が確認された ESSAP 本部で管理している浄水水質 ( 月当りの平均値 ) は以下のとおりである 2 月 7~8 月 11 月については 現場から本部へ連絡されたデータが整理されておらず また ESSAP 本部の機器がメンテナンス中でデータ欠損があったことから 当該月の色度 濁度については浄水場での記録を直接確認した A-85
9 Nº 項目単位 表 コンセプシオン浄水場における浄水の水質 ( 月平均値 ) 2009 年 1 月 2 月 3 月 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 10 月 11 月 12 月 パ国飲料水基準許容値 分析場所 ( 頻度 ) 1 色度 ( 見かけ ) CU 浄水場 ( 毎時 ) 2 濁度 NTU 浄水場 ( 毎時 ) 3 ph 浄水場 ( 毎時 ) 4 残留塩素 ( 遊離 ) mg/l 浄水場 ( 毎時 ) 5 全アルカリ度 mg-caco 3 /L 浄水場 ( 毎時 ) 6 電気伝導度 μ S/cm 浄水場 (1 回 / 日 ) 7 アルミニウム mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 8 塩化物イオン mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 9 全鉄 mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 10 硫酸イオン mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 11 シリカ mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 12 アンモニア性窒素 mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 13 亜硝酸性窒素 mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 14 硝酸性窒素 mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 15 全硬度 mg-caco 3 /L ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 16 全蒸発残留物 mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) A 大腸菌群群数 /100mL ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 18 糞便性大腸菌群群数 /100mL ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 1: 数値の空欄は本部におけるデータ整理の欠損による 2: 給水栓での最大値 15.0 コンセプシオンにおける浄水の濁度 (2009 年 ) 40.0 コンセプシオンにおける浄水の見かけ色度 (2009 年 ) NTU 月 最高平均最低 ACU 月 最高平均最低
10 現場で検査している色度は 見掛け色度 であり 過去の経験上 真の色度は 0.7~0.8 を乗じた値に 近いことがわかっている パ国の飲料水基準との比較結果を以下に示す 表 濁度及び色度の概要 項目単位パ国飲料水基準 WHO 許容値推奨値飲料水基準 見かけ色度 真の色度 ( 推定 ) ACU ( 度 ) コンセプシオンの浄水水質 平均色度は 6.5~30 の範囲にあり 1 月が 30 度であるが それ以降は次第に改善が見られている しかし平均で 6.5 度 最高で 10 度まで上昇することがある TCU 月では平均 20 度を超えていると推測される その 後改善が見られているが 色度 5 度を下回ることは 稀であると考えられる 濁度 NTU 5 1 1( 平均 ) 5( 単一試料 ) 平均濁度は 5~11NTU の範囲にあり 1 月の平均は 10NTU を超えている その後改善が見られているが 平均濁度はパ国許容値を上回っている月がほとんどである コンセプシオンの浄水水質は 1 月がもっとも悪いが 2~3 月にかけてろ過砂の更新作業を行ったことも あり それ以降の浄水水質は大きく改善が見られる しかし 4 月以降はほぼ横ばい状態が続き 12 月の 平均濁度は 4.9NTU( 最高 5.7NTU) を記録している 色度 ( 見掛け ) についても同様の傾向が見られ 4 月以降はほぼ横ばい状態が続き 12 月の平均色度 は 6.5ACU 最高で 10.0ACU を記録している 濁度 及び 色度 は 水道システムの機能を評価する指標として広く用いられ 水質に何らかの危険性があることを示す重要な項目である 上記からわかるとおり 現在のシステムではパ国基準を満たす浄水を安定的に生産することはできず 水質面での浄水能力を有していないことが明らかで 運用上の工夫でこれを改善することは困難である また パラグアイ川には下水が直接放流されており 耐塩素性病原微生物などに起因する水因性感染症のリスクは極めて高いことから 早急に現在の浄水システムを改善する必要がある この結果 現在 飲料水として供給されている水の水質はパ国基準を満たすことができず 健康上のリ スクをはらんでいるものと判断される さらに 利用者にとって水道水に対する満足度は低く 特に水質に 対するクレームが多い WHO の飲料水質ガイドラインによれば 単一サンプルで 5NTU 平均値で 1NTU が濁度の基準値として定められ パ国飲料水基準では 許容値 5NTU 推奨値 1NTU と規定されている 許容値とは不可抗力により一時的に許容できる値という意味であり 浄水場の水質管理は 健康上望ましい値である推奨値に基づいて行われなければならない 膜ろ過などの高度浄水を適用できる状況にない多くの国々では 水道水質の安全性を濁度管理によ って確保する必要性が認識されており 濁度の低減は 都市水道の運営管理者として取り組まなければ ならない課題といえる A-87
11 残留色度 (TCU) 残留濁度 (NTU) (3) ジャーテストの結果 水質改善のための凝集効果についての調査 コンセプシオンの原水のジャーテスト結果は以下のとおりである ph 項目 表 ジャーテストの結果 硫酸アルミニウム注入率 (mg/l) 濁度 (NTU) 色度 (TCU) 濁度 (NTU) 色度 (TCU) 濁度 (NTU) 色度 (TCU) 原水の状態 水温 =29.5 ph=7.6 色度 ( 真 )=130TCU アルカリ度 =48mg/L 濁度 =15.9NTU この結果によれば ph 調整による凝集効果は若干向上しているものの 注入率が高い場合はその度合いは尐なくなる コンセプシオン市ジャーテスト結果 ( 残留濁度 ) 残留濁度がもっとも低い凝集剤注入率は mg/L であるが 色度の除去については ph 調整の効果が確認されなかった 原水の状態によって試験結果は変化するが ESSAP の経験によれば凝集剤の注入率に関しては 50mg/L と 60mg/L との間でその 試験時のpH 凝集剤注入率 35mg/L 40mg/L 45mg/L 50mg/L 55mg/L 60mg/L 効果にほとんど違いはないとのことである コンセプシオン市ジャーテスト結果 ( 残留色度 ) 60.0 こうしたことから 浄水場の運転管理では 50.0 凝集剤添加時に原水の ph 調整を行っていない 試験時のpH 凝集剤注入率 35mg/L 40mg/L 45mg/L 50mg/L 55mg/L 60mg/L 図 ジャーテストの結果 A-88
12 (4) 浄水処理のポイント水中の不純物は大きく溶解性と懸濁性 ( 不溶解性 ) に分けられ 一般的に孔径 1~2μm のろ紙を通過した成分を溶解性 残留した成分を懸濁性と分類する ( メンブレンフィルターでは 0.45μm で分類 ) コロイドは 1nm~1μm の粒径にある不純物であるが 溶解性物質のように水と一体で挙動せず 懸濁性に近い挙動を示す 水分子を 1mm の直径とした場合 コロイド粒子は 1m ほどの大きさを持つ粒子に相当するため ろ紙による分類では溶解性に属してもその挙動は粗い懸濁質と同様に扱う必要がある 以下に不純物の粒径とそれに対応した除去プロセスを示す 1μm 以下 1nm 以上といった領域では 直接的な分離プロセスが存在するが その中間のコロイド質についてはそうしたプロセスがないことから 凝集 フロック形成といった作業が必要となる 不純物の径 1μ m(10-6 m) 1nm(10-9 m) 大 コロイド質 小 直接的な除去が可能 ( スクリーン, 沈澱, ろ過など ) 直接的な除去困難 直接的な除去が可能 ( 活性炭吸着, イオン交換など ) 不純物の径の成長操作 ( 凝集 フロック形成など ) 出展 : 浄水の技術 ( 技報堂出版 ) 図 不純物の径と除去プロセス色度には濁り成分によって与えられる 見掛け色度 と濁り成分を除いても残る 真の色度 があるが パラグアイ川の原水はフミン酸 ( 植物等の腐植物質 ) が主因であり 真の色度も高い フミン酸は酸によって沈澱する腐食画分であるため 凝集 沈澱処理によって除去することができる 従って 色度の除去に主眼を置くと 弱酸性の範囲で浄水処理を行うことが良いと判断される ジャーテストの予備試験 (ph 調整なし ) では 注入率 45mg/L が最も効果的な凝集が見られ 原水のアルカリ度は 40mg/L が 20mg/L ph は 7.6 から 5.8 と低下し 形成フロックの粒径は 0.5~0.75mm 程度となった 一方 注入率 30mg/L 以下では凝集効果は得られなかった コンセプシオン及びピラール両市の浄水場では 原水にアルカリ剤を添加することなく処理を行っているが これはフミン酸の除去を念頭においたものであり ジャーテストの結果からもこの処理は妥当と考えられる しかし 適切な凝集処理 沈澱処理を行う施設が欠如しているため 水質基準に見合った飲料水を供給できない また 上記のような原水水質の特性によって 色度の除去を行うために注入する凝集剤は 濁質の除去に必要とされる注入量よりも多くの量を必要とする これに伴い 形成されるフロックは膨潤で脆弱なものとなる パラグアイ川の水に含まれる鉄分は 2~3mg/L にあり 鉄分の濃度は色度との相関が強い 色度の高 A-89
13 い水と鉄が共存している場合 鉄が水中の有機物と錯体を形成し コロイド鉄として存在していると考えられ こうした場合は 単純にばっ気しても酸化作用がほとんど望めない 従って 低い ph(5.5 程度 ) の下 硫酸アルミニウムによる凝集を通して色度成分 ( コロイド ) と一体で除去することが効果的と考えられる (5) 現在の浄水プロセスの妥当性既に述べたとおり 直接ろ過池は濁質捕捉の機能を十分果たすことができていない 直接ろ過池では 原水に含まれる濁質 ( 濁度成分 色度成分 凝集剤など ) を捕捉することができず 砂層全体が膨潤化し 濁質の多くが上澄み水に残されてしまっている 現地調査では 急速ろ過池へ流れ込む前の上澄み水の濁度が 30~45NTU であり 急速ろ過池にかかる負荷が極めて大きいことが確認された 急速ろ過池に過大な負荷がかかることは 処理水の水質悪化と処理水量の減尐という悪循環をもたらすこととなり さらに頻繁な洗浄を行わなければならない また パラグアイ川の原水のようにフミン質による色度成分が存在する場合 原水処理では Al/T 比 ( 濁度当たりの凝集剤量 ) が大きくなる こうした条件下で形成されたフロックは強度が低く 一旦ろ過池で捕捉されても 水流の変化によるせん断力によって容易に破壊され ろ過水の中に漏洩しやすくなる コンセプシオン市の場合 直接ろ過と急速ろ過を組み合わせた特殊なシステムとなっているため 一般的な技術指針に準じた評価は難しい しかし 直接ろ過が採用できる原水特性でないことは明らかであり 直接ろ過が前処理としての役割を果たしているとはいえ 現在の浄水プロセスは著しく妥当性を欠くものと判断できる (6) 原水水質に適した処理フロー原水水質に適した処理フローは 河川原水の基本的な処理方法である通常処理法である 処理プロセスの変更のポイントは 現在の直接ろ過池を廃止し フロック形成と沈澱のプロセスを担う施設を新たに設けることである その結果 濁質成分を適切に沈降分離して 濁度がある程度除去された上澄み水を急速ろ過池にて処理することが可能となる パラグアイ川の原水処理方法として求められるフローは以下のとおり 1 凝集剤 4 塩素又は粉末活性炭 5 凝集助剤 ( ポリマー ) 6 塩素又は粉末活性炭 3 アルカリ剤又は腐食抑制剤 2 塩素 原水 急速攪拌フロック形成沈澱ろ過 図 採用すべき通常処理フロー 上記のフローのうち 123 のラインは既存の浄水場と同様の薬品注入である 4 及び 6 の注入ラインは将来の水質変化や水質規準の改定に対応できるように考慮しておく必要 A-90
14 がある 全鉄とマンガンは 現在の処理状況から 濁質の除去が確実にできればパ国基準値を満たすことは十分可能と考えられるが 将来的に溶解性の鉄やマンガンが問題となる場合に備え 前塩素あるいは中間塩素処理などを追加できるようにすべきである また 色度成分を起因とするトリハロメタンなどの対策が求められる場合には 活性炭の注入を考慮する必要があるが 現時点ではその必要性は低い ライン5では フロック沈降速度を向上させるため 凝集助剤としてポリマー添加を考慮することが望ましい A-91
15 6-7-2 ピラール浄水場 (1) 水量面での能力評価 浄水場における水量的な生産能力は以下の 2 つから評価する 設計取水量を処理する能力 場内損失を最小限に抑えながら 処理した浄水を配水する能力 浄水場の水量面での能力評価は以下のとおり 表 ピラール浄水場の水量面での評価 ( 上下向流式プラント ) 項目単位内容備考 設計処理水量 ( 設計取水量 ) m 3 / 日 6,912 平均処理量の実績 m 3 / 日 4, 年 1~12 月の生産量 設計処理量の達成率 % 63.7 場内使用水量 m 3 / 日 年 1~12 月の場内利用分 場内使用率 % 17.1 場内損失水も含む 1 日平均配水量の実績 m 3 / 日 3, 年 1~12 月の配水量 実配水達成率 % 82.9 平均配水量 / 平均処理量 設計取水量を処理する能力は 本来全ての浄水場が有すべき基本的条件であるが 上記表に示すと おり 設計処理量の達成率が 63.7% と極めて低いレベルにとどまっている また 平均処理量に占める配水量の割合を示す配水達成率は 82.9% 場内使用水量の割合は 17.1% となっている ピラール浄水場では直接ろ過地と急速ろ過池を別々に逆流洗浄しており これは本来望ましい方法である しかし 17% という場内使用率は極めて高い理由の一つには 場内の漏水などの損失があげられる ピラールの浄水場はコンセプシオンと比べて場内の整頓が行きとどき ポンプ設備の不具合は尐なく 運転管理状況はやや良好と言える しかし ろ過池下部の配管やバルブの腐食 劣化は著しく ほとんど全てのバルブからは漏水が見られている この結果 取水した水量を有効に使うことができておらず 市内への配水量が十分に確保できない状況が生まれている (2) 水質面での能力評価 コンセプシオンと同様 浄水場での水質検査結果は電話にて本部へ連絡されているが その連絡シス テムや結果の集計作業のフローが守られておらず 浄水場によってはデータが集計されていない時期が みられるなど 管理体制の不備が確認された ESSAP 本部で管理している浄水水質 ( 月当りの平均値 ) を以下に示す 2 月 7 月 10~11 月については 現場から本部へ連絡されたデータが整理されておらず また ESSAP 本部の機器がメンテナンス中であったこともあり 水質データが欠損となっている しかし 浄水場での記録を確認したところ 現場で管理している 6 項目については 前後の月のデータとの大きな差異はなかった A-92
16 Nº 項目単位 表 ピラール浄水場における浄水の水質 ( 月平均値 ) 2009 年 1 月 2 月 3 月 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 10 月 11 月 12 月 パ国飲料水基準許容値 分析場所 ( 頻度 ) 1 色度 ( 見かけ ) CU 浄水場 ( 毎時 ) 2 濁度 NTU 浄水場 ( 毎時 ) 3 ph 浄水場 ( 毎時 ) 4 残留塩素 ( 遊離 ) mg/l 浄水場 ( 毎時 ) 5 全アルカリ度 mg-caco 3 /L 浄水場 ( 毎時 ) 6 電気伝導度 μ S/cm 浄水場 (1 回 / 日 ) 7 アルミニウム mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 8 塩化物イオン mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 9 全鉄 mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 10 硫酸イオン mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 11 シリカ mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 12 アンモニア性窒素 mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 13 亜硝酸性窒素 mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 14 硝酸性窒素 mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 15 全硬度 mg-caco 3 /L ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 16 全蒸発残留物 mg/l ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) A 大腸菌群群数 /100mL ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 18 糞便性大腸菌群群数 /100mL ESSAP 本部 (1 回 / 月 ) 1: 数値の空欄は本部におけるデータ整理の欠損による 2: 給水栓での最大値 25.0 ピラールにおける浄水の濁度 (2009 年 ) 25.0 ピラールにおける浄水の見かけ色度 (2009 年 ) NTU 10.0 ACU 月 5.0 最高平均最低 月 最高平均最低
17 現場で検査している色度は 見掛け色度 であり 過去の経験上 真の色度は 0.7~0.8 を乗じた値に 近いことがわかっている パ国の飲料水基準との比較結果を以下に示す 表 濁度及び色度の概要 項目単位パ国飲料水基準ピラールの浄水水質 見かけ色度 真の色度 ( 推定 ) ACU ( 度 ) 許容値 推奨値 - - 平均色度は 3~35 の範囲にあり 5 月で 25 度 6 月で 10 度となり 水需要量が低下する時期は 3 度程度ま で改善している TCU 月の平均色度は 17.5 度と高い 月によってばらつき 画あり 安定した水質が得られていない 濁度 NTU 5 1 平均濁度は 0.6~8.0NTU の範囲にあり 月によって 変動することは安定した浄水処理が行われていない ことを示している ピラールの浄水水質は 2~6 月が劣悪であったが その後ろ過砂の更新作業を行ったこともあり 8 月 以降の浄水水質は大きく改善が見られている しかし 処理システムの根本的な問題は解決されておら ず 時間の経過に伴って浄水の水質は悪化することが推測される (3) ジャーテストの結果 ピラールの原水のジャーテスト結果を以下に示す ph 項目 表 ジャーテストの結果 硫酸アルミニウム注入率 (mg/l) 濁度 (NTU) 色度 (TCU) 濁度 (NTU) 色度 (TCU) 濁度 (NTU) 色度 (TCU) 原水の状態 水温 =29.5 ph=7.6 色度 ( 真 )=130TCU アルカリ度 =32mg/L 濁度 =31.2NTU A-94
18 残留色度 (TCU) 残留濁度 (NTU) この結果によれば 凝集剤注入率が低いと ph 調整による凝集効果の違いが見られているが 注入率を 増加させるに従い ph 調整の効果は見られなくなる 残留濁度がもっとも低い凝集剤注入率は 55mg/L であるが 原水の ph を調整した効果はほとんど現れていないことがわかる また 残留色度についても同様の傾向があり 注入率 55mg/L と 60mg/L との間で結果にほとんど差は生じない こうした結果は ESSAP の本部としても認識しているとおりであり 過去に実施したジャーテストにおいても同様の傾向が確認されている このため 浄水場の運転管理では 凝集剤添加時に原水の ph 調整を行っていない (4) 浄水処理のポイント原水はコンセプシオンと同様の特性を有しており 浄水処理のポイントも同様である ピラール市ジャーテスト結果 ( 残留濁度 ) 試験時のpH ピラール市ジャーテスト結果 ( 残留色度 ) 試験時のpH 凝集剤注入率 35mg/L 40mg/L 45mg/L 50mg/L 55mg/L 60mg/L 凝集剤注入率 35mg/L 40mg/L 45mg/L 50mg/L 55mg/L 60mg/L (5) 現在の浄水プロセスの妥当性 図 ジャーテストの結果 コンセプシオンの報告で述べたとおり ピラールの浄水場についても直接ろ過が採用できる原水特性でないことは明らかであり 直接ろ過が前処理としての役割を果たしているとはいえ 現在の浄水プロセスは著しく妥当性を欠くものと判断できる (6) 原水水質に適した処理フロー原水水質に適した処理フローは 河川原水の基本的な処理方法である通常処理法であり コンセプシオン浄水場と同様である A-95
19 6-8 送配水管整備計画に係る提言 コンセプシオン市 (1) 送配水管 配水状況をみると 北部や南部の端では水圧不足が発生しており これは配水管の通水能力不足 効 率的な管網配置になっていないことが原因と考えられる 2010 年 1 月に ESSAP は浄水場から高架タンクまでの送水専用管を整備した これによって 従来ポンプによって直接管網へ配水されていたシステムが 高架タンク経由で配水されるように変更され 市内の給水事情は改善された しかし 配水管網については老朽化した石綿管とバルブへの対応並びに給水全区域内で適正給水圧と水量が確保できるように市内の給水区域をループ状に取り囲む 2 次配水管の整備が必要である 検討の結果 送配水管の整備はパ国側負担事項となったが 浄水場の新設と合わせた相乗効果を得 るためにも パ国側による早急な整備が実現されることが求められる (2) 配水池 パ国の指針によれば 配水池の容量は一日最大需要量の 30% とされているが 現在の施設能力は大 きく不足している 現在 浄水場の中には浄水池を兼用した配水池が存在し その容量は 1,000m 3 である 内部の健全度 を確認したところ 過去に漏水の修理を行った形跡が数多く見られ 壁面には鉄筋の錆が露出していた 以上より 浄水場内の配水池については本計画の協力対象と 新設する 表 コンセプシオンの配水池の容量 項目 推計値 2010 年 2019 年 ( 推計 ) 備考 1 日最大需要量 9,564 m 3 / 日 9,781 m 3 / 日 必要な配水池容量 2,870 m 3 2,934 m 3 1 日最大需要量の 30% 既設高架タンクの容量 500 m m 3 ESSAP による補修 浄水場内の配水池容量 1,000 m 3 1,000 m 3 ( 更新 ) ESSAP による新設計画 - 1,500 m 3 既設高架タンクに隣接 充足率 52.3% 102.2% 配水池容量の不足分 1,370 m 3 - 目標年次 2019 年の水需要量の推計に基づくと 必要な配水池容量は約 3,000m 3 である 今後 補修 を行う予定である既存の高架タンク (500 m 3 ) と計画中の新規鋼製タンク (1,500m 3 ) の総容量は 2,000 m 3 で ある 浄水場内の貯水施設は 少なくとも浄水池としての機能 ( 計画浄水量の 1 時間分以上 ) が求められ 現 在と同規模 (1,000 m 3 ) の配水池を確保すれば パ国指針を満足することができる A-96
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21 6-8-2 ピラール市 (1) 送配水管 コンセプシオンと異なり 浄水場と市内の高架タンクを結ぶ送水管は 途中で配水管網との接続がある この問題は今後 ESSAP の資金によって送水管の更新作業が実施される予定であり 日本側の協力対象としては 市内の配水池以降の配水本管及び 2 次配水管の整備とすることが望ましい 配水管網については 老朽化した石綿管に代わる配水本管に加えて 市内の給水区域をループ状に取り囲む 2 次配水管の整備が必要である また 給水全区域内で適正給水圧を確保できるよう バルブ類の整備も必要である 検討の結果 送配水管の整備はパ国側負担事項となったが 浄水場の新設と合わせた相乗効果を得 るためにも パ国側による早急な整備が実現されることが求められる (2) 配水池 現在の高架タンクは その構造上 配水池としての機能を有していないが 今後 ESSAP が送水管の 更新を行うことにより 給水需要に対する時間変動の調整が可能となる 表 ピラールの配水池の容量 項目 年次 2010 年 2019 年 ( 推計 ) 備考 1 日最大需要量 6,150 m 3 / 日 7,454 m 3 / 日 必要な配水池容量 1,845 m 3 2,236 m 3 1 日最大需要量の 30% 既設高架タンクの容量 500 m m 3 浄水場内の配水池容量 1,000 m 3 1,000 m 3 ( 更新 ) ESSAP による新設計画 - 未定 500m 3 の~1,000 m 3 充足率 81.3% 67.1% 配水池容量の不足分 345 m m 3 現在の配水池容量はパ国基準の 82% を満たしているが 今後 市内の水需要量の増加に応じて充足率は低下することが予想される しかし 北部の配水池が新たに建設されることによって 2019 年の時点でも配水池容量の充足率は大きく改善する 現時点では 新設される配水池の容量は未定であるが ESSAP としては 500m 3 の~1,000 m 3 の規模を想定しているとのことである 現在 浄水場内にある配水池は老朽化が進んでおり コンセプシオンと同様 日本側の協力計画にお いて全面的に新設する 今後 ESSAP が新設する配水池の容量を考慮すると 今回新設する配水池の 容量は 1,000 m 3 程度とすることが妥当と判断される A-98
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23 6-9 配水管網の水理計算 コンセプシオン (1) 目標年次 2019 年 (2) 給水人口 26,565 (2010 年 ) 31,245 (2019 年 ) (3) 有収率 60%(2010 年 ) 69% (2019 年無収率 =31%) (4) 水需要量 1 1 日平均需要量 8,151 m 3 / 日 2 1 日最大需要量 9,781 m 3 / 日 (8, ) =407m 3 / 時 =113L/ 秒 3 時間最大需要量 14,671 m 3 / 日 (9, ) =611 m 3 / 時 =170 L/ 秒 (5) 計算条件 1 計画流量 170 L/ 秒 ( 時間最大需要量 ) 2 水理計算 EPANET2 ヘーゼン ウイリアムス公式 流速係数 節点数 4 管路数 31 点 40 点 5 各節点に対する需要量の割り当て ESSAP の給水区域を 44 に区分する ( 図 6.9.1) 給水区域面積に対する各エリアの面積の割合 (%) を算出する 2019 年の時間最大需要量に各エリアの面積の割合をかけて 各エリアが受け持つ需要量を算出する 各エリアの需要量を 接している節点 (Nudo) に分配することで 各節点が受け持つ需要量を算出する 6 計算モデル コンセプシオンモデル A コンセプシオンモデル B 配水本管( 東西線 南北線 ) を更新する 配水本管( 東西線 南北線 ) を更新する 北部及び南部に対する 2 次配水管をループ上に 北部及び南部に対する 2 次配水管をループ上に整備する 整備する 市中心部の石綿管(φ100) は現況とする 市中心部の石綿管(φ100) をφ150mm に更新する A-100
24 (6) 計算結果と整備計画案上記 2 つのモデル毎に水理計算を行い 各節点の水圧が 15m (0.15MPa) を確保するように管路口径を選定した その結果は 図 及び図 のとおりとなり 新たに整備する必要のある管路の数量は以下のとおりである 計算モデルにおける管路整備数量コンセプシオンモデル A コンセプシオンモデル B φ300: 約 1.7km (DI) φ300: 約 1.7km (DI) φ250: 約 3.8km (DI) φ250: 約 3.8km (DI) φ150: 約 5.3km (PVC) φ150: 約 10.4km (PVC) φ100: 約 0.8km (PVC) φ100: 約 0.8km (PVC) A-101
25
26 ESSAP 給水区域日平均需要量 (a) 日最大需要量 (a*1.2) 時間最大需要量 (a*1.2*1.5) コンセプシオン管網計算データ 7,628,015 m2 8,151 m3/día 9,781 m3/día L/seg ゾーン 面積 割合 構成節点数配水管網の節点と需要量の配分 m2 % A1 162, A2 289, A3 336, A4 261, A5 117, A6 195, A7 398, A8 306, A9 350, A10 196, A11 169, A12 498, A13 398, A14 240, A15 106, A16 102, A17 95, A18 252, A19 119, A20 168, A21 137, A22 134, A23 56, A24 246, A25 64, A26 171, A27 90, A28 100, A29 90, A30 225, A31 139, A32 219, A33 184, A34 198, A35 39, A36 66, A37 54, A38 143, A39 75, A40 49, A41 101, A42 172, A43 24, A44 72, 合計 7,628, A-103
27 コンセプシオン管網計算データ ゾーン A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 合計 (L/seg) Total A-104
28 コンセプシオンモデル A ( 図 6.9.2) 配水本管 ( 東西線 南北線 ) に加えて 北部 南部に対する 2 次配水管をループ上に整備することによって 地区の水圧の不均衡を是正する 配水管整備案 ( モデル A) N 管網計算結果 ( モデル A) 浄水場 高架タンク A-105 凡例 ESSAP 給水区域 ( 計画 ) 計画管路 φ 300mm φ 250mm φ 150mm φ 100mm 既設管路 φ 300mm φ 100mm φ 100mm HFD HFD PVC PVC HFD PVC AC Pressure m 市街地中心部の 2 次配水管網 ( 黄緑 ) は既存の石綿管 (φ 100mm) を使用することとなる 末端部の最小動水圧は基準 (0.1Mpa=10m) を満たすことができるが 管網内の水圧不均衡は依然として残ってしまう 石綿管自体は老朽化が進んでいること 内部の堆積物により通水能力が低下していることから 継続使用に対するリスクは大きい
29 コンセプシオンモデル B ( 図 6.9.3) 既存の石綿管区間の更新を含め 給水区域全体に 2 次配水管網を整備する 配水管整備案 ( モデル B) 管網計算結果 ( モデル B) N 浄水場 高架タンク A 計画管路 φ 300mm φ 250mm φ 150mm φ 100mm 既設管路 φ 300mm φ 100mm φ 100mm HFD HFD PVC PVC HFD PVC AC Pressure m A 案と同様 局所的に標高が高い場所は動水圧が低くなるが住民への給水に影響を与えるものではない 管網の末端部でも適正動水圧 (0.1Mpa=15m) が確保できるため 給水栓レベルの水圧不足はほとんど生じない
30 6-9-2 ピラール (1) 目標年次 2019 年 (2) 給水人口 22,492 (2010 年 ) 27,262 (2019 年 ) (3) 有収率 79%(2010 年 ) 79% (2019 年無収率 =21%) (4) 水需要量 1 1 日平均需要量 6,212 m 3 / 日 2 1 日最大需要量 7,454 m 3 / 日 (6, ) =310 m 3 / 時 =86L/ 秒 3 時間最大需要量 11,181 m 3 / 日 (7, ) =465 m 3 / 時 =129 L/ 秒 4 1 日平均需要量の分配 - 市内中心部 : 5,125 m 3 / 日現在の ESSAP 給水区域 ( 市街地中心部 ) における需要量は大幅に増加することは考えられないため 平均需要量としては 2010 年の値 (5,125 m 3 / 日 ) を設定する 将来的な需要量の増加は主に北部地域において発生することを想定する - 北部新興開発地域 : 1,087 m 3 / 日裁判所が存在する北部開発地域の計画世帯数は 1,600 とされており 1,087 m 3 /dia を世帯数で割ると 1 世帯当たり 679L/ 日となる 1 世帯当たり人員は約 3.8 人であるため 1 人当たりの使用量としては 180L/ 日が確保できる計算である (5) 計算条件水理計算は河川支流よりも南部にある現在の ESSAP 給水区域を対象に行う 従って 計算に用いる需要量は 9,225 m 3 / 日 (5,125 m 3 / 日 ) を使用する 1 計画流量 2 水理計算 3 節点数 4 管路数 107 L/seg (Demanda Máxima Horaria) EPANET2 ヘーゼン ウイリアムス公式 38 点 42 点 5 各節点に対する需要量の割り当て ESSAP の給水区域を 40 に区分する ( 図 6.9.4) 給水区域面積に対する各エリアの面積の割合 (%) を算出する 2019 年の時間最大需要量に各エリアの面積の割合をかけて 各エリアが受け持つ需要量を算出する A-107
31 エリア A40 は Arroyo の北側に属し 将来的には北部に計画される高架タンクから給水することが必要であるため A40 に配分する需要量を各 Nudo への配分から差し引くこととする エリア A19 は北部地域に属するものとし 配分した需要量は計算には含めない 各エリアの需要量を 接している節点 (Nudo) に分配することで 各節点が受け持つ需要量を算出する 6 計算モデル ピラールモデル A 南部に対する配水本管を更新する 南部に対する 2 次配水管をループ上に整備する 市中心部 ~ 北部の配水管は現況とする ピラールモデル B 配水本管( 南北線 ) を更新する 北部及び南部に対する 2 次配水管をループ上に整備する 市中心部の配水管を更新する (6) 計算結果と整備計画案上記 2 つのモデル毎に水理計算を行い 各節点の水圧が 15m (0.15MPa) を確保するように管路口径を選定した その結果は 図 及び図 のとおりとなり 新たに整備する必要のある管路の数量は以下のとおりである なお 浄水場から市内の高架タンクまでの送水管は ESSAP によって新たに整備されることを前提とし 全ての配水は高架タンクを経由した自然流下によって行われることを前提とする 計算モデルにおける管路整備数量ピラールモデル A ピラールモデル B φ250: 約 1.9km (DI) φ250: 約 2.7km (DI) φ150: 約 5.9km (PVC) φ150: 約 12.7km (PVC) (7) 北部地域に対する送水計画ピラールの北部には裁判所が建設されており 将来的に人口が増加する地域と考えられる 当地域には ESSAP により高架タンクが建設される 浄水場から高架タンクまでの送水管は ESSAP によって整備されるが 送水ポンプについても独立して整備しなければならない この理由は 市内中心部の高架タンクへの送水システムとは流量や管路の摩擦損失などの条件が異なるため 一つのポンプで 2 つの地域に送水すると効率的な運転ができないためである 日本側は新設する浄水場の設計を行うが 送水ポンプ設備は市内の高架タンクへの送水用に限る この理由は以下のことによる 日本側による工事開始は早くても 2012 年以降となるため それまでに ESSAP によって北部地域向けの送水システムが整備されると考えられる 新設される高架タンクの標高 HWL の高さ 送水管の距離が確定しない段階では 北部へのポン A-108
32 プ設備の規模を設定することができない 従って 新設する浄水場には北部地域用の送水ポンプが設置できるスペースを確保し 浄水場新 設後は ESSAP が北部地域用の送水ポンプを移設することを想定する なお 参考までに北部送水用のポンプを計画する際 以下の規模が必要と想定される 裁判所付近の新規開発地域 1 日平均需要量 1,087 m 3 / 日 管網計算区域 A40 と A19 1 日平均需要量 1,057 m 3 / 日 合計 2,144 m 3 / 日 想定されるポンプ送水量 2,573 m 3 / 日 (2,144 m 3 / 日 1.2) 送水ポンプの能力 ポンプ全揚程 導水管の想定仕様 1.80 m 3 /min=30l/ 秒 30m φ250mm, L=1,500m A-109
33
34 ピラール管網計算データ ( モデル B) ESSAP 給水区域 7,449,116 m2 日平均需要量 (a) 6,212 m3/día ( 北部新興開発区域 "A41ゾーン" の需要量を含む ) 日平均需要量 (b) 5,125 m3/día ( 現在のESSAP 給水区域に割り当てる需要量 ) 日最大需要量 (b*1.2) 6,150 m3/día 時間最大需要量 (b*1.2*1.5) L/seg ゾーン 面積 割合 構成節点数配水管網の節点と需要量の配分 m2 % A1 390, A2 365, A3 60, A4 142, A5 440, A6 95, A7 194, A8 237, A9 95, A10 88, A11 75, A12 212, A13 144, A14 218, A15 249, A16 94, A17 95, A18 85, A19 226, A20 239, A21 213, A22 183, A23 204, A24 203, A25 191, A26 175, A27 188, A28 125, A29 102, A30 29, A31 176, A32 107, A33 121, A34 267, A35 173, A36 164, A37 178, A38 84, A39 175, A40 626, Total 7,449, A-111
35 ピラール管網計算データ ( モデル B) ゾーン A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 Total Zona Norte (L/seg) Total A-112
36 ピラールモデル A ( 図 6.9.5) 南部の給水事情の改善を図るため 南部に対する配水本管と 2 次配水管の整備を行う 配水管整備案 ( モデル A) 管網計算結果 ( モデル A) 39 ESSAPによる計画管路 φ 300mm HFD 計画管路 φ 250mm φ 150mm HFD PVC A-113 既存管路 φ 300mm HFD φ 250mm AC φ 150mm AC φ 100mm AC/PVC 高架タンク Pressure m 特に水圧不足が顕著であった南部エリアについては 配水本管と 2 次配水管が整備されるため 水圧の不均衡は解消される 石綿管自体は老朽化が進んでいること 内部の堆積物により通水能力が低下していることから 継続使用に対するリスクは大きい 水道システムとしては中途半端な整備で終わってしまうため 中心部から北部にかけては目標年次の需要量に対応できない恐れがある
37 ピラールモデル B ( 図 6.9.6) 既存の石綿管区間の更新を含め 給水区域全体に 2 次配水管網を整備する 配水管整備案 ( モデル B) 管網計算結果 ( モデル B) ESSAPによる計画管路 φ 300mm HFD 2 1 A-114 計画管路 φ 250mm φ 150mm 既存管路 φ 300mm HFD PVC HFD 高架タンク Pressure m 23 理想的な管網整備によって 目標年次 (2019 年 ) において給水区域の全域で規定水圧 (0.1MPa 以上 ) が確保され 水圧不均衡が是正される
Taro-水理計算.$td
水理計算の基本知識と実践演習問題 技術検定研修協会 受験案内 www.kenshu-kyokai.co.jp/jyuken.html 水理計算の基本原則を理解して 確実に得点を GET しよう 基本知識 1 長さを表す式の変換長さを表す場合は 次の変換式を用います 計算する場合は 通常 m の単位で統一します 1 mm = 0.001m 10 mm = 0.01m 100 mm = 0.1 m 2
Microsoft Word - 水理計算.doc
水理計算 1. 計画使用水量の決定計画使用水量とは 給水装置工事の対象となる給水装置に給水される水量をいい 給水装置の計画の基礎となるものである 一般に直結給水の場合は 同時使用水量から求められる 同時使用水量の算定に当たっては 各種算定方法の特徴をふまえ 使用実態に応じた方法を選択すること 一般的な同時使用水量の算定方法は 以下のとおりである (1) 集合住宅 ファミリータイプ ( 床面積 30
第26号 技術報告集
浄水場の現地更新計画 中日本建設コンサルタント 環境技術本部淺野利夫 1. はじめに水道は 国民の生命の維持 生活 社会経済活動に欠かすことのできない基盤施設であるため 施設を常に良好な状態に維持し 持続可能なサービスを提供する必要がある そのため 適切な時期に補修 補強及び更新を行い 浄水施設の安定稼働を維持することが不可欠である A 市水道事業では 水道施設整備事業計画 に基づき現有敷地とは別の用地に新浄水場を建設するために新規用地を求めたが
秩父広域市町村圏組合 浄水課 浄水
水質試験記録表採水地点 : 別所浄水場 1 気温 20.0 13.0 25.0 32.0 26.0 23.0 24.0 32.0 13.0 23.3 水温 14.0 18.0 21.0 25.0 26.0 26.0 22.0 26.0 14.0 21.7 11 硝酸性窒素及び亜硝酸性窒素 mg/l 10 以下 0.44 0.44 0.44 0.44 21 塩素酸 mg/l 0.6 以下
秩父広域市町村圏組合 浄水課 浄水
水質試験記録表採水地点 : 別所浄水場 1 気温 20.0 13.0 25.0 32.0 26.0 23.0 24.0 13.0 6.0 32.0 6.0 20.2 水温 14.0 18.0 21.0 25.0 26.0 26.0 22.0 17.0 11.0 26.0 11.0 20.0 11 硝酸性窒素及び亜硝酸性窒素 mg/l 10 以下 0.44 0.44 0.44 0.44 21 塩素酸
図 維持管理の流れと診断の位置付け 1) 22 22
第 2 章. 調査 診断技術 2.1 維持管理における調査 診断の位置付け (1) 土木構造物の維持管理コンクリート部材や鋼部材で構成される土木構造物は 立地環境や作用外力の影響により経年とともに性能が低下する場合が多い このため あらかじめ設定された予定供用年数までは構造物に要求される性能を満足するように適切に維持管理を行うことが必要となる 土木構造物の要求性能とは 構造物の供用目的や重要度等を考慮して設定するものである
3 流動比率 (%) 流動資産流動負債 短期的な債務に対する支払能力を表す指標である 平成 26 年度からは 会計制度の見直しに伴い 流動負債に 1 年以内に償還される企業債や賞与引当金等が計上されることとなったため それ以前と比べ 比率は下がっている 分析にあたっての一般的な考え方 当該指標は 1
経営指標の概要 1. 経営の健全性 効率性 1 経常収支比率 (%) 経常収益 経常費用 経常収支比率は 当該年度において 給水収益等の収益で維持管理費や支払利息等の費用をどの程度賄えているかを表す指標である 平成 26 年度からは 会計制度の見直しに伴い 収益に長期前受金戻入が計上されることとなったため それ以前と比べ 比率は上がっている 分析にあたっての一般的な考え方 当該指標は 単年度の収支が黒字であることを示す
イ使用年数基準で更新する施設 ( ア ) 使用年数基準の設定使用年数基準で更新する施設については 将来の更新需要を把握するためにも 更新するまでの使用年数を定める必要がありますが 現時点では 施設の寿命に関する技術的な知見がないことから 独自に設定する必要があります このため あらかじめ施設を 耐久
3 長寿命化 ( 更新 ) 計画 (1) 水道施設の長寿命化の必要性浄水場や配水池などの水道施設は 将来の更新需要を抑制するため 安全性を確保した上で 法定耐用年数によることなく 新たに施設の特性を踏まえた使用年数を設定し できる限り長期間使用することを原則としています このためには 補修 補強等の長寿命化対策を実施し 設定した使用年数により更新を進めることで 将来の更新需要の抑制や平準化に努めていく必要があります
Microsoft PowerPoint - 01_内田 先生.pptx
平成 24 年度 SCOPE 研究開発助成成果報告会 ( 平成 22 年度採択 ) 塩害劣化した RC スラブの一例 非破壊評価を援用した港湾コンクリート構造物の塩害劣化予測手法の開発 かぶりコンクリートのはく落 大阪大学大学院鎌田敏郎佐賀大学大学院 内田慎哉 の腐食によりコンクリート表面に発生したひび割れ ( 腐食ひび割れ ) コンクリート構造物の合理的な維持管理 ( 理想 ) 開発した手法 点検
2. 水管理に関連する障害 Q 軟化装置管理上の留意点ついて, 具体的な管理方法を教えてください イオン交換樹脂は球状で粒径は mm 程度, 複雑な網目状の三次元骨格構造を呈しており, 軟水採水量はイオン交換樹脂量と原水の硬度によって決まります イオン交換樹脂は一般的に1 年
Q 2.1.4 軟化装置管理上の留意点ついて, 具体的な管理方法を教えてください イオン交換樹脂は球状で粒径は0.4 0.6mm 程度, 複雑な網目状の三次元骨格構造を呈しており, 軟水採水量はイオン交換樹脂量と原水の硬度によって決まります イオン交換樹脂は一般的に1 年で10% 程度が割れ, 目詰まりなどによって, その効果が低減するといわれており, 採水量は年々低下すると考えてください 従って約
亜硝酸態窒素除去 タルシオン A-62MP(FG) はじめに平成 26 年 1 月 14 日 水質基準に関する省令 ( 平成 15 年厚生労働省令第 101 号 ) の一部が改正され 亜硝酸態窒素に係る基準 (0.04mg/L) が追加され 平成 26 年 4 月 1 日から施行となりました ( 厚
亜硝酸態窒素除去 タルシオン A-62MP(FG) はじめに平成 26 年 1 月 14 日 水質基準に関する省令 ( 平成 15 年厚生労働省令第 101 号 ) の一部が改正され 亜硝酸態窒素に係る基準 (0.04mg/L) が追加され 平成 26 年 4 月 1 日から施行となりました ( 厚生労働省ホームページ ) 従来の硝酸態および亜硝酸態窒素 (10mg/L) 以下と比べると 格段に厳しく規制されることとなり
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浄水施設更新支援データベース計算ソフト解説 1. はじめに Aqua1 第 1 研究委員会では 浄水施設の適切な更新を促進する方策のひとつとして 日本の水道の中で個々の水道事業体の浄水施設の位置付けが把握できるようなデータベースを構築することを目的として活動してきた その成果として 全国のアンケート等から 全国の浄水場のデータベースを作成し 活用できるように計算ソフトを開発した 本稿では ソフトの使用方法について解説する
水質
34 34. 水質 3 水質 流域の状況 3 金山ダムは 石狩川水系空知川の上流域に位置する ダム流域は森林が約 9% を占めており 流入河川の流入付近が南富良野町の市街地となっている 流域の概要 面積 47km 2 人口 約 2,8 人 ( 南富良野町 H2.9) 土地利用森林が約 9% その他 牧場 農場あり流入河川の流入付近が市街地 36 水質 2 定期水質調査地点 金山ダムでは 流入河川 2
西宮市の工業用水の概要 工業用水とは 工場の地下水くみ上げ規制による代替用水と産業の健全な発展のために供給される水で 主に製造業に対して供給しています 工業用水道では上水道ほど厳しい水質基準を定めておらず 沈殿処理のみを行っているため 上水道に比べて安価な料金で供給しています 現在は供給能力に余裕が
西宮市の工業用水 ~ 工業用水の導入を検討されている方へ ~ 西宮市の工業用水の概要 工業用水とは 工場の地下水くみ上げ規制による代替用水と産業の健全な発展のために供給される水で 主に製造業に対して供給しています 工業用水道では上水道ほど厳しい水質基準を定めておらず 沈殿処理のみを行っているため 上水道に比べて安価な料金で供給しています 現在は供給能力に余裕があるため 一定の条件のもとに散水用や洗車用などの雑用水としての供給も行っています
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施工技術の動向 橋梁補修工の新規制定歩掛について 国土交通省総合政策局公共事業企画調整課 1. 国土交通省では平成 26 年度土木工事標準歩掛に 橋梁補修工 3 工種の歩掛を新規に制定した 本稿では, 調査状況や歩掛制定の検討内容について, その概要を紹介する 2. 近年の橋梁補修工事の増加により全国的に歩掛制定の要望があったことから, 施工実態調査を実施した 調査の規模としては, 国土交通省および都道府県ならびに政令市が行っている橋梁補修工事を対象としている
3-1 2 修繕工事の実態 ( ヒアリング ) 計画修繕は 定期点検等で明らかになった建物の劣化の補修のため 調査 診断 修繕計画の作成 工事の実施へと 区分所有者の合意を形成しつつ 進められる 当勉強会で実施したヒアリングより 管理会社による点検 定期点検は 1 回 / 年の頻度で行っている 目視
3-1 共同住宅の修繕工事 1 修繕工事の実態 共同住宅では 発生した不具合を修繕する工事だけでなく 長期修繕計画に基づき積み立てた修繕積立金を用いた計画修繕等が行われている マンション管理会社 (A 社 ) の受注した工事 計画修繕工事実施時の資金調達 計画修繕の工事資金は修繕積立金で賄うことが多い 大規模修繕工事 ( 計画修繕工事のうち足場を設置したもの )1.9% 計画修繕工事 ( 屋上防水工事
(2) 現況水質等 A ポンプ場から圧送される汚水の水質分析及び硫化水素濃度測定結果を表 -2 図 -2 に示す 表 -2 水質分析 計量項目 単位 計量場所ピット吐出口 BOD mg/l CODcr mg/l 硫酸イオン濃度 mg/l 全硫化物 mg/l
硫化水素抑制対策実証試験の事例報告 極東技工コンサルタント広島事務所 吉本英敏 1. はじめに実証試験を行ったA 市は 気候穏和な人口 24 万人の臨海都市である 市街地の周囲は 起伏が大きい地形に囲まれているため 汚水幹線を圧力輸送する 圧力式下水道輸送システム としている箇所が多い その中の一つであるA 汚水幹線は 圧送距離が約 3km あり その間の圧送管は起伏が激しく 最大約 32m の高低差がある
検査項目 病原生物 重金属 無機物質 一般有機化学物質 消毒副生成物 重金属 ( 着色 ) 平成 24 年度水質検査結果表 ( 浄水 ) 上水道恩志水源系統採水地点 : 大谷地内給水栓 検査機関 :( 財 ) 鳥取県保健事業団 項目 基準値 単位 4 月 5 日 5 月 10 日 5 月 28 日
上水道恩志水源系統採水地点 : 大谷地内給水栓 項目 基準値 単位 4 月 5 日 5 月 10 日 5 月 28 日 6 月 4 日 6 月 18 日 7 月 4 日 8 月 20 日 9 月 3 日 10 月 4 日 11 月 21 日 12 月 4 日 1 月 7 日 2 月 13 日 3 月 7 日 備考 天候 - - 雨 曇り 晴れ 晴れ 曇り 曇り 晴れ 晴れ 曇り 曇り 雨 曇り 気温
国土技術政策総合研究所 研究資料
4. 参考資料 4.1 高効率固液分離設備の処理性能 (1) 流入水 SS 濃度と SS 除去率 各固形成分濃度の関係高効率固液分離設備は重力沈殿とろ過処理の物理処理であるため SS が主として除去される そのため BOD N P についても固形性成分 (SS 由来 ) が除去され 溶解性成分はほとんど除去されない したがって 高効率固液分離設備での除去性能についてはまず 流入水 SS 濃度から前処理における
研究報告58巻通し.indd
25 高性能陰イオン分析カラム TSKgel SuperIC-Anion HR の特性とその応用 バイオサイエンス事業部開発部セパレーショングループ 佐藤真治多田芳光酒匂幸中谷茂 1. はじめにイオンクロマトグラフィー (IC) は 環境分析等の各種公定法に採用されている溶液試料中のイオン成分分析法であり 当社においてもハイスループット分析を特長とする高速イオンクロマトグラフィーシステム IC 2010
1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 4 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 法令に基づく水質検査結果 資料 4 配水区域ごとに設けた浄水場から遠い4 地点の蛇口で検査を行った 水質基準項目の結果 No. 項目名
平成 24 年度維持管理記録 ( 更新日平成 25 年 4 月 26 日 ) 1. ごみ焼却処理施設 (1) 可燃ごみ焼却量項目単位年度合計 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 10 月 11 月 12 月 1 月 2 月 3 月 A B 炉合計焼却量 t 33, ,972
平成 24 年度維持管理記録 ( 更新日平成 25 年 4 月 26 日 ) 1. ごみ焼却処理施設 (1) 可燃ごみ焼却量項目単位年度合計 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 月 11 月 12 月 1 月 2 月 3 月 A B 炉合計焼却量 t 33,039.66 2,972.30 2,641.07 3,118.96 2,913.80 2,165.92 2,976.50 3,186.19
第 2 章水道事業のあゆみ 第 2 章水道事業のあゆみ 本市水道事業は 1929 年 ( 昭和 4 年 )4 月に給水を開始し その後 9 次にわたる拡張事業 を行い 人口の増加や都市の発展に伴う水需要の増加に対応してまいりました 現在は 第 9 次拡張事業 ( 第 2 回変更 )( 計画給水人口
本市水道事業は 1929 年 ( 昭和 4 年 )4 月に給水を開始し その後 9 次にわたる拡張事業 を行い 人口の増加や都市の発展に伴う水需要の増加に対応してまいりました 現在は 第 9 次拡張事業 ( 第 2 回変更 )( 計画給水人口 286,000 人 計画一日最大給水量 111,000m 3 / 日 ) 及び茨木市水道ビジョンに基づく事業を推進しています 以下に 本市水道事業のあゆみを示します
認定要綱新旧対照表
専用水道審査基準新旧対照表 現行 審査基準 制定平成 19 年 3 月 30 日健生活第 1513 号平成 21 年 3 月 26 日健生活第 1552 号 審査基準 制定平成 19 年 3 月 30 日健生活第 1513 号平成 24 年 1 月 4 日健生活第 1221 号 1 水道法 ( 昭和 32 年 6 月 15 日法律第 177 号 ) 第 5 条に規定する基準に適合していること 1 から
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平成 30 年 4 月 11 日長江浄水場着水井 ( 浄水場入口 ) 1) 一般細菌 個 /ml 250 46) 有機物 ( 全有機炭素 (TOC) の量 ) mg /l 2.2 2) 大腸菌 不検出 47)pH 値 7.3 4) 水銀及びその化合物 mg /l
京都大学博士 ( 工学 ) 氏名宮口克一 論文題目 塩素固定化材を用いた断面修復材と犠牲陽極材を併用した断面修復工法の鉄筋防食性能に関する研究 ( 論文内容の要旨 ) 本論文は, 塩害を受けたコンクリート構造物の対策として一般的な対策のひとつである, 断面修復工法を検討の対象とし, その耐久性をより
塩素固定化材を用いた断面修復材と犠牲陽極材を併用し Titleた断面修復工法の鉄筋防食性能に関する研究 ( Abstract_ 要旨 ) Author(s) 宮口, 克一 Citation Kyoto University ( 京都大学 ) Issue Date 2015-01-23 URL https://doi.org/10.14989/doctor.k18 Right Type Thesis
作成 承認 簡単取扱説明書 ( シュミットハンマー :NR 型 ) (1.0)
作成 承認 簡単取扱説明書 ( シュミットハンマー :NR 型 ) 2012.1(1.0) 本簡単取扱説明書は あくまで簡易な使用方法についての取扱説明書です ご使用に関 して機器取扱説明書を十分ご理解の上で正しくご使用くださるようお願いします 注意 本簡単取扱説明書は 簡易な使用方法についての取扱説明 書です 詳細については機器取扱説明書十分理解して使用 してください 1 シュミットハンマーの使用方法
埋立てた一般廃棄物の種類及び数量の記録 ( 平成 30 年度 ) 最終処分場名 : 第二処分場 単位 : トン 種 類 数量 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 搬入量一般廃棄物焼却灰 1, , , 合計
最終処分場の残余容量の記録 最終処分場名 : 第二処分場 単位 : 残余容量 ( 平成 30 年 4 月 1 日現在 ) 78,600 1 埋立てた一般廃棄物の種類及び数量の記録 ( 平成 30 年度 ) 最終処分場名 : 第二処分場 単位 : トン 種 類 数量 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 搬入量一般廃棄物焼却灰 1,029.47 1,086.07 461.39 1,088.78
Microsoft PowerPoint - 水団連講演（有機ポリマーによる浄水場の効率化）
平成 28 年 9 月 30 日 水団連 講演会 公益財団法人水道技術研究センター 技術顧問 石井健睿 JWRC 1 無機系アルミニウム系 (PAC) 鉄系(PSI) など 2 有機系合成系ポリアクリルアミド系 ポリアミン系 ポリDADMAC 系 3 分子量数千 ~ 数千万 アニオン性ポリアクリルアミドの分子式 モノマーの分子式 n m 2 ノニオン性 ポリアクリルアミド の分子式 カチオン性ポリアクリルアミの分子式
埋立てた一般廃棄物の種類及び数量の記録 ( 平成 30 年度 ) 最終処分場名 : 第二処分場 単位 : トン 種 類 数量 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 搬入量一般廃棄物焼却灰 1, , , 合計
最終処分場の残余容量の記録 最終処分場名 : 第二処分場 単位 : 残余容量 ( 平成 30 年 4 月 1 日現在 ) 78,600 1 埋立てた一般廃棄物の種類及び数量の記録 ( 平成 30 年度 ) 最終処分場名 : 第二処分場 単位 : トン 種 類 数量 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 搬入量一般廃棄物焼却灰 1,029.47 1,086.07 461.39 1,088.78
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経営指標の概要 ( 水道事業 ) 1. 経営の健全性 効率性 1 収益的収支比率 経常収益 経常費用 総収益 総費用 + 地方債償還金 指標の意味 法適用企業に用いる経常収支比率は 当該年度において 給水収益や一般会計からの繰入金等の収益で 維持管理費や支払利息等の費用をどの程度賄えているかを表す指標である 法非適用企業に用いる収益的収支比率は 給水収益や一般会計からの繰入金等の総収益で 総費用に地方債償還金を加えた額をどの程度賄えているかを表す指標である
彦 根 市 水 道 事 業 水安全計画 概要書
彦根市水道事業 水安全計画書 ( 概要版 ) 彦根市上下水道部 1. 水安全計画の概要 1.1 水安全計画とは 水質管理の手法として 厚生労働省が推奨 水源から給水栓に至る各段階で危害評価と危害管理を行い 安全な水の供給を確実にする水道システムを構築するもの 食品製造分野で確立されている HACCP(Hazard Analysis and Critical Control Point) の考え方に基づく
水質
3 3. 水質 39 水質 流域の状況 39 札内川ダムは 十勝川水系札内川の上流域に位置する ダム流域は 日高山脈襟裳国定公園内に位置しており 森林が % を占めている 流域の概要 面積 7.7km 土地利用森林が % その他 日高山脈襟裳国定公園内に位置する 水質 定期水質調査地点 札内川ダムでは 流入河川 地点 貯水池内 地点 下流河川 地点で 定期水質調査を実施している 竜潭上流 南札内 ダムサイト
(Microsoft Word - \207V10\215\\\221\242\212\356\217\200P44-52.doc)
10 構造等に関する等に関する基準 1 概要 (1) 対象となる施設有害物質使用特定施設, 有害物質貯蔵指定施設 (P.19) (2) 法律体系 基準の区分 法令 構造基準 (P.45~51) 水濁法施行規則第 8 条の3~6 使用の方法の基準 (P.52) 水濁法施行規則第 8 条の7 点検結果の記録 保存 (P.52) 水濁法施行規則第 9 条の2 の3 (3) 基準適用箇所の施設区分概念図 (
大邱市の水道と下水道 名古屋環未来研究所 韓国大邱 ( テグ ) 市の水道と下水道 ~ 第 7 回世界水フォーラムテクニカルツアーに参加して ~ 1 大邱 ( テグ ) 市の水道 1.1 概要 大邱 ( テグ ) 市は 韓国南部に位置し 面積 km² 人口約 250 万人の韓国 第 4
韓国大邱 ( テグ ) 市の水道と下水道 ~ 第 7 回世界水フォーラムテクニカルツアーに参加して ~ 1 大邱 ( テグ ) 市の水道 1.1 概要 大邱 ( テグ ) 市は 韓国南部に位置し 面積 885.70 km² 人口約 250 万人の韓国 第 4 の都市である その水道は 1918 年 に 2,800m 3 / 日の旧嘉昌 ( カチャン ) 浄水場 で給水を開始して以来 図 -1 及び表
<4D F736F F D208EF E E88C889BA90DD94F582F08B8B C990D882E891D682A682E98FEA8D8782CC8EE891B182AB82C982C282A
受水タンク以下設備を給水装置に切り替える場合の手続きについて 1 設計水圧等調査依頼書の提出 3ページ受水タンク以下の設備を直結給水に切り替える改造工事を行うのか有無をチェックしてください 2 設計水圧等通知書の交付 4ページ調査箇所において給水方式により設計の際に必要な設計水圧及び 事前確認で行う受水タンク以下既設配管の耐圧試験の試験水圧を通知します 3 事前確認 6ページ給水装置工事申込み前に
県営北那須用水 ( 浄水受水 ) 浄水 採水場所 : 那須塩原クリーンセンター H28 年度 健康に関連する項目 性状に関する項目 採水月日検査項目 4 月 4 日 5 月 9 日 6 月 6 日 7 月 4 日 8 月 1 日 9 月 5 日 10 月 3 日 11 月 7 日 12 月 5 日基
県営北那須用水 ( 浄水受水 ) 浄水 採水場所 : 那須塩原クリーンセンター H28 年度 採水月日検査項目 4 月 4 日 5 月 9 日 6 月 6 日 7 月 4 日 8 月 1 日 9 月 5 日 10 月 3 日 1 7 日 12 月 5 日基準値病原生物の一般細菌 100 個 /ml 以下 0 0 0 0 1 0 0 0 0 無機物六価クロム化合物 シアン化物イオン及び塩化シアン シス-1,2-シ
平成 29 年度 一般廃棄物最終処分場の維持管理記録 施設の名称 : 弘前市埋立処分場第 2 次 ( 第 1 区画 第 2 区画 ) 施設の位置 : 弘前市大字十腰内字猿沢 埋立廃棄物の種類及び数量 ( 単位 :kg) 区分 種類 平成 29 年平成 30 年 4 月 5 月 6 月
平成 29 年度 一般廃棄物最終処分場の維持管理記録 施設の名称 : 弘前市埋立処分場第 2 次 ( 第 1 区画 第 2 区画 ) 施設の位置 : 弘前市大字十腰内字猿沢 2397 1. 埋立廃棄物の種類及び数量 ( 単位 :kg) 区分 種類 平成 29 年平成 30 年 計 第 1 区画浸出水処理残渣 4,800 6,000 4,400 4,200 2,000 4,200 4,500 3,500
2009年度業績発表会（南陽）
高速イオンクロマトグラフィーによる ボイラ水中のイオン成分分析 のご紹介 東ソー株式会社 バイオサイエンス事業部 JASIS 217 新技術説明会 (217.9.8) rev.1 1. ボイラ水分析について ボイラ水の水質管理 ボイラ : 高圧蒸気の発生装置であり 工場, ビル, 病院など幅広い産業分野でユーティリティ源として利用されている 安全かつ効率的な運転には 日常の水質管理, ブロー管理が必須
参考資料
参考資料 1 分析方法 数値の取扱方法一覧表 項目単位 分析方法 水質分析方法 報告下限値 数値の取扱方法記載方法有効小数点 報告下限値未満 数字 以下 気温 ( ) JIS K0 7.1-3 1 水温 ( ) JIS K0 7. - 3 1 色度 ( 度 ) 下水試験法..4 1
第26号 技術報告集
水道台帳 GIS を用いた管網解析システムの実例 オリジナル設計 嶋貴徳 八巻秀輔高橋正之 1. はじめに IT 技術が発達した今 紙ベースを基本とする管理からコンピュータを利用する管理へ移行し 各自治体で地理情報システム ( 以下 GIS ) の導入が進んでいる 水道事業では 一般的に水道台帳管理システムと管網解析システムが必要とされ 先進的なシステムでは両システムを併せ持つ場合があるが 多くの場合はそれぞれ独立したシステムとして運用している
国土技術政策総合研究所研究資料
(Ⅰ) 一般的性状 損傷の特徴 1 / 11 コンクリート床版 ( 間詰めコンクリートを含む ) からコンクリート塊が抜け落ちることをいう 床版の場合には, 亀甲状のひびわれを伴うことが多い 間詰めコンクリートや張り出し部のコンクリートでは, 周囲に顕著なひびわれを伴うことなく鋼材間でコンクリート塊が抜け落ちることもある 写真番号 9.1.1 説明コンクリート床版が抜け落ちた例 写真番号 9.1.2
<4D F736F F F696E74202D B78EF596BD89BB82CC8EE888F882AB C8E86816A F4390B3205B8CDD8AB B83685D>
41 農道路肩 農道法面の補修 対象施設 : 農道施設の区分 : 農道本体対象活動 : 農道路肩 農道法面の補修 農道路肩 農道法面において 侵食 崩壊また ブロック積みや石積み等において 隙間 ひび割れ 欠損などがあり 施設の安全性が十分でない場合な 農道路肩 農道法面の侵食箇所等を補修します また ブロック積みや石積み等の補修又は積み直しをします このことにより 農道利用者の安全な通行が可能となる
平成 26 年 5 月水質試験成績表 (1/5) 採水日 : 2014/05/13 当日天候 : 晴前日天候 : 曇 水質基準値 単位 原水 ( 多布施川 ) 神野浄水場 神野第二浄水場 渕受水点 採水時刻 10 時 00 分 10 時 00 分 10 時 00 分 11 時 45 分 気温 19.
(1/5) 原水 ( 多布施川 ) 神野浄水場 神野第二浄水場 渕受水点 採水時刻 10 時 00 分 10 時 00 分 10 時 00 分 11 時 45 分 気温 19.8 19.8 19.8 23.5 水温 15.9 17.8 17.9 19.6 残留塩素 0.1mg/L 以上 mg/l 0.5 0.5 0.7 一般細菌 1ml 中 100 個以下個 /ml 980 0 0 0 大腸菌 (
1. 湖内堆砂対策施設の見直し 1.2 ストックヤード施設計画 ストックヤードの平面配置は 既往模型実験結果による分派堰内の流速分布より 死水域となる左岸トラップ堰の上流に配置し 貯砂ダムから取水した洪水流を放流水路でストックヤード内に導水する方式とした ストックヤード底面標高は 土木研究所の実験結
1. ストックヤード施設計画 ストックヤードの平面配置は 既往模型実験結果による分派堰内の流速分布より 死水域となる左岸トラップ堰の上流に配置し 貯砂ダムから取水した洪水流を放流水路でストックヤード内に導水する方式とした ストックヤード底面標高は 土木研究所の実験結果から U*=.m/s 以上となるように EL815.6m とし 放流水路がストックヤードに接続する地点の標高を上限としてストックヤード内の集積土砂天端高を設定した
地下水の水質及び水位地下水の水質及び水位について 工事の実施による影響 ( 工事の実施に伴う地下水位の変化 地下水位流動方向に対する影響 並びに土地の造成工事による降雨時の濁水の影響及びコンクリート打設工事及び地盤改良によるアルカリ排水の影響 ) を把握するために調査を実施した また
4.2.2. 地下水の水質及び水位地下水の水質及び水位について 工事の実施による影響 ( 工事の実施に伴う地下水位の変化 地下水位流動方向に対する影響 並びに土地の造成工事による降雨時の濁水の影響及びコンクリート打設工事及び地盤改良によるアルカリ排水の影響 ) を把握するために調査を実施した また 同様に存在及び供用の影響 ( 存在及び供用に伴う地下水位の変化 地下水流動方向に対する影響 ) を把握するために調査を実施した
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
<4D F736F F D E C982A882AF82E98E E968D8082D682CC91CE899E82C982C282A282C4>
20180410 評価室事務局 インスペクションにおいて指摘された劣化事象についての考え方 Ⅰ インスペクションに基づく劣化事象への対応の考え方インスペクションで指摘された劣化事象は 様式 8 添付図面 維持保全計画の中で 今回補修するもの 維持保全計画に記載して将来対応とするもの に区別して 全ていずれかの対応を行う必要があります 評価基準 及び認定基準に規定されている構造耐力上主要な部分に著しい劣化事象が生じている部分及び雨漏りが生じている部分
国土技術政策総合研究所資料
5. 鉄筋コンクリート橋脚の耐震補強設計における考え方 5.1 平成 24 年の道路橋示方書における鉄筋コンクリート橋脚に関する規定の改定のねらい H24 道示 Ⅴの改定においては, 橋の耐震性能と部材に求められる限界状態の関係をより明確にすることによる耐震設計の説明性の向上を図るとともに, 次の2 点に対応するために, 耐震性能に応じた限界状態に相当する変位を直接的に算出する方法に見直した 1)
利水補給
24 24 3. 利水補給 25 利水補給 1 札内川ダムの貯水池運用実績 25 標準的な貯水池運用は 1 融雪出水が始まる 4 月上旬までを目処に貯水位を下げる 24 月上旬以降は融雪出水を貯水し 利水容量を確保する 37/1 からの洪水期に向けて 洪水貯留準備水位 ( 旧洪水期制限水位 ) まで貯水位を下げる 4 洪水期 (7/1~1/31) は利水補給を行いながら発電に利用する 5 洪水期終了後は
強度のメカニズム コンクリートは 骨材同士をセメントペーストで結合したものです したがって コンクリート強度は セメントペーストの接着力に支配されます セメントペーストの接着力は 水セメント比 (W/C 質量比 ) によって決められます 水セメント比が小さいほど 高濃度のセメントペーストとなり 接着
コンクリートの強度 コンクリートの最も重要な特性は強度です ここでは まず コンクリート強度の基本的特性について解説し 次に 呼び強度および配合強度がどのように設定されるか について説明します 強度のメカニズム 強度の影響要因 強度性状 構造物の強度と供試体強度 配合 ( 調合 ) 強度と呼び強度の算定 材料強度のばらつき 配合強度の設定 呼び強度の割増し 構造体強度補正値 舞鶴市および周辺部における構造体強度補正値
様式処 3 号 最終処分場水質検査の記録 最終処分場名 : 船見処分場 測定対象 : 放流水 試料採取場所 : 放流水槽 試料採取年月日 H H H H H 測定結果の得られた年月日 H H H30.6.6
様式処 1-3 号 埋立てた一般廃棄物の種類及び数量の記録 最終処分場名 : 船見処分場 種類数量 単位 : トン 埋立終了につき 埋立量はありません 1 様式処 3 号 最終処分場水質検査の記録 最終処分場名 : 船見処分場 測定対象 : 放流水 試料採取場所 : 放流水槽 試料採取年月日 H30.4.11 H30.4.25 H30.5.18 H30.5.23 H30.6.6 測定結果の得られた年月日
No. QCVN 08: 2008/BTNMT 地表水質基準に関する国家技術基準 No. QCVN 08: 2008/BTNMT National Technical Regulation on Surface Water Quality 1. 総則 1.1 規定範囲 本規定は 地表水質
No. QCVN 08: 2008/BTNMT 地表水質基準に関する国家技術基準 No. QCVN 08: 2008/BTNMT National Technical Regulation on Surface Water Quality 1. 総則 1.1 規定範囲 1.1.1 本規定は 地表水質項目の最大許容濃度を定める 1.1.2 本規定は 適切に水を利用し保護するための原則を提供し 地表水の水質の評価及び管理に利用される
Word Pro - matome_7_酸と塩基.lwp
酸と 酸と 酸 acid 亜硫酸 pka =.6 pka =.9 酸 acid ( : 酸, すっぱいもの a : 酸の, すっぱい ) 酸性 p( ) 以下 酸っぱい味 ( 酸味 ) を持つ リトマス ( ) BTB( ) 金属と反応して ( ) を発生 ( 例 )Z l Zl リン酸 P pka =.5 pka =. pka =.8 P P P P P P P 酸性のもと 水素イオン 塩化水素
Microsoft PowerPoint ダイオフロック営業資料.ppt [互換モード]
![Microsoft PowerPoint ダイオフロック営業資料.ppt [互換モード]](/thumbs/91/105838353.jpg "Microsoft PowerPoint ダイオフロック営業資料.ppt [互換モード]")
日本環境化学会第十回環境化学技術賞受賞の技術 凝集剤を用 いた水中ダイオキシン類捕集法の開発 :2001 に改良を加え ダイオキシン類を水中から高効率で固相抽出し捕集する薬剤を開発しました 特徴 JIS 規定の抽出用固相 JIS K 0312:2005 に規定された抽出用固相に求められている条件を満足 高い回収率 添加回収試験にて高回収率を達成 抽出 分析の効率化 準備 抽出などの操作の簡便化 迅速化を実現
現場踏査時に全地球測位システム (GPS) を使用して測定し その情報を GIS 上に反映させることで既存施設の位置図を作成した ( 図 3) これにより 施設の位置を把握するとともに水理計算に必要な管路位置の標高を得た また 送配水幹線等の基幹施設については 改めて測量調査を実施し 詳細な情報を基
低 高水圧地区を考慮した送配水施設の効率的な更新計画の策定事例 東京設計事務所河村正士 佐藤弘孝 1. 背景と目的本計画の対象地域は 中東のヨルダン国内 ( 以下 ヨ 国と呼ぶ ) の南部地域に位置する この地域は砂漠気候または砂漠性ステップ気候に属し また 起伏の激しい (1,000~ 1,600m) 高原地帯に位置するため 年間降水量が約 120mm 以下であり 蒸発量も非常に多く水資源に非常に乏しい環境にある
0 事前準備 公共施設等の更新費用比較分析表作成フォーマット の作成に当たっては 地方公共団体の財政分析等に関する調査研究会報告書 公共施設及びインフラ資産の更新に係る費用を簡便に推計する方法に関する調査研究 における更新費用試算ソフト ( 以下 試算ソフト という ) を用います 試算ソフトは今回
資料 6 比較分析表作成フォーマット記載要領 公共施設等の更新費用比較分析表作成フォーマット記載要領 平成 23 年 10 月総務省自治財政局財務調査課 0 事前準備 公共施設等の更新費用比較分析表作成フォーマット の作成に当たっては 地方公共団体の財政分析等に関する調査研究会報告書 公共施設及びインフラ資産の更新に係る費用を簡便に推計する方法に関する調査研究 における更新費用試算ソフト ( 以下
施設名施設住所項目一般埋め立てた廃棄物廃棄物 (ton) 擁壁の点検 遮水効果低下するおそれが認められた場合の措置 遮水工の点検 遮水効果低下するおそれが認められた場合の措置 周縁地下水の水質検査結果 斜里町清掃センター最終処分場斜里町以久科北 破砕ごみ 内容 生ごみ残差 合計 点検を行った年月日
項目一般埋め立てた廃棄物廃棄物 (ton) 擁壁の点検 遮水効果低下するおそれが認められた場合の措置 遮水工の点検 遮水効果低下するおそれが認められた場合の措置 破砕ごみ 内容 生ごみ残差 合計 採取した年月日別紙 1 2のとおり結果の得られた年月日 採取した年月日 結果の得られた年月日 採取した年月日 結果の得られた年月日 測定を行った年月日 残余容量 (m 3 ) 4 月 5 月 6 月 7 月
Microsoft Word - 資料9 水理計算参考
資料 9 水理計算参考資料 1 水理の基本 (1) 水の重さ 1 気圧のもとにおける水の密度は 3.98 において最大である 温度と密度の関係 を下表に示す 温度 ( ) 4 1 1 2 3 密度 999.84 999.97 999.7 999.1 998.2 99.6 ρ( kg /m 3 ) 単位体積重量 9.798 9.8 9.797 9.791 9.782 9.77 w(kn/m 3 ) 水の密度
<4D F736F F F696E74202D C A834C838C815B83678DDC CC434F D4E C F88979
浸出水処理技術に関する研究 (C) C1 キレート剤由来の COD T-N 処理の研究 平成 27 年 6 月 5 日 1 メンバー C1 分科会メンバー 主査 松本 真 建設技術研究所 副主査 西村 隆司 水 ing 副主査 福井 久智 鹿島建設 オフ サ ーハ - 上田 豊 神鋼環境ソリューション 喜田 昌良 フソウ 西 史郎 日立造船 堀部 英郎 水 ing 吉田 友之 エイト日本技術開発 一瀬正秋日立造船
[ 廃棄物の最終処分場 ( 管理型 )] 平成 29(2017) 年度 1 施設名称 1 号管理型処分場 (1) 埋立てた廃棄物の各月ごとの種類及び数量 規則第 12 条の 7 の 2 第 8 項イ 種類汚泥燃え殻紙くずばいじん 合計 単位 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 10 月
![[ 廃棄物の最終処分場 ( 管理型 )] 平成 29(2017) 年度 1 施設名称 1 号管理型処分場 (1) 埋立てた廃棄物の各月ごとの種類及び数量 規則第 12 条の 7 の 2 第 8 項イ 種類汚泥燃え殻紙くずばいじん 合計 単位 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 10 月](/thumbs/99/143492036.jpg "[ 廃棄物の最終処分場 ( 管理型 )] 平成 29(2017) 年度 1 施設名称 1 号管理型処分場 (1) 埋立てた廃棄物の各月ごとの種類及び数量 規則第 12 条の 7 の 2 第 8 項イ 種類汚泥燃え殻紙くずばいじん 合計 単位 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 10 月")
[ 廃棄物の最終処分場 ( 管理型 )] 平成 29(2017) 年度 1 施設名称 1 号管理型処分場 (1) 埋立てた廃棄物の各月ごとの種類及び数量 規則第 12 条の 7 の 2 第 8 項イ 種類汚泥燃え殻紙くずばいじん 合計 単位 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 10 月 11 月 12 月 1 月 2 月 3 月 合計 0 0 0 108 0 0 0 0 46 0 0 0
ＡＭ部会用資料（土木・建築構造物）
1. 検討ケース 1 現有資産の全更新を前提とした検討手法 現有資産を全て更新することを前提として 過去の更新履歴や診断と評価に基づいて更新需要を算定する検討手法であり 将来の更新需要のピークや規模を把握する上で 基本となる手法 A 案法定耐用年数で更新した場合 B 案企業団が実績等を基に独自で定めた年数で更新した場合 ( 以下 更新基準年数 ) 2 再構築や施設規模の適正化を考慮した検討手法 現有資産を全て更新することを前提とせず
<4D F736F F D F88DB8E9D8AC7979D82C98AD682B782E9918A926B8E9697E1>
作成日平成 年 月 日番号タイトル桟橋の現地調査についてキーワード内容答答後の対応維持管理に関する相談事例 桟橋上部コンクリートの防食 エポキシ鉄筋 鉄筋腐食調査 塩化物イオン濃度試験 圧縮強度試験 中性化試験 桟橋式岸壁は昭和 年に桟橋上部工に流電陽極 ( 亜鉛防食板 ) エポキシ樹脂 裸鉄筋を施しており 平成 年度までその防食効果をモニタリングしている これらの防食効果を確認 および鉄筋電位等と鉄筋腐食度及び塩化物イオン浸透状況との関係を整理し
表 2 特殊循環ボイラの及びの水質 (JIS B ) ボイラの種類 1 以下 1 を超え 3 以下 1 以下 1 を超え 3 以下 補の種類 ph(25 における ) 11.0~ ~ ~ ~9.0 硬度 (mgcaco 3 /L) 1 以下 1
表 1 丸ボイラの及びの水質 (JIS B82232006) 伝熱面蒸発率 (kg/m 2 h) 補の種類 1 1 以下 1 を超え 2 以下 30を超え60 以下 60を超えるもの 軟化水 原水 ph(25 における ) 5.8~9.0 3 5.8~9.0 3 5.8~9.0 3 5.8~9.0 3 硬度 (mgcaco 3 /L) 60 以下 1 以下 1 以下 1 以下 油脂類 (mg/l)
平成 27 年 9 月埼玉県東松山環境管理事務所 東松山工業団地における土壌 地下水汚染 平成 23~25 年度地下水モニタリングの結果について 要旨県が平成 20 年度から 23 年度まで東松山工業団地 ( 新郷公園及びその周辺 ) で実施した調査で確認された土壌 地下水汚染 ( 揮発性有機化合物
平成 27 年 9 月埼玉県東松山環境管理事務所 東松山工業団地における土壌 地下水汚染 平成 23~25 年度地下水モニタリングの結果について 要旨県が平成 20 年度から 23 年度まで東松山工業団地 ( 新郷公園及びその周辺 ) で実施した調査で確認された土壌 地下水汚染 ( 揮発性有機化合物 (VOC) ポリ塩化ビフェニル (PCB)) について その後の状況変化を把握するために 県及び東松山市は平成
渋谷清掃工場 平成 28 年度環境測定結果 1 排ガス測定結果 1 (1) 煙突排ガス 1 (2) 煙道排ガス 2 2 排水測定結果 3 3 焼却灰等測定結果 5 (1) 不燃物 ( 含有 性状試験 ) 5 (2) 飛灰 ( 含有試験 ) 6 4 周辺大気環境調査結果 7 5 試料採取日一覧 8 (
渋谷清掃工場 平成 28 年度環境測定結果 1 排ガス測定結果 1 (1) 煙突排ガス 1 (2) 煙道排ガス 2 2 排水測定結果 3 3 焼却灰等測定結果 5 (1) 不燃物 ( 含有 性状試験 ) 5 (2) 飛灰 ( 含有試験 ) 6 4 周辺大気環境調査結果 7 5 試料採取日一覧 8 ( 参考 ) 測定項目及び測定箇所 9 ( 参考 ) 定量下限値一覧 10 平成 29 年 6 月 東京二十三区清掃一部事務組合
水道事業 299 水道事業 水道のあゆみ 水道施設以前の水事情会津若松地方の飲料水は 古来からさく井に頼るものが多く その水量は 家庭用としては浅井戸で十分であったが 水質は良好なものが少なく 降雨が数日続くと ほとんどの井戸で水質が変わるという状態であった また 一部地域においては 鉄分を多く含み すぐ枯渇するものもあり このため湧水を導水して使用するものもあったが 施設は不完全なものであった
2016 年度分 水 道 名美唄市水道課 浄水場名 浄水方法急速ろ過検査機関名 原水水質 桂沢水道企業団 美唄浄水場 水源名石狩川水系美唄ダム水源種別表流水 ( ダム直接 ) 番 号 項目名基準値最高値最小値平均値測定回数 [ 基準項目 ] 1 一般細菌 100/ml 以下
![2016 年度分 水 道 名美唄市水道課 浄水場名 浄水方法急速ろ過検査機関名 原水水質 桂沢水道企業団 美唄浄水場 水源名石狩川水系美唄ダム水源種別表流水 ( ダム直接 ) 番 号 項目名基準値最高値最小値平均値測定回数 [ 基準項目 ] 1 一般細菌 100/ml 以下](/thumbs/96/127821253.jpg "2016 年度分 水 道 名美唄市水道課 浄水場名 浄水方法急速ろ過検査機関名 原水水質 桂沢水道企業団 美唄浄水場 水源名石狩川水系美唄ダム水源種別表流水 ( ダム直接 ) 番 号 項目名基準値最高値最小値平均値測定回数 [ 基準項目 ] 1 一般細菌 100/ml 以下")
原水水質 美唄浄水場 水源名石狩川水系美唄ダム水源種別表流水 ( ダム直接 ) 1 一般細菌 100/ml 以下 220 2 58 12 2 大腸菌 検出されないこと + - 8 12 3 カドミウム及びその化合物 0.003mg/l 以下
練馬清掃工場 平成 28 年度環境測定結果 1 排ガス測定結果 1 (1) 煙突排ガス 1 (2) 煙道排ガス 2 2 排水測定結果 3 3 焼却灰等測定結果 5 (1) 主灰 ( 含有 性状試験 ) 5 (2) 飛灰処理汚泥 ( 含有 溶出試験 ) 6 (3) 汚水処理汚泥 ( 含有試験 ) 7
練馬清掃工場 平成 28 年度環境測定結果 1 排ガス測定結果 1 (1) 煙突排ガス 1 (2) 煙道排ガス 2 2 排水測定結果 3 3 焼却灰等測定結果 5 (1) 主灰 ( 含有 性状試験 ) 5 (2) 飛灰処理汚泥 ( 含有 溶出試験 ) 6 (3) 汚水処理汚泥 ( 含有試験 ) 7 4 周辺大気環境調査結果 8 5 試料採取日一覧 9 ( 参考 ) 測定項目及び測定箇所 10 ( 参考
硫化水素の 特集管路資器材腐食劣化の予防保全 図 -1 硫化水素による腐食のメカニズム 4+C(H)2 CS4 2H2( 水 ) C(H)2+4+C 2+2H2 C 2 CS4 2H2( トリン ト ) +2 4 硫 の H2 硫 化 度 に よる S4 2- S4 2- ム 硫化水素の 域 S4
腐食に強い管路資器材 ビックリート ( 下水道用耐食性コンクリート ) 製品 ビックリート製品協会本部技術委員畑実 1はじめに 1900 年に米国ロサンゼルス市内の下水道管において 微生物によるコンクリートの腐食劣化が顕在化してから 100 年以上が経過した この間 国内では 1982( 昭和 57) 年に排水路の腐食報告がなされ 1985( 昭和 60) 年には下水道管の腐食による道路陥没が初めて報告されている
荏原式ろ過脱塩装置
原子炉水浄化装置 (CUW F/D) の性能改善 2010 年 3 月 9 日 株式会社荏原製作所 エネルギー事業統括部原子力技術室 ( 社 ) 日本原子力学会水化学部会第 9 回定例研究会 /( 株 ) 荏原製作所目的外使用 複製 開示等禁止 P.1 発表内容 原子炉水浄化装置について 性能改善への取り組み まとめ ( 社 ) 日本原子力学会水化学部会第 9 回定例研究会 /( 株 ) 荏原製作所目的外使用
様式処 3 号 最終処分場水質検査の記録 最終処分場名 : 守山南部処分場 測定対象 : 放流水 試料採取場所 : 調整槽放流水試料採取口 試料採取年月日 H H H H H H 測定結果の得られた年月日 H30.5.7
様式処 1-2 号 埋立てた一般廃棄物の種類及び数量の記録 最終処分場名 : 守山南部処分場 種類数量 単位 : トン 埋立終了につき 埋立量はありません 1 様式処 3 号 最終処分場水質検査の記録 最終処分場名 : 守山南部処分場 測定対象 : 放流水 試料採取場所 : 調整槽放流水試料採取口 試料採取年月日 H30.4.11 H30.4.25 H30.5.9 H30.5.17 H30.5.23
‘031209
Ⅳ 行為の制限に関する事項 1. 景観形成基準景観形成基準は 景観に影響を与えることが予想される行為が 周辺の景観と調和したものとなるよう 良好な景観の形成に関する方針の実現化に向け定めるものです なお 行為の制限にあたっては よりきめの細かい景観形成基準の運用が効果的であるため 一般地区 眺望保全地区 と 重点地区 について 次のとおり景観形成基準を定めます (1) 一般地区 眺望保全地区の景観形成基準の考え方一般地区の景観形成基準は
品川清掃工場 平成 28 年度環境測定結果 1 排ガス測定結果 1 (1) 煙突排ガス 1 (2) 煙道排ガス 2 2 排水測定結果 3 3 焼却灰等測定結果 5 (1) 主灰 ( 含有 性状試験 ) 5 (2) 飛灰処理汚泥 ( 含有 溶出試験 ) 6 (3) 汚水処理汚泥 ( 含有試験 ) 7
品川清掃工場 平成 28 年度環境測定結果 1 排ガス測定結果 1 (1) 煙突排ガス 1 (2) 煙道排ガス 2 2 排水測定結果 3 3 焼却灰等測定結果 5 (1) 主灰 ( 含有 性状試験 ) 5 (2) 飛灰処理汚泥 ( 含有 溶出試験 ) 6 (3) 汚水処理汚泥 ( 含有試験 ) 7 4 周辺大気環境調査結果 8 5 試料採取日一覧 9 ( 参考 ) 測定項目及び測定箇所 10 ( 参考
<4D F736F F F696E74202D C CC89C88A B8CDD8AB B83685D>
断面積 (A) を使わずに, 間隙率を使う透水係数の算定 図に示したような 本の孔を掘って, 上流側から食塩を投入した 食塩を投入してから,7 時間後に下流側に食塩が到達したことが分かった この地盤の透水係数を求めよ 地盤の間隙比は e=0.77, 水位差は 0 cmであった なお, この方法はトレーサ法の中の食塩法と呼ばれている Nacl 計測器 0 cm 0.0 m 断面積 (A) を使わずに,
淀川水系流域委員会第 71 回委員会 (H20.1 審議参考資料 1-2 河川管理者提供資料
淀川水系流域委員会第 71 回委員会 (H2.1 審議参考資料 1-2 河川管理者提供資料 -4- -5- -6- -7- -8- -9- -1- -11- 45 197 1 7 1967 19761977 7 69 H19.12.27 1-2-2P.93 34 1975 1977 1976 1967 1975 1-12- 1967 19761977 2-13- 別紙 -159-23-
Microsoft Word - 30水質検査計画.docx
平成 30年度南牧牧村水水質検検査計計画 振興興整備備部振興整整備課水道係 目 次 1 基本方針 1 2 水道事業の概要 1 3 水源の状況並びに原水及び浄水の水質状況 2 4 採水地点 2 5 水質検査項目及び検査頻度 2 6 水質検査方法 3 7 臨時の水質検査 3 8 水質検査の委託 3 9 水質検査計画及び検査結果の公表 4 10 水質基準項目等の定量下限値及び測定精度 4 11 関係者との連携
<4D F736F F F696E74202D D95698EBF B C8B4B8A698E8E8CB181698D828BB4816A44325F D9770>
第 10 回医薬品品質フォーラムシンポジウム生物学的同等性試験ガイドラインの改訂に向けて 医薬品品質フォーラム溶出試験 WG での議論から - 規格試験としての溶出試験 製薬協製剤研究部会アステラス製薬製剤研究所高橋豊 1 はじめに 議論に至った背景 溶出試験の規格試験設定については 各社が個別に当局と相談して設定しているが レビューアにより対応が異なるケースがある BE ガイドラインに関する議論から派生した課題も含めて
Microsoft Word - 5（改）参考資料 doc
5 4. 数量計算 1. 数量計算の手順 改良設計の基本的な数量計算は 以下の手順で行う 1 次的には 判別フローシートを参考として 基本的な判別根拠と改良工法集計表までを算出し 基本的な数量を把握する 通常は ここまでのデータと 取付管の箇所数 事前調査工 廃止管等の取付管に関するデータを加えて整理した総括表までの資料が 下水道管路 ( 汚水 ) 調査業務委託により資料整理されている 実施設計を行う場合は
YP_表紙cc_1804_4c
Fire-prevention equipment 特定施設 水 道 連 結 型 ス プ リ ン ク ラ ー 初期の火災に素早く作動し 散水 住んでいる人の大切な命を守り 安全な場所に逃げることのできるように そして火災による財産の損失を最小限に抑えるための防災設備です グラスバルブヘッド 特定施設水道連結型SP消火ポンプユニット YPAF型 補助水槽は耐久性の強いステンレスを採用 停滞水防止継手
8 章橋梁補修工 8.1 橋梁地覆補修工 ( 撤去 復旧 ) 8.2 支承取替工 8.3 沓座拡幅工 8.4 桁連結工 8.5 現場溶接鋼桁補強工 8.6 ひび割れ補修工 ( 充てん工法 ) 8.7 ひび割れ補修工 ( 低圧注入工法 ) 8.8 断面修復工 ( 左官工法 ) 8.9 表面被覆工 (
8 章橋梁補修工 8.1 橋梁地覆補修工 ( 撤去 復旧 ) 8.2 支承取替工 8.3 沓座拡幅工 8.4 桁連結工 8.5 現場溶接鋼桁補強工 8.6 ひび割れ補修工 ( 充てん工法 ) 8.7 ひび割れ補修工 ( 低圧注入工法 ) 8.8 断面修復工 ( 左官工法 ) 8.9 表面被覆工 ( 塗装工法 ) 3-8-1 8 章橋梁補修工 8.1 橋梁地覆補修工 ( 撤去 復旧 ) 旧高欄の撤去を含めた地覆コンクリートの撤去
< F2D B4C8ED294AD955C8E9197BF C>
泡の主な原因は植物プランクトンたかやまあわじょう ~ 下流で発生した泡状物質の詳細な調査結果 ~ 平成 24 年 2 月 7 日 8 日 24 日淀川水系の淀川 木津川及び下流で泡状物質が確認されたため 簡易パックテスト及び水質試験を実施した結果 水質に異常は認められなかったこと また泡の発生原因は不明であるが 泡状物質については自然由来のものと考えられるという内容が 淀川水系水質汚濁防止連絡協議会から公表
Microsoft Word - 第３章P49-59.doc
3 直結増圧式給水の設計 3.1 目的この技術基準は 直結増圧式給水及びこれとの併用方式について 必要な事項を定めることを目的とする なお この基準に明記されていない事項については 他の章に定められた基準によること ( 解説 ) 給水方式には 直結式 と 貯水槽式 に大別される 直結式にはの水圧で直接給水する 直結直圧式 と給水管の途中に直結給水用増圧装置( 以下 増圧装置 という ) を設置し直接給水する
4. 堆砂
4. 堆砂 4.1 堆砂測量実施状況鳴鹿大堰では貯水池容量の適正な運用を目的として 貯水池容量の実態把握のため堆砂状況調査を行っている 堆砂測量は鳴鹿大堰調査測定要領 ( 平成 18 年 4 月 ) に基づき 以下に示す調査方法により実施している 1 調査方法は ダム管理例規集平成 15 年版 の ダムの堆砂状況調査要領 ( 案 ) を参考として行うものとする 2 調査範囲は大堰地点から距離標 31.2k
北清掃工場 平成 28 年度環境測定結果 1 排ガス測定結果 1 (1) 煙突排ガス 1 (2) 煙道排ガス 2 2 排水測定結果 3 3 焼却灰等測定結果 5 (1) 主灰 ( 含有 性状試験 ) 5 (2) 飛灰処理汚泥 ( 含有 溶出試験 ) 6 (3) 汚水処理汚泥 ( 含有試験 ) 7 4
北清掃工場 平成 28 年度環境測定結果 1 排ガス測定結果 1 (1) 煙突排ガス 1 (2) 煙道排ガス 2 2 排水測定結果 3 3 焼却灰等測定結果 5 (1) 主灰 ( 含有 性状試験 ) 5 (2) 飛灰処理汚泥 ( 含有 溶出試験 ) 6 (3) 汚水処理汚泥 ( 含有試験 ) 7 4 周辺大気環境調査結果 8 5 試料採取日一覧 9 ( 参考 ) 測定項目及び測定箇所 10 ( 参考
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5-(2)-7 イベント時における高濃度窒素流入水への対応について 東部第一下水道事務所有明水再生センター高橋昌史 ( 現森ヶ崎水再生センター ) 丸吉秀次小林克巳 ( 現東部第一下水道事務所砂町水再生センター ) 1. 有明水再生センターの特徴有明水再生センター ( 以下 当水再生センター という ) は 砂町処理区の南西端に位置し 臨海副都心地区の汚水を処理している 当水再生センター処理区域の概要を図
2.A 浄水場の概要 A 浄水場の概要を図 1 に示す A 浄水場の原水は主に海岸付近に湧出している湧水であり 海水の影響を受けて臭化物イオンが 0.6mg/L 程度含まれている この湧水と地下水は混合されて ph 調整等の処理を行った後 表流水と着水井で混合され 凝集沈澱 急速ろ過処理が行われてい
[ 生活科学部 ] 紫外線による臭素酸生成の実態と低減化対策 ( 財 ) 沖縄県環境科学センター生活科学部 荻原史子 山田義秀 翁長功 伊波秀敏 ( 株 ) 日水コン 篠原哲夫 町田幹彦 金田修司 1. はじめに臭素酸は発がん性の疑いが示唆されている化合物であり 平成 16 年度の水道法水質基準改正の際 消毒副生成物として基準項目に取り入れられ 0.01mg/L の基準値が設けられた また 他の消毒副生成物と同様
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第 13 地象 (1 傾斜地 ) 1 調査の手法 (1) 調査すべき情報ア土地利用の状況傾斜地の崩壊により影響を受ける地域の住宅等の分布状況 その他の土地利用の状況 ( 将来の土地利用も含む ) イ傾斜地の崩壊が危惧される土地の分布及び崩壊防止対策等の状況既に傾斜地の崩壊に係る危険性が認知 危惧されている土地の分布当該傾斜地の崩壊防止対策等の状況ウ降水量の状況当該地域の降雨特性の把握に必要な対象事業の実施区域等の降水量の状況エ地下水及び湧水の状況傾斜地の安定性に影響を与える地下水の水位及び湧水の分布
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7 計画雨水量 ( 前計画と変更なし ) 計画雨水量を決定するフローを示す 降雨データ 排水区域の決定 管渠ルートの選定 単位ブロックの排水区割 確率年の選定 土地利用の調査 流入時間の想定 流下時間の算定 降雨強度公式の決定 流達時間の決定 t 各地点の I 決定 流出係数 C の決定 各管渠毎の排水面積 A の決定 計画雨水流出量 Q の算定 図 7-1 計画雨水量算定フロー 49 7.1. 確率年下水道は
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資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
危険度判定評価の基本的な考え方 擁壁の種類に応じて 1) 基礎点 ( 環境条件 障害状況 ) と 2) 変状点の組み合わせ ( 合計点 ) によって 総合的に評価する 擁壁の種類 練石積み コンクリートブロック積み擁壁 モルタルやコンクリートを接着剤や固定材に用いて 石又はコンクリートブロックを積み
既存造成宅地擁壁の老朽化診断 目視点検調査要領 国土交通省国土技術政策総合研究所都市研究部 平成 21 年 3 月 このスライドは 国土交通省の技術的助言 宅地擁壁老朽化判定マニュアル ( 案 ) に基づく 宅地擁壁老朽化診断による危険度判定評価 を行うに当たり 目視調査を行う調査員の事前講習用に作成したものです 当該マニュアル案 (http://www.mlit.go.jp/crd/web/jogen/jogen_hantei.htm)
足立清掃工場 平成 28 年度環境測定結果 1 排ガス測定結果 1 (1) 煙突排ガス 1 (2) 煙道排ガス 2 2 排水測定結果 3 3 焼却灰等測定結果 5 (1) 主灰 ( 含有 性状試験 ) 5 (2) 飛灰処理汚泥 ( 含有 溶出試験 ) 6 (3) 汚水処理汚泥 ( 含有試験 ) 7
足立清掃工場 平成 28 年度環境測定結果 1 排ガス測定結果 1 (1) 煙突排ガス 1 (2) 煙道排ガス 2 2 排水測定結果 3 3 焼却灰等測定結果 5 (1) 主灰 ( 含有 性状試験 ) 5 (2) 飛灰処理汚泥 ( 含有 溶出試験 ) 6 (3) 汚水処理汚泥 ( 含有試験 ) 7 4 周辺大気環境調査結果 8 5 試料採取日一覧 9 ( 参考 ) 測定項目及び測定箇所 10 ( 参考
6. 現況堤防の安全性に関する検討方法および条件 6.1 浸透問題に関する検討方法および条件 検討方法 現況堤防の安全性に関する検討は 河川堤防の構造検討の手引き( 平成 14 年 7 月 ): 財団法人国土技術研究センター に準拠して実施する 安全性の照査 1) 堤防のモデル化 (1)
6. 現況堤防の安全性に関する検討方法および条件 6.1 浸透問題に関する検討方法および条件 6.1.1 検討方法 現況堤防の安全性に関する検討は 河川堤防の構造検討の手引き( 平成 14 年 7 月 ): 財団法人国土技術研究センター に準拠して実施する 安全性の照査 1) 堤防のモデル化 (1) 断面形状のモデル化 (2) 土質構成のモデル化 検討条件 検討項目 検討内容 必要な検討条件 堤防のモデル化
Microsoft Word - 【セット版】別添資料２）環境省レッドリストカテゴリー(2012)
別添資料 2 環境省レッドリストカテゴリーと判定基準 (2012) カテゴリー ( ランク ) 今回のレッドリストの見直しに際して用いたカテゴリーは下記のとおりであり 第 3 次レッド リスト (2006 2007) で使用されているカテゴリーと同一である レッドリスト 絶滅 (X) 野生絶滅 (W) 絶滅のおそれのある種 ( 種 ) Ⅰ 類 Ⅰ 類 (hreatened) (C+) (C) ⅠB
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( 再生瀝青安定処理 ) 構成の合理化について 木内建設株式会社 土木部 1. 工事概要 橋本 安雄 1) 工事名 : 平成 23 年度駿市舗第 14 号東町豊田線舗装工事 2) 発注者 : 静岡市建設局道路部道路整備第 2 課 3) 工事場所 : 静岡市駿河区小黒 1 2 丁目地内 4) 工期 : 平成 23 年 3 月 25 日 ~ 平成 23 年 11 月 28 日 本工事は 市道東町豊田線
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分析の原理 15 電位差測定装置の原理と応用 概要 電位差測定法は 溶液内の目的成分の濃度 ( 活量 ) を作用電極と参照電極の起電力差から測定し 溶液中のイオン濃度や酸化還元電位の測定に利用されています また 滴定と組み合わせて当量点の決定を電極電位変化より行う電位差滴定法もあり 電気化学測定法の一つとして古くから研究 応用されています 本編では 電位差測定装置の原理を解説し その応用装置である
有明清掃工場 平成 28 年度環境測定結果 1 排ガス測定結果 1 (1) 煙突排ガス 1 (2) 煙道排ガス 2 2 排水測定結果 3 3 焼却灰等測定結果 5 (1) 主灰 ( 含有 性状試験 ) 5 (2) 飛灰処理汚泥 ( 含有 溶出試験 ) 6 (3) 汚水処理汚泥 ( 含有試験 ) 7
有明清掃工場 平成 28 年度環境測定結果 1 排ガス測定結果 1 (1) 煙突排ガス 1 (2) 煙道排ガス 2 2 排水測定結果 3 3 焼却灰等測定結果 5 (1) 主灰 ( 含有 性状試験 ) 5 (2) 飛灰処理汚泥 ( 含有 溶出試験 ) 6 (3) 汚水処理汚泥 ( 含有試験 ) 7 4 周辺大気環境調査結果 8 5 試料採取日一覧 9 ( 参考 ) 測定項目及び測定箇所 10 ( 参考
である 水位 2 ろ過池水位 水位勾配 ろ過水水位 水位 1 ろ過層 U z 図 3.1 Darcy の法則で定義される変数の関係を示した図 ( 参考資料 2 より ) 損失水頭とろ過池の運転 損失水頭を計測しつつ緩速ろ過池の運転を行う 図 3.2 は ピエゾメータ piezometer
3. ろ過の水理 (ver.3) 3.1 Darcy の法則 Darcy の法則は 生物ろ過膜を含む多孔質のろ過材を通過する層流の範囲内の流れに適用できる 緩速ろ過では ろ過の継続とともに生物ろ過膜が発達し 水の抵抗が増すことで損失水頭が生ずる この生物ろ過膜を削り取りにより除去すると 損失水頭が初期の清浄ろ過層のレベルまで回復する この初期損失水頭は普通約 10cm で ろ過速度 温度 ろ過材の特徴によって変わる
土壌含有量試験（簡易分析）
土壌中の重金属の 簡易 迅速分析法 標準作業手順書 * 技術名 : ストリッピング ボルタンメトリー法 ( 超音波による前処理 ) 使用可能な分析項目 : 砒素溶出量, 砒素含有量 実証試験者 : 北斗電工株式会社 株式会社フィールドテック * 本手順書は実証試験者が作成したものである なお 使用可能な技術及び分析項目等の記載部分を抜粋して掲載した 1. 適用範囲この標準作業手順書は 環告 18 号に対応する土壌溶出量試験
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受水槽以下設備を給水装置に切り替える場合の手続きについて 平成 18 年 12 月 1 日から 受水槽以下の設備を直結給水に切り替える場合の手続きを次のようにいたします なお 適用となるのは12 月 1 日以降に工事施行承認申込書を受け付けるものからです 平成 22 年 4 月の水道条例等の改正に伴い 一部内容を変更しました 1 水圧測定依頼書の提出 3 受水槽以下の設備を直結給水に切り替える改造工事を行なうかの有無をチェックしていただくようになります