Super Build／Ｓ耐震診断
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- たつぞう あると
- 7 years ago
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1 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXX XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXXXXXXXXXX XXX XXXXXXXX XXXX XXX XXXXX XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXXX XXXXXXXXXXXXXXXX XXXXXXXXX XXXX XXX XXXXXXXX XXX XXX XXXX XXX X XXXX XXXXX XX XXX XXX XXXX XXXXXXXXX XXXX XXXX XXX XXX XXX XXXX XX XXXX XX XX XXX XXX XXX XXXX XXXX XXXXX XXXX XXXXXXXXX XX XXX XXX XXXX XX XX XXXXXXX XXXXX XX XXX XXXX XXXX XXXX XXXX XXXX XXX XXXXX XX XXX XXX XXX XXXXXXX XXXXXXX XXXXX XX XXX XXXX XXXX XXXX XXX XXXX XXXX XXXX X XX XXXXXXXX XX XXXXXXX XXXX X XXX XXX XXX X XXX XXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXXXXXXXX XXXXXXX XX XXXXXXXXXXXXXXX XXXXXXX X X X XXX XXXXXXXXXXXXXX X XX X X X X X X X X XX XXX XXX X XX XXXXXXXXXXXXXXXXX X X X X X X X XX XX X XX X XXXX X XXXX X XXXXXXXXX X X X X X X X XX XXXXXXXX XXXXXXXX XXXX X XXXX X X XX X XXXXXXX XXXXXXXX XXX X X X X XX XXXXXXX X XX XXX X X X X XXXXXXXXXXXX X X X X X XX XXXXXXXXXXXXXXXXX X XX XX X XXX X X XXXXXXXXXXXX X X X X X XX XX XXXXXXXXXXX XXXXXXX X XX X X X XX X X XXX X X X X X XX XX X XX X X X X X X XX X X X X XX XX XXXXXXXXXXXXXX XXXXXXX XX X XX X X X XX XX X X X X XX XX X X X XX XX XX XXX X X X X XXX XXX X X X X XX XX X X XX XX XX XX X X X XXXXXXXXXXXXXX X X X XX XX X X XX XX XX XXX XXXXXXXX X X XXXXXXXXXX X XX XXX X XX XXXX XXXXXXX XXX X X X 使用プログラム : Super Build/S 耐震診断 Ver..0 ユニオンシステム株式会社 建物名称 : 適用例 鉄骨純ラーメン4 階建 事務所ビル 場所 : 建設日付 : 診断日付 : 005/05/6 診断者名 : DEMO 東京都区内日本建築防災協会発行書籍の適用例 入力単位 : SI 単位
2 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- ***** 目次 *****. 入力データ - 基本事項 - 建物情報 - 計算条件 -4 直接入力データの指定 -5 判定値. 使用材料 4 - 使用鉄骨鋼材と基準強度の割増率 4 - 材料強度 4 - 追加鉄骨鋼材登録 4. 耐震情報 4 4. 部材形状登録 4 4- 梁符号 (No.~99) 4 4- 鉄骨 H 形鋼 (No.0~799) 角形鋼管 (No.80~899) 5 5. フレームデータ 6 5- 部材配置 結合状態 柱軸力 6 5- 部材耐力の直接入力 9 6. 部材耐力 6- 梁部材耐力 6- 柱部材耐力 5 6- 柱梁接合部耐力 パネル耐力 部材耐力図 7. 靭性指標 7 7- 部材 接合部の靭性指標 図形式 7 7- 部材 接合部の靭性指標 表形式 7- 各階の架構を代表する靭性指標 (Fi 値 ) 8. 耐震性能の判定 5
3 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE-. 入力データ - 基本事項 建物名称 : 適用例 鉄骨純ラーメン4 階建 事務所ビル略称 : 適用例 場所 : 東京都区内日本建築防災協会発行書籍の適用例建設日付 : 診断日付 : 005/05/6 診断者名 : DEMO 解析結果 : 表示桁未満で四捨五入を行った - 建物情報 階数 4 層名 階名 X 方向フレーム数 5 フレーム名 階数スパン数開始階 計算 A 4 する B 4 する C 4 する 4 D 4 する 5 E 4 する Y 方向フレーム数 フレーム名 階数スパン数開始階 計算 4 4 する 4 4 する 4 4 する - 計算条件 節点 節点を代表する靭性指標 : < > 塑性変形性能を考慮して決定する パネルゾーン ダイアフラム : < > 内ダイアフラム 柱とH 梁の場合に適用 梁端フランジ部溶接 : < 0 > 完全溶込溶接 柱端の溶接 : < 0 > 完全溶込溶接 柱脚 形式 : < > 露出 非保有耐力接合のとき : < 0> アンカーボルト軸部降伏 スカラップ スカラップ寸法 : 5mm 隅肉溶接 隅肉溶接サイズの割合 : 70% S = 板厚 割合 mm 日の字断面 添板の取り付け位置 : < 0 > 中付け 部材ランク 幅厚比による部材ランク : 平成 9 年国土交通省告示第 596 号 により判定 -4 直接入力データの指定 梁 - 部材柱 - 部材梁端 - 柱梁接合部柱端 - 柱梁接合部パネルゾーン柱脚筋違い 部材耐力の直接入力しないしないしないしないしないする - 靭性指標の直接入力しないしないしないしないしないしないしない
4 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- -5 判定値 ) 耐震性能の判定建物の耐震性をIsiおよびqiの値により 下記に示すように判定します () Isi<0.0 または qi<0.50 の場合 地震の震動および衝撃に対して倒壊し 又は崩壊する危険性が高い () () および () 以外 地震の震動および衝撃に対して倒壊し 又は崩壊する危険性がある () Isi 0.60 かつ qi.00 の場合 地震の震動および衝撃に対して倒壊し 又は崩壊する危険性が低い ) 梁端の靭性指標 柱 梁 角形鋼管 H 形断面 H 形断面 補強形式通しダイアフラム内ダイアフラム内ダイアフラム 梁フランジ端完全溶込溶接 梁フランジ端隅肉溶接 保有耐力接合非保有保有非保有ウェブ接合方法耐力接合耐力接合耐力接合溶接ボルト ) 柱端の靭性指標 梁貫通の場合柱貫通の場合完全溶込溶接隅肉溶接角形鋼管角形鋼管円形鋼管 H 形断面円形鋼管 H 形断面冷間ロールプレス溶接組立冷間ロールプレス溶接組立 円形鋼管柱の材質がSTKR400と確認された場合はH 形断面にならう 4) 柱 梁部材の靭性指標 部材角形鋼管柱 H 形断面円形鋼管柱ランク冷間ロールプレス溶接組立柱梁 FA FB FC FD 円形鋼管柱の材質がSTKR400と確認された場合はH 形断面にならう 5) パネルゾーンの靭性指標 部材角形鋼管柱ランク冷間ロールプレス溶接組立 円形鋼管柱 H 形断面柱 FA FB FC FD 円形鋼管柱の材質がSTKR400と確認された場合はH 形断面にならう 6) 柱脚の靭性指標 保有耐力接合非保有耐力接合柱脚基礎の fmp. Mpc アンカーホ ルト根巻きコンクリート部分形式その他回転完全固定軸部降伏曲げ降伏せん断破壊 露出 根巻 埋込 Mpc: 柱の全塑性曲げ耐力 7) その他 日字形断面については 靭性指標を.00 とします
5 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 4. 使用材料 - 使用鉄骨鋼材と基準強度の割増率 代表基準強度の割増率層 階ごと 層梁 X 方向梁 Y 方向柱冷間角形 SS400 SS400 SS400 STK SS400 SS400 SS400 SS400 SS400 SS400 SS400 SS400 SS400 SS400 SS400 SS400 SS400 SS400 STK4 STK4 STK4 STK4 - 材料強度 鉄骨鋼材 [N/mm ] 鋼材名 鋼種 F(t 40mm) F(t>40mm) Fu SS400 < > 400N 級 SS490 < 0> F 値換算 SM400 < > 400N 級 SM490 < > 490N 級 SM490Y < > 490N 級 SM50 < 0> F 値換算 SN400A < 0> F 値換算 SN400B < > 400N 級 SN400C < > 400N 級 SN490B < > 490N 級 SN490C < > 490N 級 冷間角形 [N/mm ] 鋼材名 鋼種 F(t 40mm) F(t>40mm) Fu BCR95 < > BCR BCP5 < > BCP BCP5 < > BCP STKR400 < 4> STKR STKR490 < 5> STKR 追加鉄骨鋼材登録 冷間角形 [N/mm ] 鋼材名 鋼種 F(t 40mm) F(t>40mm) Fu STK4 < 4> STKR 耐震情報 項目 X 方向 Y 方向備考地域係数 Z.00 地盤種別による係数 Tc [sec] 0.60 地盤種別 : < > 種地盤 次固有周期 T [sec] 階ごとのデータ 階 各階重量 X 方向 Y 方向 wi [kn] Fei Fsi Qui[kN] Fei Fsi Qui[kN] 部材形状登録 4- 梁符号 (No.~99) No /--- 左端 / /--- 右端 / < 層 > X 方向梁 SS400 Y 方向梁 SS400 5:H- 606x 0x.0x0.0x 0: 左端に同じ 4:H- 600x 00x.0x7.0x 0: 左端に同じ :H- 596x 99x0.0x5.0x 0: 左端に同じ < 層 > X 方向梁 SS400 Y 方向梁 SS400 5:H- 606x 0x.0x0.0x 0: 左端に同じ 4:H- 600x 00x.0x7.0x 0: 左端に同じ :H- 596x 99x0.0x5.0x 0: 左端に同じ < 層 > X 方向梁 SS400 Y 方向梁 SS400 5:H- 606x 0x.0x0.0x 0: 左端に同じ 4:H- 600x 00x.0x7.0x 0: 左端に同じ 4:H- 600x 00x.0x7.0x 0: 左端に同じ < 層 > X 方向梁 SS400 Y 方向梁 SS400 5:H- 606x 0x.0x0.0x 0: 左端に同じ 4:H- 600x 00x.0x7.0x 0: 左端に同じ 4:H- 600x 00x.0x7.0x 0: 左端に同じ
6 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 5 No /--- 左端 / /--- 右端 / < 層 > X 方向梁 SS400 Y 方向梁 SS 鉄骨 H 形鋼 (No.0~799) No H B tw tf r No H B tw tf r 角形鋼管 (No.80~899) No H B t r No H B t r
7 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE フレームデータ 5- 部材配置 結合状態 柱軸力 凡例 梁で負値はミラー配置柱で負値は弱軸配置 N : 柱軸力 ( メカニズム時軸力 ) < 結合状態 > 非表示は両端固定 はピンを示す <Y0: A フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 [kn] 89.N 70.7N 55.N 59.9N 498.N 76.5N 08.9N 09.9N 5.8N 74.5N 975.8N 4.7N <Y0: B フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 6.N 448.N 660.0N 7.5N 609.0N 890.4N 7.7N 40.N 7.7N 87.8N 86.6N 486.4N <Y0: C フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 6.N 448.N 660.0N 7.5N 609.0N 890.4N 7.7N 40.N 7.7N 87.8N 86.6N 486.4N
8 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 7 <Y04: D フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 6.N 448.N 660.0N 7.5N 609.0N 890.4N 7.7N 40.N 7.7N 87.8N 86.6N 486.4N <Y05: E フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 89.N 70.7N 55.N 59.9N 498.N 76.5N 08.9N 09.9N 5.8N 74.5N 975.8N 4.7N <X0: フレーム > Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 89.N 70.7N 55.N 6.N 448.N 660.0N 6.N 448.N 660.0N 6.N 448.N 660.0N 89.N 70.7N 55.N 74.5N 87.8N 87.8N 87.8N 74.5N A B C D E
9 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 8 <X0: フレーム > Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 59.9N 498.N 76.5N 7.5N 609.0N 890.4N 7.5N 609.0N 890.4N 7.5N 609.0N 890.4N 59.9N 498.N 76.5N 975.8N 86.6N 86.6N 86.6N 975.8N A B C D E <X0: フレーム > Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 08.9N 09.9N 5.8N 7.7N 40.N 7.7N 7.7N 40.N 7.7N 7.7N 40.N 7.7N 08.9N 09.9N 5.8N 4.7N 486.4N 486.4N 486.4N 4.7N A B C D E
10 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE 部材耐力の直接入力 凡例 柱部材 T: 上端 B: 下端柱端 - 柱梁接合部 t: 上端 b: 下端 P: パネルゾーン非表示は内部計算値を採用梁部材 L: 左端 R: 右端梁端 - 柱梁接合部 i: 左端 j: 右端 F: 柱脚耐力 (-は基礎の回転) [knm] <Y0: A フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 049.F 09.9F <Y0: B フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 088.5F 098.F
11 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 0 <Y0: C フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 088.5F 098.F <Y04: D フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 088.5F 098.F
12 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- <Y05: E フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 049.F 09.9F <X0: フレーム > Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 657.0F 980.7F 970.9F 95.F 47.4F A B C D E
13 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- <X0: フレーム > Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 75.5F 059.F 049.F 09.7F 06.F A B C D E <X0: フレーム > Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 794.F 86.0F 84.4F 078.7F A B C D E
14 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 6. 部材耐力 6- 梁部材耐力 Mpb = F Zp ここで Mpb : 梁の全塑性曲げモーメント [knm] Zp : 梁の塑性断面係数 [mm ] F : 梁部材の基準強度 [N/mm ] 基準強度の割増率 X 方向 :.0 Y 方向 :.0 A : 梁の断面積 [mm ] Mpb を直接入力している場合は A~Zp の値は空白となります <Y0: A フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 層軸 - 軸部材 F A Zp Mpb f/ 幅厚比 /w ランク - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA <Y0: B フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 層軸 - 軸部材 F A Zp Mpb f/ 幅厚比 /w ランク - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA <Y0: C フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 層軸 - 軸部材 F A Zp Mpb f/ 幅厚比 /w ランク - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA <Y04: D フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 層軸 - 軸部材 F A Zp Mpb f/ 幅厚比 /w ランク - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA <Y05: E フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 層軸 - 軸部材 F A Zp Mpb f/ 幅厚比 /w ランク - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA
15 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 4 <Y05: E フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 層軸 - 軸部材 F A Zp Mpb f/ 幅厚比 /w ランク - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA - H- 606x 0x.0x0.0x FA - H- 600x 00x.0x7.0x FA <X0: フレーム > Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 層軸 - 軸部材 F A Zp Mpb f/ 幅厚比 /w ランク A -B H- 596x 99x0.0x5.0x FA B -C H- 596x 99x0.0x5.0x FA C -D H- 596x 99x0.0x5.0x FA D -E H- 596x 99x0.0x5.0x FA A -B H- 596x 99x0.0x5.0x FA B -C H- 596x 99x0.0x5.0x FA C -D H- 596x 99x0.0x5.0x FA D -E H- 596x 99x0.0x5.0x FA A -B H- 600x 00x.0x7.0x FA B -C H- 600x 00x.0x7.0x FA C -D H- 600x 00x.0x7.0x FA D -E H- 600x 00x.0x7.0x FA A -B H- 600x 00x.0x7.0x FA B -C H- 600x 00x.0x7.0x FA C -D H- 600x 00x.0x7.0x FA D -E H- 600x 00x.0x7.0x FA <X0: フレーム> Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 層軸 - 軸部材 F A Zp Mpb f/ 幅厚比 /w ランク A -B H- 596x 99x0.0x5.0x FA B -C H- 596x 99x0.0x5.0x FA C -D H- 596x 99x0.0x5.0x FA D -E H- 596x 99x0.0x5.0x FA A -B H- 596x 99x0.0x5.0x FA B -C H- 596x 99x0.0x5.0x FA C -D H- 596x 99x0.0x5.0x FA D -E H- 596x 99x0.0x5.0x FA A -B H- 600x 00x.0x7.0x FA B -C H- 600x 00x.0x7.0x FA C -D H- 600x 00x.0x7.0x FA D -E H- 600x 00x.0x7.0x FA A -B H- 600x 00x.0x7.0x FA B -C H- 600x 00x.0x7.0x FA C -D H- 600x 00x.0x7.0x FA D -E H- 600x 00x.0x7.0x FA <X0: フレーム> Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 層軸 - 軸部材 F A Zp Mpb f/ 幅厚比 /w ランク A -B H- 596x 99x0.0x5.0x FA B -C H- 596x 99x0.0x5.0x FA C -D H- 596x 99x0.0x5.0x FA D -E H- 596x 99x0.0x5.0x FA A -B H- 596x 99x0.0x5.0x FA B -C H- 596x 99x0.0x5.0x FA C -D H- 596x 99x0.0x5.0x FA D -E H- 596x 99x0.0x5.0x FA A -B H- 600x 00x.0x7.0x FA B -C H- 600x 00x.0x7.0x FA C -D H- 600x 00x.0x7.0x FA D -E H- 600x 00x.0x7.0x FA A -B H- 600x 00x.0x7.0x FA B -C H- 600x 00x.0x7.0x FA C -D H- 600x 00x.0x7.0x FA D -E H- 600x 00x.0x7.0x FA
16 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE 柱部材耐力 Mpc = ν F Zp ここで Mpc : 柱の全塑性曲げモーメント [knm] Zp : 柱の塑性断面係数 [mm ] F : 柱部材の基準強度 [N/mm ] 基準強度の割増率 一般鋼材 :.0 冷間角形 :.0 ν : 柱の軸力による全塑性曲げモーメントの低下率で 軸力比 n(= N /Ny) より求めます N : 柱に作用する軸力 [kn] Ny : 柱の全塑性軸力 Ny = A F [kn] A : 柱の断面積 [mm ] Mpc を直接入力している場合は A~ν の値は空白となります <Y0: A フレーム> X 方向階数 4 スパン数 開始階 階軸部材 F A Zp Ny N ν Mpc f/ 幅厚比 /w ランク 4-400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA <Y0: B フレーム> X 方向階数 4 スパン数 開始階 階軸部材 F A Zp Ny N ν Mpc f/ 幅厚比 /w ランク 4-400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA <Y0: C フレーム> X 方向階数 4 スパン数 開始階 階軸部材 F A Zp Ny N ν Mpc f/ 幅厚比 /w ランク 4-400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA <Y04: D フレーム> X 方向階数 4 スパン数 開始階 階軸部材 F A Zp Ny N ν Mpc f/ 幅厚比 /w ランク 4-400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC
17 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 6 <Y04: D フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 階軸部材 F A Zp Ny N ν Mpc f/ 幅厚比 /w ランク - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA <Y05: E フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 階軸部材 F A Zp Ny N ν Mpc f/ 幅厚比 /w ランク 4-400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA <X0: フレーム > Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 階軸部材 F A Zp Ny N ν Mpc f/ 幅厚比 /w ランク 4 A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x6.0x FA B - 400x 400x6.0x FA C - 400x 400x6.0x FA D - 400x 400x6.0x FA E - 400x 400x6.0x FA <X0: フレーム > Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 階軸部材 F A Zp Ny N ν Mpc f/ 幅厚比 /w ランク 4 A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x6.0x FA B - 400x 400x6.0x FA C - 400x 400x6.0x FA D - 400x 400x6.0x FA E - 400x 400x6.0x FA
18 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 7 <X0: フレーム > Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 階軸部材 F A Zp Ny N ν Mpc f/ 幅厚比 /w ランク 4 A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x6.0x FA B - 400x 400x6.0x FA C - 400x 400x6.0x FA D - 400x 400x6.0x FA E - 400x 400x6.0x FA 6- 柱梁接合部耐力 jmu. mmp a. 梁端の接合部耐力 ) H 形断面柱の場合 jmu = fpu (H - tf) + wpu wl/4 fpu = B tf Fu wpu = min(wpu, wpu) wpu=.8 wa wl Fu/ wpu=tw wl Fu ) 角形鋼管柱 円形鋼管柱 日字形柱の場合 jmu = fpu (H - tf) + wpu (wl+ H/)/4 fpu = B tf Fu wpu = min(wpu, wpu) wpu=.8 wa (wl- H/) Fu/ wpu=tw (wl- H/) Fu ここで jmu : 柱梁接合部の最大曲げ耐力 [knm] mmp : 梁または柱の全塑性曲げ耐力 [knm] ただし F 値は. 倍しない wa : 梁ウェブと柱フランジの隅肉溶接の有効のど厚 [mm] wa = S/ S : 隅肉溶接サイズ [mm] 0.70 tw かつ S mm wl : ウェブの有効長さ [mm] wl = H - (SC + tf) SC : スカラップ寸法 5mm Fu : 引張り強さ [N/mm ] jmu を直接入力している場合は S~fPu の値は空白となります <Y0: A フレーム> X 方向 階数 4 スパン数 開始階 梁端 層 軸 柱形状 梁部材 Fu S wl wa wpu wpu wpu fpu jmu.mp 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 <Y0: B フレーム> X 方向 階数 4 スパン数 開始階 梁端 層 軸 柱形状 梁部材 Fu S wl wa wpu wpu wpu fpu jmu.mp 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非
19 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 8 <Y0: B フレーム> X 方向 階数 4 スパン数 開始階 梁端 層 軸 柱形状 梁部材 Fu S wl wa wpu wpu wpu fpu jmu.mp 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 <Y0: C フレーム> X 方向 階数 4 スパン数 開始階 梁端 層 軸 柱形状 梁部材 Fu S wl wa wpu wpu wpu fpu jmu.mp 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 <Y04: D フレーム> X 方向 階数 4 スパン数 開始階 梁端 層 軸 柱形状 梁部材 Fu S wl wa wpu wpu wpu fpu jmu.mp 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 <Y05: E フレーム> X 方向 階数 4 スパン数 開始階 梁端 層 軸 柱形状 梁部材 Fu S wl wa wpu wpu wpu fpu jmu.mp 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 左 H- 606x 0x.0x0.0x < 非 右 H- 606x 0x.0x0.0x < 非
20 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 9 <Y05: E フレーム> X 方向 階数 4 スパン数 開始階 梁端 層 軸 柱形状 梁部材 Fu S wl wa wpu wpu wpu fpu jmu.mp 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 <X0: フレーム> Y 方向 階数 4 スパン数 4 開始階 梁端 層 軸 柱形状 梁部材 Fu S wl wa wpu wpu wpu fpu jmu.mp A 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 B 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 B 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 C 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 C 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 D 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 D 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 E 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 A 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 B 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 B 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 C 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 C 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 D 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 D 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 E 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 A 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 B 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 B 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 C 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 C 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 D 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 D 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 E 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 A 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 B 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 B 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 C 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 C 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 D 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 D 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 E 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 <X0: フレーム> Y 方向 階数 4 スパン数 4 開始階 梁端 層 軸 柱形状 梁部材 Fu S wl wa wpu wpu wpu fpu jmu.mp A 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 B 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 B 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 C 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 C 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 D 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 D 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 E 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 A 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 B 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 B 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 C 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 C 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 D 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 D 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 E 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 A 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 B 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 B 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 C 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 C 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 D 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 D 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 E 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 A 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 B 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 B 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 C 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 C 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 D 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 D 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 E 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非
21 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 0 <X0: フレーム> Y 方向 階数 4 スパン数 4 開始階 梁端 層 軸 柱形状 梁部材 Fu S wl wa wpu wpu wpu fpu jmu.mp A 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 B 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 B 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 C 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 C 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 D 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 D 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 E 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 A 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 B 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 B 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 C 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 C 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 D 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 D 左 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 E 右 H- 596x 99x0.0x5.0x < 非 A 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 B 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 B 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 C 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 C 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 D 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 D 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 E 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 A 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 B 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 B 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 C 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 C 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 D 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 D 左 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 E 右 H- 600x 00x.0x7.0x < 90.0 非 6-4 パネル耐力 4 F pmp = ( ) Ve ) H 形断面柱の場合 Ve = hb hc tw 弱軸配置の場合は hc=b, tw= tf とします ) 角形鋼管柱 円形鋼管柱 日字形柱の場合 Ve = V/ = A hb/ ここで pmp : 柱梁接合部パネルの曲げ降伏耐力 [knm] Ve : 検討構面へのパネルの有効体積 [mm ] hb : 左右の梁のうち梁せいの大きい方のフランジ板厚中心間距離 [mm] hc : パネル (H 形鋼 ) のフランジ板厚中心間距離 [mm] tw : パネル (H 形鋼 ) のウェブ厚 [mm] b : パネル (H 形鋼 ) のフランジ幅 [mm] tf : パネル (H 形鋼 ) のフランジ厚 [mm] A : パネル断面の断面積 [mm ] F : パネル材の基準強度 [N/mm ] pmp を直接入力している場合は A~Ve の値は空白となります <Y0: A フレーム> X 方向階数 4 スパン数 開始階 層軸柱部材 F A hb hc tw Ve pmp ランク - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA
22 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- <Y0: B フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階 層軸柱部材 F A hb hc tw Ve pmp ランク - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA <Y0: C フレーム> X 方向階数 4 スパン数 開始階 層軸柱部材 F A hb hc tw Ve pmp ランク - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA <Y04: D フレーム> X 方向階数 4 スパン数 開始階 層軸柱部材 F A hb hc tw Ve pmp ランク - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA <Y05: E フレーム> X 方向階数 4 スパン数 開始階 層軸柱部材 F A hb hc tw Ve pmp ランク - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x.0x FC - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA - 400x 400x6.0x FA
23 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- <X0: フレーム > Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 層軸柱部材 F A hb hc tw Ve pmp ランク A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x6.0x FA B - 400x 400x6.0x FA C - 400x 400x6.0x FA D - 400x 400x6.0x FA E - 400x 400x6.0x FA <X0: フレーム> Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 層軸柱部材 F A hb hc tw Ve pmp ランク A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x6.0x FA B - 400x 400x6.0x FA C - 400x 400x6.0x FA D - 400x 400x6.0x FA E - 400x 400x6.0x FA <X0: フレーム> Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 層軸柱部材 F A hb hc tw Ve pmp ランク A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x.0x FC B - 400x 400x.0x FC C - 400x 400x.0x FC D - 400x 400x.0x FC E - 400x 400x.0x FC A - 400x 400x6.0x FA B - 400x 400x6.0x FA C - 400x 400x6.0x FA D - 400x 400x6.0x FA E - 400x 400x6.0x FA
24 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 6-5 部材耐力図 凡例 柱部材 T: 上端 B: 下端 柱端 - 柱梁接合部 t: 上端 b: 下端 P: パネルゾーン 梁部材 L: 左端 R: 右端 梁端 - 柱梁接合部 i: 左端 j: 右端 F: 柱脚耐力 (-は基礎の回転) [knm] <Y0: A フレーム> X 方向階数 4 スパン数 開始階 7.9P 7.9P.P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 7.9P 7.9P.P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 7.9P 7.9P.P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 78.P 78.P 709.5P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 078.0T 078.0T 078.0T 078.0B 078.0B 078.0B 049.F 09.9F <Y0: B フレーム> X 方向階数 4 スパン数 開始階 7.9P 7.9P.P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 7.9P 7.9P.P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 7.9P 7.9P.P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 89.8T 89.8B 78.P 78.P 709.5P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 078.0T 07.9T 078.0T 078.0B 07.9B 078.0B 088.5F 098.F
25 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 4 <Y0: C フレーム> X 方向階数 4 スパン数 開始階 7.9P 7.9P.P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 7.9P 7.9P.P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 7.9P 7.9P.P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 89.8T 89.8B 78.P 78.P 709.5P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 078.0T 07.9T 078.0T 078.0B 07.9B 078.0B 088.5F 098.F <Y04: D フレーム> X 方向階数 4 スパン数 開始階 7.9P 7.9P.P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 7.9P 7.9P.P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 7.9P 7.9P.P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 89.8T 89.8B 78.P 78.P 709.5P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 078.0T 07.9T 078.0T 078.0B 07.9B 078.0B 088.5F 098.F
26 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 5 <Y05: E フレーム> X 方向階数 4 スパン数 開始階 7.9P 7.9P.P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 7.9P 7.9P.P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 7.9P 7.9P.P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 78.P 78.P 709.5P 887.L 887.R 770.0L 770.0R 0.8i 0.8j 868.6i 868.6j 078.0T 078.0T 078.0T 078.0B 078.0B 078.0B 049.F 09.9F <X0: フレーム> Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 06.6P 06.6P 06.6P 06.6P 06.6P 685.L 685.R 685.L 685.R 685.L 685.R 685.L 685.R 764.i 764.j 764.i 764.j 764.i 764.j 764.i 764.j 06.6P 06.6P 06.6P 06.6P 06.6P 685.L 685.R 685.L 685.R 685.L 685.R 685.L 685.R 764.i 764.j 764.i 764.j 764.i 764.j 764.i 764.j.P.P.P.P.P 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 709.5P 709.5P 709.5P 709.5P 709.5P 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 078.0T 078.0T 078.0T 078.0T 078.0T 078.0B 078.0B 078.0B 078.0B 078.0B 657.0F 980.7F 970.9F 95.F 47.4F A B C D E
27 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 6 <X0: フレーム> Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 06.6P 06.6P 06.6P 06.6P 06.6P 685.L 685.R 685.L 685.R 685.L 685.R 685.L 685.R 764.i 764.j 764.i 764.j 764.i 764.j 764.i 764.j 06.6P 06.6P 06.6P 06.6P 06.6P 685.L 685.R 685.L 685.R 685.L 685.R 685.L 685.R 764.i 764.j 764.i 764.j 764.i 764.j 764.i 764.j.P.P.P.P.P 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 89.8T 89.8T 89.8T 89.8B 89.8B 89.8B 709.5P 709.5P 709.5P 709.5P 709.5P 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 078.0T 07.9T 07.9T 07.9T 078.0T 078.0B 07.9B 07.9B 07.9B 078.0B 75.5F 059.F 049.F 09.7F 06.F A B C D E <X0: フレーム> Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階 06.6P 06.6P 06.6P 06.6P 06.6P 685.L 685.R 685.L 685.R 685.L 685.R 685.L 685.R 764.i 764.j 764.i 764.j 764.i 764.j 764.i 764.j 06.6P 06.6P 06.6P 06.6P 06.6P 685.L 685.R 685.L 685.R 685.L 685.R 685.L 685.R 764.i 764.j 764.i 764.j 764.i 764.j 764.i 764.j.P.P.P.P.P 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 709.5P 709.5P 709.5P 709.5P 709.5P 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 770.0L 770.0R 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 868.6i 868.6j 078.0T 078.0T 078.0T 078.0T 078.0T 078.0B 078.0B 078.0B 078.0B 078.0B 794.F 86.0F 84.4F 078.7F A B C D E
28 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE 靭性指標 7- 部材 接合部の靭性指標 図形式 凡例 柱部材 T: 上端 B: 下端柱端 - 柱梁接合部 t: 上端 b: 下端 P: パネルゾーン梁部材 L: 左端 R: 右端梁端 - 柱梁接合部 i: 左端 j: 右端 F: 柱脚 V: 筋違い [ ]: 各節点を代表する靭性指標です 決定方法は 塑性変形性状を考慮して決定する 決定した部位は記号で表します ( = 部材 = 接合部 = パネルゾーン = 柱脚 ) <Y0: A フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階.0P [.40].0P [.40].0P [.40].00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.0].0P.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.0].0P.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.40].0P.00i.00j.00i.00j.0T.40t.0T.40t.0T.40t <Y0: B フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階.0P [.40].0P [.40].0P [.40].00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.0].0P.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.0].0P.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.40].0P.00i.00j.00i.00j.0T.40t.0T.40t.0T.40t
29 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 8 <Y0: C フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階.0P [.40].0P [.40].0P [.40].00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.0].0P.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.0].0P.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.40].0P.00i.00j.00i.00j.0T.40t.0T.40t.0T.40t <Y04: D フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階.0P [.40].0P [.40].0P [.40].00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.0].0P.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.0].0P.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.40].0P.00i.00j.00i.00j.0T.40t.0T.40t.0T.40t
30 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 9 <Y05: E フレーム > X 方向階数 4 スパン数 開始階.0P [.40].0P [.40].0P [.40].00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.0].0P.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.0].0P.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.40].0P.00i.00j.00i.00j.0T.40t.0T.40t.0T.40t <X0: フレーム > Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階.0P [.40].0P [.40].0P [.40].0P [.40].0P [.40].00i.00j.00i.00j.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.40].0P [.40].0P [.40].0P.00i.00j.00i.00j.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.40].0P [.40].0P [.40].0P.00i.00j.00i.00j.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.40].0P [.40].0P [.40].0P.00i.00j.00i.00j.00i.00j.00i.00j.0T.40t.0T.40t.0T.40t.0T.40t.0T.40t A B C D E
31 *** Super Build/S 耐震診断 *** [ 適用例 ] 007/06/ 9:00 PAGE- 0 <X0: フレーム > Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階.0P [.40].0P [.40].0P [.40].0P [.40].0P [.40].00i.00j.00i.00j.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.40].0P [.40].0P [.40].0P.00i.00j.00i.00j.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.40].0P [.40].0P [.40].0P.00i.00j.00i.00j.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.40].0P [.40].0P [.40].0P.00i.00j.00i.00j.00i.00j.00i.00j.0T.40t.0T.40t.0T.40t.0T.40t.0T.40t A B C D E <X0: フレーム > Y 方向階数 4 スパン数 4 開始階.0P [.40].0P [.40].0P [.40].0P [.40].0P [.40].00i.00j.00i.00j.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.40].0P [.40].0P [.40].0P.00i.00j.00i.00j.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.40].0P [.40].0P [.40].0P.00i.00j.00i.00j.00i.00j.00i.00j.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50T.40t.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.50B.40b.0P.0P [.40].0P [.40].0P [.40].0P.00i.00j.00i.00j.00i.00j.00i.00j.0T.40t.0T.40t.0T.40t.0T.40t.0T.40t A B C D E
Super Build／Ｓ耐震診断
XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXX XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX
Super Build／Ｓ耐震診断
XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXX XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX
Super Build／Ｓ耐震診断
XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXX XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX
Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外
3.H 形断面柱を用いた柱梁接合部 本章では,H 形断面柱を用いた柱梁接合部に関して,6 つの部位の接合部ディテールを紹介し, それらについて, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) 柱梁接合部の標準ディテール 対象部位の概要 H 形柱を用いた柱梁接合部の標準ディテール 検討対象とする接合部ディテール 検討課題 各接合形式における柱梁接合部の各部位の材質 板厚を検討する. 34 検討課題に対応した接合部ディテールの例
Super Build／FA1出力サンプル
*** Super Build/FA1 *** [ 計算例 7] ** UNION SYSTEM ** 3.44 2012/01/24 20:40 PAGE- 1 基本事項 計算条件 工 事 名 : 計算例 7 ( 耐震補強マニュアル設計例 2) 略 称 : 計算例 7 日 付 :2012/01/24 担 当 者 :UNION SYSTEM Inc. せん断による変形の考慮 : する 剛域の考慮 伸縮しない材(Aを1000
Super Build／MC1 - Ｓ梁継手の計算
*** Super Build/MC1 - S 梁継手の計算 *** 70-899180 [Sample 01/10/10 10:7 PGE- 1 基本事項 工事名 : 設計例略称 : Sample 日付 : 01/06/08 1:00:00 担当者 : Union System 解析結果 : 表示桁未満で切り捨てを行った 計算条件 検討内容 : 全強接合 保有耐力接合 部材耐力計算 全強接合の設計用応力は
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4. ブレース接合部 本章では, ブレース接合部について,4 つの部位のディテールを紹介し, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) ブレースねらい点とガセットプレートの形状 (H 形柱, 弱軸方向 ) 対象部位の概要 H 形柱弱軸方向にガセットプレートタイプでブレースが取り付く場合, ブレースの傾きやねらい点に応じてガセットプレートの形状等を適切に設計する. 検討対象とする接合部ディテール
形鋼 形鋼 3-1 有効断面のとり方 b b 幅厚比のとり方 t t 形鋼寸法および断面性能表 幅厚比のとり方 d フランジ /t ウェブ -t / フランジ /t ウェブ -t / d t 3- 広幅系列 寸法 SM SS材は異なります 断面二次モーメント k /m 寸法 lx l 断面二次半径
形鋼 3-15 形鋼 形鋼は 豊富なサイズメニューの外法一定形鋼 ハイパービーム をはじめとして 建築構造用TMCP極厚形鋼 NSG 建築構造 用耐火鋼 NSFR など 様々なメニューを取り揃えております また 建築構造用圧延鋼材や一般構造用圧延鋼材などの各種規格にも 対応しております 材質および規格 建築構造用圧延鋼材 JIS G SNA SN 一般構造用圧延鋼材 JIS G 3101 SS 溶接構造用圧延鋼材
極厚H形鋼・NSGH®鋼・NS-TWH®鋼
極厚 NSG 鋼 NS-T 鋼 極厚 400 400 シリーズ ( 板厚 30 以上のサイズ ) 500 500 シリーズ ( 全てのサイズ ) より構成される 主に 柱に使用される です (NS-T 鋼のサイズを除く ) NSG 鋼 400 400シリーズ 500 500シリーズの内 国土交通大臣認定材の総称です 490N 級 520N 級については フランジまたはウエブの板厚が 40を超えるものが対象です
申請図書の作成要領 耐震診断評定の対象とする建築物等 耐震診断評定に適用する基準等 標準的な業務の流 れ 変更評定の業務の流れ及び留意事項等は 別に定める申請要領をご参照ください 1-1 申請図書の体裁 (1) 申請図書は A4 判の差し替え可能なファイルとしてください ( 両面印刷可 ) 図面等で
BTRI-M404( 図書 1 S)-01 平成 26 年 4 月 1 日制定 耐震診断評定 申請図書作成要領 旧耐震基準 ( 昭和 56 年 5 月 31 日以前に着工 ) の鉄骨造の建築物等 認証部 申請図書の作成要領 耐震診断評定の対象とする建築物等 耐震診断評定に適用する基準等 標準的な業務の流 れ 変更評定の業務の流れ及び留意事項等は 別に定める申請要領をご参照ください 1-1 申請図書の体裁
1級建築士
1 級建築士 B テスト構造第 6 回解答 9102-13530016 問題 1 解説正答 2 1. 建築構造用圧延鋼材の使用区分は 以下のようになる SN400A: 塑性変形能力を期待しない部材又は部位に使用する また 溶接を行う構造耐力上主要な部位への使用は想定しない SN400B 490B: 広く一般の構造部位に使用する (SN400C 490Cの使用区分以外での使用 ) SN400C 490C:
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平成 23 年度 建築基準整備促進事業 5. 鉄 造建築物の基準の整備に資する検討 以下 2 つの課題毎に委員会を設置 建築研究所 との共同研究として調査を実施 ( イ ) 幅厚 の規定に抵触する H 形鋼柱の補強 法に関する検討 ( ロ ) 体的に複雑な接合部分の例 仕様の整備に関する検討 宇都宮 学千葉 学東京 業 学京都 学北海道 業 学 平成 23 年度 建築基準整備促進事業 5. 鉄 造建築物の基準の整備に資する検討
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スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
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不静定力学 Ⅱ 骨組の崩壊荷重の計算 不静定力学 Ⅱ では, 最後の問題となりますが, 骨組の崩壊荷重の計算法について学びます 1 参考書 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム このスライドの説明には, 主にこの参考書の説明を引用しています 2 崩壊荷重 構造物に作用する荷重が徐々に増大すると, 構造物内に発生する応力は増加し, やがて, 構造物は荷重に耐えられなくなる そのときの荷重を崩壊荷重あるいは終局荷重という
構造番号質疑回答 3 講習会資料 P5 判定事例の対応集 横補剛材について屋根ブレース等により水平移動が拘束された大梁に対して 例えば図 1 のよう下図 a 又は b 又は a b 材共に ( 梁に ) 対する横補剛材として c の火打ち材をに大梁せいの中心位置に横補剛材を設け 補剛材
S 造 1 講習会資料 P6 露出柱脚設計フロー 14の基礎コンクリート破壊防止等の検討について (a) 柱脚のアンカーボルトがせん断力を負担しない場合 (a) 柱脚の終局せん断力 (Ds 算定時 ) をベースプレート下面の摩擦で処理できる 柱軸力による B.PL 底面の摩擦力でせん断力を負担できる場合は アンカーボ 場合はアンカーボルトによる基礎立上がり部側面のコーン状破壊の検討を省略 ルトにせん断力が作用しないとして基礎立上がり部のコーン状破壊の検討を省
Steel Construction Engineering Vol.9 No.76 (December ) 7 BCP BCR STKR - a) a) b) FA c).. b) FA c).. d). c).. d).. d).. a) c) d) [] [] a)
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柱に STKR 材を用いた既存鋼構造骨組のの実状と既往の補強方法に関する調査 鋼構造論文集第 9 巻第 76 号 ( 年 月 ) Investigation on column overdesign factor of existing steel buildings using STKR columns and references of reinforcement method * ** ***
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http://www.mofa.go.jp/mofaj/toko/visa/index.html http://www.cn.emb-japan.go.jp/jp/01top.htm http://www.shanghai.cn.emb-japan.go.jp/ http://www.guangzhou.cn.emb-japan.go.jp/ http://www.shengyang.cn.emb-japan.go.jp/jp/index.htm
2.1 全体構成及び部材配置 (1) 構成概要図 に CLT 制震壁の全体構成及び部材配置図を示す CLT 制震壁は 鉄骨造建物の一つのフレーム ( 柱と梁に囲まれた部分 ) に配置することを想定した 頭部鋼板ビス打ちせん断金物 < ビス接合部 > CLT 制震壁の範囲 鉄骨造梁 CLT
第 2 章 CLT 制震壁部材構成の検討 2.1 全体構成及び部材配置 (1) 構成概要図 2-1.1 に CLT 制震壁の全体構成及び部材配置図を示す CLT 制震壁は 鉄骨造建物の一つのフレーム ( 柱と梁に囲まれた部分 ) に配置することを想定した 頭部鋼板ビス打ちせん断金物 < ビス接合部 > CLT 制震壁の範囲 鉄骨造梁 CLT パネル 鉄骨造柱 極低降伏点鋼材ダンパー < 鋼材ダンパー
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建築基準法施行令第 36 条の 2 第五号の 国土交通大臣が指定指定するする建築物建築物を定めるめる件 平成 19 年国土交通省告示第 593 号改正 ) 平成 23 年国土交通省告示第 428 号 建築基準法施行令 ( 昭和 25 年政令第 338 号 以下 令 という ) 第 36 条の 2 第五号の規定に基づき その安全性を確かめるために地震力によって地上部分の各階に生ずる水平方向の変形を把握することが必要であるものとして
屋根ブレース偏心接合の研究開発
論文 報告 屋根ブレース偏心接合の研究開発 ~BT 接合ピースを用いた大梁 小梁 屋根ブレース接合部 ~ Research and Development of Eccentric Joints in Roof Brace 戸成建人 * Tatsuto TONARI 谷ヶ﨑庄二 * Shoji YAGASAKI 池谷研一 * Kenichi IKETANI 中澤潤 * Jun NAKAZAWA 川田工業システム建築の鉄骨生産ラインの特徴を活かして製作コストを低減するために,
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2 3 82-36 2-9- E-mail:jkubota@kajima.com 2 82-36 2-9- E-mail:fukumoto-to@kajima.com 3 7-852 6-5-3 E-mail:fukudath@kajima.com SCSC.4 ) SC Key Words : steel reinforced concrete column,steel beam, beam-column
付着割裂破壊の検討の概要と取り扱いの注意点
付着割裂破壊の検討の概要と取り扱いの注意点 2014 年 2 月 株式会社構造ソフト 保有水平耐力計算における付着割裂破壊の検討について お客様や審査機関から様々な質問が寄せられています ここでは その付着割裂破壊の検討の概要や取り扱いの注意点について説明します 1. 付着割裂破壊の検討の必要性はじめに なぜ 保有水平耐力計算において付着割裂破壊の検討が必要かを説明します RC 造の柱 梁の種別区分に関しては
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許容応力度設計の基礎 曲げに対する設計 材料力学の後半は 許容応力度設計の基礎を学びます 構造設計の手法は 現在も進化を続けています 例えば 最近では限界耐力計算法という耐震設計法が登場しています 限界耐力計算法では 地震による建物の振動現象を耐震設計法の中に取り入れています しかし この設計法も 許容応力度設計法をベースにしながら 新しい概念 ( 限界設計法 ) を取り入れて発展させたものです ですから
POWER-直接基礎Ⅱの出力例（表形式）
page < 出力例 > 地盤の支持力の計算 S01 (1F Y1@X1 ) BxL hf hw C,O r2 r1 基礎底面の形状 長方形 基礎最小幅 B 1.20 (m) 基礎の長さ L 2.60 (m) 基礎下端の深さ hf GL- 1.20 (m) 地下水位 hw GL- 3.90 (m) 根入れ深さ Df 1.20 (m) 土質定数 砂層 基礎下の土重量 γ1 18.14 (kn/m 3
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
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材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
構造体の強度分布と充填性確認のための試験
1 S 造構造計算書 設計法概要 設計法の詳細理解が最も重要 (1) 構造特徴 (2) 設計フロー (3) 基本事項 (4) 筋かい破断防止 (5) 冷間成型角型鋼管 (6) 局部座屈 (7) 柱脚 (8) 筋かい応力割増 (9) 保証設計 (10) 許容応力度設計 ( 一次設計 ) (11) 保有水平耐力計算 ( 二次設計 ) (1) S 造の構造特徴 自重に比して高強度で靭性のある鋼材による構造体
uper Build/ Ver... BU- Ver..0(DB..0.) Ver.. EIN La CREA Ver 柱脚アンカーボルトの扱い 切削ねじ 転造ネジ 定着長さ 扱える既製柱脚 アンカーボルトのばねの評価 軸部径を入力軸断面積 =(0.d) π 軸断面積の直接入力も可能
建築構造計算プログラムの特性比較項目一覧表 造編 ~ H 年度版 ~ 資料 -- [ 編集メモ ] H 版に対して この資料は 平成 年度版に対して 各ソフトのバージョンアップを反映し その他項目の追加及び加筆 修正したものです : 項目修正 /[ 露出柱脚 ] に 項目追加 BU: 項目修正 /[ 露出柱脚 ] に 項目追加 予定 の項目は今夏リリースされる版で対応するもの BUILD: 項目修正
4) 横桁の照査位置 P.27 修正事項 横桁 No07~No18 ( 少主桁のNo01からNo06は格子計算による 断面力が発生しないので省略 ) 照査点 No 溶接部名称 継手名称 等級 1 横桁腹板上 主桁腹板 すみ肉 F H 2 横桁腹板下 主桁腹板 すみ肉 F H ただし 上記の 2 つ照
鋼道路橋の疲労設計資料 4. 疲労設計計算例 の横桁計算の修正 横桁の主桁への連結部の溶接にて 腹板部にすみ肉溶接を フランジ部に完全溶込溶接を採用した設計事例を掲載していますが 溶接部の応力計算の方法を修正いたします 異なる種類の溶接を混在させた場合には 母材の全断面を効とした場合に比べ 各部位の応力の分担が変わるわるため 溶接部の断面を用いて断面性能を計算し 応力を計算しました 詳細については
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SALOME-MECA を使用した RC 構造物の弾塑性解析 終局耐力と弾塑性有限要素法解析との比較 森村設計信高未咲 共同研究者岐阜工業高等専門学校柴田良一教授 研究背景 2011 年に起きた東北地方太平洋沖地震により多くの建築物への被害がみられた RC 構造の公共建築物で倒壊まではいかないものの大きな被害を負った報告もあるこれら公共建築物は災害時においても機能することが求められている今後発生が懸念されている大地震を控え
鋼構造建築物の耐震診断と熊本地震
特集 : 熊本地震 1. はじめに 鋼構造建築物の耐震診断と熊本地震崇城大学 東 康二 日本では大きな地震被害を受けるたびに 建物の耐震基準が見直されてきた 特に 1981 年の建築基準法改正によって 中程度の地震までは軽度の損傷に抑えること 大地震では倒壊しないことを基本方針として構造計算法の大幅な改訂が行われた この 1981 年に改訂された基準のことを一般に 新耐震基準 と呼んでいる しかし
平成28年熊本地震八次調査報告(HPアップ版v3)反映
平成 28 年 5 月 20 日 ( 最終更新 H28.8.24) 国土交通省国土技術政策総合研究所 国立研究開発法人建築研究所 平成 28 年 (2016 年 ) 熊本地震による建築物等被害第八次調査報告 ( 上益城郡益城町における鉄骨造建築物の調査速報 ) 1. 調査の目的及び概要国土交通省住宅局の要請を踏まえ 平成 28 年 (2016 年 ) 熊本地震による鉄骨造建築物の被害状況及び倒壊又はした鉄骨造建築物の被害要因を把握するため
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
<4D F736F F D2096D88E4F BE095A88D C982E682E989A189CB8DDE8B7982D197C090DA8D878BE095A882CC8C9F92E8>
木三郎 4 金物工法による横架材及び梁接合金物の検定 -1- 木三郎 4 追加マニュアル本マニュアルでは 木三郎 Ver4.06 で追加 変更を行った項目について説明しています 1. 追加内容 (Ver4.06) (1) 追加項目 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加 2 水平構面の許容せん断耐力の計算書で選定に用いる金物リストを追加 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加一般財団法人日本住宅
Taro-2012RC課題.jtd
2011 RC 構造学 http://design-s.cc.it-hiroshima.ac.jp/tsato/kougi/top.htm 課題 1 力学と RC 構造 (1) 図のような鉄筋コンクリート構造物に どのように主筋を配筋すればよいか 図中に示し 最初に 生じる曲げひび割れを図示せよ なお 概略の曲げモーメント図も図示せよ w L 3 L L 2-1 - 課題 2. コンクリートの自重
Microsoft Word MDCR 建築構造用耐火鋼材ver02.r（村上修正）.doc
1998 年制定 2014 年 9 月改正 日本鉄鋼連盟製品規定 MDCR 0001-2014 建築構造用耐火鋼材 Fire resistant steels for building structure 一般社団法人日本鉄鋼連盟 目 次 1. 適用範囲 1 2. 引用規格 1 3. 定義 1 4. 種類及び記号 1 5. 鋼材の化学成分および常温時の機械的性質等 1 6. 高温時の機械的性質 2
3- 製造可能寸法 標準製造可能寸法をに示します 各規格の適用板厚は 個別の規 格をご参照下さい 幅 mm 1,000以上 3,400超 3,600 3,800 4,000 4,00 4,400 4,600 4,800 5,000 厚 mm 3,400 3,600 3,800 4,000 4,00
3-1 工場の優秀な設備を駆使して 豊富な経験とたゆまぬ研究により 培われた優れた技術をもって JIS 外国規格をはじめ 当社が開発 した独自の規格体系のを製造していますので 幅広くご使用いた だけます 製造品種一覧 規格 新日鉄住金規格 BT-HT35B C 建築構造用 鋼板 BT-HT355B C BT-HT385B C BT-HT440B C BT-HT440B-SP BT-HT440C-SP
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11-1 第 11 章不静定梁のたわみ ポイント : 基本的な不静定梁のたわみ 梁部材の断面力とたわみ 本章では 不静定構造物として 最も単純でしかも最も大切な両端固定梁の応力解析を行う ここでは 梁の微分方程式を用いて解くわけであるが 前章とは異なり 不静定構造物であるため力の釣合から先に断面力を決定することができない そのため 梁のたわみ曲線と同時に断面力を求めることになる この両端固定梁のたわみ曲線や断面力分布は
アンカーボルトの扱いとルート３における露出型柱脚の検討について分かりやすく解説
アンカーボルトの扱いとルート 3 における露出型柱脚の検討について分かりやすく解説 2014 年 10 月株式会社構造ソフトはじめにアンカーボルトには 建て方用アンカーボルトと構造用アンカーボルトがあります 建て方用アンカーボルトも構造用アンカーボルトもJIS 規格 ( 日本工業規格 ) 品があり 建築基準法第 37 条では建築物の主要構造部に使用する材料は日本工業規格又は日本農林規格に適合するものとされています
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E631308FCD2E646F63>
第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ 1-1 第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ ポイント : モールの定理を用いて 静定梁のたわみを求める 断面力の釣合と梁の微分方程式は良く似ている 前章では 梁の微分方程式を直接積分する方法で 静定梁の断面力と変形状態を求めた 本章では 梁の微分方程式と断面力による力の釣合式が類似していることを利用して 微分方程式を直接解析的に解くのではなく 力の釣合より梁のたわみを求める方法を学ぶ
目次構成
< 参考資料 5> 多雪地域の耐震診断法について 今回の実験の結果 既存建築物の耐力は診断結果の耐力を大きく上回るものであった これは 積雪を考慮した診断法と積雪時のの低減に問題があるものと考えられる 積雪地域では現行の耐震診断法は安全側にききすぎている可能性があることから 多雪地域における耐震診断法の精緻化の方向性について提案する () 多雪地域における耐震診断法の課題と精緻化の方向性 多雪地域における耐震診断法の課題積雪による鉛直荷重の押さえ込みにより
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建築研究資料 Building Research Data No. 143 March 2013 鉄骨造建築物の接合部ディテール例示資料集 複雑な接合部ディテールの設計 製作の要点 Collection of Connection Detail Examples of Steel Building Structures Design and Fabrication Issues on Complex
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許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から
計算例 5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ）
1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)
耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 ) について 改正の方向性を検討する 現在の評価方法基準では 1 仕様規定 2 構造計算 3 耐震診断のいずれの基準にも適合することを要件としていること また現況や図書による仕様確認が難しいことから 評価が難しい場合が多い なお 評価方法基準には上記のほか 耐震等
耐震性 ( 倒壊等防止 ) に係る評価方法 基準改正の方向性の検討 耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 ) について 改正の方向性を検討する 現在の評価方法基準では 1 仕様規定 2 構造計算 3 耐震診断のいずれの基準にも適合することを要件としていること また現況や図書による仕様確認が難しいことから 評価が難しい場合が多い なお 評価方法基準には上記のほか 耐震等級 ( 構造躯体の損傷防止 ) 耐風等級
を 0.1% から 0.5% 1.0% 1.5% 2.0% まで増大する正負交番繰り返し それぞれ 3 回の加力サイクルとした 加力図および加力サイクルは図に示すとおりである その荷重 - 変位曲線結果を図 4a から 4c に示す R6-1,2,3 は歪度が 1.0% までは安定した履歴を示した
エネルギー吸収を向上させた木造用座屈拘束ブレースの開発 Development of Buckling Restrained Braces for Wooden Frames with Large Energy Dissapation 吉田競人栗山好夫 YOSHIDA Keito, KURIYAMA Yoshio 1. 地震などの水平力に抵抗するための方法は 種々提案されているところであるが 大きく分類すると三種類に分類される
<4D F736F F F696E74202D E518D6C8E9197BF31817A92DD82E E494C282CC8D5C91A2>
参考資料 1 吊り天井板の構造 目的 事故の起きた吊り天井板の構造や設計条件等を調査し 当初設計について把握したもの 平成 25 年 3 月 27 日 ( 水 ) 中日本高速道路株式会社 1 トンネル各部の名称 (1) 吊り金具 排気ダクト 送気ダクト 1200mm 90mm 隔壁板 受け台 80mm コンクリートアンカー 無収縮モルタル 天井板 手すり 吸気口 天井板 スタット ホ ルト 1 1
集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls
集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000
コンクリート実験演習 レポート
. 鉄筋コンクリート (RC) 梁の耐力算定.1 断面諸元と配筋 ( 主鉄筋とスターラップ ) スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (a) 試験体 1 スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (b) 試験体 鉄筋コンクリート (RC) 梁の断面諸元と配筋 - 1 - . 載荷条件 P/ P/ L-a a = 5 = a = 5 L = V = P/ せん断力図
事例に基づく耐震性能の評価と被災度区分判定および復旧計画
被災した建物を実例とした日本の応急復旧技術の紹介 東北大学 Tohoku University 迫田丈志 Joji Sakuta 京都大学 Kyoto University 坂下雅信 Masanobu Sakashita 日本の応急復旧の流れ 1 応急危険度判定 危険 2 応急措置 軸力支持 水平抵抗力の確保 3 被災度区分判定 大破 4 準備計算 図面作成 建物重量 5 構造特性係数 Is の算定
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許容応力度設計の基礎 圧縮材の設計 ( 座屈現象 ) 構造部材には 圧縮を受ける部材があります 柱はその代表格みたいなものです 柱以外にも トラス材やブレース材 ラチス材といったものがあります ブレースは筋交いともいい はりや柱の構面に斜め材として設けられています この部材は 主に地震などの水平力に抵抗します 一方 ラチス材は 細長い平鋼 ( 鉄の板 ) を組み合わせて はりや柱をつくることがありますが
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
(G) 小屋組み 構造設計 : 和小屋は単純ばり構造 小屋ばりに働く主要な力は曲げ 構造設計 : 洋小屋はトラス構造 スパン 6m 以上で有用 陸ばりの受ける主要な力は引張 ( 曲げも若干受ける ) 部材の算定 有効断面積 : 引張材の設計時の有効断面積はボルト孔等の欠損部分の面積を低減
2 一般構造 2.1 木構造 2.1.2 各部構造 (A) 基礎 基準 : 地上 2 階建て 布基礎 根入れ深さは 24cm 以上 底盤の厚さは 15cm 以上 基準 : 地上 2 階建て べた基礎 根入れ深さは 12cm 以上 底盤厚さは 12cm 以上 基準 : 基礎立ち上がりは 30cm 以上 ( 基礎種類に関わらず ) RC とする ( 主筋 12mm 以上の異型鉄筋 補強筋 9mm 以上
目 次 1. ハイベース検討システムのダウンロード はじめに 2.1. 柱脚データの作成 ( インポート ) 柱脚データの作成 ( 新規作成 ) ウインドウ構成 共通項目 3.1. ファイルメニュー
2017 年 8 月 ハイベース検討システム操作マニュアル Version 1.0.2.7 センクシア株式会社 目 次 1. ハイベース検討システムのダウンロード... 1-1 2. はじめに 2.1. 柱脚データの作成 ( インポート )... 2-1 2.2. 柱脚データの作成 ( 新規作成 )... 2-4 2.3. ウインドウ構成... 2-5 3. 共通項目 3.1. ファイルメニュー 3.1.1.
問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた
問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた 測定データを図 1-2 に示す データから, オーステナイト系ステンレス鋼どうしの摩擦係数を推定せよ
参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π
番号 場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計 施工に関するガイドライン 正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目 場所打ちコンクリート杭施工指 針 同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200
XX 1 01 234214 X X 1 0 1 2 3 4 2 1 4000 784 0007533 X X 1 0 1 2 3 4 2 1 4000 7 2 3 7 2 3 2 3 2 2 1 6 2 XXX-XXXX X[ 01 111 9416 39 XXX-XXXX 18.50 3.00 15.50 15.50 0.05 18.50 3.00 15.50,984 1 5 uaj39uuy
2
L C -20F 5 2 3 4 5 6 7 8 9 0 OIL 2 CLINIC BAR 3 4 2.4DS/OF4 IEEE802.b/g/n IEEE802.a/n J52 W52 W53 W56 5 6 7 8 9 2 3 2 3 20 2 3 4 5 2 2 2 22 2 23 2 2 24 25 2 2 3 26 2 3 4 5 6 2 3 4 5 6 27 XX:XX 2 2 28
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平成 23 年度建築基準整備促進事業 27-2. 長周期地震動に対する鉄骨造建築物の安全性検証方法に関する検討 事業報告 212 年 4 月 11 日 鹿島建設株式会社株式会社大林組清水建設株式会社大成建設株式会社株式会社竹中工務店株式会社小堀鐸二研究所 27-2. 長周期地震動に対する鉄骨造建築物の安全性検証方法に関する検討本検討の背景 長周期地震動入力時には骨組を構成する部材は 多数回の繰り返し変形を受けるが
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 平成 26 年度建築研究所講演会 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT 構造の特徴 構法上の特徴 構造上の特徴 講演内容 構造設計法の策定に向けた取り組み CLT 建物の現状の課題 設計法策定に向けた取り組み ( モデル化の方法 各種実験による検証 ) 今後の展望 2 構造の構法上の特徴軸組構法の建て方 鉛直荷重水平力 ( 自重 雪地震 風 ) 柱や梁で支持壁で抵抗
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技術資料 Vol.2 Civil Engineering & Consultants 株式会社クレアテック東京都千代田区西神田 2 丁目 5-8 共和 15 番館 6 階 TEL:03-6268-9108 / FAX:03-6268-9109 http://www.createc-jp.com/ ( 株 ) クレアテック技術資料 Vol.2 P.1 解析種別キーワード解析の目的解析の概要 3 次元静的線形解析
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーショ
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーション ( 壁厚さ 開口形状 寸法 ) ならびに配筋を仮定する 補強壁架構のせん断耐力を計算する せん断破壊するときのメカニズムは
屋内運動場等の耐震性能診断基準（平成18年版）（平成22年10月 一部変更） 全体版（平成23年12月現在）
EXT:5-060 屋内運動場等の耐震性能診断基準 ( 平成 8 年版 ) ( 平成 年 0 月一部変更 ) 文部科学省大臣官房文教施設企画部 はじめに 学校施設は 児童生徒等が一日の大半を過ごす活動の場であるとともに 非常災害時には地域住民の応急避難場所としての役割を果たすことから その安全性の確保は極めて重要である 平成 7 年 月 7 日に発生した阪神 淡路大震災において文教施設にも多くの被害が発生したことから
Steel Construction Engineering Vol.20 No.80 (December 2013) パネルの補強はなされていない.No.4 は既存鉄骨 造で散見される形式で, ノンスチフナタイプで, 梁端に鉛直リブ ( 三角リブ ) を設けたものである. No.5 は No.3
鋼構造論文集第 20 巻第 80 号 (2013 年 12 月 ) 既存鉄骨造における H 形鋼柱 梁仕口の力学的挙動 Mechanical Behavior of Semi-Rigid Beam-to-Column Connections in Existing Steel Structure 辻岡静雄 * Shizuo TSUJIOKA* ABSTRACT This study is planed
<4D F736F F D208E9197BF A082C68E7B8D A815B82CC8D5C91A28AEE8F C4816A2E646F63>
資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
別添 2-3 木造建物の安全確認カルテ 木造建物の安全確認 カルテ 建物名称 住所 記入年月日 記入者 (1) 事前確認項目 ( 構造設計者 または建築施工業者担当者等構造に詳しい者とともに調査し記入してください ) 1. 建築物用途 : 1 学校 ( 屋内運動場は除く ) 2 保育園 幼稚園 3 公民館 4 集会所 5 神社 寺院 6 劇場 ホール 7 事務所ビル 8その他 ( ) 屋内運動場
1.2 耐荷力の算定対象となる柱部材の危険断面における耐荷力を算定する場合, 曲げ耐力 ( 課題 1にて学習した方法 ) およびせん断耐力 ( 課題 2の方法 ) を求め, 両者のうち小なる耐荷力がその部材の終局耐荷力となる. 別途設定された設計外力に対して十分な耐荷力を有することはもちろんのこと,
課題 3 柱部材の破壊モードと耐荷力の算定 ( 耐震設計入門 ). はじめに / 1. 単柱部材の構造特性 1.1 変形モードと断面力分布単柱形式の垂直柱部材には, 基本的に, 上載死荷重 ( 軸力 N として働く ) と地震力による水平荷重 P( 曲げモーメント, せん断力として働く ) が同時に作用し, 図 1のようにまとめることができる. 図 1では,(a) 上端自由片持ち梁形式 ( 土木橋梁構造物
三井住友建設技術研究開発報告第 15 号 試験体 梁断面 梁鋼種 H SS4 H S 梁の幅厚比 フランジ 表 -1 試験体の一覧 ウェブ 梁の材長 L o 3,3 スチフナ厚さ ヒ ッチ 弱軸細長比 λ y 横座屈細長比 λ b
不完全合成梁の床スラブによる横補剛効果の確認実験 不完全合成梁の床スラブによる横補剛効果の確認実験 Experiment of Lateral Bracing Effect of Concrete Floor Slab in Partial Composite Beam 技術研究所江頭寛 EGASHIRA HIROSHI 技術研究所原田浩之 HARADA HIROYUKI 技術研究所松永健太郎 ATSUNAGA
別添 1 カルテ記入例 鉄筋コンクリート造及び鉄骨鉄筋コンクリート造建物の安全確認カルテ 記入例 建物名称 ビル 記入年月日 平成 26 年 月 日 住所 東京都千代田区永田町 - - 記入者 (1) 事前確認項目 ( 構造設計者 または建築施工業者担当者等構造に詳しい者とともに調査し記入してください ) 1. 建築物用途 : 1 学校 ( 屋内運動場は除く ) 2 保育園 幼稚園 3 公民館 4
使いこなす本 ハード編
B3FH-5841-02 NE3/45LK, NE3/45 B3FH-5841-02 FMV-BIBLO NE3/45LK, NE3/45 FMV B I B L O Contents FMV B I B L O C o n t e n t s FMV B I B L O FMV B I B L O C o n t e n t s 11 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9! 2 1 2
公開小委員会 鉄筋コンクリート構造計算規準の改定案
2012 年 8 月 24 日高知 耐震壁の設計法の過去, 現在 および将来 ( 現在 AIJ で検討している内容 ) 新潟大学工学部建設学科建築コース 教授 加藤大介 耐震壁の設計法の過去, 現在および将来 ( 現在 AIJ で検討している内容 ) 1. 耐震壁の設計法等の歴史 2.2010 年の RC 規準 11 次改定について 3.2013 年 (?) 発刊予定の保有水平耐力規準の作業について
耐震設計のコンセプト―建築鉄骨造 耐震設計の考え方と鋼材について―
耐震設計のコンセプト 建築鉄骨造耐震設計の考え方と鋼材について 1. 建築鉄骨に使用される鋼材について 株式会社竹中工務店東京本店技術部護雅典 現在 建築構造は超高層化 大スパン化といった規模の拡大 あるいは柱 梁からなるラーメン構造以外の構造形式も多くなるなど構造要求性能は多様化している このような構造要求性能の多様化に対応して 高強度鋼 極厚鋼 低降伏点鋼など新しい鋼材も数多く開発され 実用に供されている
冷間成形角形鋼管 Q&A 集 2014 年 11 月 一般社団法人日本鉄鋼連盟 ボックスコラム委員会 はじめに 1996 年 9 月 冷間成形角形鋼管設計 施工マニュアル の発行以降 ボックスコラム委員会ではこれまで冷間成形角形鋼管 (BCR BCP STKR) の速やかな普及 品質の維持 向上に努めてまいりました また 建築基準法の改正内容やこれまでの研究成果を反映した同マニュアルの改訂版が
< B795FB8C6094C28F6F97CD97E12E786477>
長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)
<4D F736F F F696E74202D F4390B3817A93538D9C91A28C9A927A95A882CC8AEE8F8082CC90AE94F582C98E9182B782E98C9F93A25F91E58C9A90DD8C765F B8CDD8AB B83685D>
平成 21 年度建築基準整備促進補助金事業 5.. 鉄骨造建築物の基準の整備に資する検討 平成 21 年度調査報告 ( 株 ) 大建設計 ( 社 ) 日本鋼構造協会 ( 株 ) 日本建築住宅センター 1 < 調査項目 > 鉄骨造建築物の基準整備に係る検討に際し 以下 3つの課題毎に委員会を設置し ( 独 ) 建築研究所との共同研究として これらの調査を実施した ( イ )STKR 材等の冷間成形角形鋼管を柱材に用いた構造と幅厚比の規定に抵触する建築物の補強方法等の検討
dynabookガイド
http://toshibaplaces.jp 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 14 15 16 17 18 19 20 21 22 SHIFT SHIFT 23 24 SHIFT SHIFT 25 26 27 28 29 30 31 D Y N A B O O K BACKSPACE DEL 32 33 34 35 36 SHIFT ENTER 37 SHIFT SHIFT
鉄骨工場加工組立 1 Structural steel framing of shop-fabricated steel (S 造工場副資材費 間接費含む鋼材費 溶接費 塗装費等別途 ) ( 単位 : 円 /t) (Fabrication yard, incl. subsidiary materia
鉄骨工場加工組立 1 Structural stl framig of shop-fabricatd stl 東京 Tokyo 物調 CRI 大阪 Osaka 物調 CRI 名古屋 Nagoya 物調 CRI 東京 Tokyo 経調 ERA 大阪 Osaka 経調 ERA 名古屋 Nagoya 経調 ERA 鉄骨工場加工組立 2 Structural stl framig of shop-fabricatd
VALUESTAR Gシリーズをご購入いただいたお客様へ
NEC Corporation, NEC Personal Products, Ltd. 2008 XXXXXXXXXXXXXXX XXXX PC-GV XXXXXXX XXXX XXXX XXXXXX XXXX XXXX XXXXXX XXXX XXXX XXXXXX XXX- XXXXX XXXX XXXX XXXXXX XXXX XXXX XXXXXX XXXX XXXX XXXXXX XXXX
L C -0F E 1 3 4 5 6 7 8 9 10 11 1 13 14 15 16 17 18 .4DS/OF4 IEEE80.11b/g/n IEEE80.11a/n J5 W5 W53 W56 19 0 1 OIL CLINIC BAR 3 4 5 6 7 8 9 1 3 1 3 30 31 3 33 1 3 1 3 1 34 35 36 37 1 3 38 39 1 3 4 1 3
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 5 14.1 検討の背景と目的 9 mm角以上の木材のたすき掛け筋かいは 施行令第 46 条第 4 項表 1においてその仕様と耐力が規定されている 既往の研究 1では 9 mm角筋かい耐力壁の壁倍率が 5. を満たさないことが報告されているが 筋かい端部の仕様が告示第 146 号の仕様と異なっている 本報では告示どおりの仕様とし 9 mm角以上の筋かいたすき掛けの基礎的なデータの取得を目的として検討を行った
JFEのH形鋼
JFE の H 形鋼 HIGH GRADE & HIGH 信頼性 経済性に優れた構造用鋼サイズレパートリーを誇る JFE の H 形鋼 まえがき JFE スチールのH 形鋼は 昭和 36 年 9 月にわが国初のユニバーサルミルによる製造販売を開始して以来 豊富な経験と実績を積み重ね 広く皆様より高い評価を頂いております この間 サイズレパートリー豊富な外法一定 H 形鋼 スーパーハイスレンド H と
< D93C195CA977B8CEC C837A815B BC8FCC A FE990BC A8D488E96967B91CC2D93538D9C92A0955B2E786C73>
鉄骨工事 T.N: 亜鉛メッキ + 粉末塗装が正解か? (R 階鉄骨屋根 ) 粉末塗装 + 錆止めが正解か? 上記が分かれば 9 月めど鉄骨作業はまとめ上がります 材料はJIS 規格品使用 鋼材 (H 形鋼 ) SS400 H-200x200x8x12 41.9 t 0.00105 39,908.724 41.904 柱 梁 鋼材 ( 溝形鋼 ) SS400 [-150x75x6.5x10 1.6
1_CDR一般部(VFPL).jwc
CDR 構法 一般部 パネル厚さ 0mm 風圧力 +2,400N/ m2-1,00n/ m2まで 梁天端 床材との間隔 0 以上 絶縁材 シーリングバックアップ材 L-5 5 以上 1ピースプレート t= 35 以上 [ ダイヤフラムの寸法を考慮したクリアランスを設定してください ] [ 横断面 ] L-5x5x 以上 35 以上 L-5 5 以上 ボンドブレーカー シーリング ダイヤフラムの寸法を考慮したクリアランスを設定してください
建築支保工一部1a計算書
P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度
コンクリート工学年次論文集 Vol.30
論文ポリマーセメントモルタルを用いて補強した RC 造基礎梁の補強効果に関する実験的研究 安藤祐太郎 *1 田中卓 *2 *3 中野克彦 要旨 : 現在, 戸建住宅直接基礎における開口部補強工法,RC 造基礎梁の曲げおよびせん断補強工法が注目されている 阪神淡路大震災や新潟県中越沖地震等の大地震が発生する度に, 基礎の強度の弱い部分からひび割れや破断等の被害が生じている そこで, 補強工法として,
ハイベース NEO 工法設計施工標準 大臣認定 BCJ 評定 MSTL-0404,0180 (Gタイプ用ベースプレート) MBLT-0042~0046 ( アンカー用ボルトセット ) BCJ 評定 -ST0058(Gタイプ) BCJ 評定 -ST0059( エコタイプ ) 1. 材質 (1) ベース
ハイベース NEO 工法設計施工標準 大臣認定 BCJ 評定 MSTL-0404,0180 (Gタイプ用ベースプレート) MBLT-004~0046 ( アンカー用ボルトセット ) BCJ 評定 -ST0058(Gタイプ) BCJ 評定 -ST0059( エコタイプ ) 1. 材質 (1) ベースプレート ナット 座金 定着板 エコタイプ (EB 型式 EM 型式 E 型式 ) 規 格 ねじの種類
1 建築物の概要使用プログラムの概要伏図 軸組図等 特別な調査又は研究の結果等説明書 2 荷重 外力等固定荷重積載荷重 荷重分布図 1 プログラムの出力メッセージに対するコメントの記載がない 2 貫通孔を有する梁部材において その仕様の明示や補強計算書の添付がない ( 既製品使用時は 構造計算概要書
よくある指摘事項 ( 一覧表 ) の公開について ( 改訂 ) 改 1 平成 23 年 8 月 1 日平成 21 年 10 月 5 日一般財団法人大阪建築防災センター構造計算適合性判定センター 改訂内容 1 指摘の頻度が減少した事項等を削除 ( 欠番としています ) 2 指摘の頻度が増加した事項等について新たに追加 ( 付番号で赤字で表示 ) 3 判定が長期化した事例でその要因となっている事項 (
塑性設計指針正誤表
013 年 11 月 18 日 鋼構造塑性設計指針 正誤表 * 修正刷 の欄は, 以下を表す. 1 : 第 1 刷のみの修正 : 第 刷のみの修正 1, : 第 1 刷, 第 刷ともに修正 1,,3: 第 1 刷, 第 刷, 第 3 刷ともに修正 修正刷 修正箇所 誤 正 1 1 頁 4 行目 旧版 1.1) において塑性設計とは, 初版 1.1) において塑性設計とは, 1 1 頁 8 行目 旧版の方法と共に,
<82658C5E95578EAF928C208BAD93788C768E5A8F >
001 F 型標識柱強度計算書 ( 柱長 6.75m ) (1400 * 3800) (1400 * 3800) 略図 000 3800 300 300 6750 300 550 900 300 5700 STK-φ76.3x.8 STK-φ165.x4.5 STK-φ67.4x6.6 50 300 5000 1400 3000 100 1400 P. 1 1. 一般事項 1-1 概要 F 型 標識柱
Microsoft PowerPoint - BUS_WALL_DOC_全スライド 公開用.pptx
構造計算ソフト / 耐震診断ソフト活用セミナー 黄色本改訂に伴う変更点 入力や計算機能の改良 活用テクニック 説明資料 (2015 年 10 月版 ) 株式会社構造システム 1 本日の講習内容 1.[BUS 5] 2015 年版建築物の構造関係技術基準解説書改訂に伴う変更内容 (P.3~) 2.[BUS 5] 機能追加 改良項目 (P.33~) 3.[BUS 5] Q&Aのご紹介 (P.53~) 4.[BUS
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV = (1/2) KH Z : 地域係数 KS: 設計用標準震度 KV: 設計用鉛直震度 1-2. 設計条件耐震クラス
2007(1) 2 (1)20 (2) (3) (4)
1 2007 2007 p2p3 p4p6 p7p9 p10p34 2007(1) http://www.j-eri.co.jp/news/new195.html 2 (1)20 (2) (3) (4) 2007(2) http://www.j-eri.co.jp/news/new195.html 3 (5) *1 (6) *2 (7) (8) *13570 *2 (1) 4 (1) 2 (2) 5
全学ゼミ 構造デザイン入門 構造解析ソフトの紹介 解析ソフト 1
全学ゼミ 構造デザイン入門 構造の紹介 1 次回 11/15 解析演習までに準備すること 集合場所 計算機センターE26教室 デザインをだいたい決定する 変更可 側面図 横から 平面図 上から 下面図 下から などを作成 部材は線 接合部は点で表現 部材表 寸法 部材長さを決定 40m以下を確認 B B A H H H A 側面図 H H 部材 部材表 長さ 個数 小計 A 1.2m 2 2.4m
リンテック業務内容 1. 設計図を把握 2. 一般図作成 : アンカープラン伏図 ( ふせず ) 軸組図 ( じくぐみず ) 継手詳細図 ( つぎてしょうさいず ) 修正 承認 提出 チェックバック 承認後作成 FAB: 鉄工所 提出 チェックバック 3. 詳細図作成 : 本柱詳細図 ( ほんばしら
仕事 ( 受注 ) の流れ 施主 ( せしゅ ) 監理 もとうけそうごうゼネコン : 建設会社 ( 元請け 総合 ) 設計会社 設計図 意匠図 鉄骨製作 FAB : 鉄工所 ( 製図 製作 運搬 建方 ) ( ファブリケーター ) 製作図を依頼 施工図 図面作図 リンテック 一般図 加工図 詳細図 原寸 南京林鉄工 リンテックベトナム -P.01- リンテック業務内容 1. 設計図を把握 2. 一般図作成
壁等の強さは 各階の張り間方向又はけた行方向につき 令第 46 条第 4 項表 1の軸組の種類の欄に掲げる区分に応じて倍率の欄に掲げる数値に 1.96 を乗じた数値 ( 別表第 2の軸組の種類の欄に掲げる軸組にあっては それぞれ同表の倍率の欄に掲げる数値とする )( 以下 壁強さ倍率 という ) に
国土交通省告示第 184 号建築物の耐震診断及び耐震改修の促進を図るための基本的な方針 ( 別添 ) 建築物の耐震診断及び耐震改修の実施について技術上の指針となるべき事項 第 1 建築物の耐震診断の指針 建築物の耐震診断は 当該建築物の構造耐力上主要な部分 ( 建築基準法施行令 ( 昭和 25 年政令 第 338 号 以下 令 という ) 第 1 条第三号に規定するものをいう 以下同じ ) の配置
施設・構造3-4c 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）の耐震安全性評価の妥当性確認に係るクロスチェックについて（報告）
機器配管系の確認 検討箇所 使用済み燃料貯蔵プール 生体遮へい体 制御棒駆動装置案内管 粗 微調整棒取付部分 炉心直下 1 次系冷却配管 炉心支持構造物 検討方法は 事業者と同じ 61 機器配管への水平入力地震動 1200.0 加速度(cm/sec/sec) 1000.0 500.0 最大値 =1116.0 最小値 =-1045.2 0.0 8000.0 絶対加速度応答スペクトル(cm/sec/sec)
第 回日本地震工学シンポジウム (0) 2. 擬似全体崩壊メカニズムと応力推定 2. 基本的な考え方と検討の流れ本研究では C 造フレーム構造の全体崩壊メカニズムとして 倒壊に対する耐震安全性が高い梁曲げ降伏型全体崩壊メカニズム 2) を想定する その際 最上階の柱頭ヒンジと 階の柱脚ヒンジは許容す
GO26-Sat-AM-8 第 回日本地震工学シンポジウム (0) 静的非線形解析を用いた C フレーム構造の崩壊メカニズムと応力推定 ESTIMATION OF STESS AND COLLAPSE MECHANISM FO C FAME STUCTUE USING NONLINEA STATIC ANALYSIS 相羽均修 ) 木谷圭一 ) 秋田知芳 2) ) 和泉信之 Masanobu AIBA,
液状化判定計算(道示編)V20-正規版.xls
道路橋示方書対応版 液状化の判定計算 (LIQCAL-D) シェアウエア 正規版 液状化判定基準 : 道路橋示方書 同解説 Ⅴ 耐震設計編 ( 平成 14 年 3 月 ) 最初にお読み下さい 計算へ進む > Ver 2.0 (2008.04.07) ( 有 ) シビルテック 本ソフトはシェアウエアソフト ( 有料 ) です 本ソフトは試用版として利用できますが 土の重量 ( 飽和重量と湿潤重量 )
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2010 年 7 月 21 日 Tuned-H(TH) L シリーズ B シリーズ 東京製鐵株式会社 1 Copyright (c) TOKYO STEEL CO.,LTD. 目次 1. はじめに 3 2.TH の製造規格一覧 / ラベル マーキング 4 3. 製造工程 / 開発 /JIS 規格について 5 4. 形状及び寸法許容差 / 生産長さ / 耐火被覆について 6 5. 特寸 H 形鋼寸法その他一覧
説明書 ( 耐震性 ) 在来木造一戸建て用 ( 第二面 ) 基礎根入れ深さ深さ ( mm ) 住宅工事仕様書 適 基礎の 立上り部分 高さ ( mm ) 厚さ ( mm ) 基礎伏図 不適 各部寸法底盤の寸法厚さ ( mm ) 幅 ( mm ) 基礎詳細図 基礎の配筋主筋 ( 径 mm ) 矩計図
説明書 ( 耐震性 ) 在来木造一戸建て用 ( 第一面 ) 在来木造住宅において フラット35Sを利用する場合に記入してください 耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 )2 又は3の基準に適合する場合には Ⅰに記入してください 免震建築物の基準に適合する場合には Ⅱに記入してください Ⅰ 耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 )2 又は3の基準に適合する場合 説明欄項目評価方法基準記載図書確認 目標等級