第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510
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- まいか すえたけ
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1 第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 5
2 14.1 検討の背景と目的 9 mm角以上の木材のたすき掛け筋かいは 施行令第 46 条第 4 項表 1においてその仕様と耐力が規定されている 既往の研究 1では 9 mm角筋かい耐力壁の壁倍率が 5. を満たさないことが報告されているが 筋かい端部の仕様が告示第 146 号の仕様と異なっている 本報では告示どおりの仕様とし 9 mm角以上の筋かいたすき掛けの基礎的なデータの取得を目的として検討を行った 14.2 試験体の仕様試験体の仕様は図 図 の 2 種類とする 軸組の仕様は耐力壁の大臣認定の業務方法書に記載された試験の例と同一仕様とした 筋かい端部の仕様は両方共に筋かい上端部の顎部を柱に差して M12 ボルト締め 筋かい下端部は突き付けとし M12 ボルト締めとしている 標準型の筋かい交差部は大入れした上に短ざく金物を付けた仕様であり 2 連層型はたすき掛け筋かいを上下に 2 連層したものであり筋かい交差部は相欠きの上にビス止めとしている 試験体数は各 3 体ずつとした ボルト孔 φ18 角座金 8 8 t=9 2- ボルト孔 φ18 角座金 8 8 t= 梁 : ベイマツ 大入れ 筋かい : スギ E7 9 9 長ほぞ : 長さ9 幅 厚さ ビス止めホールダウン15kN 筋かいのアゴ 柱 4 75 柱断面 大入れ 梁 : ベイマツ 筋かい : スギ E7 9 9 パネリード L=9 長ほぞ : 長さ9 幅 厚さ ビス止めホールダウン15kN 筋かいのアゴ 柱 4 75 柱断面 2- 短ざく金物 柱 : スギ E7 8 1-M16 六角ボルト強度区分 4.6 柱 : スギ E7 1-M12 六角ボルト 通しボルト孔 φ18 角座金 8 8 t= 通しボルト孔 φ18 角座金 8 8 t= 土台 : スギ製材 E7 9 固定ボルト孔 φ18 固定ボルトM 土台 : スギ製材 E7 9 固定ボルト孔 φ18 固定ボルトM < 正面 > 図 筋かい耐力壁 (1-9C) < 側面 > < 正面 > 図 筋かい耐力壁 (2-9C) < 側面 > 14.3 試験方法試験方法図は図 に示すとおりである 試験体は 柱 土台 ホールダウン用アンカーボルトと土台固定用ボルト M16 をそれぞれ鉄骨架台に固定した 加力はオイルジャッキを用いて正負交番繰り返し加力とした 繰り返しは 正負変形時の見かけのせん断変形角 1/45 1/ 1/ 1/15 1/ 1/75 1/5rad の時点で 3 回繰り返しを行い その後引きの方向に加力し 最大荷重に達してから 最大荷重の 8% に低下するか または変形角が 1/15rad に達するまで加力した 標準型は左右非対称であり 繰り返し加力の後の引ききり方向は短ざく金物が引張抵抗する側とした 511
3 図 C の変位計配置図 図 C の変位計配置図 14.4 試験結果各試験体の特性値を表 荷重- 変位曲線を図 ~ 図 に包絡線の比較を図 ~ 図 に示す 破壊性状は写真 ~ 写真 に示すとおりである 表 C の特性値 試験体記号 1-9C 標準偏変動係ばらつき 5% 平均値項目 差数係数下限値 P 1/1 (kn) /3Pm (kn) /3δm (mm) Pm (kn) δm (mm) δu (mm) 降伏耐力 Py (kn) δy (mm) Pu*(.2/Ds) (kn) 終局耐力 Pu (kn) 初期剛性 K (kn/mm) 降伏点変位 δv (mm) 塑性率 μ=δu/δv 構造特性係数 Ds 表 C の特性値 試験体記号 2-9C 標準偏変動係ばらつき 5% 平均値項目 差数係数下限値 P 1/1 (kn) /3Pm (kn) /3δm (mm) Pm (kn) δm (mm) δu (mm) 降伏耐力 Py (kn) δy (mm) Pu*(.2/Ds) (kn) 終局耐力 Pu (kn) 初期剛性 K (kn/mm) 降伏点変位 δv (mm) 塑性率 μ=δu/δv 構造特性係数 Ds 基準耐力 壁倍率 基準耐力 壁倍率
4 1-9C-1 1-9C 圧縮筋かいの座屈 - - 明確な荷重低下なし - - 変位 ( mm ) 図 C-1 の荷重 - 変位曲線 変位 ( mm ) 図 C-2 の荷重 - 変位曲線 1-9C-3 2-9C 筋かい端部の割れ 柱の折れ - - 変位 ( mm ) 図 C-3 の荷重 - 変位曲線 みかけの変形角 ( -3 rad) 図 C-1 の荷重 - 変位曲線 2-9C-2 2-9C 柱頭ほぞ部の柱の折れせん断 引張筋かいの 引張破壊 圧縮筋かいの座屈 みかけの変形角 ( -3 rad) みかけの変形角 ( -3 rad) 図 C-2 の荷重 - 変位曲線 図 C-3 の荷重 - 変位曲線 1-9C 2-9C 1-9C C C C C C みかけの変形角 ( -3 rad) みかけの変形角 ( -3 rad) 図 C 包絡線の比較 図 C-1 包絡線の比較 513
5 写真 C-1 試験後 写真 C-1 筋かい端部のめり込み 写真 C-1 筋かい交差部の座屈写真 C-1 圧縮筋かいの座屈に伴う引張筋かい端部の割れ 写真 C-2 試験後 写真 C-2 圧縮筋かい端部の割れ 514
6 写真 C-3 試験後 写真 C-3 圧縮筋かい端部の割れ 写真 C-1 試験後 写真 C-1 柱の曲げ破壊 写真 C-2 試験後 写真 C-2 上段圧縮筋かい端部の割れ 柱の割れ 515
7 写真 C-2 柱の曲げ破壊 写真 C-2 柱頭ほぞのせん断 写真 C-3 試験後 写真 C-3 上段圧縮筋かい端部の割れ 柱の割れ 写真 C-3 柱頭ほぞのせん断 写真 C-3 引張筋かいの引張破断 圧縮筋かいの座屈 516
8 14.5 考察 今後の課題 2-9C は壁倍率 5. 倍以上となったが 1-9C は満たさない結果となった 1-9CはP 1/1 で基準耐力が決定しているため 剛性を向上させない限りこれ以上基準耐力の上昇をさせることは困難である 剛性を向上させるためには筋かい断面を増やすことが必須と考えられるため この形状での筋かい耐力壁は 5. 倍を満たすことはほぼ無理だと思われる 一方 2-9C は Pu*(.2/Ds) で決定しており 柱中央部の座堀による断面欠損の減少と柱頭部を梁に大入れすることで最大荷重及び塑性率を上げると思われ 低減係数 α を乗じた後でも必要壁倍率を満たすことができると考えられる 今後の課題としては上記の改良を行った上での実証実験の実施が望まれる 517
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論文 鉄骨コンクリート梁材の弾塑性変形性状に関する実験的研究 田中照久 * 堺純一 * 2 要旨 :H 形鋼のフランジ間にコンクリートを充填したS 梁を対象に, 鋼とコンクリートの一体化を図ることを目的として,H 形鋼のウェブに孔あきジベルを形成した新しいずれ止め方法を考案した 本研究では, 鋼とコンクリートの付着性能及び梁材の弾塑性変形性状を調べるために, 実験変数にずれ止め要素の有無と種類を選び,
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第 3 章広葉樹材の品質制御方法に関する検討 25 第 3 章広葉樹材の品質制御方法に関する検討 3.1 クリ製材品の強度性能 3.1.1 目的現行の広葉樹材 ( 無等級材 ) の基準強度は 無欠点小試験体で得られた強度に強度比を乗じることによって算出されている 強度比は針葉樹材と同じ値が使用されているが 広葉樹材の実大材による強度データがほとんどないため その妥当性については検証されていない また
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論文プレストレスト鉄筋コンクリートスラブの長期たわみ計算法 岩田樹美 * 大野義照 * 吉村満 * *4 李振宝 要旨 : 鉄筋コンクリートスラブの長期たわみ計算法を用いて, ひび割れの発生を許容するプレストレスト鉄筋コンクリートスラブの長期たわみ計算法を提案した プレストレス力の影響は,PC 鋼材を曲線配置した場合の吊り上げ力による設計荷重のキャンセル, および ひび割れ耐力へのプレストレス導入軸力の考慮,
More information図 1に示すように 木材孔に挿入接着した厚肉鋼パイプを円弧状の長孔加工を施した添板で挟み 鋼パイプを貫通させて高力ボルトにより摩擦接合する 鋼パイプは木材母材表面より僅かに突出した位置で固定をすることで 木材を介すること無く鋼パイプのみにボルト張力を支持させる構造とし ボルト張力低下を回避する さら
中低層建物での木材利用推進に資する高強度高靭性木質構造接合法の開発 京都大学准教授荒木慶一 概要 : 本研究では 鋼構造における高力ボルト摩擦構法と接着接合を組み合わせこれを木質ラーメン構造に適用することで 高剛性と高靭性を両立した完全剛塑性に近い復元力特性を持ち 繰返し載荷の下でも安定したエネルギー吸収が可能な二種類の木質ラーメン接合法を提案し その実現可能性を検討する 一つ目の接合法は 木材に厚肉鋼パイプを挿入接着し
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付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
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論文一軸引張試験と曲げ試験から得られる HPFRCC の応力 - ひずみ関係 河合正則 *1 森山守 * 林承燦 *3 * 内田裕市 要旨 : 打設方向を変えた HPFRCC の塊から切り出した同一の断面寸法の供試体について, 一軸引張試験と曲げ試験を行ないそれぞれ引張応力 -ひずみ関係を求め比較検討した 一軸引張試験では荷重 - 変位曲線を計測して直接, 応力 -ひずみ関係を求め, 曲げ試験ではモーメント-
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P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度
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論文 エポキシ樹脂補修による丸鋼付着履歴特性のモデル化 洪成 * 荒木秀夫 * 加川順一 * 要旨 : 本研究は繰返し引き抜き荷重を受ける丸鋼とコンクリート間の付着応力度 抜け出し変位履歴関係について, エポキシ樹脂注入で補修された丸鋼の履歴特性のモデル化を試みたものである 履歴モデルの各基準点は先に実施された実験から回帰的に求めている 提案したモデルと実験で得られた履歴曲線と比較し, 全体的な履歴特性が推測できることを確認した
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525 論文低強度コンクリートで造られた RC 建築物の耐震診断に関する研究 岸田幸治 *1 田村雄一 *2 三島直生 *3 *4 畑中重光 要旨 : 本報では, 低強度コンクリート建築物の耐震性能を評価することを目的として, コンクリート強度が各部材の耐震性能評価に及ぼす影響について簡単なモデル化を行うとともに, 梁部材の曲げ実験を行い, 既往の耐力評価式との適合性について検討を行った その結果,
More information組立ブレ材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成LVL 材合板集成材 / スギ / E65-F255 / / LSB 4 本 (LSB) 要 問い合わせ先 URL 理論式材32 33 使用材 母材 1500mm 120mm 240mm( スギ E65-F255) 要素モデル
接合具 要材素ラグスクリューボルト (LSB) 接合具ラグスクリューボルト接合部は 高強度高剛性の接合が材軸方向に対して可能である 材の中心位置から離れた位置にラグスクリューボルトを配置すれば モーメント伝達を可能とする接合部が可能である 中層部大規模木造では柱はあらわしとなる場合が多いと考えられ ラグスクリューボルト接合部は HD 金物のよ材うに外部に露出せず 鋼板添え板や挿入式のようにもあり 外部に鋼材やボルト頭などが出ることもなく
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損傷を受けた木造住宅内の作業安全確保のための簡易余震対策の検討 高橋弘樹 *1 高梨成次 *1 大幢勝利 *1 地震により損傷を受けた建物の復旧作業を行う場合, 損傷を受けた建物に仮設構造物などを用いて倒壊防止のための 補強を行い, 復旧作業などを行うことがある. しかし, その補強の効果は分かっていないため, 作業員は不安全な状態で作業を行う可能性があり, 作業中に余震が発生して, 建物が倒壊し,
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平成 25 年度建築基準整備促進事業報告会 S7 CLT を用いた木構造の設計法に関する検討 CLT パネル構法の構造性能と設計法に関する調査 一般社団法人木を活かす建築推進協議会 株式会社日本システム設計 共同研究独立行政法人建築研究所 調査の背景と目的 背景 1 平成 24 年度までに CLT 構造関係の各種実験が実施され CLT 構造の性能に関する一定の知見が得られている 木造長期優良住宅の総合的検証事業
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第 2 章 CLT 制震壁部材構成の検討 2.1 全体構成及び部材配置 (1) 構成概要図 2-1.1 に CLT 制震壁の全体構成及び部材配置図を示す CLT 制震壁は 鉄骨造建物の一つのフレーム ( 柱と梁に囲まれた部分 ) に配置することを想定した 頭部鋼板ビス打ちせん断金物 < ビス接合部 > CLT 制震壁の範囲 鉄骨造梁 CLT パネル 鉄骨造柱 極低降伏点鋼材ダンパー < 鋼材ダンパー
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耐震住宅 100% 全国大会 基調講演 1 熊本地震の被害検証と今後の課題 日経ホームビルダー編集長桑原豊 1 日経ホームビルダーとは? 家づくりの実務情報誌 1999 年創刊 月 1 回発行 予約購読制 提供する情報は大きく 2 本立て 技術系トラブルから得た教訓 繁盛店の経営手法 読者比率 地域の工務店など住宅会社が 5 割 建築設計事務所が 2 割 そのほかに建材メーカーや流通関係の方 2 本日お話しする内容
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< 参考資料 5> 多雪地域の耐震診断法について 今回の実験の結果 既存建築物の耐力は診断結果の耐力を大きく上回るものであった これは 積雪を考慮した診断法と積雪時のの低減に問題があるものと考えられる 積雪地域では現行の耐震診断法は安全側にききすぎている可能性があることから 多雪地域における耐震診断法の精緻化の方向性について提案する () 多雪地域における耐震診断法の課題と精緻化の方向性 多雪地域における耐震診断法の課題積雪による鉛直荷重の押さえ込みにより
More informationじるとする考え方とは異なり, 曲げモーメントに対する抵抗機構の最大抵抗モーメントにより接合部の終局強度が決まる je De De C M e = ( ) + C (1) 2 2 2bbσ cb T T C + N 0 (2) b = M b Lb = M e (3) L D b c σ
論文柱 RC 梁 S 混合構造柱梁接合部の終局強度および破壊モードの曲げ抵抗機構モデルによる解析 楠原文雄 *1 *2 塩原等 要旨 : 柱 RC 梁 S 混合構造の内部柱梁接合部について,RC 造柱梁接合部についての四重曲げ抵抗機構のモデルを拡張して適用し, 既往の実験における試験体について終局強度および破壊モードの解析を行う 梁が S 造の場合についても同モデルを用いることが可能であり, 解析結果は実験結果ともよく適合している
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極厚 NSG 鋼 NS-T 鋼 極厚 400 400 シリーズ ( 板厚 30 以上のサイズ ) 500 500 シリーズ ( 全てのサイズ ) より構成される 主に 柱に使用される です (NS-T 鋼のサイズを除く ) NSG 鋼 400 400シリーズ 500 500シリーズの内 国土交通大臣認定材の総称です 490N 級 520N 級については フランジまたはウエブの板厚が 40を超えるものが対象です
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第 章高耐力 CLT 耐力壁の構造性能評価 に関する解析的検討 . 検討概要本章では 章で提案した高耐力接合部を用いた CLT 耐力壁について数値解析的に評価を行う方法として 以下の検討を行う. 節では 文献 を参考にドリフトピン及びボルトを 本毎に単軸ばね又は線材 ( マルチせん断バネモデル ) で精緻にモデル化を行った 詳細モデル と実務設計に用いることを想定して単軸ばね及び回転ばねで構成される
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