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たしろうすみだ
5 years ago
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1 CO2 冷媒によるヒートポンプ最新技術 Recently Technology of Heat Pump with CO2 Refrigerant 株式会社前川製作所グローバルセンター MAYEKAWA MFG.CO.,LTD. Global Center 神戸雅範 Masanori KANDO キーワード : 自然冷媒, ヒートポンプ, 省エネルギー, 加熱, 冷却 Key Word:Natural refrigerants, Heat pump, Energy conservation, Heating, Cooling 1. はじめにヒートポンプは IEA ETP28( エネルギー技術展望 28) Cool Earth-エネルギー革新技術計画総合科学技術会議環境エネルギー技術革新計画等でエネルギー環境問題の解決策の一つの柱として取り上げられるなど最近大きな期待が寄せられている事実ヒートポンプ技術は我が国に於いては民生部門ならびに産業部門の各分野で大きく進展し今や世界の中でもトップクラスの技術に成長した今年の 6 月に政府が 22 年までに我が国の温室効果ガスの排出量を 25 年比で 15% 削減する中期目標を決めたがこれはヒートポンプの普及と活躍の場を益々拡大させるものと考えられる家庭用業務用産業用の各分野では様々なヒートポンプに主にフロン系冷媒が使用されてきたが 21 世紀に入って以降フロン系冷媒と並行して自然冷媒の一つである CO2 冷媒がエコキュートに使用されるようになり CO2 冷媒は非常に身近な存在になってきた CO2 冷媒を用いたヒートポンプは温水を発生するに留まらず現在では 12 の熱風を発生させるレベルにまで至った本稿では最近相次いで開発を終えた排温水や井水を熱源として高効率高温給湯が可能な水熱源エコキュート ( 冷水温水同時取り出しヒートポンプ ) ならびに燃焼装置を代替補完することが可能な高効率 CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置についてその概要と性能ならびに用途等について紹介する 2. ヒートポンプに使用される冷媒の現状と動向ヒートポンプサイクル中を流れ熱を効率よく運ぶ媒体が冷媒であるヒートポンプや冷凍機用の冷媒には従来から R-22(HCFC22) を代表とする HCFC 系フロン多く用いられてきたがオゾン層破壊係数 (ODP) がゼロではなくしかも地球温暖化係数 (GWP) が CO2 の 17 倍もあることから R-22(HCFC22) は国内に於いて補充分を残して新規分の製造は 21 年で中止されることが決定されているまた塩素を含まず ODP がゼロの代替冷媒 HFC 系フロンに関しても GWP が高いことから気候変動枠組条約第 3 回締結国会議 (COP3 京都会議,1997 年 12 月 ) で削減目標の対象物質に指定された一方フロンを使用せずに自然冷媒を用いたヒートポンプも開発され普及してきている自然冷媒としてはアンモニアプロパンイソブタン CO2 水空気などがあるがアンモニアを用いたヒートポンプや冷凍機プロパンやイソブタンを用いた家庭用冷蔵庫 CO2 冷媒を用いた給湯器であるエコキュートなどが産業用業務用家庭用として多くの実績を有するに至っているヒートポンプ用の冷媒について要約すると表 1のようになる CO2 冷媒は可燃性毒性がないため安全でありフロン冷媒に比べ地球温暖化への影響が極めて少ないそして CO2 冷媒を用いたヒートポンプは高圧側を超臨界状態とする遷臨界サイクルで運転することにより高効率で高温の加熱を行えるという大きな特徴を有する各種冷媒の環境影響を考えると表 1 に示すように代替フロンである R4 番台冷媒 (HFC) の GWP は CO2 の 15 倍以上となり例えば R44A を 1kg 大気に漏洩させた場合には CO2 を 3922kg 排出した場合と同等の地球温暖化影響がある事になる現在フロン類についてはフロン回収破壊法により回収が義務付けられており 27 年度における業務用冷凍空調機器廃棄時等の全フロン類の回収率は 32% HFC のみの回収率は 49% と推定されており 1) HFC のみを見ても 5% 以上が未回収という事になる

2 冷媒全般に言えることであるが HFC HCFC 系のフロン類に関してもまた自然冷媒に関しても使用から廃棄まで漏洩防止の徹底ならびに回収の徹底が今後益々要求される表 1 冷媒の特性 1) 冷媒 ODP GWP [1 年 ] 安全区分 CO2(R744) 1 低毒性 / 不燃自然冷媒アンモニア (R717) <1 高毒性 / 弱燃フロハン (R29) 3 低毒性 / 強燃イソフタン (R6a) 3 低毒性 / 強燃 HCFC R 低毒性 / 不燃 R134a 13 低毒性 / 不燃 HFC R44A 378 低毒性 / 不燃 R47C 165 低毒性 / 不燃 R41A 198 低毒性 / 不燃 ODP:Ozone Depletion Potential オゾン層破壊係数 GWP:Global Warming Potential 地球温暖化係数 1) shu-kaishuuryou.pdf 3. 水熱源エコキュート ( 冷水温水同時取り出しヒートポンプ ) エコキュートは凝縮器 ( ガスクーラ ) において凝縮温度が一定となるフロンアンモニア冷媒を使用したヒートポンプとは異なり図 1に示した通り温度が連続的に変化するため不可逆損失が小さいことから高効率で高温給湯が可能である T [ ] CO 2 冷媒加熱媒体 S [kj/(kg K)] T [ ] R134a 冷媒不可逆損失加熱媒体 S [kj/(kg K)] 図 1 高温供給熱交換器でのエントロピと温度変化このような優れた特性を持つ CO2 冷媒を用いたヒートポンプ給湯機エコキュートは 21 年に家庭用として販売開始され当社では 25 年より業務用エコキュートに販売参入したそれまでに商品化されたエコキュートは空気から熱を汲み上げて水を加熱し給湯する空気熱源ヒートポンプであった空気は入手が容易でありヒートポンプへの供給もファンで行うため配管設備が不要であるというメリットがあるが空気から採熱するための熱交換器が大きくなりまた外気温度低下時には性能が低下し採熱され温度が下がった空気は一般的に有効利用されていないという欠点を有していたこれらを背景に空気ではなく水を熱源として高効率高温給湯が可能な水熱源業務用エコキュートを商品化した以下に水熱源業務用エコキュートの主な特徴まとめて示す 3.1 冷温熱同時供給加熱側では 65 ~9 の給湯を行い同時に 17 ~-1 の冷水あるいはブラインによる冷熱供給が可能である 3.2 高効率温水と冷水 ( 冷ブライン ) を同時利用するので給湯能力と冷却能力の合算効果が得られ高効率となる

4 優れた環境性電気でお湯を沸かすため燃焼部がなく安全安心であり自然冷媒 CO2 を用いて高効率運転を行うため優れた環境性を発揮する 3.

3 例えば 17 の水を 65 まで加熱しながら 22 の温排水を地下水温度レベルの 17 まで冷却しこの 65 の温水と地下水温度レベルの 17 の冷温熱を同時利用した場合には COPt8. 以上の高効率運転が可能である 3.3 高出力コンパクトシンプルな内部構造自社製レシプロ圧縮機を採用し給湯能力はエコキュートとして国内最大級の 1kW 以上が可能であるまた本体設置面積は当社空気熱源業務用エコキュートの 1/2 となる 1.3m 2 とコンパクトであるまたデフロストが不要なため空気熱源と比較して内部構造はシンプルである 3.4 優れた環境性電気でお湯を沸かすため燃焼部がなく安全安心であり自然冷媒 CO2 を用いて高効率運転を行うため優れた環境性を発揮する 3.5 通年高温給水循環加温運転可能年間を通じて 9 出湯が可能なため殺菌が必要な市場に対して有効でありまた 7 貯湯と比較した場合に貯湯槽の設置スペース及び重量を 3% 減らす事ができる給湯給水入口温度の上限は 65 であり給水温度 65 の際に 9 出湯の循環加温運転が可能である本特長により給湯配管や貯湯槽放熱時のお湯の再加熱時に循環加温運転が可能であり電気ヒーター等の他の熱源機器が不要になる 3.6 用途に応じた給湯システムの構築本機は当社空気熱源業務用エコキュートと同様に貯湯槽容量を自由に選択できまた密閉型貯湯槽だけでなく開放型貯湯槽も選択できる 3.7 仕様水熱源業務用エコキュートは冷熱温度帯別に 3 タイプ用意している水熱源業務用エコキュートの仕様を表 2 に示す熱回収型は主に温排水を熱源として利用し温排水を井水温度レベルまで下げ再度冷却水として有効利用することも可能である冷水取出型は一般空調用に使用することを想定したタイプである冷却工程等の循環水を冷却すると同時に加熱殺菌用の給湯を供給することが可能となるまたブライン取出型も冷却冷蔵と同時に給湯が必要な食品工場や夜間氷蓄熱 + 夜間高温貯湯などの用途を想定している図 2 に水熱源業務用エコキュート外観図 3 に CO2 圧縮機 mayekawac2ht 外観示す図 2 水熱源業務用エコキュート外観図 3 CO2 圧縮機 mayekawac2ht 外観

4 表 2 水熱源業務用エコキュート仕様型式 HWW-2HTC タイプフライン取出型冷水取出型熱回収型冷却側温度 ( 入口出口 ) 給湯能力 kw 性能 1 冷却能力 kw 消費電力 kw 電源 3φAC2V 5Hz/6Hz 外形寸法 mm W1,14 L1,293 H1,919 重量 kg 1,13 半密閉型レシプロ式 2 気筒型式圧縮機 mayekawa C2HT 電動機呼称出力 kw 25 給湯側給水温度 5~4 (65 出湯時 ) 5~65 (9 出湯時 ) 使用温度範囲出湯温度 65~9 冷却側入口温度 -5~37 9~25 9~25 冷却側出口温度 -1~32 5~2 5~2 1 給水 17 出湯 65 の場合 3.8 水熱源業務用エコキュートの適用検討例業務用冷房給湯用途への適用大型病院等の年間冷房負荷および給湯負荷が存在する業務用途への適用を検討し他方式と比較する水熱源業務用エコキュートは給湯負荷基準で選定し同時に得られる冷熱は全て冷房に使用すると仮定した夜間の水熱源業務用エコキュート給湯能力余剰分は高温貯湯 (9 ) し同時に得られる冷熱を氷蓄熱し冷房に利用する水熱源業務用エコキュートの日中出湯温度を 65 とし夜間出湯温度は蓄熱槽容量小型化を考慮し 9 とした冷熱用途として冷房を想定し負荷側出入口温度を 12 7 に設定し水熱源業務用エコキュート冷却側出入口温度は日中 8 3 夜間は氷蓄熱を実施するため -5-9 とした図 4 に水熱源業務用エコキュート適用概略図を示すまた表 3 に設計条件及び水熱源業務用エコキュート能力を示す夜間 7 日中冷水往氷蓄熱槽 -5-9 水熱源業務用エコキュート 9 65 冷水復給湯給水貯湯槽 3 図 4 水熱源業務用エコキュート適用概略図 ( 業務用途 / 冷房給湯 )

5 表 3 設計条件及び水熱源業務用エコキュート能力水熱源業務用エコキュート能力 (1 台当り ) 設計条件給湯側温度冷却側温度給湯冷却圧縮機温度条件必要湯量給湯負荷給水出湯入口出口能力能力消費電力 m 3 /h kw kw kw kw 日中 :~18: 夜間 :~9: 表 3 の設計条件及び能力より水熱源業務用エコキュートのランニングコスト及び CO2 排出量を算出し他方式と比較した他方式として給湯機器を A 重油ボイラ都市ガスボイラ冷熱供給機器として空冷チラーを想定した表 4 に各方式の 1 日あたりの CO2 排出量とランニングコスト比較について示す表 4 各方式の 1 日あたりの CO2 排出量とランニングコスト比較 1,2,3 方式電気使用量 A 重油使用量都市カス使用量 CO2 排出量電気料金都市カス料金 A 重油料金ランニンクコスト kwh L Nm 3 kg-co2 円円円円水熱源業務用エコキュート , ,535 A 重油ホイラ ,884-8,449 11,333 カスホイラ ,884 7,419-1,33 1 CO 2 排出量原単位 2) 電気 :.339kg-CO 2 /kwh A 重油 :2.7kg-CO 2 /L 都市ガス :2.8kg-CO 2 /Nm 3 2 エネルギー料金電気 :12 円 /kwh( 蓄熱時 4.8 円 /kwh) A 重油 :65 円 /L 都市ガス :6 円 /Nm 3 3 発熱量 A 重油 :39.1MJ/L 都市ガス :41.1MJ/Nm 3 4 水熱源業務用エコキュートについては夜間貯湯日中移行分のみ蓄熱時電気単価適用 (22:~8:) 5 ボイラ効率 85% 空冷チラー COP 3.5 に設定表 4 より水熱源業務用エコキュートを 1 台導入した場合 A 重油ボイラを使用した場合と比較して 1 日当りの CO2 排出量は 286kg ランニングコストは約 6,8 円削減し削減率は CO2 排出量で 66.2% ランニングコストで 6.% であるなお熱源機器の年間稼働率を 8% と想定すると業務用エコキュートの導入によってランニングコストで年間約 2 万円 CO2 排出量は年間 83.5ton 低減可能となる食品殺菌 ( 加熱 ) 冷却工程への適用従来方式では加熱殺菌工程にスチームを供給し冷却工程ではチラーで冷却した冷水を循環しているパストクーラーに対して水熱源業務用エコキュートの適用を検討するパストクーラーへ投入される製品として表 5 に示すカップゼリーを想定した製品名製品温度処理量操業時間表 5 製品温度および処理量カップゼリー (24g) 投入時 1 ( 殺菌加熱 ) 85 ( 冷却 ) 23 5, 個 /hr 16hr/ 日

6 表 6 加熱冷却負荷工程供給温度負荷 kw 殺菌加熱冷却表 7 水熱源業務用エコキュートの能力給湯側温度冷却側温度給湯冷却圧縮機給水温度出湯温度入口温度出口温度能力能力消費電力 kw kw kw 表 6 の負荷条件及び表 7 の能力から水熱源業務用エコキュートの必要台数は 2 台となる表 7に示した水熱源業務用エコキュートのランニングコスト及び CO2 排出量を他方式と比較する他方式については給湯機器を重油ボイラガスボイラ冷熱供給機器として空冷チラーを想定した各エネルギーの単価及び CO2 排出量原単位は表 4 の値を採用した表 8に各方式の 1 日当りのランニングコストと CO2 排出量図 5 に水熱源業務用エコキュート適用概略図を示す表 8 各方式のランニングコストと CO2 排出量 (2 台設置操業時間 16hr/day) 方式電気使用量 A 重油使用量都市カス使用量 CO2 排出量電気料金都市カス料金 A 重油料金ランニンクコスト kwh L Nm 3 kg-co2 円円円円水熱源業務用エコキュート ,4 9,4 A 重油ホイラ ,114 15,983 21,97 カスホイラ ,114 14,36 19,15 1 ボイラ効率 85% 空冷チラー COP 3.7 に設定表 8 より水熱源業務用エコキュートを 2 台導入した場合にはA 重油ボイラを使用した場合と比較して 1 日 (16hr) 当りの CO2 排出量は 542.8kg ランニングコストは約 12,5 円削減し削減率は CO2 排出量で 67.1% ランニングコストで 57.1% である熱源機器の年間稼働日数を 25 日と仮定すると業務用エコキュートの導入によってランニングコストで年間約 312 万円 CO2 排出量は年間 135.7ton 低減可能となる 1 冷却負荷 98.6kW 加熱負荷 142.kW 水熱源業務用エコキュート冷却殺菌 L/min 15 製品 23 製品 85 製品 1 パストクーラ 3 排水 7.2L/min 28.7L/min 水熱源業務用エコキュートの設置台数は 2 台 L/min 補給水 ( 新水 ) 図 5 水熱源業務用エコキュート適用概略図 ( 産業用途食品工場 / 加熱冷却用途 )

7 4. CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置 4.1 CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置の概要熱風を用いた産業用乾燥装置には少量多品種に対応した通気式箱型乾燥器ベルト上に被乾燥材料を載せて移送しながら乾燥するバンド通気乾燥器下方より熱風を吹き込んで粉粒体を浮遊流動させながら乾燥させる流動層乾燥装置被乾燥材料をドラム内で回転させながら熱風を吹き込む回転乾燥装置など多様な方式があるまた要求される熱風温度は表 9 のように被乾燥材料に応じて様々であり食品や木材などの乾燥においては品質への影響を考慮して温度と共に湿度を調節する場合もある一方熱風を発生させるための熱源は重油ガスなどの燃焼ガスをそのまま乾燥に用いる直火方式熱交換器を備えた間接加熱炉により熱風を発生させる方式ボイラによる蒸気を熱源として熱風を発生させる方式電気ヒータで熱風を得る方式などがある一方ヒートポンプを熱源とする産業用乾燥装置は農水産物食品木材などにおいて既に実用化されてはいるが一般に 7 以下の比較的低温の乾燥用途に限定されている今回製品化を行ったヒートポンプシステムは乾燥装置におけるヒートポンプの適用範囲を拡大するため高温加熱に向いている CO 2 冷媒を用いて 12 までの熱風を発生させることができるものとしたまた乾燥室からの排気や工場内に存在する低温排熱を利用して高効率で熱風を発生させるものとし乾燥室に供給する熱風温度を精度良く調整できるシステムとした図 6 CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置の概要

表 9 被乾燥材料と熱風温度材料熱風温度材料熱風温度穀類 6 ふりかけ 1 顔料 6 有機薬品 12 医薬品 8 酸化チタン 13

ヒートポンプ式熱風発生装置の特徴表 12 CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置の仕様 CO2 ヒートポンプシステムの適用市場を表 1に示す

顕熱分離システムの採用事例が増加しているが潜熱処理としてのデシカント空調システムに応用することは

8 表 9 被乾燥材料と熱風温度材料熱風温度材料熱風温度穀類 6 ふりかけ 1 顔料 6 有機薬品 12 医薬品 8 酸化チタン 13 アミノ酸 8 酸化鉄 13 木材 ( 柱用 ) 8 樹脂 15 Tレジン 8 鉱石ペレット 15 短繊維 9 表 1 適用市場表 11 CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置の特徴表 12 CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置の仕様 CO2 ヒートポンプシステムの適用市場を表 1に示す産業用の各種加熱分野が主体であるが業務用分野等ではデシカント空調システムの再生熱源としても利用が可能である特に近年は空調分野において潜熱顕熱分離システムの採用事例が増加しているが潜熱処理としてのデシカント空調システムに応用することは建築物におけるエネルギー消費を抑制する上で効果が期待できる表 11には CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置の特徴を示すエネルギー消費量を約 8% CO2 排出量を約 7% 削減することが可能である

9 4.2 CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置の性能定格出力 25kW の圧縮機モータを搭載した CO2 ヒートポンプシステム1 台における加熱器の空気温度と風量の関係を図 7に加熱 COP(COPh) との関係を図 8に示すなお, 蒸発温度はヒートポンプの熱源の種類やシステムの運転状況によって様々であるため本図では蒸発温度が2 との2 種類について示したガスクーラの空気出口温度は圧縮機における吐出温度の設計仕様から 12 が上限である加熱 COP はエコキュートの場合と同様にガスクーラへの空気入口温度が高くなると冷媒出口温度が上昇してガスクーラにおけるエンタルピ差が小さくなるため加熱量が低下して COP は減少するまた空気出口温度を高くすると圧縮機吐出圧力を上げる必要があるため圧縮機の消費電力が増加して COP は低下することになるまた蒸発温度が 2 からになると COP が約 1. 低下するよってヒートポンプの熱源として乾燥室や工場内での排熱を利用するシステムや外気導入量が比較的多い乾燥システムが本システムに適していると言える空気入口温度 =6 1 風量 [Nm 3 /h] 5 2 風量 [Nm 3 /h] 空気入口温度 = 熱風供給温度 [ ] 熱風供給温度 [ ] (a) 蒸発温度 2 の場合 (b) 蒸発温度の場合図 7 加熱空気温度と風量の関係 COPh 空気入口温度 =6 COPh 空気入口温度 = 熱風供給温度 [ ] 熱風供給温度 [ ] (a) 蒸発温度 2 の場合 (b) 蒸発温度の場合図 8 加熱空気温度と加熱 COP の関係 4.3 CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置の適用検討例クリーンルームなどの工場空調用のデシカント空調機に対する適用を検討し他方式と比較するデシカント空調機はプレクーラーアフタークーラー等に冷熱を必要とし又空気を加熱して再生用に使用している CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置はヒートポンプシステムの特徴である加熱と冷却を同時に行うことができるためデシカント空調機に対する適用が可能であり熱源転換の可能性を有する本項ではデシカント空調機により外気を除湿し 2 の空気を空調用に供給するものとして CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置を用いて 6m3/h の空気を 2 から 8 まで再生用として加熱し同時に発生する冷熱は全てクーラー用の7 の冷水に使用すると想定した図 9にシステムフローの概略表 13 に設計条件と CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置能力を示す

10 再生用熱風 8 排気再生ファン CO 2 ヒートポンプ熱風発生ユニット外気 2 外気フレクーラーアフタクーラークリーンルーム等冷却による処理ファンデシカントローター除湿空気除湿と温度低下 ( 温度上昇 ) 図 9 CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置適用概略図 ( デシカント空調用途 / 加熱冷却 ) 表 13 設計条件及 CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置 ( ヒートポンプ 1 台 ) 設計条件 CO2 ヒートポンプ熱風発生装置能力再生用空気入相対湿絶対湿空気出冷水入冷水出加熱能冷却能消費電冷水供加熱風量口温度度度口温度口温度口温度力力力給量 COP M3/h % g/kg kw kw kw L/min 表 13 の設計条件及び能力より CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置のランニングコスト及び CO2 排出量を算出し他方式と比較した他方式として再生用熱源に蒸気を用いるとしてその蒸気を A 重油ボイラ都市ガスボイラで製造するとし冷熱供給機器として空冷チラーを想定した表 14 に各方式の 1 日あたりの CO2 排出量とランニングコスト比較について示す尚クリーンルームなどの工場空調では一般的に稼働時間が長く本項では 24 時間連続運転をする場合として検討した表 14 各方式の 1 日あたりの CO2 排出量とランニングコスト比較 1,2,3 方式電気使用量 A 重油使用量都市カス使用量 CO2 排出量電気料金都市カス料金 A 重油料金ランニンクコスト kwh L Nm 3 kg-co2 円円円円 CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置 , ,496 A 重油ホイラ ,817-2,953 28,77 カスホイラ ,817 18,4-26,217 1 CO 2 排出量原単位 2) 電気 :.339kg-CO 2 /kwh A 重油 :2.7kg-CO 2 /L 都市ガス :2.8kg-CO 2 /Nm 3 2 エネルギー料金電気 :12 円 /kwh( 蓄熱時 4.8 円 /kwh) A 重油 :65 円 /L 都市ガス :6 円 /Nm 3 3 発熱量 A 重油 :39.1MJ/L 都市ガス :41.1MJ/Nm 3 4 一日の稼働時間を常時空調の 24 時間に設定 5 ボイラ効率 85% 空冷チラー COP 3.5 に設定表 14 より CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置を 1 台導入した場合 A 重油ボイラを使用した場合と比較して 1 日当りの CO2 排出量は 851kg ランニングコストは約 2,2 円削減し削減率は CO2 排出量で 78% ランニングコストで 7.% である

11 なお熱源機器の年間稼働率を 4% と想定すると CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置の導入によってランニングコストで年間約 295 万円 CO2 排出量は年間 124.2ton 低減可能となる 4. 結言昨年から今年にかけて製品化して販売を開始した2 種類の CO2 ヒートポンプについてその特徴性能そして導入効果について紹介したいずれの CO2 ヒートポンプも従来の燃焼装置を代替補完することが可能な高効率を有しており今後産業用業務用分野にて導入が進み温室効果ガス排出削減に貢献することが期待される本稿で紹介したヒートポンプが顧客プロセスにおいてイノベーションの一端を担うことを願う次第である謝辞 CO2 ヒートポンプ式熱風発生装置は関西電力株式会社殿との共同開発である本開発に多大なご尽力を賜った関西電力株式会社殿各位に心からの謝意を表する参考文献 1) 町田明登 : 産業用自然冷媒冷凍システム, 建築設備と配管技術,Vol.44,No.1p,p ) 神戸雅範 : 地球温暖化対策の主役ヒートポンプ, エレクトロヒート第 27 巻第 4 号 ( 通巻 15 号 ) 3) 西田耕作, 門脇仁隆 : 産業用 CO2 ヒートホンフ乾燥システムの開発 28 日本冷凍空調学会年次大会講演論文集 2) 米田弘和 : 冷温同時取り出しエコキュートの紹介, 環境と新冷媒国際シンポジウム 28 講演論文集

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