HyperMegaパンフ2018_8
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- なおちか みおか
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2 01 Hyper-MEGA Hyper-MEGA 02
3 SUMMARY 4 03 Hyper-MEGA Hyper-MEGA 04
4 DESIGN α α α α α q 05 Hyper-MEGA Hyper-MEGA 06
5 DESIGN q 07 Hyper-MEGA Hyper-MEGA 08
6 METHOD 09 Hyper-MEGA Hyper-MEGA 10
7 EQUIPMENT Hyper-MEGA Hyper-MEGA 12
8 p 長期先端支持力 DESIGN 1 杭先端支持力 ( 長期 )Rpa(kN) 先端地盤砂質土 礫質土 拡大掘削 杭先端支持力係数 α 先端平均 N 値 N 節部径 Don (mm) φ440 φ500 φ600 φ650 φ700 φ800 φ900 φ1000 φ1100 φ1200 倍率 (φ ) (φ ) (φ ) (φ ) (φ ) (φ ) (φ ) (φ ) (φ ) (φ ) ω= ω= ω= ω= ω= ω= ω= ,045 1, ,105 1,399 1,727 2,090 2, ,095 1,269 1,658 2,099 2,591 3,136 3, ,244 1,460 1,693 2,211 2,799 3,455 4,181 4, ,079 1,555 1,825 2,116 2,764 3,498 4,319 5,226 6, ,003 1,295 1,866 2,190 2,539 3,317 4,198 5,183 6,272 7, ,196 1,403 1,627 2,126 2,691 3,322 4,019 4, ,107 1,594 1,871 2,170 2,834 3,588 4,429 5,359 6, ,071 1,384 1,993 2,339 2,713 3,543 4,485 5,537 6,699 7, ,286 1,661 2,392 2,807 3,255 4,252 5,382 6,644 8,039 9, ,238 1,453 1,685 2,201 2,786 3,440 4,162 4, ,146 1,651 1,937 2,247 2,935 3,715 4,586 5,549 6, ,109 1,433 2,064 2,422 2,809 3,669 4,644 5,733 6,937 8, ,331 1,720 2,476 2,906 3,371 4,403 5,572 6,880 8,324 9, ,334 1,566 1,816 2,372 3,002 3,707 4,485 5, ,235 1,779 2,088 2,421 3,163 4,003 4,942 5,980 7, ,196 1,544 2,224 2,610 3,027 3,954 5,004 6,178 7,475 8, ,435 1,853 2,669 3,132 3,632 4,745 6,005 7,414 8,971 10, ,026 1,478 1,735 2,012 2,628 3,327 4,107 4,970 5, ,060 1,369 1,971 2,313 2,683 3,505 4,436 5,476 6,626 7, ,325 1,711 2,464 2,892 3,354 4,381 5,545 6,846 8,283 9, ,590 2,053 2,957 3,470 4,025 5,257 6,654 8,215 9,940 11, ,129 1,625 1,908 2,212 2,890 3,657 4,516 5,464 6, ,165 1,505 2,167 2,544 2,950 3,853 4,877 6,021 7,285 8, ,457 1,881 2,709 3,180 3,688 4,817 6,096 7,526 9,107 10, ,748 2,258 3,251 3,816 4,425 5,780 7,315 9,032 10,928 13, ,304 1,684 2,425 2,847 3,301 4,312 5,458 6,738 8,153 9, ,739 2,246 3,234 3,796 4,402 5,750 7,277 8,984 10,871 12, ,174 2,807 4,043 4,745 5,503 7,187 9,097 11,231 13,589 16, ,609 3,369 4,851 5,694 6,603 8,625 10,916 13,477 16,307 19,407 Rpa = α NAp/3 ( 長期支持力 ) α = 240ω ω Ap = Don 2 π/4 (m 2 ) 先端地盤粘性土 拡大掘削杭先端先端平均節部径 Don (mm) 支持力係数 N 値 φ440 φ500 φ600 φ650 φ700 φ800 φ900 φ1000 φ1100 φ1200 倍率 α N (φ ) (φ ) (φ ) (φ ) (φ ) (φ ) (φ ) (φ ) (φ ) (φ ) , ,005 1,272 1,570 1,900 2,261 ω= ,154 1,507 1,908 2,356 2,850 3, ,130 1,327 1,539 2,010 2,544 3,141 3,801 4, ,413 1,659 1,924 2,513 3,180 3,926 4,751 5, ,144 1,648 1,934 2,243 2,930 3,708 4,578 5,540 6, ,048 1,231 1,427 1,864 2,360 2,913 3,525 4,195 ω= ,398 1,641 1,903 2,486 3,146 3,885 4,700 5, ,214 1,748 2,051 2,379 3,108 3,933 4,856 5,876 6, ,096 1,415 2,038 2,392 2,774 3,624 4,586 5,662 6,851 8, ,080 1,267 1,470 1,920 2,430 3,000 3,630 4,320 ω= ,000 1,440 1,690 1,960 2,560 3,240 4,000 4,840 5, ,250 1,800 2,112 2,450 3,200 4,050 5,000 6,050 7, ,128 1,457 2,098 2,463 2,856 3,731 4,722 5,830 7,054 8, ,153 1,353 1,570 2,050 2,595 3,204 3,877 4,614 ω= ,068 1,538 1,805 2,093 2,734 3,460 4,272 5,169 6, ,033 1,335 1,922 2,256 2,616 3,418 4,325 5,340 6,462 7, ,205 1,556 2,241 2,631 3,051 3,985 5,044 6,227 7,534 8, ,258 1,476 1,712 2,236 2,830 3,495 4,228 5,032 ω= ,165 1,677 1,968 2,283 2,982 3,774 4,660 5,638 6, ,127 1,456 2,097 2,461 2,854 3,728 4,718 5,825 7,048 8, ,314 1,697 2,445 2,869 3,328 4,346 5,501 6,791 8,218 9, ,365 1,602 1,858 2,427 3,072 3,793 4,590 5,462 ω= ,264 1,820 2,136 2,478 3,237 4,096 5,057 6,120 7, ,224 1,580 2,276 2,671 3,098 4,046 5,121 6,322 7,650 9, ,427 1,842 2,653 3,114 3,612 4,718 5,971 7,371 8,920 10, ,032 1,333 1,919 2,253 2,613 3,413 4,319 5,332 6,452 7,679 ω= ,376 1,777 2,559 3,004 3,484 4,550 5,759 7,110 8,603 10, ,720 2,222 3,199 3,755 4,355 5,688 7,199 8,888 10,754 12, ,006 2,590 3,730 4,378 5,078 6,632 8,394 10,363 12,539 14,923 Rpa = α NAp/3 ( 長期支持力 ) α = 210ω ω Ap = Don 2 π/4 (m 2 ) ( 砂質土 ) ( 粘性土 ) 14,000 12,000 10,000 8,000 6,000 4,000 2,000 先端支持力の考え方 Hyper-MEGA 工法の先端支持力は 杭先端から例 ) 砂質 礫質地盤の場合上方に2mの位置で評価しています ω αp αf α そのため先端支持力は Rpp: 最下端節部下面の支持 力 ( 下図の赤矢印 ) とRpf: 根固め部の周面摩擦力 ( 下 図の緑矢印 ) を足し合わせたものとなります そのため先端支持力係数 αも αp: 最下端節部下面の 支持力による係数とαf : 根固め部の周面摩擦力によ る係数を足し合わせたものとなります α=αp+αf 先端支持力は根固め部の周辺地盤へ伝達されます そのため先端平均 N 値は根固め部周面の地盤と杭先端 ( 根固め部先端 ) から下方の地盤を適切に評価することが重要となります Hyper-MEGA 工法は先端平均 N 値を適切に評価するために 下図に示すように NU とNLをそれぞれ計算し 重みをつけて先端平均 N 値を算出します NU: 根固め部周面の地盤の平均 N 値 NL: 杭先端 ( 根固め部先端 ) から下方の地盤の平均 N 値 部 力 支持力係数 αf 端 先端 ω=1.50(α=575) ω=1.30(α=472) ω=1.23(α=438) ω=1.00(α=330) (α=250) (Rpa=(250NAp)/3) 0 φ400 φ500 φ600 φ700 φ800 φ900 φ1000 φ1100 φ1200 D 拡大掘削径 (m) Ds Don+0.05(m) Don 節部径 (m) 端節部 支持力 支持力係数 αp 型 Don D R pf R pp レ ー 拡大 ( 大 α=250) 先端平均 N 値 =60( 砂質土 ) 58.3( 粘性土 ) として算 14,000 12,000 10,000 8,000 6,000 4,000 2,000 ω=1.50(α=483) ω=1.30(α=408) ω=1.23(α=382) ω=1.00(α=300) (α=250) (Rpa=(250NAp)/3) 0 φ400 φ500 φ600 φ700 φ800 φ900 φ1000 φ1100 φ1200 型 先端 の 砂質 質 粘土質 先端支持力 杭先端 2m 先端 性 掘長 (0 0.5m) 13 Hyper-MEGA Hyper-MEGA 14
9 DESIGN 2 杭周面摩擦力 ( 長期 )Rfa (kn) 標準型 3 杭周面摩擦力 ( 長期 )Rfa (kn) 膨張型 ストレート部 ( 節杭を使わない範囲 ) p ( 標準型 )/ ( 膨張型 )/ の 1m あたりの長期周面摩擦力 ( 杭 / 節部 ) レ ー 拡大 ( 大 ) ( 砂質土 ) ω= ω= ω=1.00 ω= ω=1.23 ω= (α=250) 150 (Rfsa=(10/5NsLsψ)/3) ( 粘性土 ) ω= ω=1.23 ω= ω=1.30 ω= ω=1.00 (α=250) 100 (Rfca=(1/2quLcψ)/3) 50 砂質土 1m あたりの杭周面摩擦力 Rfsa (kn/m) 砂質土 N 値 ストレート部杭径 D (mm) φ300 φ350 φ400 φ500 φ600 φ700 φ800 φ900 φ1000 φ1100 φ1200 Ns= Rfsa = (βnsls)ψ/3 ( 長期支持力 ) β = 5 ψ = D π Ls = 1(m) として計算 砂質土 1m あたりの杭周面摩擦力 Rfsa (kn/m) 砂質土 N 値 ストレート部杭径 D (mm) φ300 φ350 φ400 φ500 φ600 φ700 φ800 φ900 φ1000 φ1100 φ1200 Ns= Rfsa = (βnsls)ψ/3 ( 長期支持力 ) β = 8 ψ = D π Ls = 1(m) として計算 粘性土 1m あたりの杭周面摩擦力 Rfca (kn/m) 粘性土 qu (kn/m 2 ) ストレート部杭径 D (mm) φ300 φ350 φ400 φ500 φ600 φ700 φ800 φ900 φ1000 φ1100 φ1200 qu= Rfca = (γqulc)ψ/3 ( 長期支持力 ) γ = 0.7 ψ = D π Lc = 1(m) として計算 粘性土 1m あたりの杭周面摩擦力 Rfca (kn/m) 粘性土 qu (kn/m 2 ) ストレート部杭径 D (mm) φ300 φ350 φ400 φ500 φ600 φ700 φ800 φ900 φ1000 φ1100 φ1200 qu= Rfca = (γqulc)ψ/3 ( 長期支持力 ) γ = 0.9 ψ = D π Lc = 1(m) として計算 節部 砂質土 1m あたりの杭周面摩擦力 Rfsa (kn/m) 砂質土 N 値 ストレート部 ( 節杭を使わない範囲 )節部径 Do (mm) φ440 φ500 φ550 φ600 φ650 φ700 φ800 φ900 φ1000 φ1100 φ1200 Ns= ω 30.1 ω 33.1 ω 36.1 ω 39.1 ω 42.1 ω 48.1 ω 54.1 ω 60.2 ω 66.2 ω 72.2 ω ω 44.5 ω 48.9 ω 53.4 ω 57.8 ω 62.3 ω 71.2 ω 80.1 ω 89.0 ω 97.9 ω ω ω 58.9 ω 64.7 ω 70.6 ω 76.5 ω 82.4 ω 94.2 ω ω ω ω ω ω 73.3 ω 80.6 ω 87.9 ω 95.2 ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω Rfsa = (βnsls)ψ/3 ( 長期支持力 ) βns = (30+5.5Ns)ω ψ = Do π Ls = 1(m) として計算 節部 砂質土 1m あたりの杭周面摩擦力 Rfsa (kn/m) 砂質土 N 値 節部径 Do (mm) φ440 φ500 φ550 φ600 φ650 φ700 φ800 φ900 φ1000 φ1100 φ1200 Ns= ω 24.8 ω 27.3 ω 29.8 ω 32.3 ω 34.8 ω 39.7 ω 44.7 ω 49.7 ω 54.7 ω 59.6 ω ω 49.7 ω 54.7 ω 59.6 ω 64.6 ω 69.6 ω 79.5 ω 89.5 ω 99.4 ω ω ω ω 74.6 ω 82.0 ω 89.5 ω 96.9 ω ω ω ω ω ω ω ω 99.4 ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω Rfsa = (βnsls)ψ/3 ( 長期支持力 ) β = 9.5ω ψ = Do π Ls = 1(m) として計算 粘性土 1m あたりの杭周面摩擦力 Rfca (kn/m) 粘性土 qu (kn/m 2 ) 節部径 Do (mm) φ440 φ500 φ550 φ600 φ650 φ700 φ800 φ900 φ1000 φ1100 φ1200 qu= ω 13.0 ω 14.3 ω 15.7 ω 17.0 ω 18.3 ω 20.9 ω 23.5 ω 26.1 ω 28.7 ω 31.4 ω ω 23.5 ω 25.9 ω 28.2 ω 30.6 ω 32.9 ω 37.6 ω 42.4 ω 47.1 ω 51.8 ω 56.5 ω ω 36.6 ω 40.3 ω 43.9 ω 47.6 ω 51.3 ω 58.6 ω 65.9 ω 73.3 ω 80.6 ω 87.9 ω ω 49.7 ω 54.7 ω 59.6 ω 64.6 ω 69.6 ω 79.5 ω 89.5 ω 99.4 ω ω ω ω 62.8 ω 69.1 ω 75.3 ω 81.6 ω 87.9 ω ω ω ω ω ω Rfca = (γqulc)ψ/3 ( 長期支持力 ) γqu = (20+0.5qu)ω ψ = Do π Lc = 1(m) として計算 粘性土 1m あたりの杭周面摩擦力 Rfca (kn/m) 粘性土 qu (kn/m 2 ) 節部径 Do (mm) φ440 φ500 φ550 φ600 φ650 φ700 φ800 φ900 φ1000 φ1100 φ1200 qu= ω 5.2 ω 5.7 ω 6.2 ω 6.8 ω 7.3 ω 8.3 ω 9.4 ω 10.4 ω 11.5 ω 12.5 ω ω 26.1 ω 28.7 ω 31.4 ω 34.0 ω 36.6 ω 41.8 ω 47.1 ω 52.3 ω 57.5 ω 62.8 ω ω 52.3 ω 57.5 ω 62.8 ω 68.0 ω 73.3 ω 83.7 ω 94.2 ω ω ω ω ω 78.5 ω 86.3 ω 94.2 ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω ω Rfca = (γqulc)ψ/3 ( 長期支持力 ) γ = 1.0ω ψ = Do π Lc = 1(m) として計算 Hyper-MEGA Hyper-MEGA 16
10 OPTION 17 Hyper-MEGA Hyper-MEGA 18
保 証 最 低 基 準
保証最低基準 Ver.1.1 ( 平成 26 年 5 月 ) 一般社団法人九十九 1. 地盤調査地盤調査は 原則として標準貫入試験または JISに定めるスウェーデン式サウンディング試験 (SWS 試験 ) とする SWS 試験により支持層の層厚が確認できない場合は 発注者等と協議の上 他の適切な地盤調査方法を選択し 基礎地盤を確認 把握する また 産業廃棄物 自然含水比 400% を超える有機質土
O1-1 O1-2 O1-3 O1-4 O1-5 O1-6
O1-1 O1-2 O1-3 O1-4 O1-5 O1-6 O1-7 O1-8 O1-9 O1-10 O1-11 O1-12 O1-13 O1-14 O1-15 O1-16 O1-17 O1-18 O1-19 O1-20 O1-21 O1-22 O1-23 O1-24 O1-25 O1-26 O1-27 O1-28 O1-29 O1-30 O1-31 O1-32 O1-33 O1-34 O1-35
1 911 9001030 9:00 A B C D E F G H I J K L M 1A0900 1B0900 1C0900 1D0900 1E0900 1F0900 1G0900 1H0900 1I0900 1J0900 1K0900 1L0900 1M0900 9:15 1A0915 1B0915 1C0915 1D0915 1E0915 1F0915 1G0915 1H0915 1I0915
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第 23 回土木鋼構造研究シンポジウム 2019.3.19 TKP ガーデンシティ PREMIUM 京橋 東南アジア地域における 杭基礎への鋼管杭導入 に関する研究 東京理科大学菊池喜昭 はじめに 今後の東南アジア地域での鋼管杭の普及への期待 これまではコンクリート杭が主流 港湾エリアで鋼管杭を使うことのメリット 大径, 長尺杭が容易に作製できる コンクリートの腐食問題, 曲げに対する余裕 これまでに,
杭の事前打ち込み解析
杭の事前打ち込み解析 株式会社シーズエンジニアリング はじめに杭の事前打込み解析 ( : Pile Driving Prediction) は, ハンマー打撃時の杭の挙動と地盤抵抗をシミュレートする解析方法である 打ち込み工法の妥当性を検討する方法で, 杭施工に最適なハンマー, 杭の肉厚 材質等の仕様等を決めることができる < 特徴 > 杭施工に最適なハンマーを選定することができる 杭の肉厚 材質等の仕様を選定することができる
ｎｓｇ０４－２８／ｋｙ２０８６８４３５６１０００４３０７７
δ!!! μ μ μ γ UBE3A Ube3a Ube3a δ !!!! α α α α α α α α α α μ μ α β α β β !!!!!!!! μ! Suncus murinus μ Ω! π μ Ω in vivo! μ μ μ!!! ! in situ! in vivo δ δ !!!!!!!!!! ! in vivo Orexin-Arch Orexin-Arch !!
（１）基礎の設計に関する基本事項
(1) qa 50kN/m 2 qa 13 1113 1 (2) (3) (2) 50 qa 100kN/m 2 13 1113 1 (3) qa 100kN/m 2 qa 120kN/m 2 (1) qa 300kN/m 2 qa 13 1113 1 (2) (2) qa 300 kn/m 2 qa 1000kN/m 2 38 3 50 30 3 /10m 42 1 13 1113 5 6 30
1. z dr er r sinθ dϕ eϕ r dθ eθ dr θ dr dθ r x 0 ϕ r sinθ dϕ r sinθ dϕ y dr dr er r dθ eθ r sinθ dϕ eϕ 2. (r, θ, φ) 2 dr 1 h r dr 1 e r h θ dθ 1 e θ h
IB IIA 1 1 r, θ, φ 1 (r, θ, φ)., r, θ, φ 0 r
85 4
85 4 86 Copright c 005 Kumanekosha 4.1 ( ) ( t ) t, t 4.1.1 t Step! (Step 1) (, 0) (Step ) ±V t (, t) I Check! P P V t π 54 t = 0 + V (, t) π θ : = θ : π ) θ = π ± sin ± cos t = 0 (, 0) = sin π V + t +V
Microsoft Word - KT-基礎Ver1.0変更点.doc
KT- 基礎 Ver 1.0 変更点の説明 (2017 年 6 月 ) ( 株 ) 構造システム製品 & サポート部門 FAX 03-5978-6780 bus-support@kozo.co.jp 弊社製品をご愛用いただき誠にありがとうございます 製品の改良点 変更点などについてつぎの資料で説明します Ver 1.0.0.19:(2017 年 6 月 12 日更新 ) (1)( 株 ) 東部の認定工法を追加しました
2 2 1?? 2 1 1, 2 1, 2 1, 2, 3,... 1, 2 1, 3? , 2 2, 3? k, l m, n k, l m, n kn > ml...? 2 m, n n m
2009 IA I 22, 23, 24, 25, 26, 27 4 21 1 1 2 1! 4, 5 1? 50 1 2 1 1 2 1 4 2 2 2 1?? 2 1 1, 2 1, 2 1, 2, 3,... 1, 2 1, 3? 2 1 3 1 2 1 1, 2 2, 3? 2 1 3 2 3 2 k, l m, n k, l m, n kn > ml...? 2 m, n n m 3 2
N cos s s cos ψ e e e e 3 3 e e 3 e 3 e
3 3 5 5 5 3 3 7 5 33 5 33 9 5 8 > e > f U f U u u > u ue u e u ue u ue u e u e u u e u u e u N cos s s cos ψ e e e e 3 3 e e 3 e 3 e 3 > A A > A E A f A A f A [ ] f A A e > > A e[ ] > f A E A < < f ; >
研修コーナー
l l l l l l l l l l l α α β l µ l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l
はじめに
高支持力埋込み杭の根固め部の施工管理方法の提案 ( 概要版 ) 1. はじめに (1) 高支持力埋込み杭の開発 高支持力埋込み杭 には明確な定義がないが ここでは 既製コンクリート杭 鋼管杭であって その先端支持力係数 αが一般の埋込み杭の上限値 250 より大きいものを指している 既製コンクリート杭 鋼管杭の支持力は 建築基準法に基づく建設省告示 111 号で定められていた また それ以上の支持力を持つ杭が建築基準法第
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1 基礎設計書 山田太郎様邸新築工事 2014 年 7 月 1 日 株式会社設計室ソイル 目次 2 1 建物条件 2 1-1 建物概要 2 1-2 平面図 2 1-2-1 基礎の節点座標 3 1-2-2 基礎外周の節点番号 3 1-2-3 スラブを示す4 点の節点番号 3 1-3 荷重条件 4 1-3-1 基礎寸法 4 1-3-2 荷重条件 4 2 スウェーデン式サウンディング試験 5 2-1 調査点
zsj2017 (Toyama) program.pdf
88 th Annual Meeting of the Zoological Society of Japan Abstracts 88 th Annual Meeting of the Zoological Society of Japan Abstracts 88 th Annual Meeting of the Zoological Society of Japan Abstracts 88
88 th Annual Meeting of the Zoological Society of Japan Abstracts 88 th Annual Meeting of the Zoological Society of Japan Abstracts 88 th Annual Meeting of the Zoological Society of Japan Abstracts 88
_170825_<52D5><7269><5B66><4F1A>_<6821><4E86><5F8C><4FEE><6B63>_<518A><5B50><4F53><FF08><5168><9801><FF09>.pdf
88 th Annual Meeting of the Zoological Society of Japan Abstracts 88 th Annual Meeting of the Zoological Society of Japan Abstracts 88 th Annual Meeting of the Zoological Society of Japan Abstracts 88
LLG-R8.Nisus.pdf
d M d t = γ M H + α M d M d t M γ [ 1/ ( Oe sec) ] α γ γ = gµ B h g g µ B h / π γ g = γ = 1.76 10 [ 7 1/ ( Oe sec) ] α α = λ γ λ λ λ α γ α α H α = γ H ω ω H α α H K K H K / M 1 1 > 0 α 1 M > 0 γ α γ =
_0212_68<5A66><4EBA><79D1>_<6821><4E86><FF08><30C8><30F3><30DC><306A><3057><FF09>.pdf
- 1-128 - 2 -
127 - 1-128 - 2 - - 3-129 - 4 - 2-5 - 130-6 - - 7-131 - 8 - - 9-132 - 10 - 6041 3 () 1 ( ) () 6041 (1010) 1041 (192) 1941 () 2 (1) (2) (3) () 3 1 1 () 4 2 () 5 1 2 3 4 () 6 () 7-11 - 133-12 - 134 135 136
4174 20106 2 () 19 21 18 20 I 4124 4124 : 1. 1 2. 3 2.1... 3 2.2... 4 2.3... 9 2.4... 9 3. 10 3.1... 10 3.2... 11 3.3... 14 4. 16 4.1... 16 4.2... 18 4.3 I... 22 4.4 I... 23 5. 25 5.1... 25 5.2... 33
第86回日本感染症学会総会学術集会後抄録（I）
κ κ κ κ κ κ μ μ β β β γ α α β β γ α β α α α γ α β β γ μ β β μ μ α ββ β β β β β β β β β β β β β β β β β β γ β μ μ μ μμ μ μ μ μ β β μ μ μ μ μ μ μ μ μ μ μ μ μ μ β
POWER-直接基礎Ⅱの出力例（表形式）
page < 出力例 > 地盤の支持力の計算 S01 (1F Y1@X1 ) BxL hf hw C,O r2 r1 基礎底面の形状 長方形 基礎最小幅 B 1.20 (m) 基礎の長さ L 2.60 (m) 基礎下端の深さ hf GL- 1.20 (m) 地下水位 hw GL- 3.90 (m) 根入れ深さ Df 1.20 (m) 土質定数 砂層 基礎下の土重量 γ1 18.14 (kn/m 3
<4D F736F F D2081A E682568FCD926E94D592B28DB E94D589FC97C78C7689E62E646F63>
第 7 章 地盤調査 地盤改良計画 第 1 節地盤調査 1 地盤調査擁壁の構造計算や大規模盛土造成地の斜面安定計算等に用いる土質定数を求める場合は 平成 13 年 7 月 2 日国土交通省告示第 1113 号地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を求めるための地盤調査の方法並びにその結果に基づき地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を定める方法等を定める件 ( 以下 この章において 告示 という
<4D F736F F D B95CA DBB8EBF816A>
( 別添 ) (1) 地盤の許容支持力および適用範囲 1. 本工法により施工される基礎ぐいの許容支持力を定める際に求める長期並びに短期に生ずる力に対する地盤の許容支持力 1) 長期に生ずる力に対する地盤の許容支持力 (kn) Ra= 1 3 {α Ap+(β Ns - Ls+γ qu - Lc)ψ} (1.1) N- 2) 短期に生ずる力に対する地盤の許容支持力 Ra= 2 3 {α Ap+(β Ns
Lecture 12. Properties of Expanders
Lecture 12. Properties of Expanders M2 Mitsuru Kusumoto Kyoto University 2013/10/29 Preliminalies G = (V, E) L G : A G : 0 = λ 1 λ 2 λ n : L G ψ 1,..., ψ n : L G µ 1 µ 2 µ n : A G ϕ 1,..., ϕ n : A G (Lecture
- 1 - 2 ç 21,464 5.1% 7,743 112 11,260 2,349 36.1% 0.5% 52.5% 10.9% 1,039 0.2% 0 1 84 954 0.0% 0.1% 8.1% 91.8% 2,829 0.7% 1,274 1,035 496 24 45.0% 36.6% 17.5% 0.8% 24,886 5.9% 9,661 717 6,350 8,203 38.8%
(1) 1.1
1 1 1.1 1.1.1 1.1 ( ) ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) 2 1 1.1.2 (1) 1.1 1.1 3 (2) 1.2 4 1 (3) 1.3 ( ) ( ) (4) 1.1 5 (5) ( ) 1.4 6 1 (6) 1.5 (7) ( ) (8) 1.1 7 1.1.3
Microsoft Word - CTCWEB講座（4章照査）0419.doc
1912 1914 3 58 16 1 58 2 16 3 4 62 61 4 16 1 16 1914 ( 3) 1955 (30) 1961 (36) 1965 (40) 1970 (45) 1983 (58) 1992 ( 4) 1999 (11) 2004 (16) 2 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 10 2 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22
KT- 基礎 Ver 1.0 変更点の説明 (2019 年 10 月 ) ( 株 ) 構造システム製品 & サポート部門 FAX 弊社製品をご愛用いただき誠にありがとうございます 製品の改良点 変更点などについてつぎの資料で説明
KT- 基礎 Ver 1.0 変更点の説明 (2019 年 10 月 ) ( 株 ) 構造システム製品 & サポート部門 FAX 03-5978-6780 bus-support@kozo.co.jp 弊社製品をご愛用いただき誠にありがとうございます 製品の改良点 変更点などについてつぎの資料で説明します Ver 1.0.0.21:( 2019 年 10 月 7 日更新 ) 機能追加 (1) ( 一社
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0 ( L CONTENTS 0 . sin(-x-sinx, (-x(x, sin(90-xx,(90-xsinx sin(80-xsinx,(80-x-x ( sin{90-(ωφ}(ωφ. :n :m.0 m.0 n tn. 0 n.0 tn ω m :n.0n tn n.0 tn.0 m c ω sinω c ω c tnω ecω sin ω ω sin c ω c ω tn c tn ω
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- k k k = y. k = ky. y du dx = ε ux ( ) ux ( ) = ax+ b x u() = ; u( ) = AE u() = b= u () = a= ; a= d x du ε x = = = dx dx N = σ da = E ε da = EA ε A x A x x - σ x σ x = Eε x N = EAε x = EA = N = EA k =
koji07-01.dvi
2007 I II III 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7 5 10 19 (!) 1938 70 21? 1 1 2 1 2 2 1! 4, 5 1? 50 1 2 1 1 2 2 1?? 2 1 1, 2 1, 2 1, 2, 3,... 3 1, 2 1, 3? 2 1 3 1 2 1 1, 2 2, 3? 2 1 3 2 3 2 k,l m, n k,l m, n kn > ml...?
Super Build／宅造擁壁 出力例１
宅造擁壁構造計算書 使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例 壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00
平成20年5月 協会創立50年の歩み 海の安全と環境保全を目指して 友國八郎 海上保安庁 長官 岩崎貞二 日本船主協会 会長 前川弘幸 JF全国漁業協同組合連合会 代表理事会長 服部郁弘 日本船長協会 会長 森本靖之 日本船舶機関士協会 会長 大内博文 航海訓練所 練習船船長 竹本孝弘 第二管区海上保安本部長 梅田宜弘
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8- My + Cy + Ky = f () t 8. C f () t ( t) = Ψq( t) () t = Ψq () t () t = Ψq () t = ( q q ) ; = [ ] y y y q Ψ φ φ φ = ( ϕ, ϕ, ϕ,3 ) 8. ψ Ψ MΨq + Ψ CΨq + Ψ KΨq = Ψ f ( t) Ψ MΨ = I; Ψ CΨ = C; Ψ KΨ = Λ; q
【論文】
琉球石灰岩を支持層とする港湾構造物基礎の設計 施工技術について 具志良太 1 1 那覇港湾 空港整備事務所 ( 91-1 那覇市港町 2-6-11) 那覇港内に分布する琉球石灰岩は砂礫状 ~ 塊状コアで採取され,N 値のばらつきが大きく, また空洞が存在する問題がある. また, 琉球石灰岩の層厚は海域で最大 6m が確認されている. 構造物の支持層はこれを貫通して下部の島尻層とすることが多いが,6m
128 3 II S 1, S 2 Φ 1, Φ 2 Φ 1 = { B( r) n( r)}ds S 1 Φ 2 = { B( r) n( r)}ds (3.3) S 2 S S 1 +S 2 { B( r) n( r)}ds = 0 (3.4) S 1, S 2 { B( r) n( r)}ds
127 3 II 3.1 3.1.1 Φ(t) ϕ em = dφ dt (3.1) B( r) Φ = { B( r) n( r)}ds (3.2) S S n( r) Φ 128 3 II S 1, S 2 Φ 1, Φ 2 Φ 1 = { B( r) n( r)}ds S 1 Φ 2 = { B( r) n( r)}ds (3.3) S 2 S S 1 +S 2 { B( r) n( r)}ds
II No.01 [n/2] [1]H n (x) H n (x) = ( 1) r n! r!(n 2r)! (2x)n 2r. r=0 [2]H n (x) n,, H n ( x) = ( 1) n H n (x). [3] H n (x) = ( 1) n dn x2 e dx n e x2
![II No.01 [n/2] [1]H n (x) H n (x) = ( 1) r n! r!(n 2r)! (2x)n 2r. r=0 [2]H n (x) n,, H n ( x) = ( 1) n H n (x). [3] H n (x) = ( 1) n dn x2 e dx n e x2](/thumbs/101/149159646.jpg "II No.01 [n/2] [1]H n (x) H n (x) = ( 1) r n! r!(n 2r)! (2x)n 2r. r=0 [2]H n (x) n,, H n ( x) = ( 1) n H n (x). [3] H n (x) = ( 1) n dn x2 e dx n e x2")
II No.1 [n/] [1]H n x) H n x) = 1) r n! r!n r)! x)n r r= []H n x) n,, H n x) = 1) n H n x) [3] H n x) = 1) n dn x e dx n e x [4] H n+1 x) = xh n x) nh n 1 x) ) d dx x H n x) = H n+1 x) d dx H nx) = nh
1 (Berry,1975) 2-6 p (S πr 2 )p πr 2 p 2πRγ p p = 2γ R (2.5).1-1 : : : : ( ).2 α, β α, β () X S = X X α X β (.1) 1 2
2005 9/8-11 2 2.2 ( 2-5) γ ( ) γ cos θ 2πr πρhr 2 g h = 2γ cos θ ρgr (2.1) γ = ρgrh (2.2) 2 cos θ θ cos θ = 1 (2.2) γ = 1 ρgrh (2.) 2 2. p p ρgh p ( ) p p = p ρgh (2.) h p p = 2γ r 1 1 (Berry,1975) 2-6
zz + 3i(z z) + 5 = 0 + i z + i = z 2i z z z y zz + 3i (z z) + 5 = 0 (z 3i) (z + 3i) = 9 5 = 4 z 3i = 2 (3i) zz i (z z) + 1 = a 2 {
04 zz + iz z) + 5 = 0 + i z + i = z i z z z 970 0 y zz + i z z) + 5 = 0 z i) z + i) = 9 5 = 4 z i = i) zz i z z) + = a {zz + i z z) + 4} a ) zz + a + ) z z) + 4a = 0 4a a = 5 a = x i) i) : c Darumafactory
ψ(, v = u + v = (5.1 u = ψ, v = ψ (5.2 ψ 2 P P F ig.23 ds d d n P flow v : d/ds = (d/ds, d/ds 9 n=(d/ds, d/ds ds 2 = d 2 d v n P ψ( ψ
KENZOU 28 8 9 9/6 4 1 2 3 4 2 2 5 2 2 5.1............................................. 2 5.2......................................... 3 5.2.1........................................ 3 5.2.2...............................
untitled
( 9:: 3:6: (k 3 45 k F m tan 45 k 45 k F m tan S S F m tan( 6.8k tan k F m ( + k tan 373 S S + Σ Σ 3 + Σ os( sin( + Σ sin( os( + sin( os( p z ( γ z + K pzdz γ + K γ K + γ + 9 ( 9 (+ sin( sin { 9 ( } 4
橡博論表紙.PDF
Study on Retaining Wall Design For Circular Deep Shaft Undergoing Lateral Pressure During Construction 2003 3 Study on Retaining Wall Design For Circular Deep Shaft Undergoing Lateral Pressure During Construction
Microsoft Word - 8章8.1_8.2_重力式1,2.docx
48 49 8. 重力式擁壁の計算算例その 8.. 設計計条件 () 重要要度区分道路幅幅員が広く, 擁壁が万一損傷したとしても交通機能への影影響は少ないため, 重要度区区分は 重要度 とする () 要求求性能常時の作用 : 性能 レベル 地震動の作用 : 性能 レベル 地震動の作用 : 性能 3 (3) 構造造寸法形状寸寸法 : 図 8.. を参照照のこと ブロック長 L8m (4) 上載載荷重
τ τ
1 1 1.1 1.1.1 τ τ 2 1 1.1.2 1.1 1.1 µ ν M φ ν end ξ µ ν end ψ ψ = µ + ν end φ ν = 1 2 (µφ + ν end) ξ = ν (µ + ν end ) + 1 1.1 3 6.18 a b 1.2 a b 1.1.3 1.1.3.1 f R{A f } A f 1 B R{AB f 1 } COOH A OH B 1.3
パソコン接続マニュアル P-01F 日本語
P-01F 1 2 3 4 5 1 2 +m1111 1 2 3 4 5 6 6 1 1 111 2 1 3 1 1 1 2 1 7 3 8 1 2 1 111 3 4 5 9 1 m111 m1111 c 2 3 4 5 10 1 1 111 2 1 3 1 1 1 2 1 3 1 m111 m1111 2 3 1 11 12 1 2 3 1 2 3 13 1 2 3 4 5 14 6 7 8 9
PowerPoint プレゼンテーション
003.10.3 003.10.8 Y 1 0031016 B4(4 3 B4,1 M 0 C,Q 0. M,Q 1.- MQ 003/10/16 10/8 Girder BeamColumn Foundation SlabWall Girder BeamColumn Foundation SlabWall 1.-1 5mm 0 kn/m 3 0.05m=0.5 kn/m 60mm 18 kn/m
(1.2) T D = 0 T = D = 30 kn 1.2 (1.4) 2F W = 0 F = W/2 = 300 kn/2 = 150 kn 1.3 (1.9) R = W 1 + W 2 = = 1100 N. (1.9) W 2 b W 1 a = 0
1 1 1.1 1.) T D = T = D = kn 1. 1.4) F W = F = W/ = kn/ = 15 kn 1. 1.9) R = W 1 + W = 6 + 5 = 11 N. 1.9) W b W 1 a = a = W /W 1 )b = 5/6) = 5 cm 1.4 AB AC P 1, P x, y x, y y x 1.4.) P sin 6 + P 1 sin 45
(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH
small_ECOPA_H1_H4_2017may
第三者機関による認証 建築分野 基礎構造 建築 土木工法 NSエコパイルの許容支持力については 旧建 杭径mm Dp mm 羽根径比 NSエコパイルの引抜き方向の許容支持力につ 中小径NSエコパイルの引抜 方向の許容支持 築 基 準法第条の規 定に基づく建設 大臣認 Rd. 鋳鋼羽根の適用については(社)建 いては(一財)ベターリビングの評定を取得して 力については 一財 日本建 築 総合試 験 所の
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. 96. 99. ( 000 SIC SIC N88 SIC for Windows95 6 6 3 0 . amano No.008 6. 6.. z σ v σ v γ z (6. σ 0 (a (b 6. (b 0 0 0 6. σ σ v σ σ 0 / v σ v γ z σ σ 0 σ v 0γ z σ / σ ν /( ν, ν ( 0 0.5 0.0 0 v sinφ, φ 0 (6.
振動工学に基礎
Ky Words. ω. ω.3 osω snω.4 ω snω ω osω.5 .6 ω osω snω.7 ω ω ( sn( ω φ.7 ( ω os( ω φ.8 ω ( ω sn( ω φ.9 ω anφ / ω ω φ ω T ω T s π T π. ω Hz ω. T π π rad/s π ω π T. T ω φ 6. 6. 4. 4... -... -. -4. -4. -6.
x () g(x) = f(t) dt f(x), F (x) 3x () g(x) g (x) f(x), F (x) (3) h(x) = x 3x tf(t) dt.9 = {(x, y) ; x, y, x + y } f(x, y) = xy( x y). h (x) f(x), F (x
[ ] IC. f(x) = e x () f(x) f (x) () lim f(x) lim f(x) x + x (3) lim f(x) lim f(x) x + x (4) y = f(x) ( ) ( s46). < a < () a () lim a log xdx a log xdx ( ) n (3) lim log k log n n n k=.3 z = log(x + y ),
1 (Contents) (1) Beginning of the Universe, Dark Energy and Dark Matter Noboru NAKANISHI 2 2. Problem of Heat Exchanger (1) Kenji
8 4 2018 6 2018 6 7 1 (Contents) 1. 2 2. (1) 22 3. 31 1. Beginning of the Universe, Dark Energy and Dark Matter Noboru NAKANISHI 2 2. Problem of Heat Exchanger (1) Kenji SETO 22 3. Editorial Comments Tadashi
Netcommunity SYSTEM X7000 IPコードレス電話機 取扱説明書
4 5 6 7 8 9 . 4 DS 0 4 5 4 4 4 5 5 6 7 8 9 0 4 5 6 7 8 9 4 5 6 4 0 4 4 4 4 5 6 7 8 9 40 4 4 4 4 44 45 4 6 7 5 46 47 4 5 6 48 49 50 5 4 5 4 5 6 5 5 6 4 54 4 5 6 7 55 5 6 4 56 4 5 6 57 4 5 6 7 58 4
.A. D.S
1999-1- .A. D.S 1996 2001 1999-2- -3- 1 p.16 17 18 19 2-4- 1-5- 1~2 1~2 2 5 1 34 2 10 3 2.6 2.85 3.05 2.9 2.9 3.16 4 7 9 9 17 9 25 10 3 10 8 10 17 10 18 10 22 11 29-6- 1 p.1-7- p.5-8- p.9 10 12 13-9- 2
http://www.ike-dyn.ritsumei.ac.jp/ hyoo/wave.html 1 1, 5 3 1.1 1..................................... 3 1.2 5.1................................... 4 1.3.......................... 5 1.4 5.2, 5.3....................
<926E906B8E9E2D958282AB8FE382AA82E882CC8C9F93A22E626376>
ボックスカルバートの地震時設計 浮き上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動 レベル () 概要図 400 3900 3000 3000 4000 (3) ボックスカルバート条件 ) 寸法諸元形状 内幅 B(mm) 内高 H(mm) 頂版厚 T(mm) 底版厚 T(mm) 左側壁厚 T3(mm) 右側壁厚 T4(mm) 外幅 B0(mm) 外高 H0(mm) 頂版ハンチ高 C(mm) 底版ハンチ高
7 π L int = gψ(x)ψ(x)φ(x) + (7.4) [ ] p ψ N = n (7.5) π (π +,π 0,π ) ψ (σ, σ, σ )ψ ( A) σ τ ( L int = gψψφ g N τ ) N π * ) (7.6) π π = (π, π, π ) π ±
![7 π L int = gψ(x)ψ(x)φ(x) + (7.4) [ ] p ψ N = n (7.5) π (π +,π 0,π ) ψ (σ, σ, σ )ψ ( A) σ τ ( L int = gψψφ g N τ ) N π * ) (7.6) π π = (π, π, π ) π ±](/thumbs/91/106462075.jpg "7 π L int = gψ(x)ψ(x)φ(x) + (7.4) [ ] p ψ N = n (7.5) π (π +,π 0,π ) ψ (σ, σ, σ )ψ ( A) σ τ ( L int = gψψφ g N τ ) N π * ) (7.6) π π = (π, π, π ) π ±")
7 7. ( ) SU() SU() 9 ( MeV) p 98.8 π + π 0 n 99.57 9.57 97.4 497.70 δm m 0.4%.% 0.% 0.8% π 9.57 4.96 Σ + Σ 0 Σ 89.6 9.46 K + K 0 49.67 (7.) p p = αp + βn, n n = γp + δn (7.a) [ ] p ψ ψ = Uψ, U = n [ α
Microsoft PowerPoint - Kiso_Lec_13
建築基礎構造講義 (13) 杭基礎の設計 杭の種類と施工法 到達目標 杭基礎の分類について説明できる 打込み杭 埋込み杭 場所打ち杭の違いとその施行法について説明できる 杭基礎 建物規模が大きくなると基礎の底部は良好な地盤に達していなければならない 地表から軟弱地盤が厚く堆積し, この地盤に構造物を直接支持させることが困難な場合に杭基礎が採用される 杭の支持機構による分類 支持杭 杭先端の地盤支持力によって支持する
(iii) 0 V, x V, x + 0 = x. 0. (iv) x V, y V, x + y = 0., y x, y = x. (v) 1x = x. (vii) (α + β)x = αx + βx. (viii) (αβ)x = α(βx)., V, C.,,., (1)
1. 1.1...,. 1.1.1 V, V x, y, x y x + y x + y V,, V x α, αx αx V,, (i) (viii) : x, y, z V, α, β C, (i) x + y = y + x. (ii) (x + y) + z = x + (y + z). 1 (iii) 0 V, x V, x + 0 = x. 0. (iv) x V, y V, x + y