small_ECOPA_H1_H4_2017may

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さみあると
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第三者機関による認証建築分野基礎構造建築土木工法 NSエコパイルの許容支持力については旧建杭径mm Dp mm 羽根径比 NSエコパイルの引抜き方向の許容支持力につ

鋳鋼羽根の適用については(社)建いては(一財)ベターリビングの評定を取得して力については一財日本建築総合試験所の定を取得しております

平成年月日証明書日付平成年月日評定日平成年月日評定日年月日 NSエコパイル小径中径この旧法第条認定を平成年月日以降に用いる場合について国土交通省より下記のよう

く NSエコパイルDUO いの許容支持力を算定すること周面支持力性能を高めた回転圧入鋼管杭摩擦杭 NSエコスパイラル土木分野小スペースでも施工できるエコな回転杭

あり規格の規定事項として明記したもの以外は保証を意味するものではありませんンターの審査証明を取得しています鉄道総合技術研究所にご評価頂いております

国土交通省 NETIS登録工法 NETIS 登録番号 TH-１１００２０ VE またこれらの情報は今後予告なしに変更される場合がありますので最新の情報については

1 第三者機関による認証建築分野基礎構造建築土木工法 NSエコパイルの許容支持力については旧建杭径mm Dp mm 羽根径比 NSエコパイルの引抜き方向の許容支持力につ中小径NSエコパイルの引抜方向の許容支持築基準法第条の規定に基づく建設大臣認 Rd. 鋳鋼羽根の適用については(社)建いては(一財)ベターリビングの評定を取得して力については一財日本建築総合試験所の定を取得しております築研究振興協会の技術指導証明を取得しておおります評定を取得しております認定番号建設省東住指発号ります評定番号評定CBL FP-号評定番号 GBRC 第-号認定日平成年月日証明書日付平成年月日評定日平成年月日評定日年月日 NSエコパイル小径中径この旧法第条認定を平成年月日以降に用いる場合について国土交通省より下記のような連絡を頂いております先端支持力% NSエコパイルが進化連絡内容当該構造方法について新たな認定を受ける必要はなく今後は既認定の内容を基に平成年国土交通省告示第号第六に従いく NSエコパイルDUO いの許容支持力を算定すること周面支持力性能を高めた回転圧入鋼管杭摩擦杭 NSエコスパイラル土木分野小スペースでも施工できるエコな回転杭ご注意とお願い本資料に掲載された技術情報は製品の代表的な特性や性能を説明するたるためのもので土木分野(小径)については(財)国土技術研究セ鉄道基礎標準に基づく支持力については財あり規格の規定事項として明記したもの以外は保証を意味するものではありませんンターの審査証明を取得しています鉄道総合技術研究所にご評価頂いております本資料に記載されている情報の誤った使用または不適切な使用等によって生じた損害につ評定書番号技審証第号平成年月きましては責任を負いかねますのでご了承ください証明書日付平成年月日国土交通省 NETIS登録工法 NETIS 登録番号 TH-１１００２０ VE またこれらの情報は今後予告なしに変更される場合がありますので最新の情報については各担当部署にお問い合わせください本資料に記載された内容の無断転載や複製はご遠慮ください NSエコパイルは新日鉄住金エンジニアリング株と新日鐵住金株の登録商標です建築鋼構造事業部 - 東京都品川区大崎-- 大崎センタービルフリーダイヤル -- 古紙配合率白色度の再生紙を使用しています Cat...版改大

2 従来の杭施工法時に発生するエコパイルならこうなります! こんな悩みありませんか? 古いマンションにエレベーターを設置したいが施工スペースが狭すぎて杭工工場のライン改修に伴って杭が必要なのだが杭打ち機が建家内に入らない事ができない生活に井戸水を使っているが基礎工事による地下水の水質汚染が心配だ残土の発生量を減らしたいエコ ECOlogy 環境性 ECOnomy 経済性の両立環境面の悩みとコストの悩みが一挙に解決しますこれまでの杭が抱えていた課題残土汚染土壌の搬出は? 周辺環境への影響は? セメントは使用しません残土等は出ません騒音振動への心配が無くなります杭材の納期は? 復旧の手間は? 工事車両の台数は? 在庫材を使用し短納期を実現杭を逆回転させることで容易に撤去できます他工法に比べ少なくて済みますセメントによる水質汚染は? 基礎工事中の周囲への振動騒音を抑えたい地盤のが傾斜していて事前の調査だけでは必要な杭長が決められない生活道路を確保しつつ橋の架け替え工事ができないか? 杭工事に着手したいが杭材の納品に時間がかかるエコパイルはそんな悩みを NSエコパイルが一掃 NSエコパイルは建築土木分野での公的認証を取得しています狭い場所が得意な鋼管杭静かに捻じ込む画期的な工法確実に硬い地盤まで食い込む羽根しかも残土は発生しません定期借地権付建物にもおすすめですトータルコストの削減中径杭 φ もラインナップ

3 いままで難しかった場所も施工制約に関する詳細は本誌pをご参照ください隘路近接施工狭い道でも搬入できます住宅地繁華街既設工場内などの道幅が狭い場所にも搬入できます既存建物の狭間に密集地に杭芯からcmの余地があればどこでも施工可能 cm.m 大型車両で搬入する通常の杭杭芯小型施工機を自走させながら搬入するエコパイル自走時の最小幅員目安は.m 狭小地施工例耐震補強工事バリアフリー工事杭心からcm エレベーター設置工事など静かな施工が特長またセメントを使用しないため現場がきれいです搬入路や使用杭径によっては対応できない場合もあります近接施工の目安は小さな施工スペースでもOK 最小施工スペースは m 目安セメントプラントなども不要です上空制限高さmの上空制限にも対応屋根や上空障害物があっても施工が可能です m m m 施工限界は使用する重機により異なりますので事前に認定施工店までお問い合せください施工場所の必要有効施工例線路道路際ペンシルビル高さの目安はm 携帯電話の鉄塔施工など NSエコパイル製造から施工までフロー施工例高圧線下既存建物内の施工など有効高さ.mの特別仕様機もご用意できます品質チェック工場にて生産管理じかに目で見て施工側も現物をチェックできるので安心静かでやさしい施工まわりの環境にやさしい施工へ確実に到達トルクをチェックしながら回転圧入建て替え時もやさしい抜く時は逆回転易しくスピーディ在庫もご用意短納期のご要望にも応えます工場施工者施主様騒音振動排土回転圧入撤去

. 砂質シルト...... 砂質シルト.. 砂混りシルト.. 砂質シルトエコパイル進化論.

フレームなど転倒しやすい構造物の基礎をコンパクトにすることが可能です高い貫入性先端開放型

解体時にtラフタークレーンが必要となります従来施工に比べ杭打ち機の段取り替えが容易に短工期の実現

コンパクトなフーチング&工事費DOWN NSエコパイル m より多彩な施工ニーズに応えるこれから

油圧ユニットクローラークレーン斜杭施工 S造階 RC階程度の建築建屋一枚羽根 RT-A 開放型これから

掘削土量の低減コンパクト高トルクエコパイル専用の m 通常の場合斜杭土木分野機動性アップこれまで

4 大地へしっかりと根を下ろす大施工計画層厚土質名. 中砂... 優れた貫入性により杭径φで最大mの杭基礎を構築できます施工トルク. シルト混り砂.. シルト砂質.. 砂質シルト砂質シルト.. 砂混りシルト.. 砂質シルトエコパイル進化論. mに貫入できます実績 N値引抜き支持力杭に引抜き支持力を期待した設計を行うと鉄塔耐震補強フレームなど転倒しやすい構造物の基礎をコンパクトにすることが可能です高い貫入性先端開放型螺旋形の一枚羽根だから可能な革新的な貫入性よりコンパクトな作業エリアを実現するマシンDHJ-を投入これまで断念していた制約条件下での施工が可能に!! 反カバー例えば戸建てから橋梁等の土木構造物にも最適コンパクトな杭打ち機 m DHJ-は組立解体時にtラフタークレーンが必要となります従来施工に比べ杭打ち機の段取り替えが容易に短工期の実現ソリューション力 UP! コンパクトなフーチング&工事費DOWN NSエコパイル m より多彩な施工ニーズに応えるこれからたった本の中径杭でOKにバックホウ DHJ- 操作室拡がる可能性これまで複数本の小径杭が必要油圧ユニットクローラークレーン斜杭施工 S造階 RC階程度の建築建屋一枚羽根 RT-A 開放型これから DHJ- バックホウ NSエコパイル耐震補強工事直杭と斜杭の比較適用可能範囲傾斜: 程度以下自走式回転圧入機が大活躍! m 杭の引抜き支持力を期待した場合斜杭の特長 ①水平変位の抑制 ②杭本数の低減フーチングのコンパクト化掘削土量の低減コンパクト高トルクエコパイル専用の m 通常の場合斜杭土木分野機動性アップこれまで全旋回機他にこんなメリットも中径サイズのラインアップ拡充!! ①φ φを在庫化搬入出時に必要だった大型車両を大幅減近隣環境にもやさしい ②φ φまで受注生産で対応可能三点式杭打ち機に比べリーダーが短く重心が低いためより安全に!! 事故リスクDOWN 難易度の高い地盤での確実な杭施工工事に伴う仮設コスト仮設構台搬入路 etc.) を削減 mm.倍径を想定設計条件により大きく異なる場合がありますご相談ください!!!

H H コンパクトな施工機械で重機の外観および寸法の例を下図に示す施工時狭小地や上空制限など

再開時などのハンドリングも容易です日本車両.(m) 搬入路幅 RW.(m) 搬入路幅 RW.(m).(m).(m).(m).(t) 近接施工.

(m).(m).(m).(m).(m).(m) 前部Ｌ.(m).(m).(m).(m).(m).(m) 後部Ｌ.(m).(m).(m).(m).(m).(m) 全高Ｈ.

(m).(m).(m).(m).(m).(m).(m).(m).(m).(m).(m).(m) ヤットコロッド H.(m).(m) 無し.

(m).(m).(m).(m).(m).(m) 輸送時全高Ｈｔ.(m).(m).(m).(m).(m).(m) 適用杭径

定格トルク高速/低速.(m) 隣地抗芯.(m) 抗芯 e e.(m) e.(m) 特別仕様:.(m) 特別仕様:.(m) 特別仕様:.(m) 寸法.

φ. φ. φ. m φ. tユニック m 傾斜地などでの施工に適したリーダーレス施工機 φ.

m DHJ- DHJ- DHJ- DHJ- DHJ- DHJ- エコパイルなどさまざまな条件に対応する施工機械を用意 m

5 H H コンパクトな施工機械で重機の外観および寸法の例を下図に示す施工時狭小地や上空制限などさまざまな悪条件に応えるユーティリティの高い施工機械 S H しかも機械の組立解体が不要なため施工中断再開時などのハンドリングも容易です日本車両.(m) 搬入路幅 RW.(m) 搬入路幅 RW.(m).(m).(m).(m).(t) 近接施工.(m).(m).(t).(m).(m).(m).(t) メーカー.(m).(m).(m).(m).(m).(m).(t).(t) 型式 DHJ- /(kn m) / kn m 全長Ｌ.(m).(m).(m).(m).(m).(m) 前部Ｌ.(m).(m).(m).(m).(m).(m) 後部Ｌ.(m).(m).(m).(m).(m).(m) 全高Ｈ.(m).m.(m).(m).(m).(m) 重機搬入仮囲い DHJ- 特 DHJ- 特 DHJ- DHJ- 特 DHJ- オーガー高Ｈ.(m).(m).(m).(m).(m).(m).(m).(m).(m).(m).(m).(m) ヤットコロッド H.(m).(m) 無し.(m).(m).(m) 全幅Ｗ.(m).(m).(m).(m).(m).(m) 旋回半径Ｒ.(m).(m).(m).(m).(m).(m) 輸送時全長Ｌｔ.(m).(m).(m).(m).(m).(m) 輸送時全高Ｈｔ.(m).(m).(m).(m).(m).(m) 適用杭径 (mm) L / kn m / kn m / kn m /(kn m) オーガーストローク S 全備重抗芯日本車両定格トルク高速/低速.(m) 隣地抗芯.(m) 抗芯 e e.(m) e.(m) 特別仕様:.(m) 特別仕様:.(m) 特別仕様:.(m) 寸法.(t) 全備重量.(m) 小型鋼管杭回転圧入機の能力例 DHJ- 特 DHJ- RW 寸法近接施工距離 e.(m) 施工機械 L L R.(m) DHJ- W リーダー最低高Ｈmin DHJ- 特 DHJ- 特短尺施工輸送時 Ht DHJ- 型式 Hmin メーカー Lt.(t).(t).(t).(t).(t).(t) φ. φ. φ. φ. φ φ 適用杭径は地盤データにより変更することもあります備考杭径とトルクの関係 φ φ φ. RW φ. φ. φ. φ. m φ. tユニック m 傾斜地などでの施工に適したリーダーレス施工機 φ. トルク(kN m) DHJ- 短尺仕様.m DHJ- DHJ- DHJ- DHJ- DHJ- DHJ- エコパイルなどさまざまな条件に対応する施工機械を用意 m セルフトラックによる現場搬入 m DHJ- 小型鋼管杭回転圧入機現場搬入組立 DHJ- 短尺仕様.m DHJ- DHJ- DHJ- DHJ- DHJ- 短尺仕様.ｍ DHJ短尺仕様.m 始業前点検現場降し状況同左現場入場杭吊り上げ状況杭装着

施工と確認がリアルタイムにジワリと捻じ込みながら大地からの反力を確認していくそのエコパイルならではの施工プロセスが硬軟さまざまな地盤を着実に貫通させていきます打止管理施工手順杭の建込み溶接上杭の貫入下杭の貫入回転圧入到達試験杭の実施打止管理打止フロー原則として設計で定めた杭の先端まで圧入施工しへの貫入を１Ｄp以上確保して杭を打止めますび

設計トルクを設定しますまで杭を貫入させることが困難になることがありますこのような場合にはへの充分な貫入１Ｄp STEP- 振止め取付け立ち調整 STEP- 下杭の建込み STEP- STEP- 層判別トルクを設定し打止めは原則としてへの根入を杭径(Ｄp)以上確保します当該地盤における施工性重機選定の妥当性及トルクの変化で地盤を確認原則 STEP- 施工トルクにより

6 施工と確認がリアルタイムにジワリと捻じ込みながら大地からの反力を確認していくそのエコパイルならではの施工プロセスが硬軟さまざまな地盤を着実に貫通させていきます打止管理施工手順杭の建込み溶接上杭の貫入下杭の貫入回転圧入到達試験杭の実施打止管理打止フロー原則として設計で定めた杭の先端まで圧入施工しへの貫入を１Ｄp以上確保して杭を打止めますびトルクの発現状態を確認するために試験がトルクの変化によって判定したのと設計時に設定したに差がある場合やが STEP- 杭の施工を実施しますその際トルクの発現非常に強固な層である場合などには杭が高止まりあるいは深止まりする場合がありますヤットコ打ち打止めへの根入状態と地盤調査結果との対比により判別は試験杭によって定めた判別トルクによって確認しますがが想定よりも浅いと設計トルクを設定しますまで杭を貫入させることが困難になることがありますこのような場合にはへの充分な貫入１Ｄp STEP- 振止め取付け立ち調整 STEP- 下杭の建込み STEP- STEP- 層判別トルクを設定し打止めは原則としてへの根入を杭径(Ｄp)以上確保します当該地盤における施工性重機選定の妥当性及トルクの変化で地盤を確認原則 STEP- 施工トルクによりへの到達を全数の杭について確認します現場ごとに行う試験杭の施工によってを判別するための支持オーガー小型杭打機回転圧入式鋼管杭試験杭の本数と箇所は現場の規模に応じて定め以上とトルクの発現を確認して設計よりも高い位置で杭を打止めることもありますますが試験杭として本杭の最初の数本を使用またがDp以上の貫入ができない程に強固な場合は当該杭に押込み方向の支持力しか期待しないすることもありますのであればトルクの発現を確認して Dp以下の根入れで打止めることもありますただし当該杭に引抜き方向の支持力を期待する場合にはへの根入れ量が重要であることから補助工法やその他の対応策を監理者との協議の上で決定します振止めヤットコ羽根想定レベル実際のレベル...実際のが N値トルク値 tf m トルク値 tf m トルク値 tf m トルク値 tf m a 設計先端まで圧入したか施工例 (m 層厚 (m 土質名シルト. 砂質シルト. 硬質シルト.. 固結シルト.. 硬質シルト. 泥岩玉石等がある場合は先行オーガーを併用することがあります計画施工トルク (m.. 層厚 (m 土質名. シルト質.... 砂質シルトシルト. 土丹引抜き方向支持力を考慮する場合実績 N値. c への貫入量はDp以上か押込み方向支持力のみを考慮する場合施工トルク当該をと判定できるか監理者へ報告圧入継続監理者へ報告実績 N値施工例土丹層での施工土木分野中間層がある地盤での施工計画ボーリングとトルク記録の対比 b を確認できているか打ち抜くこともできますまた砂や礫層以外の地盤についても数多くの実績があります施工例優れた貫入性で確実にへさまざまな地盤で実績があります羽根の中央に穴が開いており羽根の下に突起物も無いので地盤の硬さが急変しても滑らずに貫入さらにそのまま中間層を浅い場合トルク過大にならないよう制御しながら圧入施工施工管理トルク以下の施工...想定レベルより深い場合回転圧入開始杭径 Dp 以上...想定レベルより想定レベルに近い場合の確認地中障害等の可能性の検討の確認貫入継続所定根入れ可能か先端地盤への噛み込みとトルクの発現を確認できるかトルク確認による打止など打止 c へ深止まり長さの確認高止まり長さの確認深止まり長さは深止まり許容値以下か c へ継杭の検討など高止まり長さは高止まり許容値以下か障害撤去の検討など c へ鋼管切断の検討など補助工法の検討など土質柱状図と施工トルクの比較を行いトルクの相対的変化によりへ貫入したことを確認する確認後 Dp Dp 本体径以上の根入れがあることを確認して打止めることを原則とするが硬く施工管理トルク( アが確認されている状態で且つ回の正転逆転の施工( イで新たな貫入が.Dpに満たない状態が回連続する場合はへの貫入量がDp未満であっても杭先端が強固な地盤に達していると判断して打止めることができるア杭の捩り耐力せん断耐力捩り座屈耐力および杭先端の捩り耐力から求まる施工トルクの管理値イ正転で施工管理トルクまで到達した後逆転で適宜引抜き再び正転で貫入させる施工方法

() 引抜き方向の短期許容支持力は下式によります二つの評定は杭径杭長等の適用範囲が異なります NSエコパイルの - NSエコパイル工法の引抜き許容支持力評定機関ベターリビング CBL FP-号式によります追加評定中小径NSエコパイル工法 - 式と - 式の/倍の小さい値とします評定機関日本建築総合試験所 GBRC 第-号設計建築 t t u c 引抜き時の地盤耐力

m Dpの場合 Dp =.m Ns N s Dp 未満となる場合は考慮しない N 個々のqu値 θ 中小径エコパイル工法は引抜き時の地盤耐力に関する検討も行います s 未満となる場合は考慮しない q u qu せん断耐力 τ N値以上の砂または礫個々のN値 ①設計の θ N t. /Dpの場合 =.

7 () 引抜き方向の短期許容支持力は下式によります二つの評定は杭径杭長等の適用範囲が異なります NSエコパイルの - NSエコパイル工法の引抜き許容支持力評定機関ベターリビング CBL FP-号式によります追加評定中小径NSエコパイル工法 - 式と - 式の/倍の小さい値とします評定機関日本建築総合試験所 GBRC 第-号設計建築 t t u c 引抜き時の地盤耐力許容支持力式 - GL Dp 値については //ページを NSエコパイル工法中小径NSエコパイル工法評定 CBL FP-号評定 GBRC 第-号杭径羽根径 mm Dp,mm,mm以下.mm Dp mm,mm以下杭長等の制限 L 以上かつ杭先端GL ｍ以深 L.以上かつ L.m以上 N/mm 杭長L 平均N値算定範囲 N t N N の場合 N= N の場合 N= Dp.m Dpの場合 Dp =.m Ns N s Dp 未満となる場合は考慮しない N 個々のqu値 θ 中小径エコパイル工法は引抜き時の地盤耐力に関する検討も行います s 未満となる場合は考慮しない q u qu せん断耐力 τ N値以上の砂または礫個々のN値 ①設計の θ N t. /Dpの場合 =.Dp Ws 根入れ長 Dp以上 Nt ψ算定時は鋼管軸径の値 Dp とする ②設計上端地下水位間の地盤のせん断耐力 τ 上端個々のN値地下水位 ④土の自重材料鉛直許容支持力 D + e= p 杭径(m) 羽根径(m) 基礎杭の周囲の地盤のうち砂質地盤の平均N値(回) 基礎杭の周囲の地盤のうち砂質地盤に接する長さの合計(m) 基礎杭の周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値(kN/m) 基礎杭の周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する長さの合計(m) 基礎杭の周囲の長さ(m) ψ π Dp また杭先端から上側の範囲は周面抵抗力を考慮しないものとします参照ください ③地下水位より上方のせん断耐力 τ 周面摩擦を考慮しない Dp Ns Ls qu Lc ψ Atp= π e 杭頭レベル周面摩擦を考慮する長さ中小径タイプの具体的な評定内容 s t 原則として杭径以上引抜き支持力を期待しない場合は施工時のトルク管理により打止めることもあります STK/STKNB/STKNW STK/STKB SKK SS SM SCW s RaS 短期に生ずる力に対する地盤の許容支持力 (kn) κ 引抜き方向の先端支持力係数 κ λ 砂質地盤における引抜き方向の杭周面摩擦力係数 λ. μ 粘土質地盤における引抜き方向の杭周面摩擦力係数 μ. Nt 杭先端から上方に間の平均N値回 Atp 基礎杭の先端の有効面積(m) e 先端羽根の有効径(m) 設計の基本事項最大施工はmかつ杭径の倍以下引抜き支持力を期待する場合評定によって杭長および施工の最小値が異なります中小径NSエコパイル工法 GBRC 第-号の最大施工は.mかつ杭径の倍以下 tp 地震時に液状化するおそれのある地盤*を除きます N の場合 N= N の場合 N= *ここでの地震時に液状化するおそれのある地盤とは建築基礎構造設計指 q u 針日本建築学会:改定に示されている液状化発生の可能性の判定に用未満となる場合は考慮しないいる指標値 Fℓ値により液状化発生の可能性があると判断される土層 Fℓ値 qu の場合 qu= qu の場合 qu= が以下となる場合及びその上方にある土層をいいます引抜き時の地盤耐力に関する検討 n Σ F=τ A + τi A i +W s i= - 地盤の抵抗力Fは右図中の① ② ③ ④の和とする詳しくは弊社担当者までお問い合せください杭材の長期許容圧縮力および短期許容引張力ここにただし L/Dp とする NaS 杭材の短期許容引張力 t μ 長さ径比に対する低減率 μ=l/dp L 杭長 Dp 杭径 NaL 杭材の長期許容圧縮力 N F 設計基準強度 N/mm tpc tpc. r. の場合 F*=F.+. r tpc r >. の場合 F*=F F 鋼材の許容応力度の基準強度 r 杭軸部の半径(mm) tpc 腐食代を除いた鋼材の長さ mm) 腐食代は鋼管の内外面の合計でmm以上とします Asp 腐食代を除いた杭鋼管の断面積 mm 式の倍かつ式の.倍以下とします杭の押込み方向の短期許容鉛直支持力は杭の引抜き方向の長期許容支持力は評定CBL FP-号を適用し -式の/倍かつ式の/.倍以下とします *適用の際にはご相談ください

NSエコパイルの設計土木極限引抜き抵抗力 NSエコパイルの先端羽根部板厚について設計の基本事項 NSエコパイルの標準的な先端羽根部板厚は常時およびレベル地震時が砂砂礫の場合における短期許容支持力以下に対して設定したものとなっておりますには先端羽根部の仕様について事前に弊社担当者へご相談ください砂砂礫地盤であり N値が以上である地盤(但し

Dp)以上杭の最小中心間隔杭径羽根外径斜杭程度以下 Pu = π Σγi Li +γh/ H βtanφ+u ΣLi f i Pu = c π H +U ΣLi f i Pu 地盤から決まる杭の極限引抜き抵抗力 kn 羽根外径 γi より上で表層から i 番目の層の土の有効単位体積重量 kn/m Li より上で表層から i 番目の層の層厚 γ の土の有効単位体積重量 kn/m qu c

D p以下の場合には引抜き抵抗力の郡杭効果を考慮しなくてもよいとの記載がある引抜き係数せん断破壊面の抵抗係数を表しの内部摩擦角に応じた値を適用する右表 Ru = qd Aw + U ΣLi f i N (倍径砂砂礫) N (.倍径砂砂礫).qu (粘性土) とする............ 周面摩擦力を考慮する表層からi番目の層の最大周面摩擦力度 kn/m / Dp/β.

9 NSエコパイルの設計土木極限引抜き抵抗力 NSエコパイルの先端羽根部板厚について設計の基本事項 NSエコパイルの標準的な先端羽根部板厚は常時およびレベル地震時が砂砂礫の場合における短期許容支持力以下に対して設定したものとなっておりますには先端羽根部の仕様について事前に弊社担当者へご相談ください砂砂礫地盤であり N値が以上である地盤(但し道路橋本体構造に用いる場合はN値以上である地盤) 粘性土であり N値が以上である地盤杭径(Dp).mm.mm 羽根外径(D w) 杭径の.倍と.倍但し道路橋本体構造に用いる場合は.倍径を用いるものとする杭長施工等の制限杭径(Dp)の倍程度以下引抜き支持力を期待する場合最低m への根入れ長原則として杭径(.Dp)以上杭の最小中心間隔杭径羽根外径斜杭程度以下 Pu = π Σγi Li +γh/ H βtanφ+u ΣLi f i Pu = c π H +U ΣLi f i Pu 地盤から決まる杭の極限引抜き抵抗力 kn 羽根外径 γi より上で表層から i 番目の層の土の有効単位体積重量 kn/m Li より上で表層から i 番目の層の層厚 γ の土の有効単位体積重量 kn/m qu c 地盤の粘着力(kN/m) = H 羽根上方の局所せん断破壊域の拡がる高さでへの根入れ長ただし内部摩擦角φ 第三者機関による認証については裏表紙をご覧くださいが粘性土の場合レベル地震時などで短期許容支持力以上の支持力を必要とされる場合 H. β φ U fi 注意杭基礎設計便覧にはへの根入れ量が.D p以下の場合には引抜き抵抗力の郡杭効果を考慮しなくてもよいとの記載がある引抜き係数せん断破壊面の抵抗係数を表しの内部摩擦角に応じた値を適用する右表 Ru = qd Aw + U ΣLi f i N (倍径砂砂礫) N (.倍径砂砂礫).qu (粘性土) とする周面摩擦力を考慮する表層からi番目の層の最大周面摩擦力度 kn/m / Dp/β. GL α 地盤反力係数の推定に用いる係数 E O 設計の対象とする位置での地盤の変形係数 kn/m Dp 杭径 k Dp H β β = m 周面摩擦力を考慮する範囲 ΣL i=l-d w N 杭先端地盤におけるN 値 N ただし道路橋本体構造に用いる場合は N とする杭一般部周面摩擦力 EI EI 杭の曲げ剛性 kn m 中間層杭長L Aw 羽根面積杭の軸方向バネ定数 π Aw = U 杭の周長 H=.Dp以上ハッチ部分が羽根面積局所せん断破壊域 Kv 杭の軸方向バネ定数 kn/m App 杭の純断面積腐食しろを除いた面積 Ep 杭のヤング係数 kn/m L 杭長 a a =. L/Dp +. 倍径 Li 周面摩擦力を考慮する表層からi 番目の層の層厚杭長L App. Ep L Kv = a 羽根外径砂質土 N c 粘性土またはN. kho kho = /. α E O kn/m Ru 地盤から決まる杭の極限押込み支持力 kn qd 杭先端における単位面積あたりの極限支持力度(kN/m)で f i 周面摩擦力を考慮する表層からi 番目の層の最大周面摩擦力度 kn/m kh 水平方向地盤反力係数 kn/m GL qu 杭先端地盤の一軸圧縮強さ(kN/m). 杭の周長 kh = kho Dp. １極限押込み支持力. の内部摩擦角水平支持力支持力式引き抜き係数β a H せん断すべり抵抗羽根 =. L/Dp.倍径 Dp 杭径この計算式は財国土技術研究センター殿によりご評価戴いたものです在庫対応受注生産対応受注生産対応在庫対応受注生産対応.倍径押込み方向鋼管外径 [Dp].mm 羽根外径 [] 在庫対応受注生産対応受注生産対応.倍径押込み方向.mm.mm.mm.mm.mm.mm.mm 鋼管外径 [Dp].mm.mm.mm.mm.mm.mm.mm.mm.mm mm mm mm mm mm mm mm mm 羽根外径 [] mm mm mm mm mm mm mm,mm,mm STK SKK 鋼管規格 STK 鋼管板厚.mm/.mm/.mm/.mm/.mm/.mm/.mm/.mm.mm/.mm.mm/.mm.mm/.mm.mm.mm.mm.mm 鋼管板厚.mm 杭の中心間隔 N= 先端の許容押込み支持力周面摩擦除 N= 常時安全率の N= 場合 kn N= 設定無し受注生産対応.mm 鋼管規格羽根材規格在庫対応 SS SM/SCW SM/SCW mm以上 mm以上 mm以上 mm以上 mm以上,mm以上,mm以上,mm以上.mm/.mm.mm/.mm 羽根材規格 SS SS 杭の中心間隔 mm mm N= 先端の許容押込み支持力周面摩擦除 N= 常時安全率の N= 場合 kn N= SKK STK.mm/.mm/.mm/.mm/.mm/.mm/.mm/.mm.mm/.mm.mm.mm.mm SM/SCW mm.mm SM/SCW mm mm,mm,mm,mm,mm,,,,, 設定無し道路橋本体構造に用いる場合は原則としてこの範囲とする

NSエコパイルの設計土木鉄道分野基礎小径大径の設計式項目単杭の基準鉛直支持力設計内容備 Rk = Rtk + Rfk = qtk At + rfk U ΔL 考基礎標準.

..- R fk 基準周面摩擦力 kn 設計内容備 Ru = qd Aw + U ΣLi f i ここに Ru 極限押込み支持力 kn N 先端Ｎ値 Aw 羽根面積 m qd

上側の範囲かつ内の周面摩擦力は考慮しない q tk[kn/m ] At [m ] 鉄道小径倍径 φ以下 N π/ D w 鉄道大径.

については NSエコパイル工法を参照ください羽根外径(m) i 杭先端の羽根の内径 Dp 鋼管径(m) rfk 各層での基準周面摩擦力度 kn/m 基礎標準解説表...- rfk.

c kn/m 羽根外径(m) U 杭の周長 U =π Dp Dp 杭径(m) Li 周面摩擦力を考慮する層の各層厚 fi 周面摩擦力を考慮する層の各周面摩擦力度 kn/m U 杭の周長 ΔL

より上の層の土の有効単位体積重量(kN/m)及び層厚(m) γ の土の有効単位体積重量(kN/m) H 羽根上方の局部せん断破壊領域の拡がる高さでへの根入れ長(m) H.

より上面までのi番目の層の土の有効単位体積重量 kn/m ℓi より上面までのi番目の層の厚さ γ の土の有効単位体積重量 kn/m H せん断破壊行の拡がる高さでへの根入れ長さ上限はとする φ

10 NSエコパイルの設計土木鉄道分野基礎小径大径の設計式項目単杭の基準鉛直支持力設計内容備 Rk = Rtk + Rfk = qtk At + rfk U ΔL 考基礎標準...- R k 押込み側の基準支持力 kn Rtk 基準先端支持力 kn 道路橋示方書の設計式項 qtk 基準先端支持力度 kn/m 目押込み力に対する極限支持力基礎標準式...- R fk 基準周面摩擦力 kn 設計内容備 Ru = qd Aw + U ΣLi f i ここに Ru 極限押込み支持力 kn N 先端Ｎ値 Aw 羽根面積 m qd 杭先端における単位面積あたりの極限支持力度 kn/m qd [kn/m] 杭径羽根径地盤種別 mm.倍径 mm mm.倍径砂 N N N N 砂礫 Aw =π/ At 杭先端面積 m 考杭先端から.上側の範囲かつ内の周面摩擦力は考慮しない q tk[kn/m ] At [m ] 鉄道小径倍径 φ以下 N π/ D w 鉄道大径.倍径 φ以上 N π/ D w D wi 小径のN値杭先端から上方下方の区間の最小N値 N値は換算N値としてよい大径のN値杭先端から上方Dp 下方Dpの区間の最小N値 N値は換算N値としてよい杭径については NSエコパイル工法を参照ください羽根外径(m) i 杭先端の羽根の内径 Dp 鋼管径(m) rfk 各層での基準周面摩擦力度 kn/m 基礎標準解説表...- rfk.n kn/m rfk N または.c kn/m 羽根外径(m) U 杭の周長 U =π Dp Dp 杭径(m) Li 周面摩擦力を考慮する層の各層厚 fi 周面摩擦力を考慮する層の各周面摩擦力度 kn/m U 杭の周長 ΔL 基準周面摩擦力を算定する区間の長さ砂質土 fi = N kn/m 粘性土 fi = cまたはn kn/m ここに N 各層のＮ値 c 粘着力 kn/m 単杭の基準先端引抜き抵抗力 Ruk = π Σγi ℓi + γ H/ H β tanφ 基礎標準式...- Ruk 基準先端引抜き抵抗力 kn 引抜き力に対する抵抗力 Pu = π Σγ H β tanφ + U ΣLi f i i Li + γ H/ ここに Pu 引抜き抵抗力 kn γi Li より上の層の土の有効単位体積重量(kN/m)及び層厚(m) γ の土の有効単位体積重量(kN/m) H 羽根上方の局部せん断破壊領域の拡がる高さでへの根入れ長(m) H. β 引抜き係数 φ の内部摩擦角ﾟ U fi 押込み方向と同じ杭先端のアンカー効果を考慮先端アンカーのせん断破壊領域が拡がる範囲の周面摩擦力は考慮しない羽根外径 γi より上面までのi番目の層の土の有効単位体積重量 kn/m ℓi より上面までのi番目の層の厚さ γ の土の有効単位体積重量 kn/m H せん断破壊行の拡がる高さでへの根入れ長さ上限はとする φ せん断破壊域の拡がる範囲の内部摩擦角度 β 引抜き係数基礎標準解説表...- の値を適用する φとβの関係せん断抵抗角φ 杭の軸方向バネ定数引抜き係数β... Kv = a App Ep / L ここに Kv 杭の軸方向バネ定数(kN/m) App 鋼管の純断面積(m) Ep 杭本体の弾性係数(kN/m) L 杭長(m) a 係数水平支持力詳細につきましては弊社までお問い合わせください回転圧入機DHJ- による施工事例道示Ⅳ..に準拠係数aは本工法固有の値杭径-mm,.倍径の場合 a=. L/Dp +. 杭径mm,.倍径の場合 a=. L/Dp +. kh = kh BH /. / kh=/. α E 道示Ⅳ.. 他工法杭と同様の値 BH= Dp /β ここに kh 水平方向地盤反力係数(kN/m) E 設計の対象とする位置での地盤の変形係数 kn/m α 地盤反力係数の推定に用いる係数 β 基礎の特性値 β= kh ＤP E I EI 杭本体の曲げ剛性 kn m

ECOPAH1_H4_2013

ECOPAH1_H4_2013 0120-75-6052 0120-75-7610 http://www.nsec-steelstructures.jp Cat.No.KC328 2012.2 2013.5 H2 H1 コンパクトな施工機械で重機の外観および寸法の例を下図に示す施工時 S H 狭小地や上空制限などさまざまな悪条件に応えるユーティリティの高い施工機械しかも機械の組立解体が不要なため施工中断再開時などのハンドリングも容易です