室内土質試験及びカラム試験 (1) 室内土質試験及びカラム試験の目的室内土質試験及びカラム試験は 掘削調査地点内の現場土壌の物理特性及び当該地におけるヒ素の遅延性 ( 脱着特性 ) を把握するために実施した (2) 室内土質試験及びカラム試験の手順 1) 試験項目室内土質試験及びカラム
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1 室内土質試験及びカラム試験 (1) 室内土質試験及びカラム試験の目的室内土質試験及びカラム試験は 掘削調査地点内の現場土壌の物理特性及び当該地におけるヒ素の遅延性 ( 脱着特性 ) を把握するために実施した (2) 室内土質試験及びカラム試験の手順 1) 試験項目室内土質試験及びカラム試験の内容は以下のとおりである 1 基本的な土壌の物理特性値の把握 2 土壌充填カラムによる透水係数及び有効間隙量 ( 率 ) の測定 3 土壌充填カラムによる汚染物質の脱着挙動の調査 2) 試料採取の方法 i) 透水試験 1 内径 7cm 長さ 25cm のアクリルカラムに土壌を長さ約 20cm となるように充填した 採取直後に凍結された土壌試料をカラムの壁面に隙間が生じないように配慮してナイフで削りカラムに収めた 充填量は 土質試験の含水比と充填容積からあらかじめ算出した量とした 2 カラム内の土壌とゴム栓の間には 土壌に近い方からグラスウール ( 圧縮状態で 4mm 厚 ) 外径 2mm のガラスビーズ層を 3mm 厚に設置し 栓をした状態で 1 晩 静置した 3 その後 カラム内の土壌が水分で飽和していない場合には 上向流でオーバーフローさせないように水を供給し ラバーハンマー等で軽く叩きながらカラム壁面と土壌面の間の気泡を追い出し さらに 1 日 静置させた 4 カラム内に水頭差を維持させながら上向流で通水した ( 後述の脱着試験を行うカラムについては 脱着試験の後に透水試験を実施した ) 5 カラムからの流出水をサンプリングし 流量と通水時間を調べた 6 流量 通水時間及び充填条件より 飽和透水係数を算出した 水 カラム試験用の供試体及び土質試験用の試料は 掘削調査地点内の汚染土壌を 揚水 注水試験孔設置時のボーリング掘削のときに合わせ サンドサンプラーを用いて 地盤内構造を乱さないように採取した 水頭差 7.5cm 採取した試料は Φ86mm 長さ 80cm の塩ビ管に収め 地盤内構造を乱さないよう凍結させ試験室に運搬 した 採取した試料は 2 地点 2 深度の計 4 本である 1 F-16 GL-2.5~3.3m(GL は 掘削調査後の高さで旧地盤高よりも 2m 低い ) 2 F-16 GL-5.0~5.7m 3 F-18 GL-2.5~3.3m アクリルカラム ( 土壌充填 ) 20cm メスシリンタ ー 流量測定 4 F-18 GL-5.0~5.8m 3) 室内土質試験項目及び方法土の物理特性を把握するために実施した試験及び方法は下記のとおりである 1 含水比 :JIS A 粒度分布 :JIS A 湿潤密度 :JIS A 土粒子密度 :JIS A ) 透水試験及び有効間隙量試験の方法透水性及び有効間隙特性を把握するため カラム装置を用いた透水試験 有効間隙量試験を実施した 装置は 図 に示すものを使用した 試験手順は以下のとおりである 図 透水試験装置 ii) 有効間隙量試験充填土壌の間隙のうち 供給した水が通過する実質の間隙を把握するために 遅延性のない塩化ナトリウム (NaCl) 溶液をトレーサーに用い その流出挙動を測定することにより有効間隙率を求めた 試験手順は以下のとおりである 1 透水試験で用いたカラム装置に 水頭差を使用し上向流で水を通水した ( 図 ) 2 通水を NaCl 溶液に切り替え カラムから流出水をサンプリングし 電気伝導度 (EC) と通水量を測定した 3 間隙中が NaCl 溶液に置換し電気伝導度 (EC) が一定になったことを確認し通水を停止した 実施概要を以下に示す 供給溶液 :NaCl 1,000mg/L 溶液検体数 :5 検体 ( 透水試験に使用したもののうち F16 GL -2.5~3.3m については後述の脱着試 3-48
2 着試験で 2 つの流速条件を設定しているために 2 種ともに試験対象とした ) 測定項目 : 通水量 電気伝導度 (EC) 有効間隙量は NaCl 溶液で完全に置換した濃度 (C max ) が 1/2 の濃度 (C 0.5 ) となった時点での通水量とした なお NaCl 濃度と EC の関係は 事前に検量線を作成したところ 1,000mg/L 以下では線形性が確認されたため 相対濃度は EC 値で算出した 5) ヒ素の脱着試験 i) 試験の概要アクリルカラムに充填した汚染土壌に水をペリスタリックポンプで連続供給した ( 図 ) カラムに土壌を充填する際には地下水で間隙を満たしたうえで カラムからの排水を定期的にサンプリングし 土壌から脱離してきたヒ素濃度と通水量を把握した カラムから排出された排水は総ヒ素分析を行い カラム通過量増加に伴うヒ素の濃度低下状況を測定した 土壌については 試験の最初と最後に総ヒ素の含有試験を実施した ただし 最初と最後に行った総ヒ素含有量試験の試料は同じではない 通水する流速は 流速の違いによる脱着特性を把握するため 3 ケースとした 試料 : 観測孔設置時に採取した試料 ( 透水試験に使用分とは別試料 ) 試験実施数 :3 ケース測定項目 : 流量 総ヒ素 ( 液体 土壌含有 ) 7.5cm 時の通過量 1 と同じになる (3) 試験結果 1) 物理特性 i) 含水比 湿潤密度 土粒子密度 表 は 含水比 湿潤密度 土粒子密度の土質試験結果である 含水比は 21.2~24.4% 湿潤密 度は 1.862~1.944g/cm 3 土粒子密度は 2.659~2.687 g/cm 3 の範囲であった F-18 試料の方がやや湿潤 密度が高かった 表 含水比 湿潤密度 土粒子密度の土質試験結果 試料名称 F16 F18 GL-2.5~3.3m GL-5.0~5.7m GL-2.5~3.3m GL-5.0~5.8m 含水比 (%) 湿潤密度 (g/cm 3 ) 土粒子密度 (g/cm 3 ) ii) 粒度分布 表 は粒度試験結果 図 は粒径加積曲線である どの試料も細砂に分類され 粒度組成に大 きな違いはないが F16 GL-5.0~5.7m は他の試料に比較しやや粗く F18 GL-5.0~5.8m は細粒分が多い 表 粒度試験結果 アクリルカラム ( 土壌充填 ) 20cm P サンフ リンク 分析 粒径 (mm) GL-2.5~ 3.3m F16 GL-5.0~ 5.7m GL-2.5~ 3.3m F18 GL-5.0~ 5.8m 貯留器 ( 水 ) 図 総ヒ素の脱着試験装置 ii) 遅延係数の算出 遅延係数は 先に実施した非吸着の NaCl トレーサーにおける C 0.5 時の通水量とヒ素の C 0.5 時の通水量の比より算出した 後述の図 及び図 は 横軸を NaCl トレーサーにおける有効間隙量を 1 とし た場合の通水量 ( 回 ) である すなわち遅延がなければ ヒ素の C 0.5 時の通過量は NACl トレーサーの C 0.5 図 粒径加積曲線図 ( 左 F-16 右 F-18) 3-49
3 2) 透水試験及び有効間隙量 表 は 透水係数及び有効間隙量の算出結果である 1.0 表 透水係数及び有効間隙量の算出結果 充填条件透水試験有効間隙試験土質試験値からの算出値 F16 F18 試料名称 GL-2.5~3.3m GL-2.5~3.3m GL-5.0~5.7m GL-2.5~3.3m (RUN 1) (RUN 2) (RUN 3) GL-5.0~5.8m 充填量 (g) 土壌充填長 (cm) 断面積 (cm 2 ) 水頭差 (cm) 動水勾配 流速 (ml/sec) 透水係数 (cm/sec) 1.87E E E E E-03 死容積 (ml) 充填容積 (ml) C 0.5の通水量 (ml) カラムの有効間隙量 (ml) 有効間隙率 間隙率 カラムの間隙量 (ml) C/Cmax ,000 1,100 1, 通水量 (ml) F16 GL-3.3m( 高流速 ) i) 透水係数透水係数は F-18 GL-2.5~3.3m で cm/sec であったが その他は約 cm/sec で同程度で C/Cmax 0.5 あり 当該砂の透水係数は cm/sec 程度と考えられる 粒度分布結果からも F-18 GL-2.5~3.3m は 4 種の土壌のうち最も細粒分が多く 他の試料に比べ透水係数が小さい結果を反映したものと考えられる F16 GL-3.3m( 中流速 ) また これまでの揚水試験等でも cm/sec 程度の透水係数が得られており この値は埋土の代表的透水係数と考えられる ,000 1,200 1,400 1,600 1,800 2,000 通水量 (ml) ii) 有効間隙量 図 は NaCl トレーサーによる有効間隙量の算出結果図である 有効間隙率は 0.29~0.33 にあ り 平均すると となった 図中の赤線左側は死容積 赤線右側は C 0.5 時の通水量であり 有効間隙量 1.0 は C 0.5 時通水量 - 死容積量で求められる さらにここで 土質試験結果からの間隙率を算出し 有効間隙率との比較検討を行った 間隙率 n は 土 質試験の試料が飽和土であると仮定し 次式により算出した n=р t щ/100/(1+щ/100) 100 ここで р t : 湿潤密度 щ: 含水比である C/Cmax 0.5 この結果 土質試験からの間隙率は 0.31~0.38 となり カラム試験から算出した有効間隙率と 0.29~0.33 と必ずしも一致はしなかったが 概ね整合した結果となった 0.0 F16 GL-5.5m 通水量 (ml) 図 NaCl トレーサーによる有効間隙量の算出結果図 (F16 シリーズ ) 3-50
4 表 ヒ素の脱着試験結果一覧 1.0 系列 土壌試料名 平均流量 (ml/min) 総ヒ素含有量流速 ( cm /min) 断面積有効透水係数遅延 (mg/ kg ) (cm 2 ) 間隙率 (cm/sec) 係数タ ルシー流速実流速初期最後 除去率 RUN1 F16GL-2.5~3.3m E RUN2 F16GL-2.5~3.3m E C/Cmax C/Cmax 0.5 F18 GL-3.3m( 低流速 ) 通水量 (ml) F18 GL-5.5m 通水量 (ml) 図 NaCl トレーサーによる有効間隙量の算出結果図 (F18 シリーズ ) 3) ヒ素の脱着特性表 はヒ素の脱着試験結果一覧である ヒ素の脱着試験に利用する試料は 湿潤密度が最も低い F-16 の GL-5.0~-5.7m 最も高い F-18 の GL-5.0~-5.8m を除き F-16 の GL-2.5~-3.3m と F-18 の GL-2.5~-3.3m から計 3 試料とした 図 はヒ素の脱着試験におけるカラム排水中の総ヒ素濃度変化 図 はヒ素の脱着試験における各流速条件下での遅延係数の算出結果である RUN3 F18GL-2.5~3.3m E : 遅延係数は 非吸着の NaCl とヒ素の濃度半減時点の通水量比より算出し 理論上 1 は以上となるが 高流速条件下 (RUN1) では 試験上の誤差により 0.9 となった 2: 初期値と通水後の最後の分析の対象とした試料の濃度に差があり 最後の分析を行った試料の濃度が初期よりも高かったため除去率がマイナスとなった ヒ素の脱着試験は 流速の違いによるヒ素の脱着 ( 遅延 ) 特性を把握するため 3 流速条件で実施した 流速は 概ね 1 オーダー単位で変わるようにした 試験の結果 高流速条件下 (RUN1) では遅延は全く見られない結果となった 中 ~ 低流速条件下 (RUN2 3) では 1.9~1.7 の遅延係数が得られた 総ヒ素濃度 (mg/l) 総ヒ素濃度 (mg/l) 高流速条件 (0.28cm/min) 時の流出曲線 (F16 GL-2.5~3.3m) y = x NaCl トレーサーの有効間隙量を 1 とした場合のカラム内通水回数 ( 回 ) 低流速条件 (0.0036cm/min) 時の流出曲線 (F18 GL-2.5~3.3m) y = x NaCl トレーサーの有効間隙量を 1 とした場合のカラム内通水回数 ( 回 ) 総ヒ素濃度 (mg/l) 中流速条件 (0.029cm/min) 時の流出曲線 (F16 GL-2.5~3.3m) y = x NaCl トレーサーの有効間隙量を 1 とした場合のカラム内通水回数 ( 回 ) 図 ヒ素の脱着試験におけるカラム排水中の総ヒ素濃度変化 3-51
5 C/C 高流速条件下 (0.28cm/min) 4) 掘削調査地点の埋土におけるヒ素の脱着特性ヒ素の脱着試験の結果 掘削調査地点の埋土については 高流速である 0.28cm/min では遅延は見られないが 0.029~0.0036cm/min の中 ~ 低流速条件下では 1.9~1.7 の遅延係数が得られる結果となった 一方 連続揚水併用試験時の流向流速は 0.025~0.047cm/min 程度となっており カラム試験での中流速条件下に相当する ( 図 ) 従って 掘削調査地点内の表層については 高濃度汚染対策時に遅延効果が働く可能性があり 遅延を見込んだ検討を行う場合は 遅延係数を 2 程度とすることが妥当と考えられる NaClトレーサーの有効間隙量を1とした場合の通水量 ( 回 ) 中流速条件下 (0.029cm/min) 流向流速試験時の流速 C/C0 0.5 遅延係数 NaCl トレーサーの有効間隙量を 1 とした場合の通水量 ( 回 ) 0.5 カラム試験結果 流速 (cm/min: ダルシー流速 ) 1.0 低流速条件下 (0.0036cm/min) 図 ダルシー流速と遅延係数の関係 C/C NaCl トレーサーの有効間隙量を 1 とした場合の通水量 ( 回 ) 図 ヒ素の脱着試験における各流速条件下での遅延係数の算出結果 3-52
6 シミュレーションによる適正揚水 注水量及び井戸配置検討 (1) 適正揚水 注水量及び井戸配置検討の目的 掘削調査地点 ( 土留め矢板 ) 内の表層に残存する汚染地下水を効果的かつ適性に除去するために 掘削調査地点内で実施した各種試験結果を基に 掘削調査地点を対象にした 3 次元地下水モデルを構築し 掘削調査地点内で対策を実施する場合の適正井戸配置 適正揚水量 適正注水量をシミュレーションにより算出した (2) 砕石層の敷設 掘削調査地点で進められていた原形復旧のため掘削調査地点内の埋戻し作業に際し 雨水や注水をした場合の浸透効果を促進させるため 掘削地点内地盤の上に厚さ約 0.5m の砕石層を敷設することとした 砕石層の上端と下端には 周辺地盤との境界を明確にするため不織布を敷設した 図 は掘削調査地点の埋戻し概要図 写真 3.3.3~ 写真 は砕石層敷設状況写真 表 は砕石層の粒度試験結果である 写真 砕石層下面不織布敷設状況 ( 下面 ) 写真 砕石層敷設状況 写真 砕石層敷設完了状況写真 砕石層上面不織布敷設状況 表 砕石層の粒度試験結果 図 掘削調査地点の埋戻し概要図 骨材種別 4020 試験年月日 調査名 目的 品質管理 試 験 者 ふるい分け試験 粒径 mm 試料質量 g 残倍率 % 加積通過率 % , , > 年 5 月 16 日粒度範囲 ~100 0~15 計 12,
7 (3) 適正揚水 注水量及び井戸配置検討のための三次元モデルの構築図 は 掘削調査地点内における適正井戸配置 適正揚水量 適正注水量検討のための掘削地点揚水配置検討シミュレーション三次元地質モデルである モデルは 平面は土留め矢板 (24m 12m) の範囲とし 深度方向は洪積粘土層 (Dc) までとした 本モデルでは土留め矢板内の地層状況をより詳細にモデル化するため 埋戻し土を 砂利採取後の埋戻し土 (B3) いけす埋戻しの埋戻し土 (B2) 掘削調査後の埋戻し土(B1) に区分し さらに砕石層 (S) もモデル化した (4) 適正揚水 注水量及び井戸配置検討解析の条件表 は掘削調査地点内における適正井戸配置 適正揚水量 適正注水量検討のための水理定数一覧である 埋土層 (B1 B2) については 表層浸透試験及び 1 次元浸透解析に基づき設定し ( 図 参照 ) 埋土層 (B3) は室内透水試験結果に基づいて設定した ( 表 参照 ) また 土留め矢板の透水係数は 他のシミュレーションでは cm/sec を採用していたが 土留め矢板設置後数年が経過していたため 腐食等により透水性が低下していた場合に 注水時に異常な水位の上昇が発生し安定的な注水量が確保できなくなるおそれもあったため 本検討では モデル外からの地下水の流入出量を極力少なくし外部との遮断を想定した解析とするため cm/sec を採用した 表 掘削調査地点内における適正井戸配置 適正揚水量 適正注水量検討のための水理定数一覧透水係数 (cm/sec) 有効間隙率記号地層名 X Y Z (%) S 砕石層 B1 今の埋戻土 ( 掘削調査後に入れた土 ) B2 新埋土 ( いけす埋戻時の埋戻土 ) B3 旧埋土 ( 砂利採取後の埋戻土 ) As 沖積砂層 Ag 沖積砂礫層 Ds1 2 洪積砂層 Dg1 洪積砂礫 1 層 Dg2 洪積砂礫 2 層 Dc 洪積粘土層 Y 土留め矢板
8 図 掘削地点揚水配置検討シミュレーション三次元地質モデル 3 B1 土留め矢板 井戸配置図 Ds1 Dg1 B1 Ds2 Dg2 Dc 土留め矢板 地質平面モデル ( 上から見たもの ) 三次元地質モデル ( 南東側から見たもの ) B1 B1 B2 砕石層 B3 B2 B3 B3 Ds1 土留め矢板 Ds1 As Ds1 土留め矢板 Ds1 土留め矢板 三次元地質モデル ( 浅層部 ) 三次元地質モデル ( 浅層部 )) 土留め矢板非表示表示 三次元地質モデル ( 浅層部 )B1 非表示 三次元地質モデル ( 浅層部 )B1 B2 非表示 3-55
9 (5) 検証解析結果構築したモデルが 現地の水理状況を再現できるかどうかについて 注水揚水試験時の実測水位データと地盤内の流速をモデル内で検証した 1) 検証条件揚水井戸 :F-5 揚水量 5.7L/min 注水井戸 :F-16 注水量 2.5L/min 2) 検証解析結果図 は 周辺観測の実測水位と解析水位を示す 解析の結果 概ね現況を再現することができた また 流速についても概ね整合する結果となった ( 表 3.3.9) (6) 井戸配置の検討揚水試験の結果より 揚水井戸 1 本当たりの地下水影響範囲は 水平方向に概ね 3m と推定された 推定される地下水影響圏 (3m) と現地における当初のボーリング調査から推定される DPAA による土壌汚染状況から 井戸配置を検討した 1) DPAA の土壌汚染状況図 は 汚染源掘削調査によりコンクリート様の塊及び汚染土壌を除いた後の DPAA の土壌汚染状況である 図 では 5mg-As/kg 以上のものは 掘削調査地点での南側に集中している また 2mg-As/kg 以上のものは 概ねコンクリート様の塊が発見された形状と似ている 1mg-As/kg 以上となると 土留め矢板の外側にまでかなり広がる結果となる 土壌 DPAA 濃度 1.00mg-As/Kg F F-19 解析値 F 解析値 F /11 6:00 4/11 12:00 4/11 18:00 4/12 0:00 4/12 6:00 4/12 12:00 土壌 DPAA 濃度 5.00mg-As/Kg ( 上図は 1mg-As/kg 以上の土壌汚染側面図 ) 土壌 DPAA 濃度 2.00mg-As/Kg F-6 F-11 解析値 F-6 解析値 F /11 6:00 4/11 12:00 4/11 18:00 4/12 0:00 4/12 6:00 4/12 12:00 図 汚染源調査掘削によりコンクリート様の塊及び汚染土壌を取り除いた後の DPAA の土壌汚染状況 図 周辺観測の実測水位と解析水位 ( 地下水位 ) 表 検証解析結果 ( 地下水流速 ) 地点名 流速 (cm/min 実測値解析値 F F
10 2) 井戸配置 検討の対象とする井戸は 図 に示した概ね 2mg-As/kg の範囲を参考に 14 箇所を選定した ( 図 ) この際 既に設置してある井戸はそのまま利用することとした 地層中 ) の水位標高 2.5~2.7m 付近で安定する結果となった ( 図 ) 水面形状に凹凸が見られるのは 掘削調査後に埋戻した埋土層の層厚が影響しているものと考えられた 図 井戸配置図 (7) 可能注水量の検討掘削調査地点内の全域に敷設された層厚 0.5m の砕石層中に水道水を注水する場合 どの程度の浸透量及び水位の上昇が予測されるかをシミュレーションにより計算した 計算の結果 掘削地点全域での可能浸透量は 1 時間当たり 2.6m 3 1 日当たり 63.14m 3 となった なお 揚水浄化計画検討に当たっての 処理量のバランス ( 揚水量と排水量 ) は 地盤の不均一性や目詰まり等が考えられるため ある程度の安全率を見込み 安全率 0.8 とすると 約 50m 3 となる (8) 掘削調査地点内の適正揚水量 注水量検討これまでの検討結果を元に 設定した揚水量及び注水量で 掘削調査地点内の地下水を安定的に揚水注水できるかについての予測シミュレーションを行った 予測条件は以下のとおりである 揚水条件揚水箇所 :14 箇所 1 本当たりの揚水量 :3L/min ( 総量 42L/min :60m 3 /day) 注水条件注水量 : 掘削調査地点内全域に50m 3 /day 計算時間注水開始から100 時間後まで 計算の結果 上記の条件下で 地下水位は初期条件より約 60cm 上方 ( 砕石層の下位の新たに埋め戻した 3-57
11 図 掘削調査地点揚水注水予測結果 ( 揚水量 60m 3 / 日 注水量 50m 3 / 日の場合 ) 井戸等配置図 時間連続揚水による地下水位変化 No.1 No.2 初期水位 経過時間 (h) No.3 No.4 初期水位 経過時間 (h) 3.00 予測結果 地下水位コンター 水位標高 (m) No.5 No.6 初期水位 No 経過時間 (h) No No.4 圧力水頭ー深度 No.6 圧力水頭ー深度 地点名 流速 (cm/min) No No.1 No.2 No.3 No.4 標高 (m) 標高 (m) No 圧力水頭 (m) 圧力水頭 (m) 3-58
12 揚水及び注水の現場実証試験 (1) 揚水及び注水の現場実証試験の目的 水位監視孔 揚水孔 注水孔 掘削調査地点では 周囲を深度 11m まで土留め矢板が施工されていることから 掘削調査地点内の地下水は流動しにくい状況となっている 掘削調査地点内の表層に残る高濃度の汚染土壌 地下水の対策に当たり 表層からの注水と その下部での揚水を組み合わせ 強制的に流速を与え地下水を流動させることによって 表層部の対策効果が促進されると考えられる ただ注水は目詰まりのおそれもあり 想定していた注水量が確保できないことも考えられた 現場実証試験は 事前の検討結果に基づき 注水可能と判断された 1 日当たり 50m 3 の注水を 24 時間連続して行い 安定的に注水ができることを確認するために実施した なお 実証試験は 2008 年 3 月 29 日 ~3 月 30 日に行った 水の流れ 新規埋戻土 砕石層 新旧の埋戻土及び自然地盤 (2) 揚水及び注水の現場実証試験の手順 土留め矢板 土留め矢板 図 は 現場実証試験概要図 図 は掘削調査地点の井戸配置図 表 は使用した観測孔である 以下に試験の手順を示した 1 水道水をホース等で掘削地点内の井戸に配管し 水道水を注水した 注水孔: 既設 4 箇所 (F-16~F-19)+ 新設 2 箇所 (F-20 F-21) 注水量の測定は 計量バケツ等で行った 2 注水した井戸とは別の観測孔で水位を計測した 水位観測孔: 土留め矢板内 3 箇所 (F-2 F-8 F-10)+ 土留め矢板周辺 3 箇所 (No.88 K-1 No.32) 3 揚水は 総量として注水量以上の揚水を行った 揚水孔: 既設 3 箇所 (F-1 F-5 F-6)+ 新設 1 箇所 (F-22) 4 途中で さらに注水量を増やし その後 一定時間連続 ( 計 26 時間 ) で注水 揚水を行い 地下水位の安定する注水量を計測した 5 周辺モニタリング井戸では 試験前 中 後で 総ヒ素の分析を行った モニタリング井戸は掘削調査地点の東側 西側に 2 箇所ずつ 南側に 4 箇所の計 8 箇所新設した モニタリング孔 図 現場実証試験概要図 (3) 新設井戸の仕様注水孔 2 箇所 : 深度 2m( 砕石層下端 ) 径 500mm 以上揚水孔 1 箇所 : 深度 10m 径 100mm モニタリング孔 8 箇所 : 深度 30m( 不透水層まで ) 径 50mm 3-59
13 表 使用した観測孔 -4.5m -9.5m -4.5m -9.5m -4.5m -9.5m -4.5m -9.5m -1.5m -1.5m F-13~15 No.88 掘削調査地点 No.32 図 掘削調査地点の井戸配置 3-60
14 No.88 掘削調査地点 ( 矢板範囲 ) No F-16 F-16 現況再現 F-17 F-17 現況再現 F-18 F-18 現況再現 F-19 F-19 現況再現 :00 12:00 0:00 12:00 0:00 12:00 0: F-1 F-1 現況再現 揚水井戸水位データ 2.8 F-5 F-5 現況再現 F-6 F-6 現況再現 F-22 F-22 現況再現 図 各孔の配置と試験中 (30 日 9:00) の水位変化量分布 ( 平面図 ) :00 12:00 0:00 12:00 0:00 12:00 0: 砕石層 2.8 図 現況再現結果水位変化量分布 ( 断面図 ) 井戸名オレンジ : 注水孔緑 : 揚水孔灰色 : 水位観測孔 赤線 : ストレーナー範囲 水色点線 : 試験前水位 (29 日 14:00) 青点線 : 試験中水位 (30 日 9:00) 緑点線 : 現況再現解析結果 F-8 F-8 現況再現 -1.2 F-2 F-2 現況再現 F-10 F-10 現況再現 :00 12:00 0:00 12:00 0:00 12:00 0:00 図 各孔の現況再現解析結果 3-61
15 図 揚水及び注水の現場実証試験における周辺観測孔の総ヒ素の濃度変化 3-62
16 (4) 揚水及び注水の現場実証試験の結果 1) 注水量及び揚水量 揚水及び注水の現場実証試験は 初期段階で 124L/min で約 80 分注水した後 注水量 24L/min 揚水量 33.6L/min で安定させた 結果 注水は 26 時間で約 45,000L 揚水は 25 時間 40 分で約 53,000L が確認され 1 日当たりに換算する と それぞれ注水量が 41.9m 3 揚水量が 50.0m 3 であった 表 は揚水及び注水の現場実証試験における注水量 揚水量一覧表である 試験内容井戸名時間 注水 揚水 F-20,F-21 F-16,F-17 F-18,F-19 F-6 F-22 F-1 F-5 表 揚水及び注水の現場実証試験における注水量 揚水量一覧表 単位揚水 注水量 (L/ 分 ) 時間毎の揚水 注水量 (L) 29 日 14:00~15:20 100(50L/min 2 孔 ) 8, 日 15:20~30 日 16:00 16(8L/min 2 孔 ) 23, 日 14:00~15:20 24(6L/min 4 孔 ) 1, 日 15:20~30 日 16:00 8(2L/min 4 孔 ) 11, 日 14:20~17: 日 17:00~30 日 8: , 日 8:30~10: , 日 10:00~16: , 日 14:20~17: 日 17:00~30 日 8: , 日 8:30~10: 日 10:00~16: 日 14:20~17: 日 17:00~30 日 8: , 日 8:30~10: , 日 10:00~16: , 日 14:20~17: 日 17:00~30 日 8: , 日 8:30~10: 日 10:00~16:00 8 2,880 各孔の揚水 注水総量 (L) 31,680 13,760 19,320 4,713 18,204 11,256 試験全体での揚水 注水総量 (L) 45,440 53,493 揚水 注水量 (m 3 / 日 ) 試験開始直後 (29 日 14:00~15:20) には F-20 F-21 で各 50L/min F-16~F-19 で各 6L/min と多量の注水を行ったが これに伴う周辺観測孔の地下水位変化は 最大で F-10 の 0.073m(29 日 14:27) の上昇であった 3) 周辺観測孔の総ヒ素濃度変化図 は揚水及び注水の現場実証試験における周辺観測孔の総ヒ素の濃度変化である 土留め矢板周辺の新設モニタリング孔の試験前の総ヒ素濃度は F-24 F-25 F-27 F-28 は 0.01~ 0.1mg/L F-23 F-26 はサンプルのうち深度の深いもので 0.1~1mg/L F-29 F-30 は 0.1~1mg/L であった 試験前後でのモニタリング孔の総ヒ素濃度は 全体としては顕著な変化は確認されなかったが F-23 F-26 では 深度 30m で濃度低下が確認された (5) まとめ試験の結果 以下の事項が確認された 24 時間では 42m 3 程度の注水量が確認されたが 周辺の観測孔での水位に著しい上昇は見られず 可能注水量としてはさらに余力があると考えられる ( ただし 長期的な注水に関しては 目詰まり等を起こし注水量が低下する可能性も否定はできないと考えられる ) 高濃度汚染対策の実施に際しては 対策による周辺への汚染拡散を防止するため 常に揚水量 > 注水量にする必要があるが 揚水量は 1 本当たりの井戸の揚水能力に左右される 井戸の揚水量は 水位低下量から考えて試験時の水量がほぼ最大量と考えられるため 今後 総揚水量を増やす場合には 揚水孔を増やすことで対応することとなるものと考えられる また 長期的に注水 揚水を同じ孔で繰り返すと水ミチが形成され 水ミチ以外には水が回らなくなることも考えられるため ローテーションで井戸配置を変えるとともに 追加の注水 揚水孔の設置が望ましいと考えられる 2) 観測孔の地下水位変化図 は各孔の配置と試験中 (30 日 9:00) の水位変化量分布 ( 平面図 ) 図 は現況再現結果水位変化量分布 ( 断面図 ) 図 は揚水及び注水の現場実証試験時の各孔の現況再現結果である 注水孔 F-16~F-19 では地下水位の上昇が見られ 30 日 9:00 時点では 試験前地下水位 (29 日 14:00) に対して 1.513m 上昇した 揚水孔では 地下水位の低下が見られ 地下水低下量の大きかった F-5 では 30 日 9:00 時点で試験前地下水位 (29 日 14:00) に対して 3.446m の地下水低下 F-22 では 3.438m の地下水低下が見られた 周辺観測孔の内 土留め矢板内の F-2 F-8 F-10 での地下水位は 30 日 9:00 時点で 試験前地下水位 (29 日 14:00) に対して 0.057~0.1m の地下水低下となった 周辺観測孔の内 土留め矢板外の K-1 No.88 No.32 では 試験を通して地下水位の変化はほとんど見られなかった 3-63
17 現場実証試験を踏まえた揚水注水量の妥当性の検証 (1) 揚水注水量の妥当性の検証の目的掘削調査地点では 表層に残る土壌 地下水汚染の除去効果促進のため 注水 揚水を組み合わせた対策を行うこととしており 2008 年 3 月に 実現場にて注水 揚水の現場実証試験を実施した ここでは 現場実証試験で得られた地下水データを踏まえ 対策時に想定される追加井戸の設置について数値計算モデルを用いて可能揚水量等の妥当性検証及び計画見直しを行った 先に実施した現場実証試験では 掘削調査地点内 ( 揚水孔 4 箇所 注水孔 6 個所 ) において 約 24 時間連続で注水及び揚水試験を実施し 揚水量 60m 3 / 日 注水量 50m 3 / 日であれば 安定的な揚水注水が可能と判断したところである ただ 高濃度汚染対策に当たっては 高濃度汚染対策による汚染拡散を防止するため 注水量と揚水量のバランスを常に 揚水量 > 注水量にしておくことが前提となる 一方 実証試験時において 揚水孔自身の地下水位は大きく低下し限界揚水量に達したものの 周辺観測孔や注水孔では地下水位に大きな変化はなかった このため 掘削調査地点内全体としての注水併用時の揚水能力はさらに大きいと考えられ 井戸本数を増やすことで 可能揚水量の増加も期待できると考えられた 高濃度汚染対策では 掘削調査地点において 残置してある注水孔 6 個所 揚水孔 4 個所にて対策を開始することとしたが ここでは さらに井戸本数をどの程度まで増やすことが可能か 注水時における安定揚水総量はどの程度か 揚水量増加に伴う水位の変化はどの程度かを 現場実証試験結果を踏まえ試算した (2) 観測孔の配置図 は高濃度汚染対策開始前の観測孔の配置 表 は観測孔の諸元である 表 観測孔の諸元 使用目的 観測孔 No. ストレーナ深度 備考 F ~-9.5m φ100mm, 鉄 F ~-9.5m φ100mm, 鉄 注水孔 揚水孔 水位観測孔 採水モニタリング孔 F ~-9.5m φ100mm, 鉄 F ~-9.5m φ100mm, 鉄 F m φ500mm, 鉄 F m φ500mm, 鉄 F-1-5.5m~-9.5m φ100mm, 鉄 F-5-5.5m~-9.5m φ100mm, 鉄 F-6-5.5m~-9.5m φ100mm, 鉄 F m~-10.0m φ100mm, 鉄 F-2-4.5m~-9.5m VP50, 塩ビ F-8-4.5m~-9.5m VP50, 塩ビ F m~-9.5m VP50, 塩ビ F m~-10.0m VP50, 塩ビ F m~-10.0m VP50, 塩ビ F m~-30.4m VP50, 塩ビ F m~-10.0m VP50, 塩ビ F m~-20.0m VP50, 塩ビ F m~-31.5m( 不透水層 ) VP50, 塩ビ F m~-30.8m( 不透水層 ) VP50, 塩ビ F m~-30.85m( 不透水層 ) VP50, 塩ビ F m~-30.7m( 不透水層 ) VP50, 塩ビ F m~-30.5m( 不透水層 ) VP50, 塩ビ F m~-30.5m( 不透水層 ) VP50, 塩ビ F m~-30.5m( 不透水層 ) VP50, 塩ビ F m~-30.5m( 不透水層 ) VP50, 塩ビ 図 高濃度汚染対策開始前の観測孔の配置 3-64
18 (3) 揚水 注水量の妥当性の検証の結果 1) 計算条件数値解析は 3 次元浸透流プログラム (unsaf-3d) を用いて行った 図 は 解析モデル及び各種境界条件である なお 注水量及び揚水量設定にあたって 現地観測では時間変化に伴う量のバラつきがあったが モデルにおいては 各孔の 24 時間総量の平均値とした 2) 現況再現解析結果図 は現況再現解析結果である 図に示すように 各孔の水位実測値にかなりのバラつきがあること そして注水 揚水井戸の水位は動水位であるため これらをすべて実測値と一致させることは困難である したがって 周辺で静水位を観測している F-2 F-8 F-10 について一致させることを主眼とした その結果 静水位を観測している観測孔については 概ね試験時の水位を再現することができた なお 再現にあたっては 特に埋土層と土留め矢板の透水係数を変更させる必要が生じ 土留め矢板の透水係数を高くし 土留め矢板外からの地下水位を流入させることで試験時の水位を再現させることとなった このことから 土留め矢板自体は高い遮水性を持っているわけではないと考えられ 実対策においては 土留め矢板の内側から外側への地下水流向を発生させないようにし 汚染を拡散させない対策とすることとした 3-65
19 図 解析モデルおよび各種境界条件図 静水位モニタリング 1 F-8 揚水孔 14 F-19 揚水孔 3 揚水孔 6 F-5 揚水孔 11 揚水孔 12 揚水孔 13 揚水孔 15 F-17 F-16 F-10 揚水孔 9 F-21 F-20 F-22 F-1 F-18 F-6 揚水孔 10 F-2 揚水孔 7 揚水孔 1 揚水孔 4 揚水孔 8 揚水孔 2 揚水孔 5 静水位モニタリング2 注水孔揚水孔観測孔追加揚水孔 揚水注水 注水 揚水 井戸名 地盤ストレーナ揚水 注水量揚水 注水量標高標高 m (m3/day) (m3/hour) F F F F F F F F F F 当初解析と見直し解析条件の比較 B1 土留め矢板 Ds1 Dg1 Ds2 Dg2 B1 S B3 Ag Ds1 Dg1 Ds2 Dg2 B2 地層名 地層記号 当初解析透水係数 cm/sec 見直し解析透水係数 cm/sec 有効間隙率 % X Y Z X Y Z 砕石層 S 1.0E E 今の埋戻土 B1 1.0E E 新埋土 B2 3.8E E 旧埋土 B3 1.5E E 沖積砂礫層 Ag 5.0E E 洪積砂層 Ds1 7.0E E 洪積砂層 Ds2 3.0E E 洪積砂礫 1 層 Dg1 5.0E E 洪積砂礫 2 層 Dg2 1.0E E 洪積粘性土層 Dc 6.0E E 矢板 Y 1.0E E-03 1 Dc Dc 3-66
20 図 現況再現解析結果 No.88 掘削調査地点 ( 矢板範囲 ) No 注水孔の水位変化 ( 実線 : 実測値 点線 : 解析値 ) F-16 F-16 現況再現 F-17 F-17 現況再現 F-18 F-18 現況再現 F-19 F-19 現況再現 :00 12:00 0:00 12:00 0:00 12:00 0: 揚水孔の水位変化揚水井戸水位データ ( 実線 : 実測値 点線 : 解析値 ) F-1 F-1 現況再現 2.8 F-5 F-5 現況再現 F-6 F-6 現況再現 F-22 F-22 現況再現 各孔の試験中 (30 日 9:00) の水位変化量分布 ( 平面図 ) -1.2 砕石層 :00 12:00 0:00 12:00 0:00 12:00 0: 観測孔の水位変化 ( 実線 : 実測値 点線 : 解析値 ) 2.8 現況再現結果水位変化量分布 ( 断面図 ) 井戸名オレンジ : 注水孔緑 : 揚水孔灰色 : 水位観測孔 赤線 : ストレーナー範囲 水色点線 : 試験前水位 (29 日 14:00) 青点線 : 試験中水位 (30 日 9:00) 緑点線 : 現況再現解析結果 F-8 F-8 現況再現 -1.2 F-2 F-2 現況再現 F-10 F-10 現況再現 :00 12:00 0:00 12:00 0:00 12:00 0:00 各孔の実測水位と解析水位 3-67
21 (4) 高濃度汚染対策における掘削調査地点の揚水 注水計画の見直し現況再現されたモデルを用いて 揚水井戸を順次追加した場合の 地下水位の変化状況を予測計算した 1) 追加揚水井戸量の設定追加する井戸の 1 本当たりの揚水量は F-22 の揚水量を参考に 4.5 m 3 /day とした 計算は 以下のケースで行った なお 各ケースともに注水量は 41.6 m 3 /day である CASE1 揚水井戸 3 本追加 既設孔 (50m 3 /day)+3 本 (13.5 m 3 /day)= 総揚水量 (63.5 m 3 /day) CASE2 揚水井戸 6 本追加 既設孔 (50m 3 /day)+6 本 (27.0 m 3 /day)= 総揚水量 (77.0 m 3 /day) CASE3 揚水井戸 9 本追加 既設孔 (50m 3 /day)+9 本 (40.5 m 3 /day)= 総揚水量 (90.5 m 3 /day) CASE4 揚水井戸 15 本追加 既設孔 (50m 3 /day)+15 本 (67.5 m 3 /day)= 総揚水量 (117.5 m 3 /day) 図 は追加揚水井戸の配置図である 井戸配置に際し 観測孔間の距離を 2~3m を基本とした また 土留め矢板の遮水性が低いと考えられるため 揚水孔を注水孔の外縁に配置し 土留め矢板内から土留め矢板外への地下水流向が発生しにくい状況とした 図 は注水時 (41.6m 3 /day) における揚水量増加に伴う地下水位の変化 図 は各揚水量における地下水位コンター図である 図 に示すように 揚水に伴い地下水位は緩やかに低下するものの 総揚水量 m 3 /day とした場合 (CASE4) においても 地下水位の低下は 5~20cm 程度となった F-2 F-8 F-10 静水位モニタリング 1 静水位モニタリング 揚水量 (m3/day) 図 注水時 (41.6m 3 /day) における揚水量増加に伴う地下水位の変化 揚水量が増加しても 地下水位の低下が緩やかな原因として 安定的に注水があることに加え 土留め矢 板外からのある程度の地下水流入の影響があることが考えられる 静水位モニタリング 1 揚水孔 14 揚水孔 3 揚水孔 11 揚水孔 12 揚水孔 13 揚水孔 15 F-6 F-20 F-22 F-21 揚水孔 10 F-1 F-19 F-17 F-16 F-10 F-18 F-2 F-5 揚水孔 6 揚水孔 9 静水位モニタリング 2 揚水孔 7 揚水孔 1 揚水孔 4 揚水孔 8 揚水孔 2 揚水孔 5 F-8 注水孔揚水孔観測孔追加揚水孔 図 揚水井戸の配置図 ( 追加揚水孔の番号は予測計算時における施工順 ) 3-68
22 図 解析結果各揚水量における地下水位コンター図 ( 地下水コンター図 ) 現況解析 ( 注水 揚水なし ) 予測解析 (CASE2)( 現況井戸での注水 揚水時 + 追加 6 本設置時 ) : 現況注水孔 : 現況揚水孔 : 追加揚水孔 現況解析 ( 現況井戸での注水 揚水時 ) 予測解析 (CASE3)( 現況井戸での注水 揚水時 + 追加 9 本設置時 ) : 現況注水孔 : 現況揚水孔 : 現況注水孔 : 現況揚水孔 : 追加揚水孔 予測解析 (CASE1)( 現況井戸での注水 揚水時 + 追加 3 本設置時 ) 予測解析 (CASE4)( 現況井戸での注水 揚水時 + 追加 15 本設置時 ) : 現況注水孔 : 現況注水孔 : 現況揚水孔 : 現況揚水孔 : 追加揚水孔 : 追加揚水孔 3-69
23 2) 井戸配置の検討 土壌 DPAA 濃度 1.00mg-As/Kg i) 揚水総量 本シミュレーションの結果 現在設置してある井戸の最大揚水量 41.9m 3 / 日に さらに井戸を 15 本追加し揚水総量を m 3 / 日としても 土留め矢板内の地下水位低下は最大で 20cm 程度となり 100 m 3 / 日程度の揚水量はほぼ問題ないと考えられる ただし 高濃度対策時において土留め矢板内の地下水位を著しく下げることは 不飽和帯を増すことになり 表層の DPAA 除去には不利となる このため対策時においては 可能な限り地下水位を下げない状況を維持することが肝要である 土壌 DPAA 濃度 5.00mg-As/Kg ( 上図は 1mg-As/kg 以上の土壌汚染側面図 ) 土壌 DPAA 濃度 2.00mg-As/Kg ii) 井戸配置 追加の井戸設置のタイミングは 井戸の目詰まりによる揚水量減少時及び汲み上げ水の総ヒ素濃度低下時が想定される 実現場においては 効果的な個所 すなわちできるかぎり高濃度地下水を汲み上げられる箇所が望ましく 現地でのモニタリングの結果を見ながら決定することとなる 図 は 掘削調査によりコンクリート様の塊及び汚染土壌を除いた後の土壌 DPAA 分布状況である 図では 5mg-As/kg 以上の汚染土壌は 掘削調査地点での南側に集中している また 2mg-As/kg 以上のものは 概ねコンクリート様の塊が発見された形状と似ている 追加の配置においては 高濃度対策時におけるモニタリング結果と図 の土壌汚染状況を見ながら 高濃度地下水が存在しうる個所を選定し 段階的に井戸を追加していくこととした なお 井戸の目詰まりにより注水量及び揚水量が低下した場合などには 揚水孔と注水孔を入れ替えるなどして 井戸洗浄効果を見込むことも考えることとする 本シミュレーションの結果 土留め矢板自体の遮水性が高くないと考えられるため 対策時には 土留め矢板内から土留め矢板外への地下水流向が発生しないように 注水孔の外縁に揚水孔を配置する形とする 図 掘削調査によりコンクリート様の塊及び汚染土壌を除いた後の土壌 DPAA 分布状況 3-70
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断面積 (A) を使わずに, 間隙率を使う透水係数の算定 図に示したような 本の孔を掘って, 上流側から食塩を投入した 食塩を投入してから,7 時間後に下流側に食塩が到達したことが分かった この地盤の透水係数を求めよ 地盤の間隙比は e=0.77, 水位差は 0 cmであった なお, この方法はトレーサ法の中の食塩法と呼ばれている Nacl 計測器 0 cm 0.0 m 断面積 (A) を使わずに,
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管理記号 : 0001 作成年月日 : 2018/6/18 工事名称 : 仮設計画ガイドブック ( 全日本建設技術協会 ) 工区名称 : page209~page214 設計条件 設計結果 ディープウェル工事設計計算書 1. 掘削寸法 ( 幅 )40.0m ( 長さ )40.0m ( 深さ )12.0m 2. 滞水層厚 D=19.0m 3. 地下水位 GL-3.0m 4. 計画水位 GL-13.0m
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4. 粘土の圧密 4. 圧密試験 沈下量 問 以下の問いに答えよ ) 図中の括弧内に入る適切な語句を答えよ ) ( 圧密係数 ) を 圧密試験の結果から求める方法には 圧密度 U9% の時間 9 から求める ( 5 ) 法と 一次圧密理論曲線を描いて作成される ( 6 ) と実験曲線を重ね合わせて圧密度 5% の 5 を決定する ( 6 ) 法がある ) 層厚 の粘土層がある この粘土層上の載荷重により粘土層の初期間隙比.
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液状化発生予測の検討結果に関する資料 ( 建設部 ) 1. 検討概要 (1) 液状化発生予測の検討作業フローデ収集整理ータ地盤モデル作成液状化危険度の検討微地形区分 PDC による地盤データの補完 工学的基盤の地震波形 ( 内閣府より入手 ) 地表の地震動 ( 応答計算 ) (2) 想定地震本検討で用いる想定地震を以下に示す ボーリングデータ ( 地質 土質区分 地下水位 ) 3 次元地盤モデル作成
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円形標準マンホール 上部斜壁 + 床版タイプ 浮上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動レベル () 概要図 呼び方内径 都型 ( 内径 0cm) 00 00 0 600 0 0.00.0 0.0 0.0.0.70 0 60 00 60 60 00.0.0 00 00 00 00 00 P () マンホール条件 ) 寸法諸元 6 7 種類 呼び名 高さ モル 上部 下部 タル 外径 内径
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1. 右図のように透水係数 (k) 断面積(A) 厚さ(L) が異なる 種の砂からなる 層試料 ( 砂 砂 ) に対して 図示された条件で定水位透水試験を行った その結果 Q0.18m /hrの流量速度を得た 断面変化部の影響は無視でき 試料内では流れはすべて鉛直方向に一次元的に生じていると仮定して 以下の問に答えよ 尚 二つの砂とも単位体積重量はγ at 0kN/m 水の単位体積重量はγ kn/m
<4D F736F F D2091E E8FDB C588ECE926E816A2E646F63>
第 13 地象 (1 傾斜地 ) 1 調査の手法 (1) 調査すべき情報ア土地利用の状況傾斜地の崩壊により影響を受ける地域の住宅等の分布状況 その他の土地利用の状況 ( 将来の土地利用も含む ) イ傾斜地の崩壊が危惧される土地の分布及び崩壊防止対策等の状況既に傾斜地の崩壊に係る危険性が認知 危惧されている土地の分布当該傾斜地の崩壊防止対策等の状況ウ降水量の状況当該地域の降雨特性の把握に必要な対象事業の実施区域等の降水量の状況エ地下水及び湧水の状況傾斜地の安定性に影響を与える地下水の水位及び湧水の分布
浸透側溝長尺 U 字溝 [KUSDC KURDC] 茨城県規格の長尺 U 字溝 [KUS KUR] の側壁部及び底版部に排水孔 ( 開口 ) を設けた浸透用側溝です 近年 都市化の進展により建物や道路などの不浸透域が拡大して ゲリラ豪雨による河川増水やその流域の浸水被害等 集中豪雨による都市の排水機
![浸透側溝長尺 U 字溝 [KUSDC KURDC] 茨城県規格の長尺 U 字溝 [KUS KUR] の側壁部及び底版部に排水孔 ( 開口 ) を設けた浸透用側溝です 近年 都市化の進展により建物や道路などの不浸透域が拡大して ゲリラ豪雨による河川増水やその流域の浸水被害等 集中豪雨による都市の排水機](/thumbs/103/159504080.jpg "浸透側溝長尺 U 字溝 [KUSDC KURDC] 茨城県規格の長尺 U 字溝 [KUS KUR] の側壁部及び底版部に排水孔 ( 開口 ) を設けた浸透用側溝です 近年 都市化の進展により建物や道路などの不浸透域が拡大して ゲリラ豪雨による河川増水やその流域の浸水被害等 集中豪雨による都市の排水機")
浸透側溝長尺 U 字溝 [KUSDC KURDC] 茨城県規格の長尺 U 字溝 [KUS KUR] の側壁部及び底版部に排水孔 ( 開口 ) を設けた浸透用側溝です 近年 都市化の進展により建物や道路などの不浸透域が拡大して ゲリラ豪雨による河川増水やその流域の浸水被害等 集中豪雨による都市の排水機能がまひし 治水 自然環境に著しく影響を与え深刻な問題となっています 浸透製品を設置することにより 地下に雨水を自然浸透させ本来自然がもっていた保水
積粘土と同様に上下で低く 中央で高い弓形分布を示す 図 () の I L は 長田 新庄 門真で 1 以上を示し 東大阪地域の沖積粘土の特徴である超鋭敏性が伺える ただし 鴫野の I L はかなり低い 図 (3) () の c v は 先の w L が反映されているが 特に新庄の中央部の圧縮性が高い
大阪市立大学大学院都市系専攻 修士論文梗概集 7 年 3 月 大阪地域の沖積 洪積粘土層の土質特性の地域性と地下水位再低下可能量の予測 地盤工学分野 M5TD9 金谷泳知 1. 研究の目的昭和 ~3 年代にかけて大阪地域では 地下水の過剰汲上げによって地盤沈下が生じた その後 地下水汲上げ規制によって地盤沈下は収束したが 現在では地下水位が過大に回復し 諸問題を引き起こしている これを解決するためには
スライド 1
資料 1 トリチウム水の浅地中処分に係る検討 独立行政法人日本原子力研究開発機構 平成 26 年 10 月 24 日 トリチウム水の処分の選択肢の 1 つとして浅地中処分方式による検討 前回 *1 は一般的な環境条件の下での浅地中処分方式による安全確保について提示 環境条件等を考慮した安全評価結果を提示 *1: 平成 26 年 2 月 27 日トリチウム水タスクフォース ( 第 4 回 ) 資料 2
Microsoft PowerPoint - 01_内田 先生.pptx
平成 24 年度 SCOPE 研究開発助成成果報告会 ( 平成 22 年度採択 ) 塩害劣化した RC スラブの一例 非破壊評価を援用した港湾コンクリート構造物の塩害劣化予測手法の開発 かぶりコンクリートのはく落 大阪大学大学院鎌田敏郎佐賀大学大学院 内田慎哉 の腐食によりコンクリート表面に発生したひび割れ ( 腐食ひび割れ ) コンクリート構造物の合理的な維持管理 ( 理想 ) 開発した手法 点検
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![Microsoft PowerPoint - 2_6_shibata.ppt [互換モード]](/thumbs/91/106644241.jpg "Microsoft PowerPoint - 2_6_shibata.ppt [互換モード]")
圧密問題への逆問題の適用 一次元圧密と神戸空港の沈下予測 1. 一次元圧密の解析 2. 二次元圧密問題への適用 3. 神戸空港の沈下予測 1. 一次元圧密の解析 一次元圧密の実験 試験システムの概要 分割型圧密試験 逆解析の条件 未知量 ( 同定パラメータ ) 圧縮指数 :, 透水係数 :k 初期体積ひずみ速度 : 二次圧密係数 : 観測量沈下量 ( 計 4 点 ) 逆解析手法 粒子フィルタ (SIS)
土木建設技術シンポジウム2002
軟弱地盤上の盛土工事における圧密後の地盤性状について 赤塚光洋 正会員戸田建設株式会社土木工事技術部 ( 4-8388 東京都中央区京橋 -7-) 軟弱地盤上の盛土工事において, 供用開始後の残留沈下を抑制する目的でバーチカルドレーンによる圧密沈下促進工法が用いられることが多い. また, 粘性土地盤は圧密によって強度が増加するので, バーチカルドレーン工法は盛土基礎地盤の強度発現を早める安定対策としても用いられている.
Microsoft Word - CPTカタログ.doc
新しい地盤調査法のすすめ CPT( 電気式静的コーン貫入試験 ) による地盤調査 2002 年 5 月 ( 初編 ) 2010 年 9 月 ( 改訂 ) 株式会社タカラエンジニアリング 1. CPT(Cone Peneraion Tesing) の概要日本の地盤調査法は 地盤ボーリングと標準貫入試験 ( 写真 -1.1) をもとに土質柱状図と N 値グラフを作成する ボーリング孔内より不攪乱試料を採取して室内土質試験をおこない土の物理
立川市雨水浸透施設設置基準 1. 目的この設置基準は 立川市雨水浸透施設設置補助金交付要綱 ( 以下 要綱 という ) の雨水浸透施設の設置にあたり 必要な事項を定めることを目的とする 2. 用語の定義補助対象の雨水浸透施設とは 雨水浸透ます 及び 雨水浸透管 とし 雨水浸透施設の設置に伴い発生する
立川市雨水浸透施設設置基準 1. 目的この設置基準は 立川市雨水浸透施設設置補助金交付要綱 ( 以下 要綱 という ) の雨水浸透施設の設置にあたり 必要な事項を定めることを目的とする 2. 用語の定義補助対象の雨水浸透施設とは 雨水浸透ます 及び 雨水浸透管 とし 雨水浸透施設の設置に伴い発生する簡易工事を 付帯工事 とする (1) 雨水浸透ます は 有孔又は多孔性の浸透ますの周辺を砕石で充填し
地下水の水質及び水位地下水の水質及び水位について 工事の実施による影響 ( 工事の実施に伴う地下水位の変化 地下水位流動方向に対する影響 並びに土地の造成工事による降雨時の濁水の影響及びコンクリート打設工事及び地盤改良によるアルカリ排水の影響 ) を把握するために調査を実施した また
4.2.2. 地下水の水質及び水位地下水の水質及び水位について 工事の実施による影響 ( 工事の実施に伴う地下水位の変化 地下水位流動方向に対する影響 並びに土地の造成工事による降雨時の濁水の影響及びコンクリート打設工事及び地盤改良によるアルカリ排水の影響 ) を把握するために調査を実施した また 同様に存在及び供用の影響 ( 存在及び供用に伴う地下水位の変化 地下水流動方向に対する影響 ) を把握するために調査を実施した
<93798D488E7B8D488AC7979D977697CC E37817A2E786477>
土工施工管理要領 平成 29 年 7 月 東日本高速道路株式会社 中日本高速道路株式会社 西日本高速道路株式会社 目 次 Ⅰ. 総則... 1-1 1. 適用... 1-1 2. 構成... 1-1 3. 施工管理の意義... 1-1 4. 施工管理試験の基本事項... 1-2 4-1 施工管理試験... 1-2 4-2 試験方法... 1-2 4-3 試験結果の報告... 1-2 4-4 判定...
埋戻しに使用する材料の標準仕様書 平成 25 年 9 月 ( 改訂 ) 上越市
埋戻しに使用する材料の標準仕様書 平成 25 年 9 月 ( 改訂 ) 上越市 目 次 1. 山砂の品質基準 ------------------------------------------------------------------------------1 2. 良質土の品質基準 ---------------------------------------------------------------------------1
Microsoft PowerPoint - 水と土の科学④
降雨 地下水汚染 蒸発 揚水量 河川 地盤掘削 ダム 涵養 斜面崩壊 地すべり 漏水 地下水の塩水化 シールドトンネル 浸透圧 井戸地盤沈下 浸透量 浸透破壊湧水 流動 地下水に関する問題 トンネル掘削湧水, 周辺地下水低下 吸着水 地下水面 重力水 毛管水 不飽和領域 土粒子 地下水 飽和領域 土中水の存在形態 重力水は雨水, 地表面の貯留水, 流水などが地下に浸透し, 重力の作用により, 地下水面に向かって移動する水である
西松建設技報
Development and application of a prediction and analysis system for tunnel deformation PAS-Def * Masayuki Yamashita *** Takuya Sugimoto *** Kaoru Maeda ** Izumi Takemura *** Kouji Yoshinaga PAS-Def DRISS
Microsoft Word - 木材の塩素濃度報告110510_2.docx
木材の塩素濃度に関する報告 (2011 年 5 月 10 日 ) 北海道大学 ( 松藤, 東條, 黄, 松尾 ) 1. 木材の採取表 1に採取木材の概要を, 以下に採取場所等の写真を示す 表 1 採取木材の概要 ID 種類 種別 長さ 断面 採取場所 浸水状況 試料採取 (cm) (cm cm) 1 建材 大 225 15 11 久慈市集積場 集積場であるため不明, 被災域は長 端部 10cm, 中央
<4D F736F F D20834A C C7997CA89BB298B5A8F708E9197BF28914F94BC AAE90AC816A2E646F63>
5-8 埋設断面および土被り表 1) 突出型 (1) 埋設条件項 目 (1) (2) (3) ト ラ ッ ク 荷 重 後輪片側 100kN 後輪片側 100kN 後輪片側 100kN 裏 込 め 材 料 良質土 φ450 以下 砕石 4 号 5 号 φ500 以上 砕石 3 号 4 号 土の反力係数 (E ) 300 700 1400( 転圧十分 ) 変形遅れ係数 (Fd) 1.5 1.5 1.25
4. 再生資源の利用の促進について 建近技第 385 号 平成 3 年 10 月 25 日 4-1
4. 再生資源の利用の促進について 建近技第 385 号 平成 3 年 10 月 25 日 4-1 再生資源の利用の促進について 目 次 1. 再生資源の利用...4-3 2. 指定副産物に係る再生資源の利用の促進...4-4 3. 各事業執行機関における再生資源の利用の促進を図るため 地方建設局と 地方公共団体等との緊密な連携を図り 情報交換を活発に行うこと...4-4 再生材の使用に関する取扱いについて...4-5
八王子市雨水浸透施設設置基準 1. 目的この設置基準は 八王子市雨水浸透施設設置補助金交付要綱 ( 以下 要綱 という ) の雨水浸透施設の設置にあたり 必要な事項を定めることを目的とする 2. 用語の定義雨水浸透施設とは 屋根に降った雨水を浸透させる構造をもった次に掲げる施設をいう (1) 雨水浸
八王子市雨水浸透施設設置基準 1. 目的この設置基準は 八王子市雨水浸透施設設置補助金交付要綱 ( 以下 要綱 という ) の雨水浸透施設の設置にあたり 必要な事項を定めることを目的とする 2. 用語の定義雨水浸透施設とは 屋根に降った雨水を浸透させる構造をもった次に掲げる施設をいう (1) : ますの底面 側面を砕石で充填し 集水した雨水を地中に浸透させるものをいう (2) 雨水浸透管 ( 雨水浸透トレンチ
液状化判定計算(道示編)V20-正規版.xls
道路橋示方書対応版 液状化の判定計算 (LIQCAL-D) シェアウエア 正規版 液状化判定基準 : 道路橋示方書 同解説 Ⅴ 耐震設計編 ( 平成 14 年 3 月 ) 最初にお読み下さい 計算へ進む > Ver 2.0 (2008.04.07) ( 有 ) シビルテック 本ソフトはシェアウエアソフト ( 有料 ) です 本ソフトは試用版として利用できますが 土の重量 ( 飽和重量と湿潤重量 )
Microsoft Word - 第5章07地盤沈下.docx
5. 7 地盤沈下 5. 7. 1 現況調査 (1) 調査内容事業計画地周辺における地盤沈下及び地下水位の状況を把握するために 既存資料調査を実施した また 事業計画地における地盤状況等について 現地調査を実施した 現況調査の内容は 表 5-7-1 に示すとおりである 表 5-7-1 調査内容 調査対象項目調査対象範囲 地点調査対象期間調査方法 事業計画地周辺における地盤沈下の状況及び地下水位の状況
1 はじめに土壌汚染対策法 ( 以下 法 という ) 第 12 条に基づく土地の形質の変更届出とは 形質変更時要届出区域内で土地の形質の変更をする にあたり 形質変更の施行方法等について届出する手続きです 2 土地の形質の変更とは 土地の形質の変更 とは 土地の形状又は性状を変更することであり 宅地
土壌汚染対策法第 12 条届出 H29.6 月横浜市土壌汚染対策手引 平成 29 年 6 月 横浜市環境創造局水 土壌環境課 1 はじめに土壌汚染対策法 ( 以下 法 という ) 第 12 条に基づく土地の形質の変更届出とは 形質変更時要届出区域内で土地の形質の変更をする にあたり 形質変更の施行方法等について届出する手続きです 2 土地の形質の変更とは 土地の形質の変更 とは 土地の形状又は性状を変更することであり
- 14 -
- 13 - - 14 - - 15 - 14 15 2-3-1 14 (KP1.81.4) 4,000(m 3 /) 14 2-3-2 c b c a a b c - 16 - 2-3-1 15 1960 (Cs-137Pb-210) (KP1.42.5) 1960(KP-2.51.4) 132,000m 3 3,300m 3 / 116,000m 3 15,900m 3 Cs-137Pb-210
P km/s Skm/s Zj i i n 1 n 1 Ti hij 1 hij 36 36 6000 6000 5000 5000 4500 4500 4000 4000 3500 34 3000 3500 34 3000 2500 2500 2000 2000 1750 1750 1500 1500 1250 32 750 1250 32 750 500 500 200 200 100 100
土層強度検査棒 計測データ例 kn/ m2 45 滑り面の可能性ありとした箇所の条件 : 地下水に飽和していること 及び SS 試験で 100kg 以下で自沈する箇所であること 土層強度検査棒による地盤強度計測結果グラフ 粘着力 計測値 30 T2 O5 25 M4 M3 20 滑り面
土層強度検査棒 計測データ例 kn/ m 4 滑り面の可能性ありとした箇所の条件 : 地下水に飽和していること 及び SS 試験で kg 以下で自沈する箇所であること 土層強度検査棒による地盤強度計測結果グラフ 粘着力 計測値 T O M4 M3 滑り面 変動 % 側部 合計最大側部 非変動最大側部 変動 % 滑り面 合計最大滑り面 非変動最大滑り面 予測モデル設定......... 4. 内部摩擦角
第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 133
第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 33 第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 標準図の種類標準図は 次の 切土用 盛土用 の2 種類とする 本標準図による場合は 設置条件及び構造は全く同一のものとすること なお 標準図の組積みは 平積みで表現しているが 谷積みを基本とし 施工を行うこと 標準図リスト地上高さ (m).0 2.0 3.0 4.0.0 前面土羽付法面勾配 7 図 C 図 C4
<4D F736F F D208E9197BF31302D F4390B3816A96FB899890F A E8F8DC58F4994C55F8CC589BB8DDE8B5A8F705F202D208
セメント系固化材による油含有土の固化処理に関する基礎検討 ( 社 ) セメント協会セメント系固化材技術専門委員会 1. はじめに工場やガソリンスタンドの跡地をセメント系固化材を用いて固化処理する際 油類を含有した土に遭遇する場合がある しかしながら このような油含有土をセメント系固化材により固化処理した報告 1) 2) は少なく 油種や油の含有レベルが改良効果に及ぼす影響は明らかとなっていない また
図 -3.1 試験湛水実績図 平成 28 年度に既設堤体と新設堤体が接合された抱土ゾーンにおいて調査ボーリングを実施し 接合面の調査を行った 図 -2.2に示すように 調査ボーリングのコア観察結果からは 新旧堤体接合面における 材料の分離 は認められなかった また 境界面を含む透水試験結果により得ら
平成 29 年度 既設洪水吐撤去跡に築造した新設堤体の安全性について 当麻ダムの試験湛水結果報告 旭川開発建設部旭川農業事務所第 1 工事課 山王萌菊池裕貴今西智幸 1. はじめに 国営総合農地防災事業 とうま地区 では 流域内の開発等に起因する洪水流出形態の変化に対応するため 当麻ダムの洪水吐を移設 改修し洪水流下能力を増強した 改修にあたり 堤体に隣接する既設洪水吐を撤去し その跡に既設堤体と連続した新設堤体を築造した
土壌汚染対策法施行規則の一部を改正する省令等の概要
別添 1 土壌汚染対策法施行規則の一部を改正する省令等の概要 Ⅰ. 土壌汚染対策法施行規則の一部を改正する省令の概要 1. 趣旨平成 22 年 4 月 1 日から施行された改正土壌汚染対策法の施行状況を鑑み 土壌汚染による人の健康被害の防止という法目的を確保しつつ 自然的原因により有害物質が含まれて汚染された土壌への対応を中心とした法の運用上の課題への対応及び施行の円滑化の観点から省令改正を行うもの
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弾塑性不飽和土構成モデルの一般化と土 / 水連成解析への適用 研究の背景 不飽和状態にある土構造物の弾塑性挙動 ロックフィルダム 道路盛土 長期的に正確な予測 不飽和土弾塑性構成モデル 水頭変動 雨水の浸潤 乾湿の繰り返し 土構造物の品質変化 不飽和土の特徴的な力学特性 不飽和土の特性 サクション サクション s w C 飽和度が低い状態 飽和度が高い状態 サクションの効果 空気侵入値 B. サクション増加
資料 -2 第 2 回東京外環地下水検討委員会 資料 今後の地下水位観測について (1) 中央 JCT 周辺における深層地下水の観測井について (2) 大泉 JCT 周辺における観測井について (3) 今後実施する地下水位観測 ( 案 ) について 平成 26 年 8 月 1 日 国土交通省関東地方
資料 -2 第 2 回東京外環地下水検討委員会 資料 今後の地下水位観測について (1) 中央 JCT 周辺における深層地下水の観測井について (2) 大泉 JCT 周辺における観測井について (3) 今後実施する地下水位観測 ( 案 ) について 平成 26 年 8 月 1 日 国土交通省関東地方整備局東京外かく環状国道事務所東日本高速道路株式会社関東支社東京外環工事事務所中日本高速道路株式会社東京支社東京工事事務所
PowerPoint プレゼンテーション
不飽和土の力学を用いた 締固めメカニズムの解明 締固めとは 土に力を加え 間隙中の空気を追い出すことで土の密度を高めること 不飽和土 圧縮性の減少透水性の減少せん断 変形抵抗の増大 などに効果あり 締固め土は土構造物の材料として用いられている 研究背景 現場締固め管理 締固め必須基準 D 値 施工含水比 施工層厚 水平まきだし ( ρdf ) 盛土の乾燥密度 D値 = 室内締固め試験による最大乾燥密度
淀川水系流域委員会第 71 回委員会 (H20.1 審議参考資料 1-2 河川管理者提供資料
淀川水系流域委員会第 71 回委員会 (H2.1 審議参考資料 1-2 河川管理者提供資料 -4- -5- -6- -7- -8- -9- -1- -11- 45 197 1 7 1967 19761977 7 69 H19.12.27 1-2-2P.93 34 1975 1977 1976 1967 1975 1-12- 1967 19761977 2-13- 別紙 -159-23-
６
6. 圧密理論 6. 圧密理論 6.. 圧密方程式の誘導 粘土層の圧密原因とメカニズム 地下水位の低下 盛土建設 最終圧縮量と圧縮速度 6. 圧密理論 記号の統一間隙水圧 ( 絶対圧 ): u 間隙水圧 (gauge 圧 ): u u p a ( 大気圧 ) 過剰間隙水圧 : Δu ( 教科書は これを u と記している 初期状態が u p a で u の時で uδu の状態を対象にしている ) 微小の増分
<94F E4F8EB25F >
JGS 5 土の三軸試験の供試体作製 設置 初期状態% 設)炉容器 No. 後供試体を用いる試験の基準番号と名称 JGS 51-9 土の繰返し非排水三軸試験 試 料 の 状 態 1) 乱さない 土粒子の密度 ρ s g/cm 供 試 体 の 作 製 ) トリミング 液 性 限 界 w L ) % 土 質 名 称 礫まじり粘土質砂 塑 性 限 界 w P ) % 1 5.1.96.98 質量 m i
Taro-水理計算.$td
水理計算の基本知識と実践演習問題 技術検定研修協会 受験案内 www.kenshu-kyokai.co.jp/jyuken.html 水理計算の基本原則を理解して 確実に得点を GET しよう 基本知識 1 長さを表す式の変換長さを表す場合は 次の変換式を用います 計算する場合は 通常 m の単位で統一します 1 mm = 0.001m 10 mm = 0.01m 100 mm = 0.1 m 2
Microsoft Word - ＨＰ掲載資料 docx
2018 年 2 月 19 日日本合成化学工業株式会社 大垣工場 ( 神田地区 ) の土壌と今後の対策について この度弊社大垣工場神田地区 ( 岐阜県大垣市神田町 2 丁目 35 番地 ) におきまして 新プラント建設に伴う候補用地の土壌自主調査を実施しました その結果 5 種類の特定有害物質 ( ベンゼン 及びその化合物 及びその化合物 砒素及びその化合物 ふっ素及びその化合物 ) が土壌汚染対策に基づく指定以上に検出されましたので
Microsoft PowerPoint - 第7章(自然対流熱伝達 )_H27.ppt [互換モード]
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第 7 章自然対流熱伝達 伝熱工学の基礎 : 伝熱の基本要素 フーリエの法則 ニュートンの冷却則 次元定常熱伝導 : 熱伝導率 熱通過率 熱伝導方程式 次元定常熱伝導 : ラプラスの方程式 数値解析の基礎 非定常熱伝導 : 非定常熱伝導方程式 ラプラス変換 フーリエ数とビオ数 対流熱伝達の基礎 : 熱伝達率 速度境界層と温度境界層 層流境界層と乱流境界層 境界層厚さ 混合平均温度 強制対流熱伝達 :
Microsoft Word - SAUSE report ver02（です、ます）.doc
SAUSE レポート 1. 河川堤防点検 対策の手引き 五大開発株式会社平成 19 年 5 月 6 日 平成 16 年 7 月に新潟県 福島県 福井県などで発生した豪雨災害から明らかになった自然的 社会的状況の変化による新たな課題に的確に対応して 自然災害に対して安全で安心な社会の形成を図る必要があります このため 国土交通省では平成 16 年 11 月 11 日に社会資本整備審議会河川分科会に豪雨対策総合政策委員会を設け
Q = va = kia (1.2) 1.2 ( ) 2 ( 1.2) 1.2(a) (1.2) k = Q/iA = Q L/h A (1.3) 1.2(b) t 1 t 2 h 1 h 2 a
1 1 1.1 (Darcy) v(cm/s) (1.1) v = ki (1.1) v k i 1.1 h ( )L i = h/l 1.1 t 1 h(cm) (t 2 t 1 ) 1.1 A Q(cm 3 /s) 2 1 1.1 Q = va = kia (1.2) 1.2 ( ) 2 ( 1.2) 1.2(a) (1.2) k = Q/iA = Q L/h A (1.3) 1.2(b) t
<4D F736F F D2081A E682568FCD926E94D592B28DB E94D589FC97C78C7689E62E646F63>
第 7 章 地盤調査 地盤改良計画 第 1 節地盤調査 1 地盤調査擁壁の構造計算や大規模盛土造成地の斜面安定計算等に用いる土質定数を求める場合は 平成 13 年 7 月 2 日国土交通省告示第 1113 号地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を求めるための地盤調査の方法並びにその結果に基づき地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を定める方法等を定める件 ( 以下 この章において 告示 という
2.2 構造物内容 円形管 ( 泥土圧シールド工法 ) 一次覆工 2400 mm ( m ) 円形管 ( 泥土圧シールド工法 ) 一次覆工 ( 二次覆工一体型 ) 2400 mm m 円形管 ( 泥土圧シールド工法 ) 二次覆工 2400 mm m 人孔 1 箇
1-1-3 大径礫 流速の速い地下水 急勾配における シールド施工について ~ 豊島区目白三丁目 新宿区下落合二丁目付近再構築その 3 工事 ~ 第一基幹施設再構築事務所工事第二課貞本健志 1. はじめに本工事は 既設管きょの雨水排除能力の増強を図るため 新たな管きょ 2400mm) を泥土圧シールド工法によって施工するものである 当シールド工事の通過地層は 上層から洪積の粘性土 礫 砂質土となっており
横浜市環境科学研究所
周期時系列の統計解析 単回帰分析 io 8 年 3 日 周期時系列に季節調整を行わないで単回帰分析を適用すると, 回帰係数には周期成分の影響が加わる. ここでは, 周期時系列をコサイン関数モデルで近似し単回帰分析によりモデルの回帰係数を求め, 周期成分の影響を検討した. また, その結果を気温時系列に当てはめ, 課題等について考察した. 気温時系列とコサイン関数モデル第 報の結果を利用するので, その一部を再掲する.
< F2D484D4489F090CD835C E71945B95698EE690E02E>
HMD 土質試験解析ソフト 電子納品 取扱い説明書 2011 年 07 月 01 日 お問い合せテ ータロカ ー / アンフ / センサー / ソフト / 計測システム / 試験機 / 他株式会社濱田電機 HMD 解析ソフト電子納品取説 TEL(042)473-4041 FAX(042)472-0089 Home Page http://www.hmd-dk.jp 営業所 / 203-0013 東京都東久留米市新川町
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<4D F736F F D208A658EED B834A838A A834A94BD899E90AB8E8E8CB182C982E682E98D9C8DDE8B7982D E838A815B836782CC94BD899E90AB955D89BF C668DDA816A2E646F63>
各種アルカリシリカ反応性試験による骨材及びコンクリートの反応性評価 愛知県生コンクリート工業組合技術委員会 1. 試験目的骨材のアルカリシリカ反応性を判定するために化学法 (JIS A 1145) 及びモルタルバー法 (JIS A 1146) が使用されてきたが これら以外にモルタルバー迅速法 (JIS A 1804) 及びコンクリート自体の反応性を調べる迅速試験法 (ZKT 206) も導入されている
地盤調査報告書 スウェーデン式サウンディング試験に基づく地盤調査 調査名称 清水東町 I 号地事前調査 調査場所 熊本県熊本市北区清水東町 株式会社奥羽興産 金城重機株式会社 千葉県松戸市高塚新田 512 番 19 号 TEL FAX
地盤調査報告書 スウェーデン式サウンディング試験に基づく地盤調査 調査名称 清水東町 I 号地事前調査 調査場所 熊本県熊本市北区清水東町 665-9 株式会社奥羽興産 金城重機株式会社 千葉県松戸市高塚新田 512 番 19 号 TEL 047-330-9114 FAX 047-330-9113 承認技術部 H27.2.23 石田 作成技術部 H27.2.23 木場 目次 1. 地盤調査概要 2.
強度のメカニズム コンクリートは 骨材同士をセメントペーストで結合したものです したがって コンクリート強度は セメントペーストの接着力に支配されます セメントペーストの接着力は 水セメント比 (W/C 質量比 ) によって決められます 水セメント比が小さいほど 高濃度のセメントペーストとなり 接着
コンクリートの強度 コンクリートの最も重要な特性は強度です ここでは まず コンクリート強度の基本的特性について解説し 次に 呼び強度および配合強度がどのように設定されるか について説明します 強度のメカニズム 強度の影響要因 強度性状 構造物の強度と供試体強度 配合 ( 調合 ) 強度と呼び強度の算定 材料強度のばらつき 配合強度の設定 呼び強度の割増し 構造体強度補正値 舞鶴市および周辺部における構造体強度補正値
土の段階載荷による圧密試験
J I S A 1 1 7 土の段階載荷による圧密試験 ( 計算書 ) サンプルデータ試験年月日平成 6 年 9 月 6 日 試料番号 ( 深さ ) T1- (14.00~14.85m) 試験者藤代哲也初試験機 No. 1 直径 D cm 6.000 含水比 w0 % 5.3 供期最低 ~ 最高室温 0.5~1.0断面積 A cm 8.7 間隙比 e 0, 体積比 f 0 0.930 状土質名称粘性土まじり砂質礫
Microsoft Word - じょく層報告（三野道路用）_
ミノコートのじょく層に関する検討結果 三野道路株式会社 1. はじめにミノコート ( 以下,MK) は, 中温化剤, 改質剤, 植物繊維からなる特殊改質剤 ( ミノコートバインダ ) を添加した, 最大粒径 5mm のアスファルト混合物を平均厚 15mm 程度で敷均し, 締固めを行う表面処理工法である 本工法の特長として, 高いひび割れ抑制効果が期待できることから, 切削オーバーレイ工事や打換え工事等におけるじょく層
資料 2 3 平成 29 年 1 月 18 日火力部会資料 西条発電所 1 号機リプレース計画 環境影響評価方法書 補足説明資料 平成 29 年 1 月 四国電力株式会社 - 1 -
資料 2 3 平成 29 年 1 18 日火力部会資料 西条発電所 1 号機リプレース計画 環境影響評価方法書 補足説明資料 平成 29 年 1 四国電力株式会社 - 1 - 目次 1. 配慮書での大気拡散計算結果について 3 2. 地上気象観測 ( 風向 風速 ) データについて 4 3. 上層気象観測用の風向 風速計の設置場所他について 8 4. 禎瑞小学校における NOx 測定値について 9
2-2 需要予測モデルの全体構造交通需要予測の方法としては,1950 年代より四段階推定法が開発され, 広く実務的に適用されてきた 四段階推定法とは, 以下の4つの手順によって交通需要を予測する方法である 四段階推定法将来人口を出発点に, 1 発生集中交通量 ( 交通が, どこで発生し, どこへ集中
資料 2 2 需要予測 2-1 需要予測モデルの構築地下鉄などの将来の交通需要の見通しを検討するに当たっては パーソントリップ調査をベースとした交通需要予測手法が一般的に行われている その代表的なものとしては 国土交通省では 近畿圏における望ましい交通のあり方について ( 近畿地方交通審議会答申第 8 号 ) ( 以下 8 号答申 と略す ) などにおいて 交通需要予測手法についても検討が行われ これを用いて提案路線の検討が行われている
フルコーンパターンノズル 品 名 型 式 フルコーンノズル.1 セパレート式 KSF, KSFG 一体式 KSFS, KSFHS, KSFH, KSFI フランジ式 KSF F 楕円吹ノズル.6 フルコーンパターンノズル セパレート式 一体式 角吹ノズル KSE, KSE S, KSE H KSE
フルコーンパターンノズル フルコーンパターンノズル フルコーンパターンノズル 品 名 型 式 フルコーンノズル.1 セパレート式 KSF, KSFG 一体式 KSFS, KSFHS, KSFH, KSFI フランジ式 KSF F 楕円吹ノズル.6 フルコーンパターンノズル セパレート式 一体式 角吹ノズル KSE, KSE S, KSE H KSE HS.9 セパレート式 KS SQ, KS SQG
カラム試験における通水方法の違いが移流分散特性に及ぼす影響について
第 48 巻第 5 号 006 9 ( 財 ) 日本地下水理化学研究所コーナー カラム試験における通水方法の違いが移流分散特性に及ぼす影響について 青木一男 * ** 日置和昭 1. はじめに汚染物質の移流分散特性や透過性浄化壁の浄化性能などを評価するため, カラム試験が広く用いられている ( 本論文では, 汚染物質の移流分散特性を求めるための室内試験法としてのカラム試験について議論する ) しかし,
亜硝酸態窒素除去 タルシオン A-62MP(FG) はじめに平成 26 年 1 月 14 日 水質基準に関する省令 ( 平成 15 年厚生労働省令第 101 号 ) の一部が改正され 亜硝酸態窒素に係る基準 (0.04mg/L) が追加され 平成 26 年 4 月 1 日から施行となりました ( 厚
亜硝酸態窒素除去 タルシオン A-62MP(FG) はじめに平成 26 年 1 月 14 日 水質基準に関する省令 ( 平成 15 年厚生労働省令第 101 号 ) の一部が改正され 亜硝酸態窒素に係る基準 (0.04mg/L) が追加され 平成 26 年 4 月 1 日から施行となりました ( 厚生労働省ホームページ ) 従来の硝酸態および亜硝酸態窒素 (10mg/L) 以下と比べると 格段に厳しく規制されることとなり
理由 1) 備考人為的原因による汚染のおそれ地歴調査チェックリスト < 土壌汚染状況調査結果報告用 > 土壌汚染対策法第 3 条調査 報告日 平成年月日 工場又は事業場 * の名称工場又は事業場 * の敷地であった土地の所在地 * 使用が廃止された有害物質使用特定施設に係る工場又は事業場 ( 法第
理由 1) 備考人為的原因による汚染のおそれ地歴調査チェックリスト < 通知の申請用 > 土壌汚染対策法第 3 条調査 報告日 平成年月日 工場又は事業場 * の名称工場又は事業場 * の敷地であった土地の所在地 * 使用が廃止された有害物質使用特定施設に係る工場又は事業場 ( 法第 3 条第 1 項 ) 調査実施者 指定調査機関の氏名又は名称 技術管理者の氏名 技術管理者証の交付番号 汚染のおそれの種類
土壌溶出量試験（簡易分析）
土壌中の重金属等の 簡易 迅速分析法 標準作業手順書 * 技術名 : 吸光光度法による重金属等のオンサイト 簡易分析法 ( 超音波による前処理 ) 使用可能な分析項目 : 溶出量 : 六価クロム ふっ素 ほう素 含有量 : 六価クロム ふっ素 ほう素 実証試験者 : * 本手順書は実証試験者が作成したものである なお 使用可能な技術及び分析項目等の記載部分を抜粋して掲載した 1. 適用範囲この標準作業手順書は
第 Ⅰ 部 Excel VBA による一次元圧密 FE 解析 1. 軟弱地盤の長期沈下と二次圧密慣用的一次元圧密解析は, 標準圧密試験結果を利用し実際地盤の圧密沈下量とその発生時間を予測する.1 日間隔で載荷する標準圧密試験では, 二次圧密の継続中に次の載荷段階の荷重が載荷される. 圧密期間を長くす
目 次 まえがき iii 第 Ⅰ 部 Excel VBA による一次元圧密 FE 解析 1 1. 軟弱地盤の長期沈下と二次圧密 1 2. 弾塑性一次元圧密 FE 解析例 3 3. 二次圧密モデルと一次元圧密方程式 5 4. 二次圧密を考慮した一次元圧密 FE 解析 7 4.1 土質定数の決定法 7 4.2 計算例 ~ 1; 単一層, 均質地盤 : 両面排水条件 Consol A.xlsm 8 4.3
一般的に行政で取り扱う範囲の水循環は 大きく地表水と地下水に分けられます 地表水は 渓流や川のように地上を流れていたり 貯水池 ダムなどに貯められている水です 地下水は 雨が地表面から地中に浸透して 土の中の隙間の部分に存在する水です 土の中の隙間を全て地下水で満たしている場合を飽和状態とよびます
4. 初めて地下水に関わる方への参考資料 4.1 地下水の基礎的事項 50 一般的に行政で取り扱う範囲の水循環は 大きく地表水と地下水に分けられます 地表水は 渓流や川のように地上を流れていたり 貯水池 ダムなどに貯められている水です 地下水は 雨が地表面から地中に浸透して 土の中の隙間の部分に存在する水です 土の中の隙間を全て地下水で満たしている場合を飽和状態とよびます 地表近くなど 土の中の隙間に水と空気が両方ある場合を不飽和状態といい
2 図微小要素の流体の流入出 方向の断面の流体の流入出の収支断面 Ⅰ から微小要素に流入出する流体の流量 Q 断面 Ⅰ は 以下のように定式化できる Q 断面 Ⅰ 流量 密度 流速 断面 Ⅰ の面積 微小要素の断面 Ⅰ から だけ移動した断面 Ⅱ を流入出する流体の流量 Q 断面 Ⅱ は以下のように
3 章 Web に Link 解説 連続式 微分表示 の誘導.64 *4. 連続式連続式は ある領域の内部にある流体の質量の収支が その表面からの流入出の合計と等しくなることを定式化したものであり 流体における質量保存則を示したものである 2. 連続式 微分表示 の誘導図のような微小要素 コントロールボリューム の領域内の流体の増減と外部からの流体の流入出を考えることで定式化できる 微小要素 流入
Microsoft PowerPoint - 発表II-3原稿r02.ppt [互換モード]
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地震時の原子力発電所燃料プールからの溢水量解析プログラム 地球工学研究所田中伸和豊田幸宏 Central Research Institute of Electric Power Industry 1 1. はじめに ( その 1) 2003 年十勝沖地震では 震源から離れた苫小牧地区の石油タンクに スロッシング ( 液面揺動 ) による火災被害が生じた 2007 年中越沖地震では 原子力発電所内の燃料プールからの溢水があり
地質ニュース
町田 功 板寺 一洋 萬年 一剛 46 第4図 水理水頭の鉛直断面 各測線から250m以内に位置するボーリング孔を抽出 断面図内の四角はボーリング孔 内の取水部 は湧水である 100 mまでは カルデラ外に流出することはできませ 今までの結果をまとめると 第 5 図のようになりま ん 山の地下では水理水頭が高いので 地下水の流 す 山体の尾根部が浅層地下水の流動を妨げるわけ 動をブロックするためです
品 名 ホロコーンパターンノズル ホロコーンノズル 単孔式 KSC 多孔式 KSC ー, ホロコーンアトマイジングノズル QC ノズル 単孔式 多孔式 型 KSN 式 KSWC ー QC ー T, KSWC ー QC KSFC ー, KSWC ー QC ー EE C. C.5 C.7 ホロコーンパタ
ホロコーンパターンノズルC ホロコーンパターンノズル C 品 名 ホロコーンパターンノズル ホロコーンノズル 単孔式 KSC 多孔式 KSC ー, ホロコーンアトマイジングノズル QC ノズル 単孔式 多孔式 型 KSN 式 KSWC ー QC ー T, KSWC ー QC KSFC ー, KSWC ー QC ー EE C. C.5 C.7 ホロコーンパターンノズルC バーナーノズル C.0 BN
S1:Chl-a 濃度 8.5μg/L S1:Chl-a 濃度 8.4μg/L B3:Chl-a 濃度 8.0μg/L B3:Chl-a 濃度 7.5μg/L B2:Chl-a 濃度実測値 67.0μg/L 現況 注 ) 調整池は現況の計算対象外である S1:Chl-a 濃度 8.7μg/L S1:
S:Chl-a 濃度 8.5μg/L S:Chl-a 濃度 8.4μg/L B:Chl-a 濃度 μg/l B:Chl-a 濃度 7.5μg/L B:Chl-a 濃度実測値 67.μg/L 現況 注 ) 調整池は現況の計算対象外である S:Chl-a 濃度 8.7μg/L S:Chl-a 濃度 8.4μg/L B:Chl-a 濃度 μg/l B:Chl-a 濃度 7.5μg/L B:Chl-a 濃度.μg/L
第 15 章コンクリート補修工 15-1 ひび割れ補修工 (1) ひび割れ表面処理工 ( 研磨工 ) 15-1 (2) ひび割れ低圧注入工 15-1 (3) ひび割れ充填工 目地補修工 (1) 成型ゴム挿入工 15-4 (2) 充填工 既設水路断面修復 表面被
第 15 章コンクリート補修工 15-1 ひび割れ補修工 (1) ひび割れ表面処理工 ( 研磨工 ) 15-1 (2) ひび割れ低圧注入工 15-1 (3) ひび割れ充填工 15-3 15-2 目地補修工 (1) 成型ゴム挿入工 15-4 (2) 充填工 15-5 15-3 既設水路断面修復 表面被覆工 (1) 高圧洗浄工 15-6 (2) 断面修復工 15-7 (3) 表面被覆工 15-8 第
Microsoft Word - 水理計算.doc
水理計算 1. 計画使用水量の決定計画使用水量とは 給水装置工事の対象となる給水装置に給水される水量をいい 給水装置の計画の基礎となるものである 一般に直結給水の場合は 同時使用水量から求められる 同時使用水量の算定に当たっては 各種算定方法の特徴をふまえ 使用実態に応じた方法を選択すること 一般的な同時使用水量の算定方法は 以下のとおりである (1) 集合住宅 ファミリータイプ ( 床面積 30
参考資料-2 換気量について
参 2 換気量について ずり出し方式により換気量が影響をどの程度受けるかを検討するために影響要素による換気量を試算する これにより 換気量が何に支配されているかを調べる 1) 換気量算出の検討項目山岳トンネル工事における換気量については 一般に以下の項目について検討する 1) 自然発生ガス 酸素欠乏空気に対する換気量 2) 発破の後ガス及び発生粉じんに対する換気量 ) ディーゼル機関に対する換気量
強化プラスチック裏込め材の 耐荷実験 実験報告書 平成 26 年 6 月 5 日 ( 株 ) アスモ建築事務所石橋一彦建築構造研究室千葉工業大学名誉教授石橋一彦
強化プラスチック裏込め材の 耐荷実験 実験報告書 平成 26 年 6 月 5 日 ( 株 ) アスモ建築事務所石橋一彦建築構造研究室千葉工業大学名誉教授石橋一彦 1. 実験目的 大和建工株式会社の依頼を受け 地下建設土留め工事の矢板と腹起こしの間に施工する 強 化プラスチック製の裏込め材 の耐荷試験を行って 設計荷重を保証できることを証明する 2. 試験体 試験体の実測に基づく形状を次に示す 実験に供する試験体は3
理由 1) 備考人為的原因による汚染のおそれ地歴調査チェックリスト < 土壌汚染状況調査結果報告用 > 土壌汚染対策法 ( 第 4 条 第 5 条 ) 調査 第 4 条 第 5 条のいずれかを で選択すること 報告日 平成年月日 調査の対象となる 土地の所在地 調査実施者 指定調査機関の氏名又は名称
理由 1) 備考人為的原因による汚染のおそれ地歴調査チェックリスト < 土壌汚染状況調査結果報告用 > 土壌汚染対策法 ( 第 4 条 第 5 条 ) 調査 第 4 条 第 5 条のいずれかを で選択すること 報告日 平成年月日 調査の対象となる 土地の所在地 調査実施者 指定調査機関の氏名又は名称 技術管理者の氏名 技術管理者証の交付番号 汚染のおそれの種類 < 工場又は事業場の名称 > 地歴調査結果の概要
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ボーリング柱状図 調査名敦賀駅前立体駐車場設計委託業務 事業 工事名 ボーリング シート ボーリング名 No. 発注機関 調査位置敦賀市鉄輪町 丁目地係 調査期間平成 年 月 日 平成 年 月 0 日 北緯 ' " 東経 ' " ホクコンマテリアル株式会社調査業者名電話 0-- H= 角 0 孔口標高. 上下総掘進長. 0 0 0 方 向 現場コアボーリン主任技術者斉藤英樹大谷勉大谷勉代理人鑑定者グ責任者北
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土は大小さまざまの土粒子ならびに有機物から成り立っており, さらに微細な粘土粒子は相互に大きな粒子間力を及ぼし合うために, 特徴的な粒子配列をとる. このような土の構造は工学的性質を左右する重要な役割を担っている. 土壌学の分野では作物の生育のために土質条件を最適なものに調整する必要があることから, 土粒子のつまり方, 配列の仕方には敏感であった. 一方, 土の力学の分野では Terzaghi 以来,
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参考資料 2 品質管理基準 ( 平成 23 年度 ) の改定概要 1/9 主な改定箇所一覧 手引き該当頁 セメント コンクリート 3-4-3 ( 転圧コンクリート コンクリートダム 覆工コンクリート 吹付コンクリートを除く ) ガス圧接 3-4-7 下層路盤工 3-4-9 上層路盤工 3-4-9 セメント安定処理路盤 3-4-10 アスファルト舗装 3-4-11 転圧コンクリート 3-4-13 グースアスファルト舗装
高性能 AE 減水剤を用いた流動化コンクリート 配合設定の手引き ( 案 ) - 改訂版 - 平成 21 年 6 月 国土交通省四国地方整備局
高性能 AE 減水剤を用いた流動化コンクリート 配合設定の手引き ( 案 ) - 改訂版 - 平成 21 年 6 月 国土交通省四国地方整備局 目 次 1. はじめに 1 2. 材料 1 2-1 セメント 1 2-2 高性能 AE 減水剤 2 2-3 細骨材 3 2-4 粗骨材 3 3. 配合設定 4 3-1 流動化コンクリートの配合基準 4 3-2 室内配合設定手順および方法 4 3-3 現場配合試験
政策課題分析シリーズ16（付注）
基本月額+総報酬月額相当額 が28 万円超付注 付注 1: 在職老齢年金制度の仕組みについて既述の通り 在職老齢年金制度とは 60 歳以降に厚生年金保険に加入しつつ老齢厚生年金を受給する場合において 基本月額 74 と総報酬月額相当額 75 に応じ 老齢厚生年金の受給額の一部あるいは全部が支給停止される制度である 支給停止額が決定される仕組みは 60 歳から 64 歳までの場合と 65 歳以上の場合で異なっており
4174 20106 2 () 19 21 18 20 I 4124 4124 : 1. 1 2. 3 2.1... 3 2.2... 4 2.3... 9 2.4... 9 3. 10 3.1... 10 3.2... 11 3.3... 14 4. 16 4.1... 16 4.2... 18 4.3 I... 22 4.4 I... 23 5. 25 5.1... 25 5.2... 33
4 汚濁負荷量測定手法届出書記入例 78
4 汚濁負荷量測定手法届出書記入例 78 様式第 10( 第 9 条の 2 関係 ) 汚濁負荷量測定手法届出書 提出年月日を記入する 春日井市長殿 工場長等の代表権を有しない者が届出者となる場合 代表者の委任状が必要 平成 年 月 日 住 所 名古屋市中区三の丸 3 丁目 1-2 届出者氏名又は名称 アイチ化学化学工業株式会社 印 法人にあって 代表取締役愛知太郎 は代表者氏名 水質汚濁防止法第 14
<4D F736F F D B4B5F8AC28BAB8FC88F4390B E9197BF A8B5A8F DB91E882C689F08C888DF42E646F6378>
資料 4 技術的課題と解決策について 温泉資源の保護と地熱発電関係に関する技術的課題について 温泉資源の保護に関するガイドライン ( 地熱発電関係 ) (H24.3 環境省) における整理内容や 関連する研究 技術開発動向 専門技術図書 ( たとえば 地熱エネルギーハンドブック (H26.2 オーム社 ) における整理内容等より 下記の3 点について整理 提示する 1. モニタリングデータによる温泉影響評価
(Microsoft Word - \207V10\215\\\221\242\212\356\217\200P44-52.doc)
10 構造等に関する等に関する基準 1 概要 (1) 対象となる施設有害物質使用特定施設, 有害物質貯蔵指定施設 (P.19) (2) 法律体系 基準の区分 法令 構造基準 (P.45~51) 水濁法施行規則第 8 条の3~6 使用の方法の基準 (P.52) 水濁法施行規則第 8 条の7 点検結果の記録 保存 (P.52) 水濁法施行規則第 9 条の2 の3 (3) 基準適用箇所の施設区分概念図 (
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( 再生瀝青安定処理 ) 構成の合理化について 木内建設株式会社 土木部 1. 工事概要 橋本 安雄 1) 工事名 : 平成 23 年度駿市舗第 14 号東町豊田線舗装工事 2) 発注者 : 静岡市建設局道路部道路整備第 2 課 3) 工事場所 : 静岡市駿河区小黒 1 2 丁目地内 4) 工期 : 平成 23 年 3 月 25 日 ~ 平成 23 年 11 月 28 日 本工事は 市道東町豊田線
(Microsoft Word - \215\234\215\336\216\216\214\261.doc)
4 骨材試験 骨材試験は 平成 21 年度に受託したうち 受託数の多いコンクリート用骨材と道路用骨材につい て 統計 解析を行ったものである 4 1 コンクリート用骨材用骨材について生コンクリートの体積の 7 割を占める骨材は その品質が極めて重要であり コンクリートの強度を支配するばかりでなく 耐久性や力学的性質に大きく影響することが知られている しかし 最近のコンクリート用骨材は 資源的 地域的な制約から多種多様化しており
国土技術政策総合研究所 研究資料
参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 ここでは 5 章で示した方法により急傾斜地における崩壊する恐れがある層厚の面的分布が明らかとなった場合のがけ崩れ対策手法について検討する 崩壊する恐れがある層厚の面的な分布は 1 土砂災害警戒区域等における土砂災害防止対策の推進に関する法律( 以下
Microsoft Word 締固め
第 3 章土の締固め 3. 締固めた土の性質 既に存在している自然状態の土の対比としての 材料としての土 ダム 鉄道 道路盛土 宅地等の建設の為の材料としての土 について考える a) この場合 製造のプロセス ( 盛土材料の選択と締固め作業 ) が 製品 ( 盛土 ) の性能 ( 安定性と変形性 ) を決める b) なんやかや言うが 結局 良く締固まりやすい材料を用いて土を良く締固め 高い相対密度
*0 (2 3 2. 工種 工種は次の通りとします ⑴ 1 次掘削 ( 試験掘削工 ) 舗装版切断 破砕撤去 立坑芯出し作業 地下埋設物及び埋設管等の再確認作業 ( 深さ 1.5 m 迄 ) 覆工板を用いる場合は 覆工板設置作業 ⑵ 埋戻工 1 次掘削後 地盤高まで埋戻す作業 但し 覆工板を用いる場合は 覆工板下面まで埋戻します また 1
L型擁壁 宅造認定 H=3 5m ハイ タッチウォール KN0202-石乱積み 透水層 止水コンクリート 敷モルタル 基礎コンクリート 土粒子止めフィルター 直高H3.0m超 最大5.0mの プレキャストL型擁壁 宅造法に基づく国土交通大臣認定取得商品です 社団法人全国宅地擁壁技術協会による工場認
L型擁壁 宅造認定 H=3 5m ハイ タッチウォール KN0202-石乱積み 透水層 止水コンクリート 敷モルタル 基礎コンクリート 土粒子止めフィルター 直高H3.0m超 最大5.0mの プレキャストL型擁壁 宅造法に基づく国土交通大臣認定取得商品です 社団法人全国宅地擁壁技術協会による工場認 定を受けた工場での安定した品質管理 基礎砕石等 特 長 1 建設省建築研究所 当時 で耐震実験等を行い
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第 10 章 擁壁構造図集 95 第 10 章擁壁構造図集 第 1 節間知 等練積み擁壁標準構造図 1 標準構造図使 上の留意点 (1) 本指針に示す標準構造図は 背面土の土質が関東ローム 硬質粘土その他これらに類する土質の強度以上を有し かつ 設置地盤の許容地耐力が各図の条件を満足する場合に使用することができる なお 設置地盤に必要な長期許容応力度が100kN/ m2 (10 tf/ m2 ) を超えるものを使用する場合には
S1:Chl-a 濃度 18.6μg/L S1:Chl-a 濃度 15.4μg/L B3:Chl-a 濃度 19.5μg/L B3:Chl-a 濃度 11.0μg/L B2:Chl-a 濃度実測値 33.7μg/L 現況 注 ) 調整池は現況の計算対象外である S1:Chl-a 濃度 16.6μg/
S:Chl-a 濃度 8.6μg/L S:Chl-a 濃度 5.4μg/L B:Chl-a 濃度 9.5μg/L B:Chl-a 濃度 μg/l B:Chl-a 濃度実測値.7μg/L 現況 注 ) 調整池は現況の計算対象外である S:Chl-a 濃度 6.6μg/L S:Chl-a 濃度 4.μg/L B:Chl-a 濃度 8.μg/L B:Chl-a 濃度 μg/l B:Chl-a 濃度 6.4μg/L
4. 堆砂
4. 堆砂 4.1 堆砂測量実施状況鳴鹿大堰では貯水池容量の適正な運用を目的として 貯水池容量の実態把握のため堆砂状況調査を行っている 堆砂測量は鳴鹿大堰調査測定要領 ( 平成 18 年 4 月 ) に基づき 以下に示す調査方法により実施している 1 調査方法は ダム管理例規集平成 15 年版 の ダムの堆砂状況調査要領 ( 案 ) を参考として行うものとする 2 調査範囲は大堰地点から距離標 31.2k
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ボックスカルバートの地震時設計 浮き上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動 レベル () 概要図 400 3900 3000 3000 4000 (3) ボックスカルバート条件 ) 寸法諸元形状 内幅 B(mm) 内高 H(mm) 頂版厚 T(mm) 底版厚 T(mm) 左側壁厚 T3(mm) 右側壁厚 T4(mm) 外幅 B0(mm) 外高 H0(mm) 頂版ハンチ高 C(mm) 底版ハンチ高
(Microsoft PowerPoint - \216R\223c\221\262\230_2011 [\214\335\212\267\203\202\201[\203h])
![(Microsoft PowerPoint - \216R\223c\221\262\230_2011 [\214\335\212\267\203\202\201[\203h])](/thumbs/101/151190149.jpg "(Microsoft PowerPoint - \216R\223c\221\262\230_2011 [\214\335\212\267\203\202\201[\203h])")
発電所建屋を対象とした 室内温熱環境の実態把握と 数値流体解析に関する研究 T07K712E 山田丈指導教員赤林伸一教授 研究背景 発電所建屋 ( タービン建屋 ) などの施設では 室内に蒸気タービン本体や熱交換器等の巨大な発熱機器が存在するため 作業環境の悪化や制御用の電子機器に対する影響が懸念される 今後の電力需要の変動や突発的な機器の不具合等により特に高温となる夏場に点検が行われることも考えられ