日本金属学会誌第 79 巻第 11 号 (2015) 特集熱電材料研究の新展開 ~ 新しい物性解析技術と新材料 ~ 非化学量論組成ホイスラー合金 Fe 2-y V 1+x+y Al 1-x の熱電特性犬飼学 1 宮崎秀俊 1 井手直樹 2 西野洋一 1 1 名古屋工業大学大学院工学

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あゆみすえがら
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1 日本金属学会誌第 79 巻第号 (205) 特集熱電材料研究の新展開 ~ 新しい物性解析技術と新材料 ~ 非化学量論組成ホイスラー合金 Fe 2-y V +x+y Al -x の熱電特性犬飼学宮崎秀俊井手直樹 2 西野洋一名古屋工業大学大学院工学研究科未来材料創成工学専攻 2 名古屋工業大学大学院工学研究科物質工学専攻 J. Japan Inst. Met. Mater. Vol. 79, No. (205),pp Special Issue on Progresses in the Development of Thermoelectric Materials: New Analyses and New Materials 205 The Japan Institute of Metals and Materials Thermoelectric Properties of the Off Stoichiometric Heusler Alloys Fe 2-y V +x+y Al -x Manabu Inukai,HidetoshiMiyazaki,NaokiIde 2 and Yoichi Nishino Department of Frontier Materials, Graduate School of Engineering, Nagoya Institute of Technology, Nagoya Department of Materials Science and Engineering, Graduate School of Engineering, Nagoya Institute of Technology, Nagoya We report the thermoelectric properties of the off stoichiometric Fe 2-y V +x+y Al -x alloys in the temperature range from 300 to 750 K. Fe 2-y V +x+y Al -x alloys with V rich (+x+y>-x, i.e., y>-2x) and Al rich (y<-2x) composition show the negative and positive sign of Seebeck coefficient, respectively, and the peak temperature of Seebeck coefficient shifts to the higher temperature side with increasing V and Al composition. Electrical resistivity of Fe 2-y V +x+y Al -x alloys shows the metallic temperature dependence. Due to the combination of the Fe/V andv/al off stoichiometric effects, Fe.97 V.2 Al 0.9 and Fe 2.03 V 0.89 Al.08 alloys show the highest power factors of W/mK 2 for n type and W/mK 2 for p type at 500 K, respectively. [doi:0.2320/jinstmet.ja2059] (Received May 7, 205; Accepted June 30, 205; Published November, 205) Keywords: thermoelectric materials, Heusler alloys, off stoichiometry, Seebeck coefficient. 緒言ホイスラー型 Fe 2 VAl 合金は, 金属元素のみから構成されているにもかかわらず半導体的な電気抵抗率の温度依存性を示す金属間化合物であり ), バンド計算によるとフェルミ準位に鋭い擬ギャップをもつ非磁性半金属であることが予測されている 2 5). 赤外分光 6,7) および光電子分光 8,9) 測定から Fe 2 VAl 合金はフェルミ準位近傍に擬ギャップ的な電子構造を形成しており, 低キャリア濃度の半金属であることが報告されている. このような擬ギャップ系金属間化合物は, キャリア濃度の調整により電子構造が大きく変化することなくフェルミ準位の位置が変化する剛体バンドモデル的な電子構造の変化が期待される. 化学量論組成 Fe 2 VAl の原子あたりの価電子数を示す価電子濃度 (Valence Electron Concentration: VEC) は 6 であり, バンド計算によるとフェルミ準位は擬ギャップの底にあることから, キャリア濃度の調整により VEC が 6 より大きい場合には n 型,6 よりも小さい場合には p 型の熱電特性を示す 0). キャリア濃度の調整には, 構成元素の一部を価電子数が異なる第 4 元素で置換する方法と価電子数が異なる構成元素の比を調節する非化学量論組成の方法が用いられる. 実際,Fe サイトの Co 置換 ),V サイトの W 置換 2), Al サイトの Si 置換 0,2 6) のように価電子数の多い第 4 元素で置換することにより n 型の熱電材料, また,V サイトの Ti 置換 7),Fe サイトの Re 置換 8) のように価電子数の少ない第 4 元素で置換することにより p 型の熱電材料を得られることが報告されている. 第 4 元素置換を行った Fe 2 VAl 系合金においては, 室温におけるゼーベック係数が元素に依存しない振る舞いを示すことから, キャリア濃度の制御により電子構造が剛体バンド的に制御されていることが示唆されている 0). 一方, 非化学量論組成による熱電特性の制御には, Fig. に示す (Fe 2 V) +x Al 9) -x ( 図中 A A ),Fe/V 組成比を変えた Fe 2-y V +y Al 6,20,2) ( 図中 B B ),V/Al 組成比を変えた Fe 2 V +x Al 22) -x ( 図中 C C ) の 3 種類が報告されている. (Fe 2 V) +x Al 9) -x および Fe 2 V +x Al 22) -x の非化学量論組成においては, ゼーベック係数の符号が VEC の変化に伴う剛体バンドモデル的な変化で説明できるものの, 特に Fe 2 V +x Al -x では V/A 組成比の変化によりゼーベック係数のピーク温度が第 4 元素置換の場合に比べて高温側にシフトするという特異な挙動を示し 22),400~600 K で最大の性能を持つようになる. 一方,Fe/V 組成比を変化させた Fe 2-y V +y Al 6,20,2) では, 第 4 元素置換の場合とは異なり電子ドープの場合には正のゼーベック係数, ホールドープの場

2 622 日本金属学会誌 (205) 第 79 巻 Fig. Compositional ternary diagram of various off stoichiometric Fe 2 VAl alloys, such as (Fe 2 V) +x Al -x alloys (A A line ), 9) Fe 2-y V +y Al alloys ( B B line ) 6,20,2) and Fe 2 V +x Al -x alloys (C C line). 22) 合には負のゼーベック係数を示し, 電子構造が大きく変化することが予想されている. 非化学量論組成においては, フェルミ準位のシフトとともに擬ギャップ近傍での電子構造の変化が予測されており, 近年は非化学量論組成による電子構造の変化と元素置換によるキャリア濃度の最適化により, 第 4 元素置換を行った系よりもさらに熱電特性を向上させる試み 23 26) も行われている. 以上のように,Fe 2 VAl 系合金ではキャリア制御や電子構造の変化による n 型および p 型熱電特性の制御が同一構成元素の合金において実現しており, 環境負荷が少ない元素のみで構成された環境調和型熱電変換材料の候補として注目されている. しかしながら, これまでの非化学量論組成 Fe 2 VAl 系合金における熱電特性は種類の非化学量論組成を変化させた場合の報告のみであり,2 種類の非化学量論組成を組み合わせた系における熱電特性の振る舞いは明らかになっていない. そこで, 本研究では Fe 2 VAl 系熱電変換材料において高い出力因子の組成範囲を探索するために, 電子構造の変化が期待される Fe/V 組成比および高温熱電特性の改善が期待される V/Al 組成比の 2 種類の非化学量論組成を組み合わせた Fe 2-y V +x+y Al -x 合金を作製して熱電特性を調べた. 特に内燃機関の排熱を利用する熱電発電への応用を目指して, 400~600 K における最適な組成比の決定を試みた. 2. 実験方法 Fe 2-y V +x+y Al -x (-0.08<x<0.08, -0.2<y<0.2) 合金は, 純度の Fe と Al, 純度 99.9 の V を用いてアーク炉により Ar 雰囲気中で溶製した. 各インゴットは, Pa の真空中において 273 K で 73 ks 間の均質化焼鈍を施した. 電気抵抗率およびゼーベック係数の測定には, 2mm 3mm 0 mm に成形した試料を用いた. 粉末 X 線回折測定用試料には Al 2 O 3 製乳鉢で 45 mm 以下に粉砕した粉末を用いた. 各測定用の試料は, 成形後に石英ガラスに真空封入し 273 K で 3.6 ks 間の歪取り焼鈍を施した. 作製した試料の結晶構造および格子定数の決定のため, 粉末 X 線回折測定は Cu Ka 線源を用いた RINT 200( 株リガク製 ) で行った. 電気抵抗率およびゼーベック係数について, ZEM 3( アドバンス理工株製 ) を用いて 300~750 K の温度範囲で測定した. Fig. 2 Powdered X ray diffraction (XRD) patterns of Fe 2-y V +x+y Al -x alloys with compositions of x=0.09, y=0~ 0.03 (a) and x=-0.08, y=0~-0.03 (b). Lattice parameters a of Fe 2-y V +x+y Al -x alloys with compositions of x=-0.08 and 0.09 as a function of Fe/Vcompositiony (c). 3. 実験結果 3. 結晶構造本研究では Fe 2-y V +x+y Al -x 合金における熱電特性に対して Fig. の C 点および C 点付近を重点的に調査した. 500 K で高い出力因子を示す代表的な組成として n 型熱電材料 (x=0.09, y=0, 0.0, 0.02, 0.03) および p 型熱電材料 (x= -0.08, y=0, -0.0, -0.02, -0.03) の粉末 X 線回折パターンおよび格子定数の組成依存性を Fig. 2(a), (b) および (c) に示す. ホイスラー型の結晶構造に特徴付けられる L2 規則格子回折ピークは 2u=27 付近,B2 規則格子回折ピークは 2u=3 付近,bcc 基本格子回折ピークは 2u=44 付近に出現する. いずれの組成においても L2 単相の回折ピークが確認されており, 第 2 相の析出は観測されなかった. 格子定数の Fe/V 組成依存性では,Fe/V 組成比の減少 (y>0) とともに増加し,Fe/V 組成比の増加 (y<0) とともに減少する傾向を示した. これは Fe の原子半径が V よりも小さいことに起因すると考えられる 27). しかしながら,y=-0.03 の組成では格子定数が増加に転じており, 組成のずれが大きくなることによる相安定性の低下に起因していると考えられ

3 第号非化学量論組成ホイスラー合金 Fe 2-y V +x+y Al -x の熱電特性 623 る. 本論文では示していないが,Fig. 2 に示した組成のホイスラー合金だけでなく,-0.08 x 0.09, y 0.03 の組成範囲内で作製したすべての試料においても粉末 X 線回折測定を行った結果,L2 構造に起因するピークが確認されるとともに, 第 2 相の析出は観測されなかった. 以上の結果から, 本研究で作製した非化学量論組成 Fe 2-y V +x+y Al -x 合金は-0.08 x 0.09, y 0.03 の組成の範囲内において, ホイスラー構造を有する単相の試料であることが明らかになった. 3.2 ゼーベック係数および電気抵抗率 V/Al 非化学量論組成 Fe 2 V +x Al -x では, ゼーベック係数のピーク温度が高温側にシフトする特異な挙動を示すことが報告されているが 22),300~500 K 近傍で最大の出力因子を示す組成の決定には至っていない. より詳細な V/Al 組成比の決定のために,Fe 2-y V +x+y Al -x (x=0.04, 0.08, 0.09, 0.0, 0.2, y=0) および (x=-0.04, -0.08, -0.09, -0.0, -0.2, y=0) におけるゼーベック係数 S の温度依存性を Fig. 3(a) および (b) に示す.x>0 の組成は電子ドープに対応するのでゼーベック係数は負の値を示し, その絶対値 S の最大値は 350 K 近傍において 32 mv/k であった. S のピーク温度は V/Al 組成比の増加とともに高温側へとシフトする傾向を示した.400~600 K で高い負のゼーベック係数を示す最適な V/Al 組成比は x=0.09, y=0 であった.x<0 の組成はホールドープに対応し, ゼーベック係数 S は正の値を示し, S の最大値は 400 K 近傍において 74 mv/k であった. S がピークを示す温度は x=-0.04 から-0.08 までは高温側にシフトするものの, それ以下の組成比では顕著なシフトは観測されなかった.400~600 K で高い p 型のゼーベック係数を示す V/Al 組成比は x=-0.08 であった. 次に,V / Al 組成比を最適化した非化学量論組成 Fe 2 V +x Al -x に対して, もう一つの非化学量論組成である Fe/V 組成比を組み合わせた Fe 2-y V +x+y Al -x における熱電特性を調べた.Fig. 4(a) および (b) に Fe 2-y V +x+y Al -x (x= 0.09, y=0, 0.0, 0.02, 0.03) および (x=-0.08, y=0, -0.0, -0.02, -0.03) におけるゼーベック係数の温度依存性を示す. y>0 および y<0 の試料とも Fe/V 組成比を変化させてもゼーベック係数の符号は変化せず,n 型および p 型の特性を示す.y>0 の Fe/V 非化学量論組成の試料では S の最大値は y=0 の時よりもわずかに減少しており,450 K において mv/k であった.y=0.03 の組成では 450 K において 3 mv/k であり,y=0 に比べ S はわずかに増加した. しかしながら, S がピークを示す温度に大きな変化は見られなかった. 一方,y<0 の Fe/V 非化学量論組成比の試料では,y=-0.03 の試料で 500 K において 75 mv/k を示し,y =0 の試料に比べて増加するものの, そのピーク温度は y= 0 に比べて低温側にシフトした. 以上により,Fe/V および V/Al 組成比の 2 種類の非化学量論組成の組み合わせにより, ゼーベック係数の絶対値は全体的に増大することが明らかになった. Fig. 3 Temperature dependence of Seebeck coefficient S in Fe 2-y V +x+y Al -x alloys with compositions of y=0, x=0.04~ 0.2 (a) and y=0, x=-0.04~-0.2 (b). Fig. 4 Temperature dependence of Seebeck coefficient S in Fe 2-y V +x+y Al -x alloys with compositions of x=0.09, y=0~ 0.03 (a) and x=-0.08, y=0~-0.03 (b).

4 624 日本金属学会誌 (205) 第 79 巻 Fig. 5 Temperature dependence of electrical resistivity r in Fe 2-y V +x+y Al -x alloys with compositions of x=0.09, y=0~ 0.03 (a) and x=-0.08, y=0~-0.03 (b). Fig. 6 Temperature dependence of power factor P in Fe.97 V.2 Al 0.9 and Fe 2 V +x Al -x (x=0.04, 0.08, 0.2) (a) and Fe 2.03 V 0.89 Al.08 and Fe 2 V +x Al -x (x=-0.04, -0.08, -0.2) (b). Fig. 5(a) および (b) は, それぞれ Fe 2-y V +x+y Al -x (x= 0.09, y=0, 0.0, 0.02, 0.03) および (x=-0.08, y=0, -0.0, -0.02, -0.03) における電気抵抗率 r の温度依存性である. y>0 の Fe/V 非化学量論組成の試料では, 電気抵抗率に顕著な変化は見られない. しかしながら,y<0 の Fe/V 非化学量論組成の試料では,y の試料において電気抵抗率が全体的に増加する傾向を示した. 熱電材料の性能を示すパラメータの一つに熱から取り出せる電力に対応する出力因子 P(P=S 2 /r) がある.Fig. 6(a) および (b ) に,500 K で特に大きな出力因子を示した Fe.97 V.2 Al 0.9 および Fe 2.03 V 0.89 Al.08 の出力因子の温度依存性を示す. 図中には, 比較のためにそれぞれ V/Al 比を変えた Fe 2 V +x Al -x (x=0.04, 0.08, 0.2) と (x=-0.04, -0.08, -0.2) を示す.Fe/V および V/Al 組成比の 2 種類の非化学量論組成を組み合わせた試料は,V/Al 非化学量論組成の試料よりも n 型および p 型ともに広い温度範囲で高い出力因子を示しており, 熱電特性の向上に有効であることが明らかとなった. 4. 考察 Fe/V および V/Al 組成比の 2 種類の非化学量論組成の組み合わせが Fe 2 VAl 系合金の熱電特性の向上に有効であることを示した. そこで,2 種類の非化学量論組成を組み合わせた Fe 2-y V +x+y Al -x 合金における最も高い出力因子を持つ組成を決定するために,Fig. 7 に 400 K,500 K および 600 K におけるゼーベック係数と電気抵抗率の組成三角形を示す.Fe 2 VAl 系合金を用いた熱電素子を大量生産する際には, 目標となる熱電性能を有する組成の許容範囲を予め明らかにしておくことが重要となる.Fig. 7(a) において,n 型および p 型のゼーベック係数の最大値に対して 0.9 倍 ( 実線 ), 0.8 倍 ( 破線 ),0.7 倍 ( 点線 ) となる等高線を示す.p 型ではゼーベック係数が高い領域が 2 つあり,48 at Fe 付近と 5 at Fe 付近の 2 か所存在している.48 at Fe 付近の合金は 600 K において高いゼーベック係数を示しておらず, 擬ギャップが 5 at Fe 付近のものよりも狭いことが考えられる. 実線で示される組成範囲はその中心から約 ±at にあり,p 型では n 型よりもその範囲が狭いことが分かった. 温度が高くなるにつれて, ゼーベック係数の絶対値が高い範囲は,n 型では V/Al 組成比が増加するとともに VEC が増加する方へ,p 型では V/Al 組成比が減少するとともに VEC が減少する方へシフトした. 組成のシフト量は 00 K ごとに約.0 at であった.Fig. 7(b) において,n 型および p 型の電気抵抗率の最小値に対して /0.9 倍 ( 実線 ),/0.8 倍 ( 破線 ),/0.7 倍 ( 点線 ) となる等高線を示す. 電気抵抗率は V/Al 組成比がよりも増加または減少することで減少し

5 第号非化学量論組成ホイスラー合金 Fe2 yv x yal x の熱電特性 625 Fig. 7 (a) Compositional ternary diagrams of Seebeck coefficient S and (b) electrical resistivity r in the off stoichiometric Fe2 yv x yal x alloys at 400, 500 and 600 K. The solid, dashed and dotted lines indicate the region of 0.9, 0.8 and 0.7 (a) and /0.9, /0.8 and /0.7 (b) of the maximum and minimum values. Table The highest power factor in Fe2 yv x y Al x alloys at 400, 500 and 600 K. Composition Type Power factor, P/0 3 Wm K 2 Temperature, T/K VEC Fe.96V.2Al0.92 Fe.97V.2Al0.9 Fe.98V.3Al0.89 Fe2.05V0.88Al.07 Fe2.03V0.89Al.08 Fe2.02V0.87Al. n n n p p p 類の非化学量論組成の組み合わせに加え第 4 元素置換と併用することにより出力因子をさらに向上させることが必要不可欠である 5. 結言本研究では Fe/V および V /Al 組成比の 2 種類を組み合わせた非化学量論組成 Fe2VAl 合金を作製し 500 K 付近で高い出力因子を有する組成の決定を試みたゼーベック係数の符号は Fe/V および V/Al 組成比の 2 種類の非化学量論組た電気抵抗率が低い組成範囲は n 型では 49.5 at Fe 付成を組み合わせた場合でも V 過剰組成では n 型 Al 過剰組近 p 型では 50.5 at Fe 付近に存在している温度が上昇成では p 型を示すことが明らかになった 500 K で最も高いすると破線や点線で示される組成範囲が拡大し組成の違い出力因子は n 型では Fe.97V.2Al0.9 におけるによる電気抵抗率の差は小さくなる傾向を示した実線で示 W/m K2 p 型では Fe2.03V0.89Al.08 における W/ される組成範囲はその範囲がわずかに拡大するがその中 m K2 であった n 型と p 型のいずれにおいてもゼーベッ心は大きくシフトしないことが明らかになったク係数の絶対値が最大となる組成から約±.0 at の範囲内 Fig. 7(a)および(b)の結果から得られる最も高い出力因子では最大値の 0.9 倍以上の出力因子が得られており組成がを示す組成を Table に示すすべての温度において p 型わずかにずれた場合においても高い出力因子を保持できるこで最も高い出力因子は n 型の約 6 割の値になっている実とが明らかになったすべての温度において p 型で最も高用的な熱電材料として重視される 500 K 付近で最も高い出い出力因子は n 型の 6 割程度であった Fe /V および V / Al 力因子は p 型では Fe2.03V0.89Al.08 における組成比の 2 種類の非化学量論組成を組み合わせることによ W/m K2 n 型では Fe.97V.2Al0.9 における W/ り一方のみの非化学量論組成の合金と比べて熱電性能が向 m K2 である p 型のホイスラー型熱電材料については 2 種上することが明らかになった

6 626 日本金属学会誌 (205) 第 79 巻本研究の一部は,( 国研 ) 科学技術振興機構の研究成果最適展開支援プログラム ( 課題番号 AS245009L) ならびに科学研究費補助金 ( 基盤研究 (C) 課題番号 ) の援助により行われた. 文献 ) Y.Nishino,M.Kato,S.Asano,K.Soda,M.HayasakiandU. Mizutani: Phys. Rev. Lett. 79(997) ) G. Y. Guo, G. A. Botton and Y. Nishino: J. Phys. Condens. Matter. 0(998) L9. 3) D. J. Singh and I. I. Mazin: Phys. Rev. B 57(998) ) R.WehtandW.E.Pickett:Phys.Rev.B58(998) ) M. Weinert and R. R. Watson: Phys. Rev. B 58(998) ) H. Okamura, J. Kawahara, T. Nanba, S. Kimura, K. Soda, U. Mizutani,Y.Nishino,M.Kato,I.Shimoyama,H.Miura,K. Fukui, K. Nakagawa, H. Nakagawa and T. Kinoshita: Phys. Rev. Lett. 84(2000) ) Y.Feng,J.Y.Rhee,T.A.Wiener,D.W.Lynch,B.E.Hubbard, A. J. Sievers, D. L. Schlagel, T. A. Lograsso and L. L. Miller: Phys.Rev.B63(200) ) K.Soda,T.Mizutani,O.Yoshimoto,S.Yagi,U.Mizutani,H. Sumi,Y.Nishino,Y.Yamada,T.Yokoya,S.Shin,A.Sekiyama ands.suga:j.synchrotronradiat.9(2002) ) H. Miyazaki, K. Soda, S. Yagi, M. Kato, T. Takeuchi, U. Mizutani and Y. Nishino: J. Vac. Sci. Technol. A 24(2006) ) Y. Nishino: The Science of Complex Alloy Phases, (TMS, Warrendale, 2005) p ) W. Lu, W. Zhang and L. Chen: J. Alloy. Compd. 484(2009) L82. 2) M.Mikami,Y.Kinemuchi,K.Ozaki,Y.TerazawaandT. Takeuchi:J.Appl.Phys.(202) ) H. Kato, M. Kato, Y. Nishino, U. Mizutani and S. Asano: J. Japan Inst. Metals 65(200) ) M. Vasundhara, V. Srinivas and V. V. Rao: J. Phys. Condens. Matter 7(2005) ) E.J.Skoug,C.Zhou,Y.PeiandD.T.Morelli:J.Electron. Mater. 38(2009) 22. 6) C. S. Lue and Y. K.Kuo:Phys.Rev.B66(2002) ) H. Matsuura, Y. Nishino, U. Mizutani and S. Asano: J. Japan Inst. Metals 66(2002) ) F. Kobayashi, N. Ide and Y. Nishino: J. Japan Inst. Metals 7 (2007) ) Y. Nishino, H. Kato, M. Kato and U. Mizutani: Phys. Rev. B 63 (200) ) Y. Hanada, R. O. Suzuki and K. Ono: J. Alloy. Compd. 329 (200) 63. 2) T. Nakama, Y. Takaesu, K. Yagasaki, T. Naka, A. Matsushita, K. Fukuda and Y. Yamada: J. Phys. Soc. Jpn. 74(2005) ) H. Miyazaki, S. Tanaka, N. Ide, K. Soda and Y. Nishino: Mater. Res. Express (204) ) T. Sugiura and Y. Nishino: J. Japan Inst. Metals 73(2009) ) Y. Sandaiji, N. Ide, Y. Nishino, T. Owada, S. Harada and K. Soda: J. Jpn. Soc. Powder Powder Metal. 57(200) ) K.Renard,A.Mori,Y.Yamada,S.Tanaka,H.MiyazakiandY. Nishino: J. Appl. Phys. 5(204) ) Y. Nishino and Y. Tamada: J. Appl. Phys. 5(204) ) B.K.Vainshtein,V.M.FridkinandV.L.Indenbom:Structure of Crystals,3 rd Edition, (Springer Verlag, Berlin, 995).

平成 28 年 12 月 1 日報道機関各位国立大学法人東北大学大学院工学研究科マンガンケイ化物系熱電変換材料で従来比約 2 倍の出力因子を実現 300~700 の未利用熱エネルギー有効利用に期待概要東北大学大学院工学研究科の宮﨑讓 ( 応用物理学専攻教授 ) 濱田陽紀 ( 同専攻博士前期

平成 28 年 12 月 1 日報道機関各位国立大学法人東北大学大学院工学研究科マンガンケイ化物系熱電変換材料で従来比約 2 倍の出力因子を実現 300~700 の未利用熱エネルギー有効利用に期待概要東北大学大学院工学研究科の宮﨑讓 ( 応用物理学専攻教授 ) 濱田陽紀 ( 同専攻博士前期平成 28 年 12 月 1 日報道機関各位国立大学法人東北大学大学院工学研究科マンガンケイ化物系熱電変換材料で従来比約 2 倍の出力因子を実現 300~700 の未利用熱エネルギー有効利用に期待概要東北大学大学院工学研究科の宮﨑讓 ( 応用物理学専攻教授 ) 濱田陽紀 ( 同専攻博士前期課程学生 ) 佐藤美嘉 ( 同専攻博士前期課程学生 ) および林慶 ( 同専攻准教授 ) の研究グループは