特殊シリカ液のさんご混じり砂への適用性とさんご混じり改良砂の変形強度特性岡二三生 1 小高猛司 2 大野康年 3 1 京都大学大学院 2 名城大学 3 東亜建設工業株式会社 1. はじめにさんご混じり砂は炭酸カルシウムを多く含んでいるため酸性反応剤を使用した特殊シリカ液を注入した場合, 反応剤と

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なおちかわにべ
5 years ago
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特殊シリカ液のさんご混じり砂への適用性とさんご混じり改良砂の変形強度特性岡二三生 1 小高猛司 2 大野康年 3 1 京都大学大学院 2 名城大学 3 東亜建設工業株式会社 1. はじめにさんご混じり砂は炭酸カルシウムを多く含んでいるため酸性反応剤を使用した特殊シリカ液を注入した場合, 反応剤と炭酸カルシウムとの化学反応により炭酸ガスが発生する.

1 特殊シリカ液のさんご混じり砂への適用性とさんご混じり改良砂の変形強度特性岡二三生 1 小高猛司 2 大野康年 3 1 京都大学大学院 2 名城大学 3 東亜建設工業株式会社 1. はじめにさんご混じり砂は炭酸カルシウムを多く含んでいるため酸性反応剤を使用した特殊シリカ液を注入した場合, 反応剤と炭酸カルシウムとの化学反応により炭酸ガスが発生する. 従来ではこの炭酸ガスの気泡が改良砂中に残留してスポンジ状の固結体を形成するため強度が得られず, 酸性反応剤を使用した特殊シリカ液ではさんご混じり砂のような炭酸カルシウムを多く含有する地盤には適用が困難とされていた. 本研究では, 地盤への薬液注入時および養生時には拘束圧が作用していることに着目し, 改良砂形成時の拘束圧の影響について示すことで特殊シリカ液のさんご混じり砂への適用性について検討する. また, さんご混じり改良砂の単調載荷の非排水ねじりせん断試験, 繰返し中空ねじりせん断試験等を実施し, 改良砂の変形強度特性について検討する. 2. 改良砂形成時の拘束圧がさんご混じり改良砂性状へ与える影響改良砂形成時の拘束圧が改良砂性状へ与える影響を検討するため, 岡ら 1) の改良砂作製手法を用いて室内実験を実施するとともに, さんご混じり砂地盤にて現地試験施工を実施した. 岡ら 1) の改良砂作製手法は, 拘束圧条件下にて改良砂の作製が可能なことから現地盤にて形成される浸透注入改良砂を室内で忠実に再現できる特長を有している. 写真 -1 に改良砂作製用モールドを示す. (1) 砂試料および現地試験施工サイト室内実験に使用した砂試料は現地試験施工を実施した中城 ( なかぐすく ) 湾港埋立て地盤より採取したさんご混じり砂 ( 中城砂 ) である. 当該埋立て地盤は昭和 62 年に造成され, 埋立てにはさんご礁堆積物の浚渫土を主に使用している. 中城砂の土質柱状図と標準貫入試験結果を図 -1 に示し, 粒径加積曲線を図 -2 に示す. 中城砂の物理特性は土粒子密度 ρs =2. g/cm 3, 最大間隙比 emax = 1.98, 最小間隙比 emin = 1.164, 平均粒径 D5 =.3mm, 均等係数 Uc =3.6, 細粒分含有率 Fc = 8.3% である. また, フレーム原子吸光法により中城砂のカルシウム含有量を測定した結果,,9 mg/kg であり, 千葉県袖ヶ浦市南袖にて採取した細砂を主体とした埋立て砂 ( 南袖砂 ) 2) の 729mg/kg と比較して約 56 倍の含有量を有している. 深度 GL- (m). 土質埋立砂 N 値改良範囲通過重量百分率 (%) GL-2.m ~ GL-3.m 写真 -1 改良砂作製モールド 11. 図 -1 土質柱状図と標準貫入試験結果粒径 (mm) 図 -2 中城砂の粒径加積曲線 (2) 使用薬液室内実験および試験施工に使用した薬液は酸性反応剤を用いた溶液型の特殊シリカ液である 3). 多くの特殊シリカ液は薬液ゲル化時間の調整のため酸性反応剤を使用しており, 特殊シリカ液とさんご混じり砂に含まれる炭酸カルシウムとの化学反応によって炭酸ガスを発生する. (3) 実験内容実験は, 所定の拘束圧を作用させて作製した改良砂と拘束圧を作用させない状態にて作製した改良砂について固結状態を観察した後, 一軸圧縮試験を実施した. 拘束圧条件下の改良砂作製法は φ5cm のモールド内に所定の密度で作製した飽和地盤に所定の拘束圧を作用させた状態で薬液を注入し, 薬液注入後も拘束圧作用させた状態で養生した. 拘束圧ゼロ条件下の改良砂作製法は, 締固めによる手法 4) に基づき,φ5cm モールド内に薬液を溜めた後, 乾燥砂を所定の密度が得られるよう投入してそ Applicability of permeation grouting method using colloidal silica for coral sand and deformation and strength characteristics of coral sand improved by permeation grouting using colloidal silica ; Fusao Oka 1, Takeshi Kodaka 2, Yasutoshi Ohno 3 ( 1 Kyoto University, 2 Meijyo University, 3 TOA Corporation)

施工は薬液注入時に裏込め石への薬液逸走を防止するため事前に薬液ゲル化時間が5 秒程度の瞬結タイプの特殊シリカ液を裏込め石背面に沿って注入することで約.

使用した薬液のシリカ濃度は 7% である. 現地試験施工にて形成された現地改良砂は 28 日養生後, トリプルチューブサンプリングにより GL-3.

また, 海側浸透注入部ケーソン瞬結注入部瞬結注入浸透注入陸側 1 2 : ブロックサンプリング凡例 3.7m 6.8m : 瞬結注入 D.L. : 浸透注入 +3.

裏込石 A : トリプルチューブサンプリング図 -3(a) 改良平面図図 -3(b) 改良断面図 (A-A 断面 ) 養生約ヶ月後,GL-2.

試料採取位置は図 -3(a),(b) に示す. (4) 実験結果写真 -2 および写真 -3 に室内作製改良砂および現地採取改良砂の固結状況を示す.

スポンジ状の改良砂が形成されているが, 改良砂作製時に拘束圧を 5kPa 作用させた場合, 改良砂中に顕著な気泡の残留は見られない.

2 のまま養生した. 改良砂の作製条件は, 相対密度 Dr= 5%(e = 1.536), 拘束圧 σ c = 5kPa, 薬液シリカ濃度 5%, 養生期間は 28 日とした. 現地試験施工の改良平面, 断面図を図 -3(a),(b) に示す. 施工は薬液注入時に裏込め石への薬液逸走を防止するため事前に薬液ゲル化時間が5 秒程度の瞬結タイプの特殊シリカ液を裏込め石背面に沿って注入することで約.5m 厚の壁を形成した後, 薬液浸透注入工法により 1.5m 厚の難透水層を形成した. 採用した薬液浸透注入工法は多点浸透注入工法 5) である. 使用した薬液のシリカ濃度は 7% である. 現地試験施工にて形成された現地改良砂は 28 日養生後, トリプルチューブサンプリングにより GL-3.m お A よび GL-5.m の深度にて不攪乱試料を採取して一軸圧縮試験を実施した. また, 海側浸透注入部ケーソン瞬結注入部瞬結注入浸透注入陸側 1 2 : ブロックサンプリング凡例 3.7m 6.8m : 瞬結注入 D.L. : 浸透注入 +3. : 掘削範囲 H.W.L +2. L.W.L +.1 ケーソン -8. 裏込石 A : トリプルチューブサンプリング図 -3(a) 改良平面図図 -3(b) 改良断面図 (A-A 断面 ) 養生約ヶ月後,GL-2.m まで掘削し, 出来型形状と固結性状を確認するとともにブロックサンプリングにより改良砂の不攪乱試料を採取し, 一軸圧縮試験を実施した. 試料採取位置は図 -3(a),(b) に示す. (4) 実験結果写真 -2 および写真 -3 に室内作製改良砂および現地採取改良砂の固結状況を示す. 目視観察の結果, 室内作製改良砂では改良砂作製時に拘束圧を作用させない場合, 写真 -2 に示すように発生した炭酸ガスの気泡が改良砂中に残留し, スポンジ状の改良砂が形成されているが, 改良砂作製時に拘束圧を 5kPa 作用させた場合, 改良砂中に顕著な気泡の残留は見られない. 一方, 写真 -3 に示すように薬液注入時および養生期間中に拘束圧が作用している現地改良砂も改良砂作製時に拘束圧を作用させた場合と同様に改良砂中に顕著な気泡の残留は見られない. 写真 -4 に発掘した改良砂の全景を示し, 写真 -5 に浸透注入改 [ 作製時拘束圧無 ] [ 作製時拘束圧有 ] 写真 -2 室内作製改良砂の固結状況 [ 採取深度 GL-3.m] [ 採取深度 GL-5.m] 写真 -3 現地改良砂の固結状況 ( 養生 28 日 ) 海側陸側多点式注入管瞬結注入浸透注入ブロック試料写真 -4 改良砂発掘全景 ( 養生ヶ月 ) 写真 -5 改良砂固結状況 ( 試料 No.2, 養生ヶ月 )

3 良砂のブロックサンプリング時のブロック試料 No.2を示す. 現地改良砂 ( 浸透注入部 ) は設計改良幅 1.5m を満足し, 発掘した改良砂の表面および内部には炭酸ガスの気泡の残留は見られない. また, 改良砂 ( 浸透注入部 ) では薬液ゲルが脈状に介在した割裂部の見られない浸透注入形態による注入形態を示している. これは当該工事において注入圧力と注入速度が比例関係にある浸透注入形態の領域にて設定した注入速度にて薬液を注入したことによる. : 作製時拘束圧無図 -4 に改良砂の一軸圧縮試験より得られた応力 ~ひずみ関係を示す. : 作製時拘束圧有 (5kPa) : 現地改良砂 (GL-3.m 養生 28 日 ) 作製時に拘束圧を作用させない改良砂はスポンジ状を呈しているため, : 現地改良砂 (GL-5.m 養生 28 日 ) 作製時に拘束圧を作用させた改良砂の応力 ~ひずみでは曲線の形が大 : 現地改良砂 (GL-3.m 養生ヶ月 ) きく異なり, 拘束圧を作用させない改良砂の強度と, 初期勾配は小さくなっている. また, 現地改良砂の応力 ~ひずみ関係は作製時に拘束圧を作用させた改良砂の応力 ~ひずみ関係とほぼ同様な曲線形状をしている. 一軸圧縮強さは作製時に拘束圧を作用させない改良砂で qu =3.kPa, 作製時に拘束圧を作用させた改良砂で qu =53.6kPa, 現地改良砂で qu= 54~74kPa である. 実験結果より改良砂作製時の拘束圧の有無によって改良砂の固結性状および改良強度に違いが認められた. 作製時に拘束圧を作用させて作製した改良砂と現地改良砂の固結性状および強度特性は同様で, 炭酸カルシウムと酸性反応剤との化学反応により発生する炭酸ガスの気泡の顕著な残留は見られず, 所定の改良強度も得られることがわかった. これら改良砂圧縮ひずみ ε(%) 作製時の拘束圧の有無による改良砂の固結性状および改良強度の違いは図 -4 圧縮応力 ~ 圧縮ひずみ関係拘束圧作用時には拘束圧が作用しない場合と比較して発生する炭酸ガス気泡の大きさが小さいこと, および拘束圧作用時には炭酸ガス発生による砂粒子の浮き上りが拘束圧によって抑えられ, 炭酸ガスは間隙を通じて地表面に抜けるか, または間隙水中に溶けることにより炭酸ガスの気泡を含まない改良砂が形成されるものと考えられる. 以上より, 酸性反応剤を用いた特殊シリカ液は炭酸カルシウムを多く含有する地盤にも適用可能であることがわかった. ただし, 従来よく使用されてきた拘束圧ゼロ条件下の締固めによる改良砂作製方法 4) では薬液注入時および養生時に拘束圧が作用している現地地盤と条件が異なるため, 酸性反応剤を用いた溶液型特殊シリカ液を適用する場合, 炭酸カルシウムを多く含む砂の薬液注入改良砂の評価は困難である. したがって, 岡らの手法 1) のような拘束圧条件下の改良砂作製法を用いる必要がある. 圧縮応力 σ (kpa) 3. さんご混じり改良砂の変形強度特性特殊シリカ液のさんご混じり砂への適用性に表 -1 実験条件一覧 ( 単調載荷試験 ) ついて改良砂の固結性状と一軸圧縮試験結果中城砂試料改良中城砂 ( 不攪乱 ) に基づいて拘束圧条件下では化学反応による K 影響がないことを示した. しかし, この化学反応有効拘束圧 (kpa) 5 5 が液状化強度特性等へ影響を与えることも予想ひずみ速度 (%/min) 初期間隙比 e される. ここでは, 中城砂および改良中城砂の非シリカ濃度 (%) 5 5 排水単調および繰返し中空ねじりせん断試験結材令 ( 日 ) 果に基づき, さんご混じり改良砂の変形強度特表 -2 実験条件一覧 ( 繰返し載荷試験 ) 性を把握するとともに特殊シリカ液を用いた浸透試料中城砂 ( 不攪乱 ) 改良中城砂 K 注入による改良効果について検討した軸方向応力 σ a (kpa) (1) 実験内容繰返し応力振幅比 τ/σ mo 実験に使用した試料は, 当該埋立て地盤よりひずみ速度 (%/min) 初期間隙比 e 採取した中城砂 ( 不攪乱 ) と採取した中城砂を再シリカ濃度 (%) 構成して作製した改良中城砂および当該試験施材令 ( 日 ) 工にて形成した改良砂より採取した改良中城砂試料改良中城砂 ( 不攪乱 ) ( 不攪乱 ) である. 中城砂 ( 不攪乱 ) の採取には大 K 口径ラバル型サンプラー 6), 改良中城砂 ( 不攪乱 ) 軸方向応力 σ a (kpa) 繰返し応力振幅比 τ/σ mo の採取にはトリプルチューブサンプラーを用いた. 載荷周波数 (Hz) 採取深度は中城砂 ( 不攪乱 ) がGL-2.m~-5. 初期間隙比 e m, 改良中城砂 ( 不攪乱 ) がGL-5.mである. 再シリカ濃度 (%) 構成した改良中城砂は岡ら 1) の改良砂作製手法材令 ( 日 ) に従い, 当該埋立て地盤の相対密度にあわせてDr=5% の中城砂にシリカ濃度 5% の特殊シリカ液を浸透注入した. また, 繰返し

4 中空ねじりせん断試験は中城砂 ( 不攪乱 ), 再構成改良中城砂はひずみ制御 ( ひずみ速度.5%/min), 現地より採取した不攪乱の改良中城砂 ( 不攪乱 ) は応力制御 ( 載荷周波数.1Hz) にて実施した. 中城砂, 改良中城砂の実験条件を表 -1および表-2に示す. (2) 実験結果 1) 単調載荷ねじりせん断試験結果図 -5(a),(b) に中城砂 ( 不 1 中城砂 σ c 改良中城砂 σ 1 c : 5kPa.5%/min : 5kPa.5%/min 攪乱 ), 改良中城砂の有効 : kpa.5%/min 1 1 M 応力経路図を示す. 図 -5 f = M f =.89 (a),(b) 中のMf,Mmは破壊 1 1 M m =.66 M 線と変相線の傾きを示して m =.65 いる. 中城砂 ( 不攪乱 ) および中城改良砂はせん断の初期において過剰間隙水 8.5 圧の発生に伴う平均有効応力の減少が見られるが, (%) (%) 中城改良砂は中城砂 ( 不攪乱 ) より平均有効応力の図 -5(a) 有効応力経路図 [ 中城砂 ( 不攪乱 )] 図 -5(b) 有効応力経路図 [ 改良中城砂 ] 1. 減少量が少なくなっている. 1 中城砂改良中城砂 σ c : 5kPa.5%/min また, 中城砂 ( 不攪乱 ) の破 1 : kpa.5%/min.8 壊線, 変相線が原点を通るのに対して改良中城砂の破壊線は原点を通らず,.4 せん断応力軸に対して切片を有している. これ.2 中城砂改良中城砂 σ c は, 改良中城砂がせん断 : 5kPa.5%/min : kpa.5%/min に対して粒子間のかみ合わせと薬液固化体によるせん断ひずみ γ (%) せん断ひずみ γ (%) 粘着力によって抵抗する図 -6 せん断応力 ~せん断ひずみ関係図 -7 応力比 ~せん断ひずみ関係ためと考えられる図 -6にせん断応力 ~ せん断ひずみ関係を示中城砂 ( 不攪乱 ) 1 K =1. 1 τ/σ m =.25 し, 図 -7に応力比 ~せん断ひずみ関係を示す. ここで応力比とはせん断応 5 N = 18 5 力を有効拘束圧で正規化 -5-5 したものである. 改良中城砂は中城砂 ( 不攪乱 ) と比較して同じ拘束圧条件下せん断ひずみ γ (%) では応力比が大きくなって (kpa) いる. 2) 繰返しねじりせん断試 3 図 -8 中城砂 ( 不攪乱 ) のせん断応力 ~せん断ひずみ関係と有効応力経路図 3 験結果中城砂 ( 不攪乱 ) および改良中城砂 K =1. τ/σ m =.5 改良中城砂のせん断応力 1 N = 3 1 ~せん断ひずみ関係および有効応力経路を図 -8 および図 -9 に示し, せん -1-1 断ひずみと繰返し回数の - - 関係を図 -1 に示す中城砂 ( 不攪乱 ) のせんせん断ひずみ γ (%) (kpa) 断応力 ~せん断ひずみ関図 -9 改良中城砂のせん断応力 ~せん断ひずみ関係と有効応力経路図応力比 τ / σ m

5 係は, せん断初期のせん断ひずみの発生は微小であるが, 繰返し回数を重ねる毎に過剰間隙水圧が上昇し, 有効応力経路が変相線に達したあたりでせん断ひずみが急増する. これらの変形特性は緩詰砂と同様である. 一方, 改良中城砂は応力振幅比が大きいため繰返しの初期にある程度のせん断ひずみが発生するが繰返しを重ねる毎にひずみの増加量は減少する. 有効応力経路も最終的に平均有効応力がゼロ近くになっているが, せん断ひずみは微増を続けるのみで改良砂特有のねばりの挙動を示している. せん断ひずみの発生傾向を図 -9 のせん断ひずみ両振幅と繰返し回数の関係でみると, 中城砂 ( 不攪乱 ) ではひずみの急増が顕著であるのに対して, 改良中城砂ではひずみの急増は見られずに繰返し回数に応じて徐々にせん断ひずみが増大している. 改良中城砂のひずみ発生傾向は密詰砂と同様であり, 改良豊浦砂 7)~9), 中城砂改良南袖砂 2) にて観察されるようなひずみが小さなひずみレベルで収束する傾向とは異なる. この改良 τ/σ m..5. 砂におけるせん断ひずみ抑制メカニズムについては繰返しせん断に伴う変相線の変動が密接に関連し繰返し回数 N ( 回 ) ている 7)~9). 中城砂 ( 不攪乱 ), 改良中城砂の有効応力経路図に破壊線, 変相線を記入した図を図 -11 に示す. 変相線, 破壊線は非排水単調ねじり試験結果から求めたものである. 中城砂 ( 不攪乱 ) の変相線は繰返し回改良中城砂 τ/σ m..5. 数の増加による変相線の変化は見られない. 一方, 13改良中城砂は繰返し回数の増加に伴い, 単調載荷の非排水ねじりせん断試験から求めた初期の変相線より内側で変相するようになり, 破壊線と変相線で囲まれる正のダイレイタンシーを発揮する領域が拡がって繰返し回数 N ( 回 ) 図 -1 せん断ひずみ両振幅 ~ 繰返し回数関係いる. したがって, 改良中城砂はひずみの発生については密詰砂に近い挙動を示したが, 破壊線と変相線で囲まれる領域が拡大することでは 1 密詰砂と異なり, 改良砂特有の挙動 7)~9) を示していることがわかる. 中城砂 ( 不攪乱 ) および改良中城砂の 7.5% せん断ひずみ両振幅における繰返し回数と応力振幅比の関係を図 -12 に示す. 図中には現地にて採取した改良中城砂 ( 不攪乱 ) の結果も併記している. 室内にて作 -1 製した改良中城砂と現地にて採取した改良中城砂 ( 不攪乱 ) はほぼ同じ破壊線値を示している. また, 液状化強度比 R L ( 回の繰返しせん断によっ変相線 - てせん断ひずみ両振幅が 7.5% に達するようなせん断応力比 ) を比較すると, 中城砂 ( 不攪乱 ) にて.22, 改良中城砂 ( 不攪乱 ) および改良中城 (kpa) 砂にて.45 程度となり, 改良によって液状化強度比が.2 程度増加し, 改良前の約 2 倍になっていることがわかる. 繰返し応力振幅比 τ/σ m DA=7.5% (%)せん断ひずみ両振幅 DA (%) せん断ひずみ両振幅 DA 中城砂 ( 不攪乱 ) 改良中城砂改良中城砂 ( 不攪乱 ) 151[ 中城砂 (τ/σm =.3)] 破壊線単調載荷試験より求めた初期変相線変相線 DA=7.5% における繰返し回数 ( 回 ) 図 % せん断ひずみ両振幅における繰返し回数と応力振幅比の関係 (kpa) [ 改良中城砂 (τ/σm =.)] 図 -11 有効応力経路と変相線 4. 結論

6 本研究では, 酸性反応剤を用いた特殊シリカ液のさんご混じり砂への適用性について検討するとともにさんご混じり改良砂の変形強度特性について各種室内試験により検討した. さんご混じり砂は炭酸カルシウムを多く含有し, 炭酸カルシウムと酸性反応剤との化学反応により発生する炭酸ガスは拘束圧ゼロの条件下では炭酸ガスの気泡が改良砂中残留し, スポンジ状の改良砂が形成される. 一方, 拘束圧条件下では 1) 発生する炭酸ガスの気泡が小さい,2) 砂粒子の拘束によって炭酸ガスによる砂粒子の浮き上がりがないことから改良砂中には気泡の残留がほとんど見られず, 十分な強度を有する. これにより, 従来では適用が困難とされてきた炭酸カルシウムを多く含む地盤においても酸性反応剤を用いた特殊シリカ液の適用が可能であることが明らかになった. また, 本研究にて用いた岡らの改良砂作製手法 1) は作製養生時の拘束圧を考慮していない従来の改良砂作製手法では困難であった炭酸カルシウムを多く含有する砂の改良強度を評価することが可能である. さんご混じり改良砂は, 改良豊浦砂 7)~9), 改良南袖砂 2) に代表される改良砂のように繰返し載荷に伴い, せん断ひずみが収束することはなく, 密詰砂のようにせん断ひずみが徐々に増加する傾向が見られた. しかしながら,1) 粘着力の付加,2) 繰返し載荷に伴い変相線が初期の変相線の内側へ移動することにより破壊線と変相線で囲まれる正のダイレイタンシー発揮する領域の拡大, 3) 液状化強度の増加が確認され, 改良によって液状化に対する強度変形特性が改善されていることが明らかになった. 謝辞本研究を実施するにあたり室内実験にご協力いただいた大阪ガス株式会社鈴木宏尚氏 ( 元京大院生 ), 株式会社奥村組山崎順弘氏 ( 元京大院生 ) ならびに中城砂, 現地改良砂等をご提供頂いた沖縄県中城湾港建設事務所の方々に感謝いたします. 参考文献 1) 岡二三生, 大野康年, 小高猛司, 関口宏二 : 一定拘束圧下の薬液浸透注入による安定化処理砂の供試体作製方法, 第 37 回地盤工学研究発表会講演集,pp ,2. 2) 岡二三生, 小高猛司, 大野康年, 田久勉, 西松範介, 山崎順弘 : 現地採取砂の浸透注入改良供試体の液状化抵抗について, 土木学会第 58 回年次学術講演会,Ⅲ-615,pp ,3. 3) 米倉亮三, 島田俊介 : 恒久グラウト- 第 1 回恒久グラウトの恒久性のメカニズム-, 土木施工 Vol. No.7, pp.99-16, ) 社団法人地盤工学会 : 土質試験の方法と解説第一回改訂版,. 5) 地盤工学会 : 地盤工学実務シリーズ 18 液状化対策工法,pp ,4. 6) 岡二三生, 八嶋厚, 三村衛, 橋本正, 坂上敏彦, 市原浩司 : 大口径ラバル型サンドサンプラーの開発と適用, 土と基礎 pp.19-21, ) 岡二三生, 小高猛司, 大野康年, 田久勉 ; コロイダルシリカ改良砂の繰返しせん断特性, 日本材料学会第 6 回地盤改良シンポジウム論文集,pp ,4. 8) Kodaka, T., Ohno, Y. and Takyu, T.: Cyclic shear characteristics of treated sand with colloidal silica grout, Proc. 16ICSMGE, pp.1-4, 5. 9) Kodaka, T., Oka, F., Ohno, Y., Takyu, T. and Yamasaki, N.: Modeling of cyclic deformation and strength characteristics of silica treated sand, Geomechanics Testing, Modeling, and Simulation, ASCE, Geotechnical Special Publication No.143, pp.5-216, 5.

<94F E4F8EB25F >

<94F E4F8EB25F > JGS 5 土の三軸試験の供試体作製設置初期状態% 設)炉容器 No. 後供試体を用いる試験の基準番号と名称 JGS 51-9 土の繰返し非排水三軸試験試料の状態 1) 乱さない土粒子の密度 ρ s g/cm 供試体の作製 ) トリミング液性限界 w L ) % 土質名称礫まじり粘土質砂塑性限界 w P ) % 1 5.1.96.98 質量 m i