大成建設技術センター報第 4 号 (7) 集合住宅における床先行工法の音響性能 浜田由記子 *1, 田端淳 *1, 河原塚透 *1, 池上龍太郎 *2 *3, 佐々木晴夫 Keywords : multiple dwelling houses, partition wall, floor preceding method, sound insulation performance, measurement 集合住宅, 住戸内間仕切壁, 床先行工法, 遮音性能, 実測 1. はじめに は, 図 -1 の断面を標準施工法とした 集合住宅の内装仕上工法は, 間仕切壁と乾式二重床の施工手順の違いにより, 図 -1に示す壁先行工法と床先行工法とに大別される 前者は従来から一般的に行われる方法で, 始めに間仕切壁を床スラブ間に設け, 壁によって仕切られた個々の居室に乾式二重床を施工する 後者は始めに乾式二重床の下地材を部屋割に依らずに施工し, 床下地材の上に間仕切壁を施工する 床先行工法は壁先行工法と比較して表 -1に示す特徴が考えられる 施工性の良さなど多くのメリットを持つ床先行工法の普及を図るため, 両工法の音響性能を現場および実験室で比較した さらに, 床先行工法とすることにより性能が低下した場合の改善工法を検証したので, 併せて報告する 2. 音響性能の比較 対象とした音響性能は以下の4 項目で, それぞれについて施工法の違いによる相対的な性能評価を行う 1 床衝撃音遮断性能 ( 重量 軽量 ) 2 居室間の遮音性能 ( ) 3 排水竪管周りの遮音性能 4 振動伝搬性能なお,1は異なる住戸間の性能,2~4は自住戸内の性能を測定するものである 間仕切壁は測定対象室の遮音性能の要求に見合う断面を図 -2から選定し, 乾式二重床は一般的な集合住宅で用いる仕様 ( パーチクルボート t+ フローリング t12) とした 各施工法の壁と床との取り合いについて *1 技術センター建築技術研究所環境研究室 *2 マンション本部マンション生産管理部 *3 建築本部建築技術部 フローリンク 床下地 長所 短所 間仕切壁 凡例 図 -1 内装仕上工法 Fig.1 Interior construction method 特に高い ( 主寝室 ) A-2 高い (LD 個室 ) A-1 一般 ( その他 ) B 高い (PS 壁 ) C-2 図 -2 間仕切壁と遮音性能要求 Fig.2 Requirement of sound insulation performance at inner-partition-wall 一般 (PS 壁 ) D 両面 2 枚両面 1 枚両面 1 枚片面 2 枚片面 1 枚 PB 枚数 t12.5+9.5 t12.5 t12.5 t12.5+12.5 t12.5 内部吸音材ありありなしありなし 断面図 天井 住戸内間仕切壁 ( の場合は内部 GW 充填 ) 乾式二重床 天井 壁下補強脚 表 -1 床先行工法の特徴 Table 1 Caractoristic of floor preceding method 床先行の特徴 施工中床下地材 間仕切壁面積 ( 二重床下 ) が減少平らな床下地により 施工性が向上他の内装工事との工程管理が容易 竣工後床下地材に手を加えずに, 壁の撤去 位置変更が可能 音響面壁際 出入口部の床鳴り減少扉 引き戸開閉音の影響が減少 竣工後壁際の重量物により 床と壁が一体となって動くことがある 音響面床下地がつながっており 発生音 振動が伝搬しやすい 遮音性能の要求度 ( 施工部位 ) 住戸内間仕切壁 ( の場合は内部 GW 充填 ) 壁先行工法 床先行工法 ( 標準施工法 ) PS 乾式二重床 PS 32-1
大成建設技術センター報第 4 号 (7) 3. 測定方法と結果 3.1 床衝撃音遮断性能図 -3に示す建物 I において図 -2の間仕切壁( A-1, B) を各工法で施工し, 床衝撃音遮断性能 ( 重量 軽量 ) を JIS A1418-1,2 に準拠して測定した 測定結果を図 -4に示す 床先行工法の床衝撃音遮断性能を壁先行と比較したところ, 以下の結果を得た 直下 : 重量 Li,Fmax,r,H(1)-5 で同等 (2u 2l) 軽量 Li,r,L-45 で同等 斜下 : 重量 Li,Fmax,r,H(1)-5 で同等 (2u 3l) 軽量 Li,r,L-4 で同等従って, 上下階住戸間の床衝撃音遮断性能については 施工法による差は無いと判断した 参考として自住戸内隣室間の測定結果を図 -5に示す 真横 : 重量 壁先行 Li,Fmax,r,H(1)-7, (2u 3u) 床先行 Li,Fmax,r,H(1)-75 (25Hz,5Hz で 4dB 差 ) 軽量 Li,r,L-7 で同等真横方向の性能については施工法による差が 1 ランク程度生じている これは床下地材がつながっていることによって隣室へ振動が伝搬した影響と考える 3.2 室間遮音性能 3.2.1 標準的な施工法による遮音性能 3.1 と同じ条件 ( A-1, B) について室間遮音性能を JIS A1417 に準拠して測定した 測定結果を図 -6に示す 床先行工法の性能を壁先行と比較 3,8 5,7 4, 1 9 壁先行直下 51dBA 床先行直下 5dBA 壁先行斜め 49dBA 床先行斜め 48dBA 1 9 壁先行直下 44dBA 床先行直下 44dBA 壁先行斜め 42dBA 床先行斜め 41dBA 8 8 5,4 7 L-7 7 L-7 4,4 室 3 室 2 室 1 6 5 4 3 6 L-6 5 L-5 L-45 4 L-4 3 L-3 L-6 L-5 L-45 L-4 L-3 1 1 加振源 : バングマシン 加振源 : タッピングマシン 上階 室 3u 室 2u 室 1u 63 125 25 5 1 4 63 125 25 5 1 4 図 -4 床衝撃音遮断性能 ( 上下階 ) Fig.4 Impact sound insulation of floor (vertical floor) 1 1 建物 I 下階 室 3l 室 2l 9 壁先行真横 74dBA 床先行真横 77dBA 9 壁先行真横 72dBA 床先行真横 71dBA 8 8 7 7 室 5 5, 室 4 4,41 床衝撃音測定室間遮音測定 6 5 4 3 L-7 6 L-6 5 L-5 L-45 4 L-4 3 L-3 L-7 L-6 L-5 L-45 L-4 L-3 建物 Ⅱ 図 -3 測定対象 Fig.3 Measurement buildings 1 32-2 加振源 : バングマシン 63 125 25 5 1 4 1 加振源 : タッピングマシン 63 125 25 5 1 4 図 -5 床衝撃音遮断性能 ( 自住戸隣室 ) Fig.5 Impact sound insulation of floor (next room)
大成建設技術センター報第 4 号 (7) したところ, 以下の結果を得た (A-1): 壁先行 Dr-3Ⅰ, 床先行 (25Hz で 3dB 差 ) (B): で同等では 25Hz における遮音性能の低下により, 床先行工法による性能が1ランク悪い これは間仕切壁の振動が床下地材を介して伝搬して隣室で再放射したためと考えられる そこで, の性能低下を改善するために, 床下地材による振動伝搬を絶縁する対策工法を検討した 3.2.2 対策工法による遮音性能図 -7のように間仕切壁の位置で乾式二重床の下地材の端を揃え, 隣接する 2 室に同一の床下地材が配置 されないように変更したものを床先行対策工法とする 建物 Ⅱに壁先行と床先行標準施工法 ( 図 -2 A-2), 床先行対策工法 ( 図 -7 TA-2) の 3 種の間仕切壁を施工して室間遮音性能を測定した 測定結果を図 -8に示す 床先行対策工法では遮音性能が壁先行と同等であり, 遮音性能の改善が期待できる 3.3 パイプシャフト壁の遮音性能図 -9に示す実験室に排水竪管(DVLP 管 φ1), 各工法によるパイプシャフト壁 ( 以降 PS 壁, 図 -2: C-2, D) を施工し, 排水管上流に設置した便器洗浄時 ( 排水量 1L) の透過音を実験室内の測定点 5 点で測定した 便器洗浄時の PS 壁透過音を 5 点の平均値として図 -1 に示す 床先行工法の騒音レベ 6 6 5 壁先行 Dr-3I 床先行 Dr-4 5 壁先行 床先行 Dr-4 4 3 Dr-3 Dr-3Ⅰ 4 Dr-3Ⅱ 3 Dr- Dr-3 Dr-3Ⅰ Dr-3Ⅱ Dr- 1 1 63 125 25 5 1 4 63 125 25 5 1 4 図 -6 標準施工法による室間遮音性能 Fig.6 Sound reduction performance of standard method 6 床先行対策工法間仕切壁特に高い高い図 -5 床衝撃音遮断性能 ( 寝室周り ) (LD 個室 ( 自住戸内隣室 ) ) Fig.5 Impact sound insulation of f floor (next room) 凡例 TA-2 TA-1 両面 2 枚両面 2 枚 PB 枚数 t12.5+9.5 t12.5 内部吸音材ありあり 床下地材の端を壁に揃える 5 4 3 壁先行 Dr-3 床先行 ( 標準施工法 ) 床先行 ( 対策工法 ) Dr-3 Dr-4 Dr-3 Dr-3Ⅰ Dr-3Ⅱ Dr- 断面図 1 床下地材と壁の配置 図 -7 床先行対策工法 Fig.7 Improvement of floor preceding method 63 125 25 5 1 4 図 -8 対策工法による室間遮音性能 Fig.8 Sound reduction performance of improvement method 32-3
大成建設技術センター報第 4 号 (7) ルを壁先行と比較したところ, 以下の結果を得た (C-2):34dB で同等 (D) : 壁先行 37dB, 床先行 35dB で 2dB 小さいの場合は,PS 壁の内側の吸音材により管壁放射音が小さくなるために施工法による差は無く, の場合は, 二重床の下地材や仕上床が壁構成材よりも遮音性能が高いと考えられるため, 床下の壁材の有無が遮音性能に影響しなかったものと考えられる 従って,PS 壁については施工法による差は生じないと判断した 3.4 振動伝搬性能建物 Ⅱに床先行通常施工法 ( : 図 -2 B), 床先行対策工法 ( : 図 -7 TA-1), 建物 Ⅲに壁先行 ( : 図 -2 B) を施工した いずれの条件も壁の両側 1.3m の範囲に 1 点の加振点, 受振点を設 便器から水を流す 8 け, JIS A1418-2 に規定する標準重量衝撃源 (2)( 以降ボール ) を床上 1cm から落下させて, 振動加速度の最大値を測定した 既往研究 1) によれば,1) 成人の踵歩行による振動加速度は 5Hz 以上 1Hz までの帯域で周波数に比例して増加し, この全帯域でボール落下による振動加速度の最大値との対応が良い,2) 通常歩行の振動加速度は 9Hz 以上の周波数で踵歩行より小さく, 3Hz 付近では約 1/1 程度, としている そこで, 測定値を踵歩行相当,2) による差を補正した値を通常歩行相当と考えて鉛直振動の評価曲線 2) を用いて体感振動評価を行った 図 -11 に測定位置, 図 -12 にボール落下時の振動加速度の最大値 ( 踵歩行相当 ) を体感振動の評価曲線と共に示す 1) 踵歩行 壁際加振 壁先行 (B):V-7, 1) 踵歩行 壁際加振 床先行通常工法 (B):V-9, 1) 踵歩行 壁際加振 床先行対策工法 (TA-1):V-1 PS 壁 7 壁先行 GWありホ ート 2 枚 34dBA 床先行 GWありホ ート 2 枚 34dBA 壁先行 GWなしホ ート 1 枚 37dBA 床先行 GWなしホ ート 1 枚 35dBA 集合管 DVLP 管 φ1 5 1,8 15 上下ともロックウール詰 音圧レヘ ル測定点 音圧レヘ ル測定点 :5 点 (FL+1.2m,1.5m) 3,7 2,9 断面図 音圧レベル (db) 6 5 4 3 1 63 125 25 5 1 4 A 63 125 25 5 1 4 A 45 建物 Ⅲ 図 -9 実験室と測定位置 Fig.9 Measurement points at test room 4, 4,6 12345 67891 1,3 1,3 壁際 @1, 他 @3 6,13 平面図 加 受振点 図 -11 鉛直振動の測定位置 Fig.11 Measurement points of vertical vibration 応答加速度 (cm/s2) 1. 1. 1. 32-4 図 -1 排水竪管周壁からの透過音 Fig.1 SPL of transmittion sound from pipe shaft wall 壁先行 4 7 床先行 ( 通常施工法 ) 4 7 床先行 ( 対策工法 ) 4 7 壁先行 1 1 床先行 ( 通常施工法 ) 1 1 床先行 ( 対策工法 ) 1 1 V-9 V-7 V-5 V-3 V-1 踵歩行壁際 壁際中央 中央 4 7 1 1 壁先行 V-7 V-3 床先行 ( 通常施工法 ) 床先行 ( 対策工法 ).1 1 1 1 周波数 (Hz) V-9 V-9 V-1 V-7 図 -12 鉛直振動の評価 Fig.12 Environment of vertical vibration 通常歩行 全て V-1 以下
大成建設技術センター報第 4 号 (7) 壁際加振の場合は, 対策工法は床下地材の振動が絶縁されているため, 壁先行と同等以上の性能となった 2) 踵歩行 室中央加振 壁先行 (B):V-3, 2 踵歩行 室中央加振 床先行通常工法 (B):V-9, 2 踵歩行 室中央加振 床先行対策工法 (TA-1):V-7 室中央加振の場合は, 対策工法によっても壁先行より床先行工法の方が体感振動の評価は悪い 図 -13 に示すとおり, 受振側の室内では振動加速度レベルは壁際から室中央に向かって増幅する傾向があるが, 床先行の場合は壁先行より増幅量が大きく, 対象壁以外からの側路伝搬による影響を受けやすいと考えられる 3) 通常歩行 : 加振位置, 施工法によらず V-1 以下通常歩行に関しては, 施工法による体感振動の評価値に差は無い 4. まとめ床先行工法による内装仕上を行った場合に, 壁先行工法と同等の音響性能が得られるかどうかを確認した結果, 以下の知見が得られた 1 床衝撃音遮断性能 ( 重量 軽量 ) 上下階の住戸間 : 施工法による差は無い自住戸内隣室間 : 床先行工法は 1 ランク程度不利 2 自住戸内の室間遮音性能 ( ) は通常施工法, は対策工法を用いれば, 壁先行と床先行との性能差は無い 3PS 壁の遮音性能施工法による差は無い 4 振動伝搬性能 ( 体感振動評価 ) 踵歩行 : 室中央加振の場合は壁先行より振動が知覚されやすい通常歩行 : 施工法による性能差は無い以上より, 自住戸内燐室間の床衝撃音遮断性能と振動伝搬性能以外については床先行工法は壁先行工法と同程度の音響性能を持つと言える 振動加速度レベル (db) 1 1 8 6 4 壁先行壁際 4 床先行 ( 通常施工法 ) 壁際 4 床先行 ( 対策工法 ) 壁際 4 壁先行室中央 1 床先行 ( 通常施工法 ) 室中央 1 床先行 ( 対策工法 ) 室中央 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 11 11 室中央加振壁際加振 5. おわりに 加振室側 間仕切壁 図 -13 ボール加振時の振動伝搬 (Hz) Fig.13 Propagation of vibration 現在, 自住戸内の居室間に対する音響性能については学会等の性能規定が無く, 壁先行工法の居室で得られた音響性能を性能目標値とすることが多い しかし, 両施工法による性能差はわずかであり, 比較して体験する機会が無いとその差を実感することは難しい また, 床先行と壁先行とに音響性能の差があっても, 実際は自住戸内の発生音として許容される程度である可能性もある 今後, 床先行工法の施工物件における実測データを蓄積する また, 自住戸内の音響性能に対する絶対的な目標値を検討する 参考文献 受振室側 1) 大脇雅直 : 床先行工法における住戸内遮音性能測定, 騒音制御,Vol.3 No.3,pp.217-221,6. 2) 建築物の振動に関する居住性能評価指針 同解説, 日本建築学会,pp.1-16,4. 32-5